JP2017023919A - ハニカムフィルタ - Google Patents

Abstract

【課題】再生効率に優れ、粒子状物質の堆積時における圧力損失が低いハニカムフィルタを提供する。
【解決手段】流入端面１１から流出端面１２まで延びる複数のセル２を区画形成する多孔質の隔壁１を有するハニカム構造部１０と、流入側目封止部３と、流出側目封止部４と、を備え、セルの延びる方向に直交する断面において、流出セルのそれぞれは、流入セル群に全周を取り囲まれ、流入セル２ａは、流出セルを区画形成する隔壁１である入−出隔壁と、入−出隔壁と交差する隔壁１である入−入隔壁によって区画され、流入セル２ａの入−出隔壁の表面積Ａ１と入−入隔壁の表面積Ａ２とが、１．２≦Ａ１／Ａ２≦２の関係を満たし、隔壁１において表面領域Ｒ１の平均細孔径Ｘは、中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙの４〜６０％であるハニカムフィルタ１００。
【選択図】図１

Description

本発明は、ハニカムフィルタに関する。更に詳しくは、再生効率に優れ、粒子状物質の堆積時における圧力損失が低いハニカムフィルタに関する。

従来、内燃機関では、燃料の燃焼の際に生じる燃えかすの発生が問題となっている。そのため、大気環境の観点から、排ガスに含まれる有毒成分の除去と同時に、スート（煤）やアッシュ（灰）等の粒子状物質（以下、「ＰＭ」ということがある。）を大気に放出しないための対策が必要とされている。

特にディーゼルエンジンから排出されるＰＭの除去に関する規制は世界的に強化される傾向にあり、ＰＭを除去するための捕集フィルタ（以下、「ＤＰＦ」ということがある。）として、ハニカムフィルタの使用が注目されている。そして、このようなハニカムフィルタを用いた種々の排ガス浄化システムが提案されている。

上記ＤＰＦは、通常、多孔質の隔壁によって流体の流路となる複数のセルが区画形成されたものであり、セルを交互に目封止することで、セルを構成する多孔質の隔壁がフィルタの役目を果たす構造である。

このようなフィルタとしては、初期の圧力損失及びＰＭ堆積時の圧力損失のいずれも低く抑えるとともに、ＰＭ燃焼時におけるフィルタの局所的な温度上昇を防止し、熱応力によるクラック発生を低減したフィルタなどが報告されている（特許文献１参照）。

特開２０１４−２００７４１号公報

特許文献１に記載のフィルタは、初期の圧力損失及びＰＭ堆積時の圧力損失のいずれも低く抑えるとともに、ＰＭ燃焼時におけるフィルタの局所的な温度上昇を防止し、熱応力によるクラック発生が低減されるという優れた効果を発揮するものである。

一方で、特許文献１に記載のフィルタは、再生効率に優れ、ＰＭの堆積時における圧力損失が低いという点においては、未だ改良の余地があった。

本発明は、このような従来技術の有する問題点に鑑みてなされたものである。本発明の課題とするところは、再生効率に優れ、ＰＭの堆積時における圧力損失が低いハニカムフィルタを提供することにある。

本発明によれば、以下に示す、ハニカムフィルタが提供される。

［１］ 一方の端面である流入端面から他方の端面である流出端面まで延びる流体の流路となる複数のセルを区画形成する多孔質の隔壁を有するハニカム構造部と、所定の前記セルの前記流入端面側の端部に配設された流入側目封止部と、残余の前記セルの前記流出端面側の端部に配設された流出側目封止部と、を備え、複数の前記セルは、前記流入側目封止部が配設された流出セルと前記流出側目封止部が配設された流入セルとからなり、セルの延びる方向に直交する断面において、前記流出セルのそれぞれは、前記流出セルと前記隔壁を挟んで隣り合う複数の前記流入セルからなる流入セル群に全周を取り囲まれ、前記流入セル群を構成する前記流入セルは、前記流出セルを区画形成する前記隔壁である入−出隔壁と、前記入−出隔壁と交差する前記隔壁である入−入隔壁によって区画され、前記流入セルの前記入−出隔壁の表面積Ａ１と前記入−入隔壁の表面積Ａ２とが、１．２≦Ａ１／Ａ２≦２の関係を満たし、セルの延びる方向に直交する断面において、前記流入セル側の表面から、前記流入セル側の表面から前記隔壁の厚さ方向の１０％の長さの位置までの領域を表面領域Ｒ１とし、前記流入セル側の表面から前記隔壁の厚さ方向の４０％の長さの位置から、前記流入セル側の表面から前記隔壁の厚さ方向の６０％の長さの位置までの領域を中央領域Ｒ２としたとき、前記表面領域Ｒ１の平均細孔径Ｘは、前記中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙの４〜６０％であるハニカムフィルタ。

［２］ 前記表面領域Ｒ１は、平均細孔径が５μｍ以下であり、気孔率が６０％以上である前記［１］に記載のハニカムフィルタ。

［３］ 前記隔壁の材質が、炭化珪素、コージェライト、チタン酸アルミニウム、珪素−炭化珪素系複合材料、及び炭化珪素−コージェライト系複合材料からなる群より選択される少なくとも一種である前記［１］または［２］に記載のハニカムフィルタ。

［４］ 前記流入セルの水力直径Ｄ１と、前記流出セルの水力直径Ｄ２とが、Ｄ２＞１．５×Ｄ１の関係を満たす前記［１］〜［３］のいずれかに記載のハニカムフィルタ。

［５］ 前記表面領域Ｒ１の気孔率が、前記中央領域Ｒ２の気孔率より大きい前記［１］〜［４］のいずれかに記載のハニカムフィルタ。

［６］ セルの延びる方向に直交する断面において、前記流出セル側の表面から、前記流出セル側の表面から前記隔壁の厚さ方向の１０％の長さの位置までの領域を裏面領域としたとき、前記裏面領域の平均細孔径Ｚは、前記中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙの４〜６０％である前記［１］〜［５］のいずれかに記載のハニカムフィルタ。

本発明のハニカムフィルタは、流入セルと流出セルが所定の状態で配置され、流入セルを区画形成する隔壁の表面積Ａ１、Ａ２が所定の条件を満たし、更に、表面領域Ｒ１の平均細孔径Ｘが中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙに対して所定の割合を満たすものである。このような条件を満たすため、本発明のハニカムフィルタは、有効ＧＳＡ（幾何学的表面積）を増大させることができる。その結果、本発明のハニカムフィルタは、再生効率に優れ、ＰＭの堆積時における圧力損失が低いという効果を奏する。

本発明のハニカムフィルタの一の実施形態を模式的に示す斜視図である。 本発明のハニカムフィルタの一の実施形態におけるセルの延びる方向に平行な断面を模式的に示す断面図である。 本発明のハニカムフィルタの一方の端面の一部を拡大して模式的に示す平面図である。 本発明のハニカムフィルタの一方の端面の一部を更に拡大して模式的に示す平面図である。 本発明のハニカムフィルタの一の実施形態におけるセルの延びる方向に平行な断面の一部を拡大して模式的に示す断面図である。 従来のハニカムフィルタの隔壁内を通過する排ガスの流れ込み量を模式的に説明する説明図である。 本発明のハニカムフィルタの一の実施形態の隔壁内を通過する排ガスの流れ込み量を模式的に説明する説明図である。 本発明のハニカムフィルタの一方の端面の一部を拡大して模式的に示す平面図である。

以下、本発明の実施の形態について説明する。本発明は以下の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、以下の実施の形態に対し適宜変更、改良等が加えられたものも本発明の範囲に入ることが理解されるべきである。

［１］ハニカムフィルタ：
本発明のハニカムフィルタの一実施形態は、図１、図２に示すハニカムフィルタ１００である。ハニカムフィルタ１００は、多孔質の隔壁１を有するハニカム構造部１０と、所定のセル２の流入端面１１側の端部に配設された流入側目封止部３と、残余のセル２の流出端面１２側の端部に配設された流出側目封止部４と、を備えている。ハニカム構造部１０は、一方の端面である流入端面１１から他方の端面である流出端面１２まで延びる流体の流路となる複数のセル２を区画形成する多孔質の隔壁１を有する。複数のセル２は、流入側目封止部３が配設された流出セル２ｂと流出側目封止部４が配設された流入セル２ａとからなる。そして、セル２の延びる方向に直交する断面において、流出セル２ｂのそれぞれは、流出セル２ｂと隔壁１を挟んで隣り合う複数の流入セル２ａからなる流入セル群１５に全周を取り囲まれている。また、流入セル群１５を構成する流入セル２ａは、流出セル２ｂを区画形成する隔壁１である入−出隔壁１７と、入−出隔壁１７と交差する隔壁１である入−入隔壁１８入−入によって区画されている。なお、入−入隔壁１８は、セル２の延びる方向に直交する断面において、入−出隔壁１７の中心から放射状に延びているものである。具体的には、入−入隔壁１８は、入−出隔壁１７に直交するものと、入−出隔壁１７の交点部から延びる（交点部において交差する）ものとの両方である（図３参照）。流入セル２ａの入−出隔壁１７の表面積Ａ１と入−入隔壁１８入−入の表面積Ａ２とは、１．２≦Ａ１／Ａ２≦２の関係を満たしている。また、セル２の延びる方向に直交する断面において、流入セル２ａ側の表面から、流入セル２ａ側の表面から隔壁１の厚さ方向の１０％の長さの位置までの領域を表面領域Ｒ１とする。流入セル２ａ側の表面から隔壁１の厚さ方向の４０％の長さの位置から、流入セル２ａ側の表面から隔壁１の厚さ方向の６０％の長さの位置までの領域を中央領域Ｒ２とする。このとき、表面領域Ｒ１の平均細孔径Ｘは、中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙの４〜６０％である。

このようなハニカムフィルタ１００は、流入セル２ａと流出セル２ｂが所定の状態で配置され、流入セル２ａを区画形成する隔壁１の表面積Ａ１、Ａ２が所定の条件を満たす。更に、表面領域Ｒ１の平均細孔径Ｘは中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙに対して所定の割合を満たすものである。このような条件を満たすため、ハニカムフィルタ１００は、有効ＧＳＡ（幾何学的表面積）を増大させることができる。その結果、ハニカムフィルタ１００は、再生効率に優れ、ＰＭの堆積時における圧力損失が低くなる。

ここで、入−入隔壁１８において捕集されたススは、燃焼時に良好に燃えるので、入−入隔壁１８の表面は高温になり易く、燃焼反応速度を高くする効果がある。一方、入−入隔壁１８に流れ込む排ガスの量が少ないと（図６参照）、入−入隔壁１８において捕集されるススが少なく、入−入隔壁１８の表面にススが堆積し難い。そのため、燃焼速度を向上させる効果を良好に利用できない傾向がある。そして、入−入隔壁１８への排ガスの流れ込みを妨害する要因としては、排ガスが入−入隔壁１８に流入する初期段階において入−入隔壁１８内部にススが進入し、入−入隔壁１８の透過抵抗を増加させてしまうことが主なものである。そこで、入−入隔壁１８の表面の細孔を小さくすることにより、入−入隔壁１８の内部にススが進入することを防止できることになる。そして、このようにすると、入−入隔壁１８の内部においては、入−入隔壁１８に沿って（即ち、入−入隔壁１８内部を通って）流出セル２ｂへと排ガスが透過する排ガスの流れ（排ガスの経路が）確保される。その結果、入−入隔壁１８の表面にススを堆積させることができる。なお、入−入隔壁１８に流入した排ガスは、上記のように、入−入隔壁１８に沿って流出セル２ｂへと透過したり、入−入隔壁１８を透過して隣接する流入セル２ａ内に流れ込んだりする（図７参照）。

更に、ハニカムフィルタ１００においては、入−入隔壁１８における排ガスの流れを良好にすることに加え、入−入隔壁１８の表面積の比率を規定することにより、上述したような特に大きな相乗効果を得ることができる。

図１は、本発明のハニカムフィルタの一の実施形態を模式的に示す斜視図である。図２は、本発明のハニカムフィルタの一の実施形態におけるセルの延びる方向に平行な断面を模式的に示す断面図である。図３は、本発明のハニカムフィルタの一方の端面の一部を拡大して模式的に示す平面図である。図４は、本発明のハニカムフィルタの一方の端面の一部（領域Ｐ１）を更に拡大して模式的に示す平面図である。図５は、本発明のハニカムフィルタの一の実施形態におけるセルの延びる方向に平行な断面の一部（領域Ｐ２（図２参照））を拡大して模式的に示す断面図である。図６は、従来のハニカムフィルタの隔壁内を通過する排ガスの流れ込み量を模式的に説明する説明図である。図７は、本発明のハニカムフィルタの一の実施形態の隔壁内を通過する排ガスの流れ込み量を模式的に説明する説明図である。なお、図６、図７における矢印は、排ガスの流れを示し、矢印が太い（大きい）程、排ガスの流れ込み量が多いことを示している。また、図４，図６，図７においては、目封止部を省略している。

図６に示すように、従来のハニカムフィルタの隔壁内を通過する排ガスの流れ込み量は、入−入隔壁１８においては入−出隔壁１７における排ガスの流れ込み量に比べて少なかった。一方、本発明のハニカムフィルタは、図７に示すように、入−入隔壁１８についても入−出隔壁１７と同程度の排ガスの流れ込みがある。

［１−１］ハニカム構造部：
ハニカム構造部１０に形成された流出セル２ｂのそれぞれは、流出セル２ｂと隔壁１を挟んで隣り合う複数の流入セル２ａからなる流入セル群１５に全周を取り囲まれている。即ち、各流出セル２ｂは、流入セル群１５に全周を取り囲まれており、流入セル群１５と流出セル２ｂは、隔壁１（入−出隔壁１７）を挟んで隔てられている。つまり、流入セル群１５に流入した排ガスは、隔壁を通過して流出セル２ｂに流れ込むことになる。なお、流入セル群１５に流入した排ガスは、流出セル２ｂだけでなく、流入セル群１５を構成する各流入セル２ａ内にも流れ込む。

そして、流入セル群１５を構成する流入セル２ａは、流出セル２ｂを区画形成する隔壁１である入−出隔壁１７と、この入−出隔壁１７と交差する隔壁１である入−入隔壁１８によって区画されている。そのため、上述の通り、流入セル群１５に流入した排ガスは、流出セル２ｂだけでなく、入−入隔壁１８を通って各流入セル２ａ内にも流れ込むことになる。排ガスは、このように隔壁を通る際にＰＭが除去され、浄化されることになる。

流入セル２ａの入−出隔壁１７の表面積Ａ１と入−入隔壁１８の表面積Ａ２とは、上述の通り、１．２≦Ａ１／Ａ２≦２の関係を満たしている。そして、表面積Ａ１，Ａ２は、１．３≦Ａ１／Ａ２≦１．８の関係を満たしていることが好ましく、１．４≦Ａ１／Ａ２≦１．８の関係を満たしていることが更に好ましい。

なお、表面積Ａ１は、以下のようにして算出した値である。まず、ハニカムフィルタから、セルの延びる方向に垂直な面を含むように試料を切りだし、このセルの延びる方向に垂直な面を研磨する。次に、この研磨した面（研磨面）を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で撮影する。次に、上記研磨面において「セルの繰り返し単位の整数倍の領域Ｓ１」を想定する。そして、この領域Ｓ１内における表面積Ａ１の長さｆを計測する。その後、上記領域Ｓ１に対するハニカムフィルタの全断面積Ｓ２（セルの開口面積を含む）の比率（Ｓ２／Ｓ１）を上記長さｆに乗じ、更に、「ハニカムフィルタの目封止部が占める領域を除く長さＬ（図２参照）」を乗じる。即ち、式：Ａ１＝ｆ×（Ｓ２／Ｓ１）×Ｌを算出する。このようにして算出した値を「表面積Ａ１」とする。表面積Ａ２についても、同様に算出した値である。

「セルの繰り返し単位の整数倍の領域Ｓ１」は、以下のように決定される。図８を参照しつつ説明する。即ち、まず、ハニカムフィルタの端面において、１つのセル群２２の輪郭線Ｂ１を想定する。その後、入−入隔壁１８の交点Ｋを頂点として上記輪郭線Ｂ１に内接する内接四角形Ｎを想定する。その後、１つのセル群２２の中心Ｏを通り且つ入−入隔壁１８に沿って延びる複数の区画直線Ｔを想定する。このとき、隣り合う区画直線Ｔには１つの流入セル２ａが存在するようにする。そして、隣り合う区画直線Ｔと内接四角形Ｎとによって囲まれた三角形の領域を、「セルの繰り返し単位の整数倍の領域Ｓ１」とする。図８は、本発明のハニカムフィルタの一方の端面の一部を拡大して模式的に示す平面図である。

「ハニカムフィルタの目封止部が占める領域を除く長さ」とは、流入セルに配設された目封止部の最も深い位置Ｆ１と、流出セルに配設された目封止部の最も深い位置Ｆ２との間の距離のことを意味する。

また、表面領域Ｒ１の平均細孔径Ｘは、中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙの４〜６０％であり、１０〜５０％であることが好ましく、１０〜４０％であることが更に好ましい。このような範囲とすることにより、再生効率が向上する。

なお、本明細書のハニカムフィルタにおける「平均細孔径」は、以下のようにして測定した値である。まず、ハニカムフィルタから、セルの延びる方向に垂直な面を含むように試料を切りだし、その後、このセルの延びる方向に垂直な面を研磨する。次に、研磨した面（研磨面）をＳＥＭで撮影する。次に、表面から１０％以内の領域（表面領域Ｒ１）の平均細孔径を画像解析により算出する。次に、表面からの距離４０〜６０％の間の領域（中央領域Ｒ２）について画像解析により平均細孔径を算出する。このようにして、表面領域Ｒ１、中央領域Ｒ２、及び裏面領域Ｒ３の平均細孔径をそれぞれ測定することができる。

そして、本発明のハニカムフィルタは、これらの「Ａ１／Ａ２」及び「平均細孔径Ｘの割合」の条件を満たすため、有効ＧＳＡ（幾何学的表面積）を増大させることができる。その結果、本発明のハニカムフィルタは、再生効率に優れ、ＰＭの堆積時における圧力損失が低くなる。

また、流出セル側の表面から、流出セル側の表面から前記隔壁の厚さ方向の１０％の長さの位置までの領域を裏面領域Ｒ３とする。このとき、本発明のハニカムフィルタは、セルの延びる方向に直交する断面において、裏面領域Ｒ３の平均細孔径Ｚは、中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙの４〜６０％であることが好ましく、１０〜５０％であることが好ましく、１０〜４０％であることが更に好ましい。このような条件を満たすことにより、捕集効率が向上する。

流入セルの水力直径は、０．５〜３ｍｍであることが好ましく、１〜２．５ｍｍであることが更に好ましい。流入セルの水力直径が０．５ｍｍ未満であると、流入セルの開口がススにより閉塞して圧力損失が増加するおそれがある。流入セルの水力直径が３ｍｍ超であると、隔壁の有効利用率が低下し、スス堆積時の圧力損失が増加するおそれがある。

流入セルの水力直径Ｄ１と、流出セルの水力直径Ｄ２とは、Ｄ２＞１．５×Ｄ１の関係を満たすことが好ましく、Ｄ２＞１．６×Ｄ１の関係を満たすことが更に好ましい。このような範囲とすることにより、隔壁を透過して排ガスが流入セルから流出セルに流入した際に、流出セルにおいて排ガスの拡流が生じる。このように流出セルにおいて排ガスが拡散する流れが形成されることによって圧力損失が低下するため、フィルタの圧力損失が低下する。

ここで、「セルの水力直径」は、４×（１つのセルの断面積）／（１つのセル断面における周長の和）によって計算される値である。

本発明のハニカムフィルタは、セルの延びる方向に直交する断面におけるセルの形状（断面形状）について特に制限はない。例えば、流入セルの断面形状は、四角形、五角形、六角形、八角形などの多角形とすることができる。また、流出セルの断面形状は、四角形、五角形、六角形、八角形などの多角形とすることができる。そして、流入セルの断面形状と流出セルの断面形状は、同じであっても良いし、異なっていても良い。これらの中でも、流入セルの断面形状が五角形または六角形であり、流出セルと断面形状が四角形であることが好ましい。このようにすると、本発明のハニカムフィルタは、再生効率に優れ、ＰＭの堆積時における圧力損失が低くなる。

図１，図３には、断面形状が四角形である流出セル２ｂと、断面形状が五角形の流入セル２ａとが配置された例を示す。複数の流入セル２ａからなる流入セル群１５は、セル２の延びる方向に直交する断面において流出セル２ｂの全周を取り囲むように配設されている。つまり、各流出セル２ｂの周りには、常に流入セル２ａが存在している。なお、１つの流出セル２ｂと、この流出セル２ｂを取り囲む複数の流入セル２ａである流入セル群１５とからなる１つのセル群２２は、セル２の延びる方向に直交する断面の形状（断面形状）が八角形となることが好ましい。

流出セル２ｂは、図３に示すように、隔壁１を互いに向い合せて縦横に配列されていることが好ましい。そして、流入セル２ａと流出セル２ｂは、これら（流入セル２ａと流出セル２ｂ）を区画形成する隔壁１を挟んで互いに隣接するように配設されている。

表面領域Ｒ１は、平均細孔径が５μｍ以下であり且つ気孔率が６０％以上であることが好ましく、平均細孔径が１〜５μｍであり且つ気孔率が６０〜９０％であることが更に好ましい。このような条件を満たすことにより、ススが堆積した時の圧力損失が低下し、ススの燃焼効率が向上する。表面領域Ｒ１において平均細孔径及び気孔率が上記範囲を満たさない場合、ススが堆積した時の圧力損失が増加し、ススの燃焼効率が低下するおそれがある。

隔壁の気孔率は、３０〜７０％であることが好ましく、３５〜６８％であることが更に好ましい。隔壁の気孔率が３０％未満であると、圧力損失が増加するおそれがある。７０％超であると、強度が不足するおそれがある。この隔壁全体の気孔率は、水銀ポロシメータによって測定した値である。なお、表面領域Ｒ１の気孔率及び中央領域Ｒ２の気孔率は、後述する方法により測定した値である。

表面領域Ｒ１の気孔率は、中央領域Ｒ２の気孔率より大きいことが好ましい。このような条件を満たすことにより、ススの堆積時における圧力損失が低下する。なお、表面領域Ｒ１の気孔率及び中央領域Ｒ２の気孔率は、以下のようにして測定した値である。まず、ハニカムフィルタから、セルの延びる方向に垂直な面を含むように試料を切りだし、その後、このセルの延びる方向に垂直な面を研磨する。次に、研磨した面（研磨面）をＳＥＭで撮影する。その後、画像解析により材料部と気孔部とを２値化する画像処理を行い材料部と気孔部の面積比率から気孔率を算出する。このようにして、表面領域Ｒ１の気孔率及び中央領域Ｒ２の気孔率を測定する。

隔壁の中央領域Ｒ２の気孔率は具体的には、３０〜７０％であることが好ましく、３５〜６８％であることが更に好ましい。隔壁の中央領域Ｒ２の気孔率が３０％未満であると、圧力損失が増加するおそれがある。７０％超であると、強度が不足するおそれがある。

隔壁（入−入隔壁、入−出隔壁）の厚さは、特に限定されるものではない。例えば、５０〜６００μｍであることが好ましい。隔壁の厚さが５０μｍ未満であると、強度が不足するおそれがある。一方、６００μｍ超であると、圧力損失が増加するおそれがある。

隔壁の材質としては、セラミックが好ましく、強度及び耐熱性に優れることより、炭化珪素、コージェライト、チタン酸アルミニウム、珪素−炭化珪素系複合材料、炭化珪素−コージェライト系複合材料、ムライト、アルミナ、窒化珪素などを挙げることができる。炭化珪素、コージェライト、チタン酸アルミニウム、珪素−炭化珪素系複合材料、及び炭化珪素−コージェライト系複合材料からなる群より選択される少なくとも一種が好ましい。

ハニカム構造部は、複数のハニカムセグメントからなる接合体（ハニカムセグメント接合体）であってもよい。即ち、ハニカム構造部は、複数のハニカムセグメントの集合体と、これらのハニカムセグメントを互いに接合する接合材からなる接合部とを備えるものであってもよい。

ハニカムフィルタ１００は、ハニカム構造部１０の側面に外周壁２０（図１参照）を更に備えていてもよい。

［１−２］目封止部：
本発明のハニカムフィルタは、流入側目封止部と流出側目封止部とを備えている。これらの目封止部の材質は、上述した隔壁と同様のものとすることができる。

また、流入側目封止部及び流出側目封止部の深さは、適宜決定することができる。

［２］ハニカムフィルタの製造方法：
本実施形態のハニカムフィルタの製造方法について説明する。まず、ハニカムフィルタを作製するための坏土を調整し、この坏土を成形して、ハニカム成形体を作製する（成形工程）。次に、得られたハニカム成形体（或いは、必要に応じて行われた乾燥後のハニカム乾燥体）に目封止を施して目封止部（流入側目封止部及び流出側目封止部）を形成する（目封止部形成工程）。次に、ハニカム成形体の残余のセル内の未焼成隔壁母材の表面に、表面領域Ｒ１形成用セラミック原料及び可燃性微粒子を水などに分散させたスラリーを塗工する（スラリー塗工工程）。次に、捕集層形成原料が塗工されたハニカム成形体を焼成してハニカムフィルタを作製することができる（ハニカムフィルタ作製工程）。

以下、本実施形態のハニカム構造体の製造方法について、工程毎に説明する。

［２−１］成形工程：
まず、成形工程においては、セラミック原料を含有するセラミック成形原料を成形して、流体の流路となる複数のセルを区画形成するハニカム成形体を形成する。

セラミック成形原料に含有されるセラミック原料としては、炭化珪素、コージェライト、チタン酸アルミニウム、珪素−炭化珪素系複合材料、炭化珪素−コージェライト系複合材料、ムライト、アルミナ、及び窒化珪素からなる群より選択された少なくとも１種を含むものであることが好ましい。なお、コージェライト化原料とは、シリカが４２〜５６質量％、アルミナが３０〜４５質量％、マグネシアが１２〜１６質量％の範囲に入る化学組成となるように配合されたセラミック原料であって、焼成されてコージェライトになるものである。

このセラミック成形原料は、上記セラミック原料に、分散媒、有機バインダ、無機バインダ、造孔材、界面活性剤等を混合して調製することが好ましい。各原料の組成比は、特に限定されず、作製しようとするハニカムフィルタの構造、材質等に合わせた組成比とすることが好ましい。

作製されるハニカム構造体の隔壁母材の細孔表面積、平均細孔径及び気孔率を調整するために、各原料を以下のように調製することが更に好ましい。

セラミック原料として、タルク、カオリン、アルミナ、シリカを用いることが好ましい。タルクの平均粒子径は、１０〜３０μｍとすることが好ましい。カオリンの平均粒子径は、１〜１０μｍとすることが好ましい。アルミナの平均粒子径は、１〜２０μｍとすることが好ましい。シリカの平均粒子径は、１〜６０μｍとすることが好ましい。また、造孔材としては、でんぷん、カーボン、発泡樹脂、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）、吸水性樹脂、又はこれらを組み合わせたものを使用することが好ましい。また、造孔材の平均粒子径は、１０〜１００μｍとすることが好ましい。また、造孔材の添加量は、セラミック原料１００質量部に対して、０．５〜１０質量部が好ましい。また、有機バインダとしては、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、ヒドロキシプロピルエチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ポリビニルアルコール、又はこれらを組み合わせたものとすることが好ましい。また、有機バインダの添加量は、セラミック原料１００質量部に対して、１〜１０質量部が好ましい。

セラミック成形原料を成形する際には、まず成形原料を混練して坏土とし、得られた坏土をハニカム形状に成形することが好ましい。成形原料を混練して坏土を形成する方法としては特に制限はなく、例えば、ニーダー、真空土練機等を用いる方法を挙げることができる。坏土を成形してハニカム成形体を形成する方法としては特に制限はなく、押出成形、射出成形等の従来公知の成形方法を用いることができる。例えば、所望のセル形状、隔壁厚さ、セル密度を有する口金を用いて押出成形してハニカム成形体を形成する方法等を好適例として挙げることができる。

ハニカム成形体の形状は、特に限定されず、円柱状、中心軸に直交する断面が楕円形、レーストラック形状、三角形、四角形、五角形、六角形、八角形等の多角形の柱状等を挙げることができる。

得られたハニカム成形体を乾燥してもよい。乾燥方法は、特に限定されるものではないが、例えば、熱風乾燥、マイクロ波乾燥、誘電乾燥、減圧乾燥、真空乾燥、凍結乾燥等を挙げることができ、なかでも、誘電乾燥、マイクロ波乾燥又は熱風乾燥を単独で又は組合せて行うことが好ましい。

なお、ハニカム成形体は、捕集層形成原料を隔壁に塗工した後に焼成を行い、捕集層形成原料を隔壁に塗工する前には焼成を行わない。

［２−２］目封止部形成工程：
次に、ハニカム成形体（乾燥工程を採用する場合には、ハニカム乾燥体）に、目封止部を形成する。具体的には、まず、ハニカム成形体の流入端面に、流入セルが覆われ且つ流出セルが覆われないようにマスクを施す。その後、マスクの施された端部（流入端部）を目封止スラリーに浸漬する。そして、マスクが施されていない流出セルの開口部に目封止スラリーを充填する。その後、ハニカム成形体の流出端面について、流入セルが覆われず且つ流出セルが覆われるようにマスクを施す。その後、マスクの施された端部（流出端部）を目封止スラリーに浸漬して、マスクが施されていない流入セルの開口部に目封止スラリーを充填する。このようにして、目封止部が形成されたハニカム成形体を得ることができる。

目封止スラリーは、従来公知のハニカムフィルタの目封止部の材料として使用されるものを適宜選択して使用することができる。なお、本工程では、流入側目封止部及び流出側目封止部の両方を配設することを記載しているが、これらの両方を配設する前にスラリー塗工工程を行う。

［２−３］スラリー塗工工程：
次に、ハニカム成形体（または、一方の端面側のみに目封止部が施された片側目封止ハニカム成形体）の目封止部が配設されていない残余のセル内の未焼成隔壁母材の表面に、表面領域Ｒ１形成用セラミック原料及び可燃性微粒子を水に分散させたスラリーを塗工する。目封止部が配設されていないセルを「残余のセル」と称しており、上記「所定のセル」と「残余のセル」とを合わせて全てのセルになる。そして、この「残余のセル２」が、流入セル２ａとなる。なお、流入セル２ａ内の未焼成隔壁母材の表面だけでなく、流出セル２ｂ内の未焼成隔壁母材の表面にも捕集層形成原料を塗工させて未焼成捕集層を形成してもよい。

可燃性微粒子としては、例えば、カーボンブラック、アクリル樹脂、スチレン樹脂、ウレタン樹脂等を挙げることができる。特に、可燃性微粒子としては、カーボンブラックが好ましい。

可燃性微粒子の平均粒子径が０．０５〜０．５μｍであることが好ましく、０．０５〜０．３μｍであることが更に好ましく、０．０５〜０．２μｍであることが特に好ましい。可燃性微粒子の平均粒子径が大きいと、ハニカム構造部のセルの延びる方向に垂直な断面において、表面領域Ｒ１となる部分の厚さの均一性が悪化するおそれがある。一方で、可燃性微粒子の平均粒子径の下限値については特に制限はない。しかし、現実的に入手可能な可燃性微粒子は、その平均粒子径の下限値が、０．０５μｍ程度である。なお、可燃性微粒子の平均粒子径は、レーザー回折散乱法で測定した値である。

表面領域Ｒ１形成用セラミック原料と可燃性微粒子の体積比は、２０／８０〜８０／２０であることが好ましく、３０／７０〜７０／３０であることが更に好ましく、３０／７０〜６０／４０であることが特に好ましい。可燃性微粒子の比率が大きすぎると、隔壁の表面領域Ｒ１の気孔率が高くなりすぎることがある。一方、可燃性微粒子の比率が少なすぎると、ハニカム構造部のセルの延びる方向に垂直な断面において、隔壁の表面領域Ｒ１の厚さの均一性が悪化するおそれがある。

表面領域Ｒ１形成用セラミック原料としては、コージェライト化原料、コージェライト、炭化珪素、ムライト、アルミナ、スピネル、チタン酸アルミニウム、窒化珪素、ジルコニア、チタニア、珪酸ジルコニウム、及びシリカからなる群から選択される少なくとも１種が更に好ましい。これらの中でも、炭化珪素、コージェライト及びチタン酸アルミニウムからなる群から選択される少なくとも１種が更に好ましい。

表面領域Ｒ１形成用セラミック原料の平均粒子径は、１〜１０μｍであることが好ましく、１〜８μｍであることが更に好ましい。表面領域Ｒ１形成用セラミック原料の平均粒子径が１μｍ未満であると、細孔が過小になり排ガスの透過抵抗が過大になる。その結果、圧力損失が増加するおそれがある。１０μｍ超であると、細孔が過大になるため、捕集効率が低下する。更に、ススが堆積した時の圧力損失が増加し、ススの燃焼効率が悪化するおそれがある。なお、表面領域Ｒ１形成用セラミック原料平均粒子径は、レーザー回折散乱法で測定した値である。

捕集層形成セラミック原料と可燃性微粒子以外に、造孔材を加えてもよい。

造孔材としては、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）、カーボン、でんぷん等を使用することができる。これらの中でも、ＰＭＭＡが好ましい。造孔材の含有量は、表面領域Ｒ１形成用セラミック原料１００質量部に対して５〜１０００質量部であることが好ましく、１０〜１００質量部であることが更に好ましく、４０〜８０質量部であることが特に好ましい。５質量部より少ないと、初期圧力損失が高くなることがある。１０００質量部より多いと、初期捕集効率が低下することがある。

造孔材の平均粒子径は、０．５〜５０μｍであることが好ましく、５〜３０μｍであることが更に好ましく、５〜２０μｍであることが特に好ましい。５０μｍより大きいと、初期捕集効率が低下することがある。０．５μｍより小さいと、初期圧力損失が高くなることがある。造孔材の平均粒子径は、レーザー回折散乱法で測定した値である。

［２−４］ハニカムフィルタ作製工程：
次に、得られたハニカム成形体を焼成してハニカムフィルタを得る。

ハニカム成形体を焼成（本焼成）する前には、そのハニカム成形体を仮焼することが好ましい。仮焼は、脱脂のために行うものであり、その方法は、特に限定されるものではなく、中の有機物（有機バインダ、分散剤、造孔材等）を除去することができればよい。一般に、有機バインダの燃焼温度は１００〜３００℃程度、造孔材の燃焼温度は２００〜８００℃程度であるので、仮焼の条件としては、酸化雰囲気において、２００〜１０００℃程度で、３〜１００時間程度加熱することが好ましい。

ハニカム成形体の焼成（本焼成）は、適当な条件を選択すればよい。例えば、コージェライト化原料を使用している場合には、焼成温度は、１４１０〜１４４０℃が好ましい。また、焼成時間は、最高温度でのキープ時間として、４〜６時間が好ましい。

以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

（実施例１）
セラミック原料として、炭化珪素（ＳｉＣ）粉末と金属珪素（Ｓｉ）粉末とを８０：２０の質量割合で混合したものを準備した。この混合原料に、バインダとしてヒドロキシプロピルメチルセルロース、造孔材として吸水性樹脂を添加し、更に水を添加して成形原料を作製した。得られた成形原料を、ニーダーを用いて混練し、坏土を得た。

次に、得られた坏土を、真空押出成形機を用いて成形し、図１に示すセル断面構造を有する四角柱状のハニカムセグメントを１６個作製した。得られたハニカムセグメントは、端面が、縦３５ｍｍ×横３５ｍｍであり、セルの延びる方向の長さが１５２ｍｍであった。

次に、得られたハニカムセグメントを高周波で誘電加熱して乾燥させた後、熱風乾燥機を用いて１２０℃で２時間乾燥させて、ハニカムセグメント中間体を得た。

次に、得られたハニカムセグメント中間体の流入セルとなる流路の表面に塗膜を形成した。その後、上記塗膜を乾燥させてハニカムセグメント乾燥体を得た。

次に、得られたハニカムセグメント乾燥体の一方の端部（流入端部）に目封止部を形成した。まず、ハニカムセグメント乾燥体の一方の端面（流入端面）に、流入セルが覆われ且つ流出セルが覆われないようにマスクを施した。その後、マスクが施された側の端部を目封止スラリーに浸漬した。このようにして、マスクが施されていないセル（流出セル）の開口部に目封止スラリーを充填した。このようにして、片側目封止ハニカムセグメント乾燥体を得た。

次に、片側目封止ハニカムセグメント乾燥体の目封止がされていない残余のセル内の未焼成隔壁母材の表面に、表面領域Ｒ１形成用セラミック原料、可燃性微粒子、及び造孔材を水に分散させたスラリー（焼成前製膜用スラリー）を塗工した。このようにして、スラリー塗工セグメントを得た。

なお、表面領域Ｒ１形成用セラミック原料としては、炭化珪素（平均粒子径５μｍ）を用いた。また、可燃性微粒子としては、カーボンブラック（平均粒子径１μｍ）を用いた。また、表面領域Ｒ１形成用セラミック原料と可燃性微粒子の体積比は、９５：５であった。更に、造孔材としては、デンプン（平均粒子径０．５μｍ）を用いた。造孔材の含有量は、表面領域Ｒ１形成用セラミック原料１００質量部に対して１０質量部であった。

次に、得られたスラリー塗工セグメントの他方の端部（流出端部）に目封止部を形成した。まず、片側目封止ハニカムセグメント乾燥体の他方の端面（流出端面）に流入セルが覆われず且つ流出セルが覆われるようにマスクを施した。その後、マスクが施された側の端部を目封止スラリーに浸漬した。このようにして、マスクが施されていないセル（流入セル）の開口部に目封止スラリーを充填した。このようにして、両側目封止ハニカムセグメント乾燥体を得た。

そして、得られた両側目封止ハニカムセグメント乾燥体を脱脂、焼成し、ハニカムセグメント焼成体を得た。脱脂の条件は、４００℃で５時間とした。また、焼成の条件は、アルゴン雰囲気下で、１４５０℃、２時間とした。

１６個のハニカムセグメント焼成体を、接合材を用いて接合し一体化して四角柱状のハニカムセグメント接合体を得た。接合材は、無機粒子、無機接着剤を主成分とし、この主成分以外に、有機バインダ、界面活性剤、発泡樹脂、水等を含むものであった。その後、得られた四角柱状のハニカムセグメント接合体の外周を円柱状に研削加工した。その後、円柱状のハニカムセグメント接合体の外周面にコート材を塗布して、ハニカムフィルタを得た。このハニカムフィルタは、端面の直径が１４３ｍｍであった。コート材は、セラミックス粉末、水、結合材からなるものを用いた。

このハニカムフィルタは、セルの延びる方向に直交する断面におけるセルの配置状態が図１に示すものであった。このハニカムフィルタは、流入セルの入−出隔壁の表面積Ａ１と入−入隔壁の表面積Ａ２の比の値（Ａ１／Ａ２）が、１．５であった。なお、この「Ａ１／Ａ２」は、以下のようにして算出した。ハニカムフィルタから、セルの延びる方向に垂直な面を含むように試料を切りだし、このセルの延びる方向に垂直な面を研磨する。次に、この研磨した面（研磨面）を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で撮影する。次に、セルの繰り返し単位の整数倍の領域Ｓ１内の入−出セルの表面の輪郭長さの総計を計測する。その後、ハニカムフィルタの全断面積Ｓ２倍し、ハニカムフィルタの目封止部が占める領域を除く長さを乗じる。このようにして算出した値を「表面積Ａ１」とする。表面積Ａ２についても、同様に算出した値である。これらの値より、「Ａ１／Ａ２」を算出した。

このハニカムフィルタは、表面領域Ｒ１の平均細孔径Ｘが３μｍであり、中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙが１３μｍであった。そして、表面領域Ｒ１の平均細孔径Ｘは、中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙの２３％であった。なお、表面領域Ｒ１の平均細孔径Ｘと中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙは、以下のようにして算出した。まず、ハニカムフィルタから、セルの延びる方向に垂直な面を含むように試料を切りだし、その後、このセルの延びる方向に垂直な面を研磨した。次に、研磨した面（研磨面）をＳＥＭで撮影した。次に、各領域（表面領域Ｒ１、中央領域Ｒ２）における平均粒子径を画像解析により算出した。具体的には、表面から１０％以内の領域（表面領域Ｒ１）における１０個の視野（縦２０μｍ、横２０μｍ）を任意に選択し、各視野中における５個の細孔を任意に選択した。各視野における細孔の細孔径の平均値を算出した後、各視野の「細孔径の平均値」の平均を算出し、表面領域Ｒ１における平均細孔径とした。中央領域Ｒ２についても表面領域Ｒ１と同様に、１０個の視野（縦１００μｍ、横１００μｍ）を任意に選択し、各視野中における５個の細孔を任意に選択し、平均を算出して中央領域Ｒ２における平均細孔径とした。その後、これらの値から、平均細孔径Ｙに対する平均細孔径Ｘの割合を算出した。

表面領域Ｒ１は、気孔率が４０％であり、中央領域Ｒ２の気孔率は、４０％であった。即ち、表面領域Ｒ１の気孔率は、中央領域Ｒ２の気孔率より大きかった。

流入セルの水力直径Ｄ１は、１．４５であり、流出セルの水力直径Ｄ２は、２．２であった。そして、水力直径Ｄ２／水力直径Ｄ１の値は、１．５２であった。即ち、水力直径Ｄ１、Ｄ２は、Ｄ２＞１．５×Ｄ１の関係を満たすものであった。

隔壁の厚さは、入−出隔壁が０．３４ｍｍであり、入−入隔壁が０．３４ｍｍであった。また、ハニカムフィルタの重さは、１．６ｋｇであった。

得られたハニカムフィルタについて、以下に示す方法で、「再生効率」及び「ＰＭ堆積後の圧力損失」の評価を行った。結果を表１に示す。

［再生効率］
ハニカムフィルタの隔壁に対して、６ｇ／Ｌのススを堆積させた状態で、ハニカムフィルタの流入端面より高温のガスを通気して、フィルタの強制再生を行った。強制再生の条件は、流入端面におけるガス温度を６５０℃とし、ガスの通気時間を１５分間とした。また、強制再生の前に、ススを堆積させた状態のハニカムフィルタの質量を測定した。強制再生後に、ハニカムフィルタの質量を測定し、強制再生により消失したススの質量を求めた。堆積させたススの質量Ｍ１と、強制再生により消失したススの質量Ｍ２とから、再生効率（Ｍ２／Ｍ１×１００）を求めた。

再生効率が、９０％超である場合を「Ａ」とした。再生効率が、８０％超で９０％以下である場合を「Ｂ」とした。再生効率が、８０％以下である場合を「Ｃ」とした。結果を表１に示す。

［ＰＭ堆積時の圧力損失（ｋＰａ）］
軽油を酸素欠如状態で燃焼させることでススを発生させ、スス発生量５０ｇ／時間、流量５０Ｎｍ^３／分、温度３００℃の燃焼ガスに希釈空気を追加して調整を行ったスス含有燃焼ガスをハニカムフィルタに流した。ハニカムフィルタ内のススの堆積量が４ｇ／Ｌとなった際の流入側と流出側とにおける圧力差を算出し、算出される値から、ＰＭ堆積時における圧力損失を測定した。

この圧力損失が、７ｋＰａ未満である場合を「Ａ」とした。７ｋＰａ以上で９ｋＰａ未満である場合を「Ｂ」とした。９ｋＰａ以上で１１ｋＰａ未満である場合を「Ｃ」とした。結果を表１に示す。

表１中、「セル形状」は、セルの延びる方向に直交する断面における流入セルと流出セルの形状の組み合わせ（流出セル−流入セル）を示している。即ち、例えば、「四角−五角」は、流出セルの、セルの延びる方向に直交する断面における形状（断面形状）が「四角形」であり、流入セルの、セルの延びる方向に直交する断面における形状（断面形状）が「五角形」であることを示している。具体的には、実施例１のハニカムフィルタは、図１に示すように断面形状が五角形の流入セルと断面形状が四角形の流出セルが配設されている。そして、実施例１のハニカムフィルタは、より具体的には、断面形状が四角形の流出セルと、この流出セルを囲むように配置された断面形状が五角形の複数の流入セルとが配置されている。「表面処理」は、表面細孔のコントロール方法を示している。このコントロール方法は、具体的には、表面領域の平均細孔径を中央領域の平均細孔径より小さく調整するものであり、焼成前に、粒子径の小さな原料を含むスラリー（焼成前製膜用スラリー）を塗布して焼成前製膜（下記表面層）を形成する方法である。そして、「表面処理」の欄の「焼成前製膜」は、焼成前の両側目封止ハニカムセグメント乾燥体に表面層を形成することを示している。また、「表面処理」の欄の「無し」は、表面細孔のコントロールが行われておらず、表面領域Ｒ１と中央領域Ｒ２の細孔状態が等しいことを示している。

（実施例２〜６、比較例１〜１８）
表１に示すように変更したこと以外は、実施例１と同様にして、「再生効率」及び「ＰＭ堆積後の圧力損失」の評価を行った。結果を表２に示す。

表２から、実施例１〜６のハニカムフィルタは、比較例１〜１８のハニカムフィルタに比べて、再生効率に優れ、粒子状物質の堆積時における圧力損失が低いことが分かる。

本発明のハニカムフィルタは、自動車等から排出される排ガスを浄化するフィルタとして採用することができる。

１：隔壁、２：セル、２ａ：流入セル、２ｂ：流出セル、３：流入側目封止部、４：流出側目封止部、１０：ハニカム構造部、１１：流入端面、１２：流出端面、１５：流入セル群、１７：入−出隔壁、１８入−入隔壁、２０：外周壁、２２：セル群、１００：ハニカムフィルタ、Ｂ１：輪郭線、Ｆ１，Ｆ２：目封止部の最も深い位置、Ｋ：交点、Ｌ：ハニカムフィルタの目封止部が占める領域を除く長さ、Ｎ：内接四角形、Ｏ：中心、Ｐ１，Ｐ２：領域、Ｒ１：表面領域、Ｒ２：中央領域、Ｒ３：裏面領域、Ｔ：区画直線。

Claims (6)

1. 一方の端面である流入端面から他方の端面である流出端面まで延びる流体の流路となる複数のセルを区画形成する多孔質の隔壁を有するハニカム構造部と、
   所定の前記セルの前記流入端面側の端部に配設された流入側目封止部と、
   残余の前記セルの前記流出端面側の端部に配設された流出側目封止部と、を備え、
   複数の前記セルは、前記流入側目封止部が配設された流出セルと前記流出側目封止部が配設された流入セルとからなり、
   セルの延びる方向に直交する断面において、前記流出セルのそれぞれは、前記流出セルと前記隔壁を挟んで隣り合う複数の前記流入セルからなる流入セル群に全周を取り囲まれ、
   前記流入セル群を構成する前記流入セルは、前記流出セルを区画形成する前記隔壁である入−出隔壁と、前記入−出隔壁と交差する前記隔壁である入−入隔壁によって区画され、
   前記流入セルの前記入−出隔壁の表面積Ａ１と前記入−入隔壁の表面積Ａ２とが、１．２≦Ａ１／Ａ２≦２の関係を満たし、
   セルの延びる方向に直交する断面において、前記流入セル側の表面から、前記流入セル側の表面から前記隔壁の厚さ方向の１０％の長さの位置までの領域を表面領域Ｒ１とし、前記流入セル側の表面から前記隔壁の厚さ方向の４０％の長さの位置から、前記流入セル側の表面から前記隔壁の厚さ方向の６０％の長さの位置までの領域を中央領域Ｒ２としたとき、前記表面領域Ｒ１の平均細孔径Ｘは、前記中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙの４〜６０％であるハニカムフィルタ。
2. 前記表面領域Ｒ１は、平均細孔径Ｘが５μｍ以下であり、気孔率が６０％以上である請求項１に記載のハニカムフィルタ。
3. 前記隔壁の材質が、炭化珪素、コージェライト、チタン酸アルミニウム、珪素−炭化珪素系複合材料、及び炭化珪素−コージェライト系複合材料からなる群より選択される少なくとも一種である請求項１または２に記載のハニカムフィルタ。
4. 前記流入セルの水力直径Ｄ１と、前記流出セルの水力直径Ｄ２とが、Ｄ２＞１．５×Ｄ１の関係を満たす請求項１〜３のいずれか一項に記載のハニカムフィルタ。
5. 前記表面領域Ｒ１の気孔率が、前記中央領域Ｒ２の気孔率より大きい請求項１〜４のいずれか一項に記載のハニカムフィルタ。
6. セルの延びる方向に直交する断面において、前記流出セル側の表面から、前記流出セル側の表面から前記隔壁の厚さ方向の１０％の長さの位置までの領域を裏面領域としたとき、前記裏面領域の平均細孔径Ｚは、前記中央領域Ｒ２の平均細孔径Ｙの４〜６０％である請求項１〜５のいずれか一項に記載のハニカムフィルタ。

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