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JP2003522279A - アルミニウム及びアルミニウム合金シートを圧延するための熱間圧延方法 - Google Patents

アルミニウム及びアルミニウム合金シートを圧延するための熱間圧延方法

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JP2003522279A
JP2003522279A JP2001558180A JP2001558180A JP2003522279A JP 2003522279 A JP2003522279 A JP 2003522279A JP 2001558180 A JP2001558180 A JP 2001558180A JP 2001558180 A JP2001558180 A JP 2001558180A JP 2003522279 A JP2003522279 A JP 2003522279A
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oil composition
emulsion
hot rolling
oil
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JP2001558180A
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フランシス プランス
ジャン イヴ クレール
Original Assignee
モービル オイル フランセーズ
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Abstract

(57)【要約】 本発明は、アルミニウム及びアルミニウム合金シートを圧延するための熱間圧延方法であって、ベースストックオイル及び水溶性オイル組成物の全質量をベースとして１〜８０質量％のジ（２−エチルヘキシル）アジピン酸エステルを含む水溶性オイル組成物と水とを含む水中油形エマルジョンを有効量施すことを含む方法に関する。本発明は、また、水溶性アルミニウム及びアルミニウム合金熱間圧延オイル組成物、それを用いて製造される水中油形エマルジョン、及び該水中油形エマルジョンの熱間圧延方法における使用に関する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 本発明は、アルミニウム及びアルミニウム合金シートを圧延するための熱間圧
延方法に関する。 本発明は、また、水溶性アルミニウム及びアルミニウム合金熱間圧延オイル組
成物、それを用いて製造される水中油形エマルジョン、及び該水中油形エマルジ
ョンの熱間圧延方法における使用に関する。 アルミニウム及びアルミニウム合金の圧延業界では、それらの圧延金属製造方
法の効率を最大化する必要性が指摘されている。概括的には、このことは、より
高い圧延速度での操作及び操作シフトあたりでのより多くの商品の生産が望まれ
ることを意味する。また、所定の縮小レベルを達成するために用いられる装置へ
の通過数を最小化することが望まれる。これらの両ルートでは、品質及び表面仕
上げについて妥協(compromise)しないことが求められる。
【０００２】 本発明は、従って、熱間圧延機用のオイル組成物を提供し、それにより、以下
の利点が得られる： −より高い縮小比：１通過低減が大抵のケースにおいて達成可能であり； −従来のオイル組成物により得られる圧延能力に比し、より良好な圧延能力（
即ち、より低い圧延力及び低減された電力消費）； −圧延表面仕上げの品質の改善； −より短いエマルジョンのブレークイン期間、それは、最適な粒度分布を得る
ために必要とされる時間であり； −優秀な腐食抵抗性；及び −高い潤滑性（プレートアウト特性、ロールコーティング）。 本発明は、可逆的であってもそうでなくても、ブレークダウン(breakdown)、
タンデム及びコンビネーション圧延機においていずれのタイプの熱間圧延につい
ても効果的である。 特には、本発明は、高い縮小及び圧延能力を示すが、優秀なストリップ表面仕
上げを示す（高速圧延時）。 従来の先行技術文献は、本発明について教示も示唆もしていない。
【０００３】 従って、本発明は、アルミニウム及びアルミニウム合金シートを圧延するため
の熱間圧延方法であって、ベースストックオイル及び水溶性オイル組成物の全質
量をベースとして１〜８０質量％、好ましくは３〜３０質量％のジ（２−エチル
ヘキシル）アジピン酸エステルを含む水溶性オイル組成物と水とを含む水中油形
エマルジョンを有効量施すことを含む方法を提供する。 ある態様によれば、オイル組成物は、更に、組成物の全質量をベースとして０
．０５〜２０質量％、好ましくは０．１〜５質量％の非イオン界面活性剤、例え
ばエチレンオキシド付加重合体を含む。そのようなエチレンオキシド付加重合体
の例は、会社ＩＣＩにより商品名Hypermer（登録商標）A60として販売されてい
るエチレンオキシド付加重合体である。 更なる態様によれば、オイル組成物は、更に、組成物の全質量をベースとして
１〜３０％、好ましくは５〜２０％のオレイン酸を含む。実際には、遊離オレイ
ン酸により、良好な表面仕上げがアルミニウム又はアルミニウム合金ストリップ
にもたらされると考えられる。
【０００４】 本発明は、更に、水溶性アルミニウム及びアルミニウム合金熱間圧延オイル組
成物を提供する。 本発明は、更に、水溶性オイル組成物の製造方法を提供する。 本発明は、更に、そのオイル組成物を含有する水中油形エマルジョン、及びこ
のエマルジョンの製造方法を提供する。 また、本発明は、アルミニウム又はアルミニウム合金の熱間圧延方法において
使用することが意図されるエマルジョンを製造するための、本発明の水溶性オイ
ル組成物の使用を提供する。 最終的に、本発明は、熱間圧延方法におけるエマルジョンの使用を提供する。 以下において、より詳細に本発明を記載することにする。
【０００５】 図１は、最初に従来のエマルジョンを用いた時の、及びその後本発明のエマル
ジョンを用いた時の施された圧延力対通過数を示すグラフである。 図２は、最初に従来のエマルジョンを用いた時の、及びその後本発明のエマル
ジョンを用いた時の施されたネット圧延力対通過数を示すグラフである。
【０００６】 本発明の水溶性オイル組成物は、一般に、水中油形エマルジョンを提供するた
めに水中に希釈されることが意図されるニート(neat)オイル濃縮物である。 ベースストックオイルは、典型的には、熱間圧延の分野において使用されるオ
イルのいずれかである。それは、パラフィン系であってもナフテン系であっても
よい。 パラフィン系ベースオイルは、比較的高いアルカン含量（高パラフィン及びイ
ソパラフィン含量）を有する原油から製造される。典型的な原油は、中東、北海
、米国大陸の中部由来のものである。その製造方法では、芳香族の除去（通常は
溶剤抽出による）及び脱ろうが必要である。パラフィン系ベースオイルは、それ
らの良好な粘度／温度特性、即ち、高粘度指数、適切な低温特性及び良好な安定
性により特徴付けられる。それらは、溶剤ニュートラル(solvent neutral)と称
されることが多く、ここで、溶剤は、ベースオイルが溶剤精製されたことを意味
し、ニュートラルは、オイルが中性ｐＨを有することを意味する。他の表示は、
高粘度指数（ＨＶＩ）ベースオイルである。それらは、幅広い粘度範囲、ライト
スピンドルオイルから粘稠ブライトストックにおいて利用可能である。
【０００７】 ナフテン系ベースオイルは、本来、低い流動点を有し、ワックスを有さず、か
つ、優秀な溶解力を有する。溶剤抽出及び水素処理を利用して、多環式芳香族含
量を低減することができる。 好ましいベースオイルは、パラフィン系及びナフテン系オイルの混合物である
。 ベースオイルは、典型的には、４０℃で７〜１５０ｃＳｔ、及び好ましくは４
０℃で２０〜５０ｃＳｔの粘度を有する。 水溶性オイル組成物は、好ましくは、トリアルカノールアミン（Ｃ2-4）、好
ましくはトリエタノールアミンを含み、その量は、全ての結合性トリアルカノー
ルアミンがオレイン酸部分のみへ結合するようなものである。この態様の目的は
、オイル組成物中に遊離オレイン酸が残存することを確実なものとすることであ
る。 トリアルカノールアミンとオレイン酸の反応生成物は、界面活性剤として作用
する。
【０００８】 水溶性オイル組成物は、従来の添加剤、例えば、界面活性剤、カップリング剤
又は補助界面活性剤(cosurfactant)、摩擦低減剤、潤滑剤、腐食抑制剤又は酸化
防止剤、極圧剤及び耐摩耗剤、殺菌剤及び防カビ剤(bactericide and fungicide
)、消泡剤、錆び防止剤を含んでいてもよい。 消泡剤の例は、シリコーンベースの、特には、ポリジメチルシロキサンである
。 腐食抑制剤の例は、ヒンダードフェノール及びジアルキルジチオリン酸亜鉛（
ＺＤＤＰ）である。 極圧剤及び耐摩耗剤の例は、ジラウリルホスフェート、ジドデシルホスフィッ
ト、トリアルキルホスフェート、例えば、トリ（２−エチルヘキシル）ホスフェ
ート、トリクレジルホスフェート（ＴＣＰ）、ジアルキル（又はジアリール）ジ
チオリン酸亜鉛（ＺＤＤＰ）、ホスホ硫化脂肪油、ジアルキルジチオカルバミン
酸亜鉛、メルカプトベンゾチアゾール、硫化脂肪油、硫化テルペン、硫化オレイ
ン酸、アルキル及びアリールポリスルフィド、硫化鯨油、硫化鉱油、塩化硫黄処
理脂肪油、クロルナフサキサントゲン酸塩、塩化セチル、塩化パラフィン系油、
塩化パラフィンワックススルフィド、塩化パラフィンワックス、及びジアルキル
（ジアリール）ジチオリン酸亜鉛（ＺＤＤＰ）、トリクレジルホスフェート（Ｔ
ＣＰ）、トリキシリルホスフェート（ＴＸＰ）、ジラウリルホスフェートのそれ
ぞれである。
【０００９】 腐食抑制剤及び酸化防止剤の例は、ラジカルスカベンジャー、例えば、フェノ
ール系酸化防止剤（立体障害）、アミン系酸化防止剤、有機銅塩、ヒドロペルオ
キシド分解剤、ブチルヒドロキシトルエンである。 錆び防止剤の例は、アルケニルコハク酸無水物のアミン誘導体である。 摩擦低減剤又は潤滑剤の例は、脂肪酸（Ｃ12-20）、例えばラウリン酸、オレ
イン酸、パルミチン酸、アルキル（Ｃ6-10）アルキレート（Ｃ12-20）エステル
、例えばジ（２−エチルヘキシル）アジペートである。 ベースオイル及び添加剤についての更なる成分は、“Chemistry and Technolo
gy of Lubricants”, R. M. Mortier and S. T. Orszulik, VCH Publishers, In
c, 1992に記載されている。
【００１０】 本発明の水溶性オイル組成物に含まれる成分は次の通りである（割合は、組成
物の全質量をベースとする質量割合である）： −０．１〜０．５％のトリアルキル（Ｃ1-4）フェノール； −０．５〜４．０％のトリアルキル（Ｃ3-10）リン酸エステル； −５〜１５％のジ（２−エチルヘキシル）アジピン酸エステル； −５〜１５％の有機脂肪酸（Ｃ12-20）； −０．５〜２％の５−カルボキシ−４−ヘキシル−２−シクロヘキセン−１−
オクタン酸； −１〜３％のアルキレン（Ｃ2-6）グリコール； −０．３〜１％のエトキシル化アルコール（Ｃ5-14、２〜１０個のＣＨ2Ｏ基
を含む）； −２〜５％のトリアルカノールアミン（Ｃ2-4）； −残部のナフテン系及びパラフィン系潤滑ベースオイルの混合物。
【００１１】 オイル組成物は、ベースオイル及び他の成分を、好ましくは撹拌下に又はいず
れかの混合装置を用いて、但し、温度を、５０℃、及びより好ましくは３５℃を
超えないように調節しながらブレンドすることにより製造する。 水中油形エマルジョンは、撹拌下に、本発明のオイル組成物を水中に希釈する
ことにより製造する。予めおよそ３５℃に温めておいてもよい脱イオン水を用い
るのが好ましい。 エマルジョンは、一般には、水、及びエマルジョンの全容量をベースとして０
．５〜３０容量％、好ましくは１〜１５容量％のオイル組成物を含む。 本発明に付するアルミニウム合金は、アルミニウム合金のいずれかであり、10
00、2000、3000、5000、6000、7000シリーズを含む。 熱間圧延方法は、従来の方法であり得る。圧延金属温度は、一般には、ブレー
クダウン圧延機についてはおよそ６００〜６５０℃であり、また、タンデム圧延
機についてはおよそ４００〜５００℃である。
【００１２】 その方法は、好ましくは、ブレークダウン圧延機、タンデム圧延機又は仕上げ
圧延機において行う。本発明のオイル組成物により、通過数の有意な低減が可能
となる。従来のオイルでは、通過数は、典型的には１３である。本発明のオイル
組成物により、この通過数を２通過低減することが可能であり、それは有意な改
善である。 熱間圧延をブレークダウン圧延機において行う場合、エマルジョンは、好まし
くは、エマルジョンの全容量をベースとして２〜４容量％のオイル組成物を含む
。 熱間圧延を仕上げ又はタンデム圧延機において行う場合、エマルジョンは、好
ましくは、エマルジョンの全容量をベースとして５〜７容量％のオイル組成物を
含む。 以下の実施例により本発明を説明するが、これにより本発明が制限される訳で
はない。全ての部及び割合は、特に記載のない限り質量による。
【００１３】実施例 表１に記載の成分を表に記載の順に混合することにより組成物を製造した。温
度を最大３５℃に維持して、エマルジョンの特性を損なうことなしに成分の完全
な溶解及び均質化を確実なものとした。 ＊：ＩＣＩにより商品名Hypermer（登録商標）A60として販売
【００１４】 表１の組成物の特性を表２に記載する。
【００１５】 エマルジョンは、撹拌下に、表１のオイル組成物を、予め３５℃に温めておい
た脱イオン水中に希釈することにより製造した。得られたエマルジョンの特性を
表３に記載する。
【００１６】1) ：エマルジョンの安定性は、次の手段に従って測定した。室温又は試験温度で
の希釈水４７０ｍｌを、８００ｍｌビーカーへ入れた。４つのパドルを有する５
０ｍｌ撹拌機を、パドルがビーカーの底から２５ｍｍ上に位置するように撹拌モ
ーターに取り付けた。５０ｍｌ滴下漏斗を、出口がビーカーの壁から１５ｍｍと
なるように取り付けた。撹拌機を作動させ、その速度を１０００ｒｐｍに調節し
た。サンプルを、その後、３５±１℃の温度まで加熱した。試験オイル３０ｍｌ
を滴下漏斗へ添加した。滴下速度は、全てのオイルが１２０±２０秒以内に水へ
移動するように調節した。その後、サンプル温度を３５±１℃に維持しながら、
撹拌を更に６０秒間継続した。得られたエマルジョンを５００ｍｌメスシリンダ
ーへ注入し、室温で２０時間静置した。２０時間後、上層（黄色クリーム＋オイ
ル）の容量％を読み取った。
【００１７】実験 最初に、表４に記載の組成を有する従来のオイル組成物を希釈することにより
ブランクを製造した：
【００１８】 ２種のエマルジョンを、本発明の及び従来のオイル組成物のそれぞれを脱イオ
ン水中に希釈することにより製造した。 セフィゼータメーター(Sephy Zetameter)での測定により、両エマルジョンの
ゼータポテンシャル(Zeta potential)が、−６２ｍVであることが示され、それ
は、これらのエマルジョンが高い安定性を有することを意味する。 両エマルジョンを、工業的試験圧延機において評価した。圧延条件は、次のと
おりとした： −圧延機タイプ：２ハイ −モーター出力：４５ｋＷ又は６７ｋＷ −ロール直径：７６０ｍｍ −ロール硬度：５８−６１ロックウエルＣ −金属の最大幅：６８５ｍｍ −金属の典型的幅：３０５ｍｍ −最大速度：３０ｍ／分 −入口温度（インゴット）：４５０℃ −インゴット寸法：３０５×６１０×１６５０ｍｍ −最終厚：２５．４ｍｍ −エマルジョン容積：４００リットル −エマルジョン温度：５０℃ −エマルジョン濃度：５％。
【００１９】 以下の手順を、各オイルについて圧延試験において行った： １．AA5182ブロックの表面を軽く削り、メチルエチルケトンで脱脂し、かつ、４
５４℃に加熱した。 ２．圧延機のロールを、水酸化ナトリウムの希釈溶液中で洗浄して、先の圧延で
のロールコーティングを除去し、次いで洗浄した。洗浄水を残存苛性アルカリの
ためにチェックした。プロフィロメーター(profilometer)を用いて表面あらさを
測定した。 ３．ロールを石英-チューブヒーターを用いて７７℃に予熱した。 ４．冷却剤スプレーを調節して、トップスプレーヘッダーにおいて６．９．１０ 4 ニュートン／ｍ2（１０ｐｓｉｇ）及びボトムヘッダーにおいて４．１ １０5
ニュートン／ｍ2（６０ｐｓｉｇ）での２００ ｌ／分の流れを得た。
【００２０】 ５．厚さ１００ｃｍ（４インチ）のAA5182ブロックを、以下の公称通過スケジュ
ールを用いて、５圧延通過で得た。圧延速度１８．３ｍ／分とした。全ての通過
は、東西圧延方向(east to west rolling direction)におけるものとした。圧延
機ギャップセットポイントを、第１試験エマルジョンのために記録し、次いで、
残存エマルジョンのために複製した。これらの設定は、各通過について公称の所
望の出口厚より薄い１．２７ｍｍとした。 公称通過スケジュール： 通過１ １００ｍｍ〜８３ｍｍ 通過２ ８３ｍｍ〜６５ｍｍ 通過３ ６５ｍｍ〜５０ｍｍ 通過４ ５０ｍｍ〜３７ｍｍ 通過５ ３７ｍｍ〜２５ｍｍ ６．長さ６００ｍｍの金属片を、後に陽極酸化のために使用される中程度の長さ
で２５ｍｍ厚の断片から剪断した。２つの残存片を再熱のために加熱炉に戻した
。
【００２１】 ７．第２ブロックを、５．及び６．に記載したと同一の処理により得た。オイル
濃縮物をエマルジョンに添加して、７％容積濃度を得た。 ８．その後、各オリジナルブロックの２片を、以下の公称通過スケジュールを用
いて１８．３ｍ／分の圧延速度で再熱後に圧延した： 通過６ ２５ｍｍ〜１６ｍｍ 通過７ １６ｍｍ〜９．５ｍｍ 通過８ ９．５ｍｍ〜５ｍｍ ９．最終通過後、長さ６００ｍｍの２片を、各圧延片から熱剪断した。この金属
を、圧延及び陽極酸化条件における後の検査のためにセーブした。ロールにおい
て刻まれた２マークの距離を、計算的先進すべりにおける使用のための最終通過
後のストリップ表面において測定した。 １０．その後、トップワークロールを、その上に堆積されるアルミニウムの後の
測定のため、既知領域の苛性ソーダ抽出を介してサンプルした。
【００２２】 図１は、アルミニウム合金AA5182上に施された圧延力（トン）対通過数を示す
グラフである。 見られるように、従来のエマルジョンの場合を超えて本発明のエマルジョンに
より平均で２．２％の改善が達成された。 図２は、施されたネット圧延力（全電力からベアリングロスを引く、ｋW）対
通過数を示すグラフである。 従来のエマルジョンの場合を超えて本発明のエマルジョンにより平均で５．０
％の改善が達成された。 パイロット陽極酸化ラインを用いて、長さ約１５０ｍｍの厚さ２５ｍｍ及び５
ｍｍの片を陽極酸化（上記６．参照）し、ハイライトピックアップ及び表面外観
とした。その手段は、次のとおりであった：
【００２３】 １．非侵食性アルカリ清浄剤を用いる３分間の清浄。 ２．洗浄２回。 ３．２分間の硝酸脱汚染(desmut)。 ４．洗浄２回。 ５．１０分間の１５ボルトでの１５％硫酸中における陽極酸化。 ６．洗浄２回。 ７．乾燥。 結果から、本発明のエマルジョンでの圧延後のアルミニウム又はアルミニウム
合金シートの表面仕上げの光度及び均一性は、従来のエマルジョンで得られる光
度と同等であることが示された。
【００２４】 圧延被覆測定を次のとおり行った： １．プレクシグラスのガスケット物品をトップワークロールのセンターに取り付
け、シールした。この物品は、ロール表面２０．２６ｃｍ2の領域をカバーする
貯蔵所を含んでいた。 ２．１N水酸化ナトリウム１５ｍｌを貯蔵所に注入し、そこでは、約５分間のロ
ール表面におけるアルミニウムロールコーティングとの反応が可能であった。 ３．苛性ソーダ液を、その後、貯蔵所からシリンジを介して抽出し、サンプルボ
トル中へ入れた。 ４．脱イオン水１５ｍｌでの洗浄２回を行い、シリンジで抽出し、サンプルボト
ルへ添加した。 ５．サンプル中の全アルミニウムをＩＣＰにより測定した。 ６．ロールコーティング質量を、その後、計算し、ロール表面の平方センチメー
トルあたりのアルミニウムのミリグラム数で表した。 ロールコーティングは、従来のエマルジョンより、本発明で良好なものである
ことが分かった。
【図面の簡単な説明】
【図１】 最初に従来のエマルジョンを用いた時の、及びその後本発明のエマルジョンを
用いた時の施された圧延力対通過数を示す図である。
【図２】 最初に従来のエマルジョンを用いた時の、及びその後本発明のエマルジョンを
用いた時の施されたネット圧延力対通過数を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ１０Ｍ 129/72 Ｃ１０Ｍ 129/72 133/08 133/08 137/04 137/04 145/28 145/28 // Ｃ１０Ｎ 20:02 Ｃ１０Ｎ 20:02 40:24 40:24 Ａ (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ，ＴＲ)，ＯＡ(ＢＦ ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ， ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，Ｇ Ｍ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ， ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ， ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，Ｂ Ｚ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ， ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，Ｊ Ｐ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ， ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，Ｒ Ｏ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ， ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ Ｆターム(参考） 4H104 AA01Z BB04C BB05C BB17C BB18C BB33C BE04C BH03C CB15C DA02A EA02A EB04 PA26 PA33 QA03

Claims (15)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 アルミニウム及びアルミニウム合金シートを圧延するための
    熱間圧延方法であって、ベースストックオイル及び水溶性オイル組成物の全質量
    をベースとして１〜８０質量％のジ（２−エチルヘキシル）アジピン酸エステル
    を含む水溶性オイル組成物と水とを含む水中油形エマルジョンを有効量施すこと
    を含む方法。
  2. 【請求項２】 水溶性オイル組成物が、更に、組成物の全質量をベースとし
    て０．０５〜２０質量％、好ましくは０．１〜５質量％の非イオン界面活性剤、
    好ましくはエチレンオキシド付加重合体を含む請求項１に記載の熱間圧延方法。
  3. 【請求項３】 水溶性オイル組成物が、組成物の全質量をベースとして３〜
    ３０質量％のジ（２−エチルヘキシル）アジピン酸エステルを含む請求項１又は
    ２に記載の熱間圧延方法。
  4. 【請求項４】 水溶性オイル組成物が、更に、組成物の全質量をベースとし
    て１〜３０質量％、好ましくは５〜２０質量％のオレイン酸を含む請求項１〜３
    のいずれか１項に記載の熱間圧延方法。
  5. 【請求項５】 水溶性オイル組成物が、更に、トリアルカノールアミン（Ｃ 2-4 ）、好ましくはトリエタノールアミンを、全ての結合性トリアルカノールア
    ミンがオレイン酸部分へ結合するような量で含む請求項１〜４のいずれか１項に
    記載の熱間圧延方法。
  6. 【請求項６】 水中油形エマルジョンが、水、及び０．５〜３０％、好まし
    くは１〜１５％（ｖ／ｖ）の水溶性オイル組成物を含む請求項１〜５のいずれか
    １項に記載の熱間圧延方法。
  7. 【請求項７】 熱間圧延方法をブレークダウン圧延機において行い、かつ、
    エマルジョンが、エマルジョンの全容積をベースとして２〜４容量％の水溶性オ
    イル組成物を含む請求項１〜６のいずれか１項に記載の熱間圧延方法。
  8. 【請求項８】 熱間圧延方法を仕上げ又はタンデム圧延機において行い、か
    つ、エマルジョンが、エマルジョンの全容積をベースとして５〜７容量％の水溶
    性オイル組成物を含む請求項１１に記載の熱間圧延方法。
  9. 【請求項９】 水溶性アルミニウム及びアルミニウム合金熱間圧延オイル組
    成物であって、組成物の全質量をベースとする質量割合で： −０．１〜０．５％のトリアルキル（Ｃ1-4）フェノール； −０．５〜４．０％のトリアルキル（Ｃ3-10）リン酸エステル； −５〜１５％のジ（２−エチルヘキシル）アジピン酸エステル； −５〜１５％の有機脂肪酸（Ｃ12-20）； −０．５〜２％の５−カルボキシ−４−ヘキシル−２−シクロヘキセン−１−
    オクタン酸； −１〜３％のアルキレン（Ｃ2-6）グリコール； −０．３〜１％のエトキシル化アルコール（Ｃ5-14、２〜１０個のＣＨ2Ｏ基
    を含む）； −２〜５％のトリアルカノールアミン（Ｃ2-4）； −残部のナフテン系及びパラフィン系潤滑ベースオイルの混合物 を含む組成物。
  10. 【請求項１０】 ベースストックオイルが、４０℃で７〜１５０ｃＳｔの粘
    度、好ましくは４０℃で２０〜５０ｃＳｔの粘度を有する請求項１〜９のいずれ
    か１項に記載の水溶性オイル組成物。
  11. 【請求項１１】 請求項９又は１０に記載の水溶性オイル組成物の製造方法
    であって、ベースストック及び他の成分を撹拌下で又はいずれかの混合装置を用
    いてブレンドすることを含む方法。
  12. 【請求項１２】 水、及び請求項９又は１０に記載の水溶性オイル組成物０
    ．５〜３０％、好ましくは１〜１５％（ｖ／ｖ）を含む水中油形エマルジョン。
  13. 【請求項１３】 請求項１２に記載の水中油形エマルジョンの製造方法であ
    って、オイル組成物を水中に撹拌下に希釈することを含む方法。
  14. 【請求項１４】 アルミニウム又はアルミニウム合金熱間圧延方法において
    使用されることが意図されるエマルジョンを製造するための、請求項９又は１０
    に記載の水溶性オイル組成物の使用。
  15. 【請求項１５】 熱間圧延方法における請求項１２に記載の油中水形エマル
    ジョンの使用。
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