JP2001009900A - 多層樹脂成形体の製造方法 - Google Patents
多層樹脂成形体の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ドラッグラインがほとんど認められない多層
熱可塑性樹脂成形体の熱成形による製造方法を提供す
る。 【解決手段】 第一表面層（１）の動的貯蔵弾性率
（Ｇ'1）が５×１０5Pa 以下となる温度において第二表
面層（２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）が１×１０5Pa未
満となる多層熱可塑性樹脂板（３）を熱成形して多層熱
可塑性樹脂成形体を製造する方法であって、第一表面層
（１）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）と第二表面層（２）の
動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）との比（Ｇ'1／Ｇ'2）が０.３
５以上２.８以下となるように多層熱可塑性樹脂板
（３）の第一表面層（１）と第二表面層（２）とを異な
る温度に加熱し、熱成形することにより、多層熱可塑性
樹脂成形体を製造する。
熱可塑性樹脂成形体の熱成形による製造方法を提供す
る。 【解決手段】 第一表面層（１）の動的貯蔵弾性率
（Ｇ'1）が５×１０5Pa 以下となる温度において第二表
面層（２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）が１×１０5Pa未
満となる多層熱可塑性樹脂板（３）を熱成形して多層熱
可塑性樹脂成形体を製造する方法であって、第一表面層
（１）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）と第二表面層（２）の
動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）との比（Ｇ'1／Ｇ'2）が０.３
５以上２.８以下となるように多層熱可塑性樹脂板
（３）の第一表面層（１）と第二表面層（２）とを異な
る温度に加熱し、熱成形することにより、多層熱可塑性
樹脂成形体を製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、多層熱可塑性樹脂
成形体の製造方法に関するものである。
成形体の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より熱可塑性樹脂からなる成形体は
広く知られており、例えば浴槽（バスタブ）や洗面台な
どのサニタリー用品としても広く使用されている。かか
る熱可塑性樹脂成形体は、その表面が直接使用者の目に
触れ、肌に接するものであり、通常は、美観や感触など
に優れたアクリル系樹脂などの熱可塑性樹脂から成形さ
れたものが選択され、使用される。しかし、このような
樹脂では強度に劣る場合があり、そのため、その裏面に
他の樹脂層を設けて補強することも広く行われている。
広く知られており、例えば浴槽（バスタブ）や洗面台な
どのサニタリー用品としても広く使用されている。かか
る熱可塑性樹脂成形体は、その表面が直接使用者の目に
触れ、肌に接するものであり、通常は、美観や感触など
に優れたアクリル系樹脂などの熱可塑性樹脂から成形さ
れたものが選択され、使用される。しかし、このような
樹脂では強度に劣る場合があり、そのため、その裏面に
他の樹脂層を設けて補強することも広く行われている。
【０００３】このような、裏面に補強のための樹脂層を
有する多層の熱可塑性樹脂成形体の製造方法として、例
えば、２種以上の熱可塑性樹脂層が積層された多層の熱
可塑性樹脂板を用いて熱成形する方法が知られている。
この方法では、多層熱可塑性樹脂板を加熱して、その多
層熱可塑性樹脂板を構成する熱可塑性樹脂の全てを軟化
させたのちに成形型を用いて賦形することにより、目的
とする形状の多層熱可塑性樹脂成形体が製造される。加
熱には、通常、循環加熱炉式のヒーターなどが用いられ
る。
有する多層の熱可塑性樹脂成形体の製造方法として、例
えば、２種以上の熱可塑性樹脂層が積層された多層の熱
可塑性樹脂板を用いて熱成形する方法が知られている。
この方法では、多層熱可塑性樹脂板を加熱して、その多
層熱可塑性樹脂板を構成する熱可塑性樹脂の全てを軟化
させたのちに成形型を用いて賦形することにより、目的
とする形状の多層熱可塑性樹脂成形体が製造される。加
熱には、通常、循環加熱炉式のヒーターなどが用いられ
る。
【０００４】しかし、かかる多層熱可塑性樹脂板を、そ
れを構成する全ての熱可塑性樹脂が軟化する温度以上の
温度に加熱して賦形しようとすると、ドラッグラインと
呼ばれる厚みむらが認められる場合があった。このよう
な厚みむらが表面となる層に発生すると、美観、感触な
どが重視されるサニタリー用品をはじめとする用途には
特に不都合なものとなる。
れを構成する全ての熱可塑性樹脂が軟化する温度以上の
温度に加熱して賦形しようとすると、ドラッグラインと
呼ばれる厚みむらが認められる場合があった。このよう
な厚みむらが表面となる層に発生すると、美観、感触な
どが重視されるサニタリー用品をはじめとする用途には
特に不都合なものとなる。
【０００５】ドラッグラインがほとんど認められない多
層熱可塑性樹脂成形体を得るには、加熱温度を低くすれ
ばよい場合もあるが、加熱温度を低くすると、多層熱可
塑性樹脂板を構成する熱可塑性樹脂の中には十分に軟化
されないものがあって、目的とする形状のとおりの成形
体を得ることが難しい。
層熱可塑性樹脂成形体を得るには、加熱温度を低くすれ
ばよい場合もあるが、加熱温度を低くすると、多層熱可
塑性樹脂板を構成する熱可塑性樹脂の中には十分に軟化
されないものがあって、目的とする形状のとおりの成形
体を得ることが難しい。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明者らは、
ドラッグラインがほとんど認められない多層熱可塑性樹
脂成形体の熱成形による製造方法を開発すべく研究を行
った結果、多層熱可塑性樹脂板を構成する各層のうち、
第一表面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）と第二表面層の動
的貯蔵弾性率（Ｇ'2）とが特定の関係にある場合にはド
ラッグラインが発生しやすいことを見出すとともに、か
かる多層熱可塑性樹脂板であっても、第一表面層の動的
貯蔵弾性率（Ｇ'1）と第二表面層の動的貯蔵弾性率
（Ｇ'2）との比（Ｇ'1／Ｇ'2）が特定の値となるよう
に、両表面層を異なる温度に加熱すれば、成形性に優
れ、しかもドラッグラインのほとんど見られない成形体
が製造できることを見出し、本発明に至った。
ドラッグラインがほとんど認められない多層熱可塑性樹
脂成形体の熱成形による製造方法を開発すべく研究を行
った結果、多層熱可塑性樹脂板を構成する各層のうち、
第一表面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）と第二表面層の動
的貯蔵弾性率（Ｇ'2）とが特定の関係にある場合にはド
ラッグラインが発生しやすいことを見出すとともに、か
かる多層熱可塑性樹脂板であっても、第一表面層の動的
貯蔵弾性率（Ｇ'1）と第二表面層の動的貯蔵弾性率
（Ｇ'2）との比（Ｇ'1／Ｇ'2）が特定の値となるよう
に、両表面層を異なる温度に加熱すれば、成形性に優
れ、しかもドラッグラインのほとんど見られない成形体
が製造できることを見出し、本発明に至った。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、第一
表面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）が５×１０5Pa 以下と
なる温度において第二表面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）
が１×１０5Pa 未満となる多層熱可塑性樹脂板を熱成形
して多層熱可塑性樹脂成形体を製造する方法であって、
第一表面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）と第二表面層の
動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）との比（Ｇ'1／Ｇ'2）が０.３
５以上２.８以下となるように多層熱可塑性樹脂板の第
一表面層と第二表面層とを異なる温度に加熱し、熱成形
することにより、多層熱可塑性樹脂成形体を製造する方
法を提供するものである。
表面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）が５×１０5Pa 以下と
なる温度において第二表面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）
が１×１０5Pa 未満となる多層熱可塑性樹脂板を熱成形
して多層熱可塑性樹脂成形体を製造する方法であって、
第一表面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）と第二表面層の
動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）との比（Ｇ'1／Ｇ'2）が０.３
５以上２.８以下となるように多層熱可塑性樹脂板の第
一表面層と第二表面層とを異なる温度に加熱し、熱成形
することにより、多層熱可塑性樹脂成形体を製造する方
法を提供するものである。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の製造方法に適用される多
層熱可塑性樹脂板の例を図１に断面模式図で示す。この
図では、第一表面層（１）と第二表面層（２）とが積層
されて多層熱可塑性樹脂板（３）が構成されている。か
かる多層熱可塑性樹脂板における第一表面層（１）及び
第二表面層（２）の材質は、熱成形し得る熱可塑性樹脂
であれば特に限定されるものでなく、例えば、アクリル
系樹脂、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重
合体（ＡＢＳ）樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレンの
ようなポリオレフィン系樹脂などが挙げられる。これら
の熱可塑性樹脂は、着色剤、離型剤、熱安定剤、紫外線
吸収剤、酸化防止剤、タルク、ガラス繊維のような無機
系の充填剤などを含有していてもよい。具体的には例え
ば、浴槽や洗面台などのサニタリー用品を製造する場合
には、目につきやすく、肌が直接触れやすい多層熱可塑
性樹脂成形体の表側となる表面層を透明なアクリル系樹
脂とし、その裏側となる表面層を着色されたＡＢＳ樹脂
などとすることにより、透明感に優れるとともに、十分
な強度を有するものとすることができる。この場合のア
クリル系樹脂としては、重量平均分子量５００,０００
以上のものが好ましい。
層熱可塑性樹脂板の例を図１に断面模式図で示す。この
図では、第一表面層（１）と第二表面層（２）とが積層
されて多層熱可塑性樹脂板（３）が構成されている。か
かる多層熱可塑性樹脂板における第一表面層（１）及び
第二表面層（２）の材質は、熱成形し得る熱可塑性樹脂
であれば特に限定されるものでなく、例えば、アクリル
系樹脂、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重
合体（ＡＢＳ）樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレンの
ようなポリオレフィン系樹脂などが挙げられる。これら
の熱可塑性樹脂は、着色剤、離型剤、熱安定剤、紫外線
吸収剤、酸化防止剤、タルク、ガラス繊維のような無機
系の充填剤などを含有していてもよい。具体的には例え
ば、浴槽や洗面台などのサニタリー用品を製造する場合
には、目につきやすく、肌が直接触れやすい多層熱可塑
性樹脂成形体の表側となる表面層を透明なアクリル系樹
脂とし、その裏側となる表面層を着色されたＡＢＳ樹脂
などとすることにより、透明感に優れるとともに、十分
な強度を有するものとすることができる。この場合のア
クリル系樹脂としては、重量平均分子量５００,０００
以上のものが好ましい。
【０００９】これらの熱可塑性樹脂は、熱成形し得る範
囲内で架橋されていてもよく、例えば、サニタリー用品
の表側となる表面層、すなわち第一表面層（１）とし
て、少なくとも一部が架橋されたアクリル系樹脂を用い
ることは、９０℃程度の熱湯などに対する耐久性を向上
し得る点で好ましい。この場合、サニタリー用品の裏側
となる表面層、すなわち第二表面層（２）としては、例
えばＡＢＳ樹脂が、第一表面層との接着強度の点で好ま
しい。これら熱可塑性樹脂の動的貯蔵弾性率は、用いる
樹脂の種類、重合度、架橋の程度などによって変化す
る。
囲内で架橋されていてもよく、例えば、サニタリー用品
の表側となる表面層、すなわち第一表面層（１）とし
て、少なくとも一部が架橋されたアクリル系樹脂を用い
ることは、９０℃程度の熱湯などに対する耐久性を向上
し得る点で好ましい。この場合、サニタリー用品の裏側
となる表面層、すなわち第二表面層（２）としては、例
えばＡＢＳ樹脂が、第一表面層との接着強度の点で好ま
しい。これら熱可塑性樹脂の動的貯蔵弾性率は、用いる
樹脂の種類、重合度、架橋の程度などによって変化す
る。
【００１０】多層熱可塑性樹脂板（３）の厚みは通常、
１〜２０mm程度である。また、第一表面層（１）の厚み
をｄ1とし、第二表面層（２）の厚みをｄ2として、両者
の比（ｄ1：ｄ2）は、通常１：９〜９：１程度である。
１〜２０mm程度である。また、第一表面層（１）の厚み
をｄ1とし、第二表面層（２）の厚みをｄ2として、両者
の比（ｄ1：ｄ2）は、通常１：９〜９：１程度である。
【００１１】本発明の方法に適用される多層熱可塑性樹
脂板（３）は、第一表面層（１）の動的貯蔵弾性率
（Ｇ'1）が５×１０5Pa 以下となるある温度において、
第二表面層（２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）が１×１０
5Pa 未満となるものである。かかる温度における第二表
面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）が１×１０5Pa を越える
場合には、そもそもドラッグラインの発生が少ない。
脂板（３）は、第一表面層（１）の動的貯蔵弾性率
（Ｇ'1）が５×１０5Pa 以下となるある温度において、
第二表面層（２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）が１×１０
5Pa 未満となるものである。かかる温度における第二表
面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）が１×１０5Pa を越える
場合には、そもそもドラッグラインの発生が少ない。
【００１２】このような多層熱可塑性樹脂板（３）は、
例えば、第一表面層（１）を構成する熱可塑性樹脂板と
第二表面層（２）を構成する熱可塑性樹脂板とを熱プレ
スする方法、第一表面層（１）を構成する熱可塑性樹脂
板の上に第二表面層（２）を構成する熱可塑性樹脂を押
出しラミネートする方法などにより、容易に製造するこ
とができる。
例えば、第一表面層（１）を構成する熱可塑性樹脂板と
第二表面層（２）を構成する熱可塑性樹脂板とを熱プレ
スする方法、第一表面層（１）を構成する熱可塑性樹脂
板の上に第二表面層（２）を構成する熱可塑性樹脂を押
出しラミネートする方法などにより、容易に製造するこ
とができる。
【００１３】本発明においては、かかる多層熱可塑性樹
脂板（３）が加熱され、熱成形されるのであるが、この
際、第一表面層（１）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）と第二
表面層（２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）との比（Ｇ'1／
Ｇ'2）が０.３５以上２.８以下となるように、第一表面
層（１）と第二表面層（２）とを異なる温度に加熱す
る。この比（Ｇ'1／Ｇ'2）は、好ましくは０.３７以
上、より好ましくは０.３９以上であり、また好ましく
は２.０以下、より好ましくは１.５以下である。この比
（Ｇ'1／Ｇ'2）が０.３５を下回ったり、２.８を越えた
りする場合には、ドラッグラインが発生しやすい傾向に
ある。
脂板（３）が加熱され、熱成形されるのであるが、この
際、第一表面層（１）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）と第二
表面層（２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）との比（Ｇ'1／
Ｇ'2）が０.３５以上２.８以下となるように、第一表面
層（１）と第二表面層（２）とを異なる温度に加熱す
る。この比（Ｇ'1／Ｇ'2）は、好ましくは０.３７以
上、より好ましくは０.３９以上であり、また好ましく
は２.０以下、より好ましくは１.５以下である。この比
（Ｇ'1／Ｇ'2）が０.３５を下回ったり、２.８を越えた
りする場合には、ドラッグラインが発生しやすい傾向に
ある。
【００１４】加熱された状態における両表面層（１，
２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1，Ｇ'2）は、例えば、各層
を構成する熱可塑性樹脂について、各温度における動的
貯蔵弾性率を予め測定して検量線を求めておき、加熱温
度から検量線により求めればよい。動的貯蔵弾性率
（Ｇ'1，Ｇ'2）は、通常の方法、例えば、レオメータな
どを用いる通常の方法で測定することができる〔例え
ば、「講座 レオロジー」（日本レオロジー学会編）第
３６頁〜第３７頁、第４７頁〜第５２頁など参照〕。
２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1，Ｇ'2）は、例えば、各層
を構成する熱可塑性樹脂について、各温度における動的
貯蔵弾性率を予め測定して検量線を求めておき、加熱温
度から検量線により求めればよい。動的貯蔵弾性率
（Ｇ'1，Ｇ'2）は、通常の方法、例えば、レオメータな
どを用いる通常の方法で測定することができる〔例え
ば、「講座 レオロジー」（日本レオロジー学会編）第
３６頁〜第３７頁、第４７頁〜第５２頁など参照〕。
【００１５】両表面層（１，２）が上記の比（Ｇ'1／
Ｇ'2）を満足するように多層熱可塑性樹脂板（３）を加
熱するには、例えば、第一表面層（１）側と第二表面層
（２）側とを温度の異なる別個のヒーターで加熱すれば
よい。ヒーター温度は、電気ヒーターを用いる場合に
は、ヒーター出力を調節することにより調整することが
できる。
Ｇ'2）を満足するように多層熱可塑性樹脂板（３）を加
熱するには、例えば、第一表面層（１）側と第二表面層
（２）側とを温度の異なる別個のヒーターで加熱すれば
よい。ヒーター温度は、電気ヒーターを用いる場合に
は、ヒーター出力を調節することにより調整することが
できる。
【００１６】加熱の程度は、第一表面層（１）の動的貯
蔵弾性率（Ｇ'1）が、１×１０5Pa以上２×１０6Pa以
下、好ましくは１×１０6Pa以下となり、第二表面層
（２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）が、１×１０5Pa 以上
２×１０6Pa 以下、好ましくは１×１０6Pa 以下となる
ようにするのが、成形性の点で好ましい。
蔵弾性率（Ｇ'1）が、１×１０5Pa以上２×１０6Pa以
下、好ましくは１×１０6Pa以下となり、第二表面層
（２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）が、１×１０5Pa 以上
２×１０6Pa 以下、好ましくは１×１０6Pa 以下となる
ようにするのが、成形性の点で好ましい。
【００１７】加熱するに際しては、両表面層（１，２）
が本発明で規定する動的貯蔵弾性率（Ｇ'1，Ｇ'2）を満
足する限り、目的とする成形体の形状に応じて、部分的
に加熱温度を変えてもよい。例えば、浴槽を製造する場
合には、最も伸張されて厚みが小さくなりやすい底面の
コーナー四隅の部分に相当する部分の加熱温度を小さく
することもできる。
が本発明で規定する動的貯蔵弾性率（Ｇ'1，Ｇ'2）を満
足する限り、目的とする成形体の形状に応じて、部分的
に加熱温度を変えてもよい。例えば、浴槽を製造する場
合には、最も伸張されて厚みが小さくなりやすい底面の
コーナー四隅の部分に相当する部分の加熱温度を小さく
することもできる。
【００１８】加熱された多層熱可塑性樹脂板は、加熱状
態を維持したままで熱成形される。熱成形は、真空成形
であってもよいし、圧空成形であってもよく、通常の各
種方法が採用できる。
態を維持したままで熱成形される。熱成形は、真空成形
であってもよいし、圧空成形であってもよく、通常の各
種方法が採用できる。
【００１９】
【実施例】以下、実施例により本発明をより詳細に説明
するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるも
のではない。
するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるも
のではない。
【００２０】実施例１ 厚みが５mmで２００℃における動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）
が２.６２×１０5Paの部分的に架橋されたアクリル系樹
脂からなる第一表面層（１）と、厚みが７mmで２００℃
における動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）が０.６０×１０5Paの
ＡＢＳ樹脂からなる第二表面層（２）とが積層された多
層熱可塑性樹脂板（３）〔全体の厚みは１２mmで、サイ
ズは１５１５mm×９８５mm〕を用い、これを真空成形装
置〔布施真空（株）製の“CUPF1015-PWB”〕のクランプ
枠に固定し、このクランプ枠の上下に配置した一対の電
気ヒーター〔大きさ１２０mm×１２０mmの遠赤外線ヒー
ターパネル（Elestein-Werk Steinmetz社製の“HFS”、
４００Ｗ、２００Ｖ）が縦に１５０mm間隔で７枚、横に
１５０mm間隔で１０枚、計７０枚並べられたもの〕によ
り加熱した。多層熱可塑性樹脂板（３）は、第一表面層
（１）が上になるようにして、この第一表面層（１）側
には、その表面から１６５mmの間隔をおいてヒーターを
配置し、ヒーターを構成する遠赤外線ヒーターパネルが
上から見て図２（ａ）に示す温度分布となるように加熱
した。また第二表面層（２）側には、その表面から２１
０mmの間隔をおいて下側にヒーターを配置し、ヒーター
を構成する遠赤外線ヒーターパネルが上から見て図２
（ｂ）に示す温度分布となるように加熱した。加熱時間
は８８３秒とした。
が２.６２×１０5Paの部分的に架橋されたアクリル系樹
脂からなる第一表面層（１）と、厚みが７mmで２００℃
における動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）が０.６０×１０5Paの
ＡＢＳ樹脂からなる第二表面層（２）とが積層された多
層熱可塑性樹脂板（３）〔全体の厚みは１２mmで、サイ
ズは１５１５mm×９８５mm〕を用い、これを真空成形装
置〔布施真空（株）製の“CUPF1015-PWB”〕のクランプ
枠に固定し、このクランプ枠の上下に配置した一対の電
気ヒーター〔大きさ１２０mm×１２０mmの遠赤外線ヒー
ターパネル（Elestein-Werk Steinmetz社製の“HFS”、
４００Ｗ、２００Ｖ）が縦に１５０mm間隔で７枚、横に
１５０mm間隔で１０枚、計７０枚並べられたもの〕によ
り加熱した。多層熱可塑性樹脂板（３）は、第一表面層
（１）が上になるようにして、この第一表面層（１）側
には、その表面から１６５mmの間隔をおいてヒーターを
配置し、ヒーターを構成する遠赤外線ヒーターパネルが
上から見て図２（ａ）に示す温度分布となるように加熱
した。また第二表面層（２）側には、その表面から２１
０mmの間隔をおいて下側にヒーターを配置し、ヒーター
を構成する遠赤外線ヒーターパネルが上から見て図２
（ｂ）に示す温度分布となるように加熱した。加熱時間
は８８３秒とした。
【００２１】加熱直後の多層熱可塑性樹脂板（３）は、
図３に示した場所（Ａ）における第一表面層（１）の温
度が１９２℃であり、同じ場所における第二表面層
（２）の温度は１３６℃であった。予め、それぞれの樹
脂について求めておいた動的貯蔵弾性率（Ｇ'1，Ｇ'2）
と温度との関係を示す検量線から、第一表面層（１）の
動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）は３.０５×１０5Paと求めら
れ、第二表面層（２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）は７.
６０×１０5Paと求められた。
図３に示した場所（Ａ）における第一表面層（１）の温
度が１９２℃であり、同じ場所における第二表面層
（２）の温度は１３６℃であった。予め、それぞれの樹
脂について求めておいた動的貯蔵弾性率（Ｇ'1，Ｇ'2）
と温度との関係を示す検量線から、第一表面層（１）の
動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）は３.０５×１０5Paと求めら
れ、第二表面層（２）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）は７.
６０×１０5Paと求められた。
【００２２】次いでヒーターを系外に退避させ、この加
熱された多層熱可塑性樹脂板（３）を直ちに、バスタブ
形状であり、内寸が幅１１９０mm、長さ５４５mm、最大
深さ４７０mmの真空成形用雌金型を用いて真空成形し、
図４に断面図で示すような、表側がアクリル系樹脂層
で、裏側がＡＢＳ樹脂層であるバスタブを得た。このバ
スタブ（４）では、手摺部分（５）から概ね垂直に下が
った側壁部分（６）の全周に亘って、ドラッグラインが
見られなかった。
熱された多層熱可塑性樹脂板（３）を直ちに、バスタブ
形状であり、内寸が幅１１９０mm、長さ５４５mm、最大
深さ４７０mmの真空成形用雌金型を用いて真空成形し、
図４に断面図で示すような、表側がアクリル系樹脂層
で、裏側がＡＢＳ樹脂層であるバスタブを得た。このバ
スタブ（４）では、手摺部分（５）から概ね垂直に下が
った側壁部分（６）の全周に亘って、ドラッグラインが
見られなかった。
【００２３】このバスタブの手摺部分（５）から側壁部
分（６）にかけて、第一表面層（アクリル系樹脂層）
（１）と第二表面層（ＡＢＳ樹脂層）（２）との厚みを
１cm間隔で測定した結果を、図５に示す。図５におい
て、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ及びＦの表示は、それぞれ図４にお
けるＢ、Ｃ、Ｄ、Ｅ及びＦに対応する部分である。図５
に示すとおり、この例で得られたバスタブにおいては、
Ｄの部分からＥの部分をとおりＦの部分にかけて滑らか
に全体の厚みが変化している。
分（６）にかけて、第一表面層（アクリル系樹脂層）
（１）と第二表面層（ＡＢＳ樹脂層）（２）との厚みを
１cm間隔で測定した結果を、図５に示す。図５におい
て、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ及びＦの表示は、それぞれ図４にお
けるＢ、Ｃ、Ｄ、Ｅ及びＦに対応する部分である。図５
に示すとおり、この例で得られたバスタブにおいては、
Ｄの部分からＥの部分をとおりＦの部分にかけて滑らか
に全体の厚みが変化している。
【００２４】実施例２ 加熱時間を６８６秒とする以外は実施例１と同様に操作
して、多層熱可塑性樹脂板を加熱した。加熱直後の多層
熱可塑性樹脂板（３）は、図３に示した場所Ａにおける
第一表面層（１）の温度が１７８℃であり、同じ場所に
おける第二表面層（２）の温度が１３０℃であった。予
め、それぞれの樹脂について求めておいた動的貯蔵弾性
率（Ｇ'1，Ｇ'2）と温度との関係を示す検量線から、第
一表面層（１）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）は３.８３×
１０5Paと求められ、また第二表面層（２）の動的貯蔵
弾性率（Ｇ'2）は１０.３×１０5Paと求められた。
して、多層熱可塑性樹脂板を加熱した。加熱直後の多層
熱可塑性樹脂板（３）は、図３に示した場所Ａにおける
第一表面層（１）の温度が１７８℃であり、同じ場所に
おける第二表面層（２）の温度が１３０℃であった。予
め、それぞれの樹脂について求めておいた動的貯蔵弾性
率（Ｇ'1，Ｇ'2）と温度との関係を示す検量線から、第
一表面層（１）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）は３.８３×
１０5Paと求められ、また第二表面層（２）の動的貯蔵
弾性率（Ｇ'2）は１０.３×１０5Paと求められた。
【００２５】次いで、実施例１と同様に真空成形を行っ
て、図４に断面図で示すような、表側がアクリル系樹脂
層で、裏側がＡＢＳ樹脂層であるバスタブを得た。この
バスタブ（４）でも、手摺部分（５）から概ね垂直に下
がった側壁部分（６）にはほとんどドラッグラインが見
られなかった。
て、図４に断面図で示すような、表側がアクリル系樹脂
層で、裏側がＡＢＳ樹脂層であるバスタブを得た。この
バスタブ（４）でも、手摺部分（５）から概ね垂直に下
がった側壁部分（６）にはほとんどドラッグラインが見
られなかった。
【００２６】比較例１ 実施例１で用いたのと同じ多層熱可塑性樹脂板（３）を
用いて、 第一表面層（１）側は、その表面から１６５
mmの間隔をおいて配置されるヒーターの遠赤外線ヒータ
ーパネルを図６（ａ）に示す温度分布となるように加熱
し、第二表面層（２）側は、その表面から２１０mmの間
隔をおいて配置されるヒーターの遠赤外線ヒーターパネ
ルを図６（ｂ）に示す温度分布となるように加熱し、加
熱時間を７４０秒とした以外は、実施例１と同様に操作
して加熱した。加熱直後の多層熱可塑性樹脂板（３）
は、図３に示した場所（Ａ）における第一表面層（１）
の温度が２００℃であり、同じ場所における第二表面層
（２）の温度は２００℃であった。この温度における第
一表面層（１）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）は２.６２×
１０5Pa であり、また第二表面層（２）の動的貯蔵弾性
率（Ｇ'2）は０.６０×１０5Pa である。
用いて、 第一表面層（１）側は、その表面から１６５
mmの間隔をおいて配置されるヒーターの遠赤外線ヒータ
ーパネルを図６（ａ）に示す温度分布となるように加熱
し、第二表面層（２）側は、その表面から２１０mmの間
隔をおいて配置されるヒーターの遠赤外線ヒーターパネ
ルを図６（ｂ）に示す温度分布となるように加熱し、加
熱時間を７４０秒とした以外は、実施例１と同様に操作
して加熱した。加熱直後の多層熱可塑性樹脂板（３）
は、図３に示した場所（Ａ）における第一表面層（１）
の温度が２００℃であり、同じ場所における第二表面層
（２）の温度は２００℃であった。この温度における第
一表面層（１）の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）は２.６２×
１０5Pa であり、また第二表面層（２）の動的貯蔵弾性
率（Ｇ'2）は０.６０×１０5Pa である。
【００２７】次いで、実施例１と同様に真空成形を行っ
て、図４に断面図で示すような、表側がアクリル系樹脂
層で、裏側がＡＢＳ樹脂層であるバスタブを得た。この
バスタブ（４）では、手摺部分（５）から概ね垂直に下
がった側壁部分（６）のうちの、手摺部分から下に５cm
程度下がった部分の全周に亘って、ドラッグラインが見
られた。
て、図４に断面図で示すような、表側がアクリル系樹脂
層で、裏側がＡＢＳ樹脂層であるバスタブを得た。この
バスタブ（４）では、手摺部分（５）から概ね垂直に下
がった側壁部分（６）のうちの、手摺部分から下に５cm
程度下がった部分の全周に亘って、ドラッグラインが見
られた。
【００２８】このバスタブの手摺部分（５）から側壁部
分（６）にかけて、第一表面層（アクリル系樹脂層）
（１）と第二表面層（ＡＢＳ樹脂層）（２）との厚みを
１cm間隔で測定した結果を、図７に示す。図７におい
て、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ及びＦの表示は、それぞれ図４にお
けるＢ、Ｃ、Ｄ、Ｅ及びＦに対応する部分である。図７
に示すとおり、この例で得られたバスタブにおいては、
Ｄの部分からＥの部分にかけて全体の厚みが小さくな
り、Ｅの部分からＦの部分にかけては逆に全体の厚みが
大きくなり、Ｅの部分が凹状になっているが、このよう
に厚みが小さくなって凹状をなしている部分はバスタブ
の全周に亘って発生しており、これがドラッグラインと
呼ばれるものである。
分（６）にかけて、第一表面層（アクリル系樹脂層）
（１）と第二表面層（ＡＢＳ樹脂層）（２）との厚みを
１cm間隔で測定した結果を、図７に示す。図７におい
て、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ及びＦの表示は、それぞれ図４にお
けるＢ、Ｃ、Ｄ、Ｅ及びＦに対応する部分である。図７
に示すとおり、この例で得られたバスタブにおいては、
Ｄの部分からＥの部分にかけて全体の厚みが小さくな
り、Ｅの部分からＦの部分にかけては逆に全体の厚みが
大きくなり、Ｅの部分が凹状になっているが、このよう
に厚みが小さくなって凹状をなしている部分はバスタブ
の全周に亘って発生しており、これがドラッグラインと
呼ばれるものである。
【００２９】
【発明の効果】本発明の製造方法によれば、多層熱可塑
性樹脂成形体であっても、ドラッグラインをほとんど生
ずることなく、また賦形性よく製造することができるの
で、人の目に触れ、肌に触れるサニタリー用品の製造方
法として最適である。
性樹脂成形体であっても、ドラッグラインをほとんど生
ずることなく、また賦形性よく製造することができるの
で、人の目に触れ、肌に触れるサニタリー用品の製造方
法として最適である。
【図１】本発明の製造方法に適用される多層熱可塑性樹
脂板の断面模式図である。
脂板の断面模式図である。
【図２】実施例１におけるヒーターの加熱パターンを示
す図である。
す図である。
【図３】多層熱可塑性樹脂板の温度の測定部位を示す図
である。
である。
【図４】実施例１で得たバスタブの断面を示す図であ
る。
る。
【図５】実施例１で得たバスタブの手摺部分から側壁部
分にかけての厚みの変化を示す図である。
分にかけての厚みの変化を示す図である。
【図６】比較例１におけるヒーターの加熱パターンを示
す図である。
す図である。
【図７】比較例１で得たバスタブの手摺部分から側壁部
分にかけての厚みの変化を示す図である。
分にかけての厚みの変化を示す図である。
１：第一表面層、 ２：第二表面層、 ３：多層熱可塑性樹脂板、 ４：成形体（バスタブ）、 ５：バスタブの手摺部分、 ６：バスタブの側壁部分。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｂ２９Ｋ 33:00 55:02 Ｂ２９Ｌ 9:00
Claims (5)
- 【請求項１】第一表面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）が５
×１０5Pa 以下となる温度において第二表面層の動的貯
蔵弾性率（Ｇ'2）が１×１０5Pa 未満となる多層熱可塑
性樹脂板を熱成形して多層熱可塑性樹脂成形体を製造す
る方法であって、第一表面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'1）
と第二表面層の動的貯蔵弾性率（Ｇ'2）との比（Ｇ'1／
Ｇ'2）が０.３５以上２.８以下となるように多層熱可塑
性樹脂板の第一表面層と第二表面層とを異なる温度に加
熱し、熱成形することを特徴とする多層熱可塑性樹脂成
形体の製造方法。 - 【請求項２】多層熱可塑性樹脂成形体がサニタリー用品
である請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】第一表面層が部分的に架橋されたアクリル
系樹脂からなる請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】第二表面層がアクリロニトリル−ブタジエ
ン−スチレン共重合体樹脂からなる請求項２又は３に記
載の方法。 - 【請求項５】加熱された状態にある第一表面層の動的貯
蔵弾性率（Ｇ'1）及び第二表面層の動的貯蔵弾性率
（Ｇ'2）が、それぞれの層を構成する熱可塑性樹脂につ
いて、複数の温度における動的貯蔵弾性率の測定結果か
ら予め求められた検量線を用い、加熱温度に基づいて決
定される請求項１〜４のいずれかに記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000127244A JP2001009900A (ja) | 1999-04-27 | 2000-04-27 | 多層樹脂成形体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11-119615 | 1999-04-27 | ||
| JP11961599 | 1999-04-27 | ||
| JP2000127244A JP2001009900A (ja) | 1999-04-27 | 2000-04-27 | 多層樹脂成形体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001009900A true JP2001009900A (ja) | 2001-01-16 |
Family
ID=26457306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000127244A Pending JP2001009900A (ja) | 1999-04-27 | 2000-04-27 | 多層樹脂成形体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001009900A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102582067A (zh) * | 2012-01-20 | 2012-07-18 | 汕头市明发机械有限公司 | 翻转模热成型机的接杯装置 |
| WO2013183489A1 (ja) * | 2012-06-08 | 2013-12-12 | 東レ株式会社 | 装飾成形用フィルム、および装飾成形体の製造方法 |
| WO2020067535A1 (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | 帝人株式会社 | 表面被覆フィルム並びに表面被覆繊維強化樹脂成形品及びその製造方法 |
-
2000
- 2000-04-27 JP JP2000127244A patent/JP2001009900A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102582067A (zh) * | 2012-01-20 | 2012-07-18 | 汕头市明发机械有限公司 | 翻转模热成型机的接杯装置 |
| WO2013183489A1 (ja) * | 2012-06-08 | 2013-12-12 | 東レ株式会社 | 装飾成形用フィルム、および装飾成形体の製造方法 |
| JPWO2013183489A1 (ja) * | 2012-06-08 | 2016-01-28 | 東レ株式会社 | 装飾成形用フィルム、および装飾成形体の製造方法 |
| US9757973B2 (en) | 2012-06-08 | 2017-09-12 | Toray Industries, Inc. | Film for decorative forming and production method for decorative formed body |
| WO2020067535A1 (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | 帝人株式会社 | 表面被覆フィルム並びに表面被覆繊維強化樹脂成形品及びその製造方法 |
| JPWO2020067535A1 (ja) * | 2018-09-28 | 2021-08-30 | 帝人株式会社 | 表面被覆フィルム並びに表面被覆繊維強化樹脂成形品及びその製造方法 |
| US11787129B2 (en) | 2018-09-28 | 2023-10-17 | Teijin Limited | Surface-coated film, surface-coated fiber-reinforced resin molded product, and manufacturing method thereof |
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| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070207 |
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| RD05 | Notification of revocation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7425 Effective date: 20080125 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090305 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090310 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20090707 |