JP2000256766A - ＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方法 - Google Patents
ＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方法Info
- Publication number
- JP2000256766A JP2000256766A JP11058482A JP5848299A JP2000256766A JP 2000256766 A JP2000256766 A JP 2000256766A JP 11058482 A JP11058482 A JP 11058482A JP 5848299 A JP5848299 A JP 5848299A JP 2000256766 A JP2000256766 A JP 2000256766A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot
- alloy
- weight
- powder
- working method
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 28
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 229910000777 cunife Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 24
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 claims abstract description 10
- 229910017881 Cu—Ni—Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 7
- 239000010953 base metal Substances 0.000 abstract 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000012778 molding material Substances 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018499 Ni—F Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
- H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
- H01F41/0206—Manufacturing of magnetic cores by mechanical means
- H01F41/0246—Manufacturing of magnetic circuits by moulding or by pressing powder
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 磁気スケールなどに使用されるＣｕＮｉＦｅ
合金における熱間加工性の向上を図る熱間加工方法を提
供すること。 【解決手段】 ガスアトマイズ法により、Ｎｉ：５〜３
０重量％、Ｆｅ：５〜３０重量％、必要に応じて、Ｍ
ｎ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｓｉ，Ｚｒのうち少なくとも１種以上
が０．０１〜０．５重量％添加し、残部Ｃｕおよび不可
避的不純物よりなるＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末を作製
し、該粉末を金属製容器に充填、封入した後、熱間押出
しまたはアップセットにて作製した母材を、結晶粒の大
きさを５μｍ以下にしたことを特徴とするＣｕＮｉＦｅ
合金の熱間加工方法。さらに、熱間押出しまたはアップ
セットにて作製した母材を、加熱温度８００〜１０００
℃、Ｎｉ／Ｆｅ比１．０２〜２．６７とすること。
合金における熱間加工性の向上を図る熱間加工方法を提
供すること。 【解決手段】 ガスアトマイズ法により、Ｎｉ：５〜３
０重量％、Ｆｅ：５〜３０重量％、必要に応じて、Ｍ
ｎ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｓｉ，Ｚｒのうち少なくとも１種以上
が０．０１〜０．５重量％添加し、残部Ｃｕおよび不可
避的不純物よりなるＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末を作製
し、該粉末を金属製容器に充填、封入した後、熱間押出
しまたはアップセットにて作製した母材を、結晶粒の大
きさを５μｍ以下にしたことを特徴とするＣｕＮｉＦｅ
合金の熱間加工方法。さらに、熱間押出しまたはアップ
セットにて作製した母材を、加熱温度８００〜１０００
℃、Ｎｉ／Ｆｅ比１．０２〜２．６７とすること。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主に磁気スケール
などに使用されるＣｕＮｉＦｅ合金における熱間加工性
の向上を図る熱間加工方法に関するものである。
などに使用されるＣｕＮｉＦｅ合金における熱間加工性
の向上を図る熱間加工方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ＣｕＮｉＦｅ合金として、例えば
特開平１０−２２３４６５号公報に開示されているよう
に、ガスアトマイズ法によりＮｉ：５〜２５重量％、Ｆ
ｅ：５〜２５重量％、残部Ｃｕおよび不可避不純物から
なるＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末を作製し、該Ｃｕ−Ｎｉ
−Ｆｅ合金粉末を金属製の容器に充填・封入し、これを
熱間押出装置にて９００℃以上、歪み速度１０ｓ-1以上
の大きな歪み速度で押出し、充填密度が実質９５％以上
の高密度の粉末成形材を得た後、金属製容器を除去し、
次いで該粉末成形材を９００℃以上で熱間圧延しコイル
状の圧延材を得た後、該圧延材を冷間加工して直径５ｍ
ｍ以下の線材を製造するＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金磁石の線
材の製造方法が提案されている。
特開平１０−２２３４６５号公報に開示されているよう
に、ガスアトマイズ法によりＮｉ：５〜２５重量％、Ｆ
ｅ：５〜２５重量％、残部Ｃｕおよび不可避不純物から
なるＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末を作製し、該Ｃｕ−Ｎｉ
−Ｆｅ合金粉末を金属製の容器に充填・封入し、これを
熱間押出装置にて９００℃以上、歪み速度１０ｓ-1以上
の大きな歪み速度で押出し、充填密度が実質９５％以上
の高密度の粉末成形材を得た後、金属製容器を除去し、
次いで該粉末成形材を９００℃以上で熱間圧延しコイル
状の圧延材を得た後、該圧延材を冷間加工して直径５ｍ
ｍ以下の線材を製造するＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金磁石の線
材の製造方法が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した特開平１０−
２２３４６５号公報は、粉末成形材を９００℃以上で熱
間圧延しコイル状の圧延材を得た後、該圧延材を冷間加
工して直径５ｍｍ以下の線材を製造するＣｕ−Ｎｉ−Ｆ
ｅ合金磁石の線材の製造方法であるが、この熱間加工に
当たっての熱間加工性と結晶粒径に関する調査がされて
いなかったため、熱間圧延時に割れが発生していた。す
なわち、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金は、熱間加工性が非常に
悪いため、熱間圧延時に割れが発生し、大きなリダクシ
ョンをとることが困難となり、そのために生産性が悪い
という問題があった。
２２３４６５号公報は、粉末成形材を９００℃以上で熱
間圧延しコイル状の圧延材を得た後、該圧延材を冷間加
工して直径５ｍｍ以下の線材を製造するＣｕ−Ｎｉ−Ｆ
ｅ合金磁石の線材の製造方法であるが、この熱間加工に
当たっての熱間加工性と結晶粒径に関する調査がされて
いなかったため、熱間圧延時に割れが発生していた。す
なわち、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金は、熱間加工性が非常に
悪いため、熱間圧延時に割れが発生し、大きなリダクシ
ョンをとることが困難となり、そのために生産性が悪い
という問題があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上述したような問題を解
消するため、発明者らは鋭意開発を進めた結果、熱間加
工性と結晶粒径との相関を明らかにし、熱間圧延時に、
より大きなリダクションをとり、生産性を向上させるこ
とを目的とするＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方法を提供
することにある。その発明の要旨とするところは、 （１）ガスアトマイズ法により、Ｎｉ：５〜３０重量
％、Ｆｅ：５〜３０重量％、残部Ｃｕおよび不可避的不
純物よりなるＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末を作製し、該粉
末を金属製容器に充填、封入した後、熱間押出しまたは
アップセットにて作製した母材を、結晶粒の大きさを５
μｍ以下にしたことを特徴とするＣｕＮｉＦｅ合金の熱
間加工方法。
消するため、発明者らは鋭意開発を進めた結果、熱間加
工性と結晶粒径との相関を明らかにし、熱間圧延時に、
より大きなリダクションをとり、生産性を向上させるこ
とを目的とするＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方法を提供
することにある。その発明の要旨とするところは、 （１）ガスアトマイズ法により、Ｎｉ：５〜３０重量
％、Ｆｅ：５〜３０重量％、残部Ｃｕおよび不可避的不
純物よりなるＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末を作製し、該粉
末を金属製容器に充填、封入した後、熱間押出しまたは
アップセットにて作製した母材を、結晶粒の大きさを５
μｍ以下にしたことを特徴とするＣｕＮｉＦｅ合金の熱
間加工方法。
【０００５】（２）ガスアトマイズ法により、Ｎｉ：５
〜３０重量％、Ｆｅ：５〜３０重量％、Ｍｎ，Ａｌ，Ｔ
ｉ，Ｓｉ，Ｚｒのうち少なくとも１種以上が０．０１〜
０．５重量％添加し、残部Ｃｕおよび不可避的不純物よ
りなるＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末を作製し、該粉末を金
属製容器に充填、封入した後、熱間押出しまたはアップ
セットにて作製した母材を、結晶粒の大きさを５μｍ以
下にしたことを特徴とするＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工
方法。 （３）前記（１）または（２）記載において、熱間押出
しまたはアップセットにて作製した母材を、加熱温度８
００〜１０００℃、Ｎｉ／Ｆｅ比１．０２〜２．６７と
することを特徴とするＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方法
にある。
〜３０重量％、Ｆｅ：５〜３０重量％、Ｍｎ，Ａｌ，Ｔ
ｉ，Ｓｉ，Ｚｒのうち少なくとも１種以上が０．０１〜
０．５重量％添加し、残部Ｃｕおよび不可避的不純物よ
りなるＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末を作製し、該粉末を金
属製容器に充填、封入した後、熱間押出しまたはアップ
セットにて作製した母材を、結晶粒の大きさを５μｍ以
下にしたことを特徴とするＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工
方法。 （３）前記（１）または（２）記載において、熱間押出
しまたはアップセットにて作製した母材を、加熱温度８
００〜１０００℃、Ｎｉ／Ｆｅ比１．０２〜２．６７と
することを特徴とするＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方法
にある。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明においては、ガスアトマイズ法により合金
粉末を作製した後、これに続く熱間押出またはアップセ
ット工程により、熱間圧延の適用を実現したもので、合
金粉末を金属製の容器に充填、封入し、これを熱間押出
装置にて押出しするか、アップセットするものである。
この場合に結晶粒の大きさが熱間加工性に大きく影響を
与えるもので、結晶粒の成長した状態で熱間加工を加え
ると割れが発生し、しかもこの割れは粒界部から発生す
ることが判った。
する。本発明においては、ガスアトマイズ法により合金
粉末を作製した後、これに続く熱間押出またはアップセ
ット工程により、熱間圧延の適用を実現したもので、合
金粉末を金属製の容器に充填、封入し、これを熱間押出
装置にて押出しするか、アップセットするものである。
この場合に結晶粒の大きさが熱間加工性に大きく影響を
与えるもので、結晶粒の成長した状態で熱間加工を加え
ると割れが発生し、しかもこの割れは粒界部から発生す
ることが判った。
【０００７】上記した知見から、結晶粒の大きさを小さ
くする必要があり、そのためにはガスアトマイズ法によ
り急冷凝固させ、結晶粒の成長を抑制する必要がある。
また、熱間押出し、ないしはアップセットにより高密
度、微細組織の粉末成形材を得る必要がある。このよう
に、ガスアトマイズ法により急冷凝固させ、結晶粒の成
長を抑制することと、熱間押出し、ないしはアップセッ
トにより高密度、微細組織の粉末成形材を得ることによ
り、結晶粒径を小さく抑え、さらには圧延加熱温度とＮ
ｉ／Ｆｅ比の組合せ条件を考慮し、熱間圧延時の結晶粒
径を５μｍ以下に抑制するものである。
くする必要があり、そのためにはガスアトマイズ法によ
り急冷凝固させ、結晶粒の成長を抑制する必要がある。
また、熱間押出し、ないしはアップセットにより高密
度、微細組織の粉末成形材を得る必要がある。このよう
に、ガスアトマイズ法により急冷凝固させ、結晶粒の成
長を抑制することと、熱間押出し、ないしはアップセッ
トにより高密度、微細組織の粉末成形材を得ることによ
り、結晶粒径を小さく抑え、さらには圧延加熱温度とＮ
ｉ／Ｆｅ比の組合せ条件を考慮し、熱間圧延時の結晶粒
径を５μｍ以下に抑制するものである。
【０００８】すなわち、結晶粒径を５μｍ以下に抑える
と熱間加工性が向上し、一方、結晶粒径が５μｍ超に成
長すると熱間加工性が劣化し、この状態で熱間加工を加
えると割れが粒界部から発生する。また、Ｎｉ／Ｆｅ比
は結晶粒粗大化温度に影響を与え、Ｎｉ／Ｆｅ比の増加
に伴い粗大化温度は低下する。このため、必要とするＮ
ｉ／Ｆｅ比において圧延加熱温度を抑制することによ
り、結晶粒径を５μｍ以下に抑えることが出来る。従っ
て、Ｎｉ／Ｆｅ比を１．０２〜２．６７に抑え、かつ加
熱温度を８００〜１０００℃にする必要がある。
と熱間加工性が向上し、一方、結晶粒径が５μｍ超に成
長すると熱間加工性が劣化し、この状態で熱間加工を加
えると割れが粒界部から発生する。また、Ｎｉ／Ｆｅ比
は結晶粒粗大化温度に影響を与え、Ｎｉ／Ｆｅ比の増加
に伴い粗大化温度は低下する。このため、必要とするＮ
ｉ／Ｆｅ比において圧延加熱温度を抑制することによ
り、結晶粒径を５μｍ以下に抑えることが出来る。従っ
て、Ｎｉ／Ｆｅ比を１．０２〜２．６７に抑え、かつ加
熱温度を８００〜１０００℃にする必要がある。
【０００９】
【実施例】（実施例１）表１に示す化学成分組成に配合
し、真空誘導溶解炉にて溶解後、ガスアトマイズを行
い、平均粒径１００μｍの合金粉末を作製した。作製し
た合金粉末を金属製の容器に充填・脱気・封入後、温度
１０２０〜１０４０℃において、直径２０６ｍｍから直
径７０ｍｍに押出し、空冷後金属製の容器を除去し、プ
レス矯正した後ターニングを行なって、直径７０ｍｍか
ら直径５５ｍｍとした粉末成形材料を圧延母材とし、結
晶粒５μｍ超のものと、５μｍ以下に制御したものを８
００〜１０００℃で熱間圧延時に加熱し、直径５５ｍｍ
から直径９．５ｍｍに熱間圧延した。このときの熱間圧
延を行ったときの割れの状況を評価した。
し、真空誘導溶解炉にて溶解後、ガスアトマイズを行
い、平均粒径１００μｍの合金粉末を作製した。作製し
た合金粉末を金属製の容器に充填・脱気・封入後、温度
１０２０〜１０４０℃において、直径２０６ｍｍから直
径７０ｍｍに押出し、空冷後金属製の容器を除去し、プ
レス矯正した後ターニングを行なって、直径７０ｍｍか
ら直径５５ｍｍとした粉末成形材料を圧延母材とし、結
晶粒５μｍ超のものと、５μｍ以下に制御したものを８
００〜１０００℃で熱間圧延時に加熱し、直径５５ｍｍ
から直径９．５ｍｍに熱間圧延した。このときの熱間圧
延を行ったときの割れの状況を評価した。
【００１０】（実施例２）表１に示す化学成分組成に配
合し、真空誘導溶解炉にて溶解後、ガスアトマイズを行
い、平均粒径１００μｍの合金粉末を作製した。作製し
た合金粉末を金属製の容器に充填・脱気・封入後、温度
９８０℃において、加圧圧縮用金型を用い、１５００ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 の高圧下で固化成形し、結晶粒５μｍ超の
ものと、５μｍ以下に制御したものを８００〜１０００
℃で熱間圧延時に加熱し、直径７０ｍｍから直径９．５
ｍｍに熱間圧延した。このときの熱間圧延を行ったとき
の割れの状況を評価した。
合し、真空誘導溶解炉にて溶解後、ガスアトマイズを行
い、平均粒径１００μｍの合金粉末を作製した。作製し
た合金粉末を金属製の容器に充填・脱気・封入後、温度
９８０℃において、加圧圧縮用金型を用い、１５００ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 の高圧下で固化成形し、結晶粒５μｍ超の
ものと、５μｍ以下に制御したものを８００〜１０００
℃で熱間圧延時に加熱し、直径７０ｍｍから直径９．５
ｍｍに熱間圧延した。このときの熱間圧延を行ったとき
の割れの状況を評価した。
【００１１】
【表１】
【００１２】表１のＮｏ１〜１３は本発明例であり、Ｎ
ｏ１４〜１８は比較例である。この結果、本発明例では
熱間圧延を行ったときの割れは全く見られなかった。こ
れに対して、Ｎｏ１４〜１６のＮｉの範囲外の比較例お
よびＮｏ１７〜１８のＦｅの範囲外のものは、いずれも
結晶粒が大きく熱間圧延を行ったときの割れが発生して
いることが判る。
ｏ１４〜１８は比較例である。この結果、本発明例では
熱間圧延を行ったときの割れは全く見られなかった。こ
れに対して、Ｎｏ１４〜１６のＮｉの範囲外の比較例お
よびＮｏ１７〜１８のＦｅの範囲外のものは、いずれも
結晶粒が大きく熱間圧延を行ったときの割れが発生して
いることが判る。
【００１３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明により結晶粒
径を５μｍ以下に保つことにより、ＣｕＮｉＦｅ合金の
熱間加工を向上させることが出来、熱間圧延時により大
きなリダクションを取ることができる。これにより、Ｃ
ｕＮｉＦｅ合金の線材および薄板の生産性を向上させる
ことができた。さらに、加熱温度とＮｉ／Ｆｅ比を組み
合わせることにより、加熱後の結晶粒径を５μｍ以下に
抑えることができ、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金の熱間加工性
の向上を図ることが出来たことは工業上極めて有利なこ
とである。
径を５μｍ以下に保つことにより、ＣｕＮｉＦｅ合金の
熱間加工を向上させることが出来、熱間圧延時により大
きなリダクションを取ることができる。これにより、Ｃ
ｕＮｉＦｅ合金の線材および薄板の生産性を向上させる
ことができた。さらに、加熱温度とＮｉ／Ｆｅ比を組み
合わせることにより、加熱後の結晶粒径を５μｍ以下に
抑えることができ、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金の熱間加工性
の向上を図ることが出来たことは工業上極めて有利なこ
とである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０１Ｆ 41/02 Ｃ２２Ｆ 1/00 ６６０ // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６６０ ６８３ ６８３ ６８７ ６８７ ６９１Ｂ ６９１ Ｈ０１Ｆ 1/04 Ｚ (72)発明者 柳本 勝 兵庫県姫路市飾磨区中島字一文字3007番地 山陽特殊製鋼株式会社内 (72)発明者 黒田 直人 兵庫県姫路市飾磨区中島字一文字3007番地 山陽特殊製鋼株式会社内 (72)発明者 柳谷 彰彦 兵庫県姫路市飾磨区中島字一文字3007番地 山陽特殊製鋼株式会社内 Ｆターム(参考） 4K018 AA30 BB04 BC11 EA34 KA42 5E040 AA19 AA20 CA20 HB07 NN01 NN06 NN18 5E062 CC03 CD04 CE03 CE05 CG01
Claims (3)
- 【請求項１】 ガスアトマイズ法により、Ｎｉ：５〜３
０重量％、Ｆｅ：５〜３０重量％、残部Ｃｕおよび不可
避的不純物よりなるＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末を作製
し、該粉末を金属製容器に充填、封入した後、熱間押出
しまたはアップセットにて作製した母材を、結晶粒の大
きさを５μｍ以下にしたことを特徴とするＣｕＮｉＦｅ
合金の熱間加工方法。 - 【請求項２】 ガスアトマイズ法により、Ｎｉ：５〜３
０重量％、Ｆｅ：５〜３０重量％、Ｍｎ，Ａｌ，Ｔｉ，
Ｓｉ，Ｚｒのうち少なくとも１種以上が０．０１〜０．
５重量％添加し、残部Ｃｕおよび不可避的不純物よりな
るＣｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金粉末を作製し、該粉末を金属製
容器に充填、封入した後、熱間押出しまたはアップセッ
トにて作製した母材を、結晶粒の大きさを５μｍ以下に
したことを特徴とするＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方
法。 - 【請求項３】 請求項１または２記載において、熱間押
出しまたはアップセットにて作製した母材を、加熱温度
８００〜１０００℃、Ｎｉ／Ｆｅ比１．０２〜２．６７
とすることを特徴とするＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11058482A JP2000256766A (ja) | 1999-03-05 | 1999-03-05 | ＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11058482A JP2000256766A (ja) | 1999-03-05 | 1999-03-05 | ＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000256766A true JP2000256766A (ja) | 2000-09-19 |
Family
ID=13085665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11058482A Withdrawn JP2000256766A (ja) | 1999-03-05 | 1999-03-05 | ＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000256766A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1245690A1 (en) * | 2001-03-27 | 2002-10-02 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | Copper, copper alloy, and manufacturing method therefor |
| CN103516414A (zh) * | 2012-06-27 | 2014-01-15 | 拉碧斯半导体株式会社 | 分集控制方法及无线通信装置 |
| WO2020013293A1 (ja) * | 2018-07-12 | 2020-01-16 | 住友金属鉱山株式会社 | 合金粉及びその製造方法 |
| CN111074091A (zh) * | 2019-12-25 | 2020-04-28 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种铜镍铁系永磁合金冷轧带材及其加工方法 |
| CN114717435A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-08 | 中国铝业股份有限公司 | 一种高强度电磁屏蔽铜合金及其制备方法 |
| CN114807666A (zh) * | 2021-12-02 | 2022-07-29 | 东北大学 | 一种高导电高强铜铁合金制备方法 |
| EP3985140A4 (en) * | 2019-06-11 | 2023-07-26 | Kiswire Ltd. | KINIZ ALLOY WITH A HOMOGENEOUS MICROSTRUCTURE |
-
1999
- 1999-03-05 JP JP11058482A patent/JP2000256766A/ja not_active Withdrawn
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1245690A1 (en) * | 2001-03-27 | 2002-10-02 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | Copper, copper alloy, and manufacturing method therefor |
| CN103516414A (zh) * | 2012-06-27 | 2014-01-15 | 拉碧斯半导体株式会社 | 分集控制方法及无线通信装置 |
| CN103516414B (zh) * | 2012-06-27 | 2018-03-30 | 拉碧斯半导体株式会社 | 分集控制方法及无线通信装置 |
| CN112423913B (zh) * | 2018-07-12 | 2023-05-23 | 住友金属矿山株式会社 | 合金粉和合金粉的制造方法 |
| WO2020013293A1 (ja) * | 2018-07-12 | 2020-01-16 | 住友金属鉱山株式会社 | 合金粉及びその製造方法 |
| CN112423913A (zh) * | 2018-07-12 | 2021-02-26 | 住友金属矿山株式会社 | 合金粉和合金粉的制造方法 |
| KR20210024051A (ko) * | 2018-07-12 | 2021-03-04 | 스미토모 긴조쿠 고잔 가부시키가이샤 | 합금분 및 그의 제조 방법 |
| JPWO2020013293A1 (ja) * | 2018-07-12 | 2021-04-30 | 住友金属鉱山株式会社 | 合金粉及びその製造方法 |
| EP3822000A4 (en) * | 2018-07-12 | 2022-04-20 | Sumitomo Metal Mining Co., Ltd. | Alloy powder and method for producing same |
| KR102390724B1 (ko) | 2018-07-12 | 2022-04-26 | 스미토모 긴조쿠 고잔 가부시키가이샤 | 합금분 및 그의 제조 방법 |
| US11859264B2 (en) | 2018-07-12 | 2024-01-02 | Sumitomo Metal Mining Co., Ltd. | Alloy powder and method for producing same |
| EP3985140A4 (en) * | 2019-06-11 | 2023-07-26 | Kiswire Ltd. | KINIZ ALLOY WITH A HOMOGENEOUS MICROSTRUCTURE |
| CN111074091A (zh) * | 2019-12-25 | 2020-04-28 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种铜镍铁系永磁合金冷轧带材及其加工方法 |
| CN114807666B (zh) * | 2021-12-02 | 2022-12-09 | 东北大学 | 一种高导电高强铜铁合金制备方法 |
| CN114807666A (zh) * | 2021-12-02 | 2022-07-29 | 东北大学 | 一种高导电高强铜铁合金制备方法 |
| CN114717435B (zh) * | 2022-04-29 | 2023-01-20 | 中国铝业股份有限公司 | 一种高强度电磁屏蔽铜合金及其制备方法 |
| WO2023207943A1 (zh) * | 2022-04-29 | 2023-11-02 | 中国铝业股份有限公司 | 一种高强度电磁屏蔽铜合金及其制备方法 |
| CN114717435A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-07-08 | 中国铝业股份有限公司 | 一种高强度电磁屏蔽铜合金及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101405417B (zh) | 高强度高韧性镁合金及其制造方法 | |
| JPS60228659A (ja) | ニツケル基超合金の可鍛性の改良 | |
| JP6826766B1 (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法およびＮｉ基超耐熱合金 | |
| JPS5887244A (ja) | 銅基スピノ−ダル合金条とその製造方法 | |
| CN108251693B (zh) | 一种高强高塑性三相TiAl合金及其制备方法 | |
| JPS6312926B2 (ja) | ||
| JP5759426B2 (ja) | チタン合金及びその製造方法 | |
| CN104328320B (zh) | 一种高强度高塑性镁合金 | |
| JP2000256766A (ja) | ＣｕＮｉＦｅ合金の熱間加工方法 | |
| JP2003277899A (ja) | マグネシウム合金部材とその製造方法 | |
| JP2865499B2 (ja) | 超塑性アルミニウム基合金材料及び超塑性合金材料の製造方法 | |
| JPH0748646A (ja) | 高強度マグネシウム基合金及びその製造方法 | |
| JP3238516B2 (ja) | 高強度マグネシウム合金及びその製造方法 | |
| CN113122756B (zh) | 一种具有多级孪晶交错结构的钛铝合金及其制备方法 | |
| JPH05247574A (ja) | 鍛造用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造材の製造方法 | |
| GB2108532A (en) | A process for producing metallic chromium plates and sheets | |
| JP3343045B2 (ja) | Ｃｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金磁石の線材又は薄板材の製造方法 | |
| JPH08134614A (ja) | 超塑性マグネシウム合金材の製造法 | |
| JPH02502030A (ja) | 焼結無反応性金属合金から成る半製品の製造方法 | |
| JP3113893B2 (ja) | 塑性加工用材の製造法並びに塑性加工材の製造法 | |
| JP3691399B2 (ja) | アルミニウム合金粉末熱間加工材の製造方法 | |
| JP3355093B2 (ja) | 磁気スケール用Ｃｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金薄板材の製造方法 | |
| JP3261050B2 (ja) | 赤道状に異方化された球状Ｃｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金磁石の製造方法 | |
| JP3442641B2 (ja) | 磁気スケール用Ｃｕ−Ｎｉ−Ｆｅ合金線材または薄板の製造方法 | |
| JP2757204B2 (ja) | クロムの巨大粒又は単結晶及びその製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20060509 |