FR2748033A1 - Procede de realisation d'une bande de tole d'acier laminee a chaud a tres haute resistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage - Google Patents
Procede de realisation d'une bande de tole d'acier laminee a chaud a tres haute resistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage Download PDFInfo
- Publication number
- FR2748033A1 FR2748033A1 FR9605266A FR9605266A FR2748033A1 FR 2748033 A1 FR2748033 A1 FR 2748033A1 FR 9605266 A FR9605266 A FR 9605266A FR 9605266 A FR9605266 A FR 9605266A FR 2748033 A1 FR2748033 A1 FR 2748033A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- cooling
- temperature
- steel sheet
- rolled steel
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 title 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 45
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 45
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 31
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 5
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 claims description 3
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 abstract 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000922 High-strength low-alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M copper(1+);methylsulfanylmethane;bromide Chemical compound Br[Cu].CSC PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 229910052840 fayalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035784 germination Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Procédé de réalisation d'une bande de tôle d'acier laminée à chaud à très haute résistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage caractérisé en ce que l'acier de composition pondérale suivante: 0,15% < carbone < 0,25% 1% < manganèse < 2% 1% < aluminium < 2,5% silicium < 0,5% phosphore < 0,03% soufre < 0,01% titane < 0,03% azote < 0,009% est soumis à: - un laminage à une température inférieure à 880 deg.C, - un premier refroidissement court, à l'air, effectué dans un temps inférieur à 10 secondes, - un deuxième refroidissement contrôlé avec une vitesse de refroidissement comprise entre 20 deg.C/seconde et 100 deg.C/seconde, - un maintien sur un palier de température associé à un refroidissement lent à l'air, la vitesse de refroidissement étant comprise entre 3 deg.C/seconde et 10 deg.c/seconde, - un troisième refroidissement également contrôlé dont la vitesse est comprise entre 20 deg.C/seconde et 100 deg.C/seconde.
Description
Procédé de réalisation d'une bande de tôle d'acier laminée à chaud à très
haute résistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage.
haute résistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage.
L'invention concerne un procédé de réalisation d'une bande de tôle d'acier laminée à chaud à très haute résistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage.
Dans le domaine de la réalisation de tôles d'acier laminées à chaud, acier dont les caractéristiques sont obtenues par un laminage contrôlé, il est connu des produits à limite d'élasticité élevée, c'est à dire comprise entre 315 MPa et 700 MPa.
Dans le domaine des tôles laminées à chaud issues d'un train à bande, la tenue en service des pièces embouties à partir de ces tôles est un critère important. La tenue en service liée à la tenue en fatigue définit la durée de vie pour des charges variables.
Afin d'améliorer la tenue en fatigue de pièces embouties, une solution consiste en l'utilisation d'aciers à très haute résistance qui présentent des caractéristiques en fatigue élevées. II faut néanmoins que ces aciers soient aptes à l'emboutissage. II existe, en première approximation, une relation linéaire entre la limite en fatigue et la résistance mécanique. Or, en général, les propriétés de mise en forme diminuent avec l'augmentation de la résistance mécanique.
Dans la gamme des aciers laminés à chaud, dont les caractéristiques mécaniques sont obtenues par laminage contrôlé sur un train à large bande, il existe notamment trois types d'aciers laminés à chaud ayant des caractéristiques mécaniques élevées.
- Les aciers HLE ou aciers à haute limite élastique, sont des aciers microalliés qui présentent une limite d'élasticité comprise entre 315 MPa et 700 MPa, mais une aptitude au formage limitée, du fait, en particulier, d'un rapport Re/Rm compris entre 0,85 et 0,90.
- les aciers Dual-Phase sont des aciers de structure ferrite-martensite ayant une propriété de mise en forme remarquable, mais qui présentent des niveaux de résistance mécanique ne dépassant pas la valeur de 600 MPa.
- Les aciers HR sont des aciers au carbone et manganèse subissant, après laminage, un refroidissement rapide associé à un bobinage à basse température pour leur conférer une structure ferrito-bainitique. Ces aciers ont des propriétés de mise en forme intermédiaires entre les aciers HLE et les aciers Dual-Phase. Par exemple, L'acier HR 55 qui a un niveau de résistance minimal de 540 MPa, présente une bonne aptitude à l'emboutissage avec un rapport Re/Rm compris entre 0,75 et 0,80. De plus, cet acier est soudable et possède une excellente aptitude à subir une mise en forme du type relevage de collerette.
Le but de l'invention est de présenter un acier à très haute résistance présentant de bonnes propriétés de mise en forme.
L'objet de l'invention est un procédé de réalisation d'une tôle d'acier laminée à chaud à très haute résistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage.
L'invention se caractérise en ce que l'acier de composition pondérale suivante 0,15% < carbone < 0,25% 1% < manganèse < 2% 1% < aluminium < 2,5% silicium < 0,5% phosphore < 0,03% soufre < 0,01% titane < 0,03% azote < 0,009% est soumis à: - un laminage à une température inférieure à 8800C, - un premier refroidissement court, à l'air, effectué dans un temps inférieur à 10 secondes, - un deuxième refroidissement contrôlé avec une vitesse de refroidissement comprise entre 200C/seconde et 1000C/seconde en fonction de l'épaisseur de la bande d'acier laminée, la température de la fin du deuxième refroidissement étant en dessous du point AR3 de la transformation de l'austénite en ferrite, - un maintien sur un palier de température associé à un refroidissement lent à l'air, la vitesse de refroidissement étant comprise entre 30C/seconde et 100C/seconde jusqu'à une température de fin de palier comprise entre 7000C et 6400C, - un troisième refroidissement également contrôlé dont la vitesse est comprise entre 200C/seconde et 1000C/seconde, liée à l'épaisseur de la bande de tôle, la température de la fin du troisième refroidissement étant comprise entre 3000C et 45000.
Les autres caractéristiques de l'invention sont - la température de la fin du deuxième refroidissement est comprise dans un intervalle variant de 7000C à 7500C.
L'invention concerne également une tôle d'acier laminée à chaud à très haute résistance utilisable notamment pour la mise en forme et obtenue par le procédé.
La description qui suit et la figure annexée, le tout donné à titre d'exemple non limitatif fera bien comprendre l'invention.
Selon l'invention, un acier dont la composition pondérale est la suivante:
0,15% < carbone < 0,25%
1% < manganèse < 2%
1% < aluminium < 2,5%
silicium < 0,5%
phosphore < 0,03%
soufre < 0,01%
titane < 0,03%
azote < 0,009%,
est soumis à un laminage à une température inférieure à 8800C afin d'affiner la structure par l'effet de l'écrouissage et de profiter ainsi de l'effet durcissant.
0,15% < carbone < 0,25%
1% < manganèse < 2%
1% < aluminium < 2,5%
silicium < 0,5%
phosphore < 0,03%
soufre < 0,01%
titane < 0,03%
azote < 0,009%,
est soumis à un laminage à une température inférieure à 8800C afin d'affiner la structure par l'effet de l'écrouissage et de profiter ainsi de l'effet durcissant.
Un premier refroidissement, court, à l'air, est effectué dans un temps inférieur à 10 secondes pour l'obtention de grains fins et éviter l'apparition de la phase perlite au cours du refroidissement. L'acier est ensuite soumis à un deuxième refroidissement qui est contrôlé et dont la vitesse est comprise entre 200C/seconde et 1000C/seconde en fonction de l'épaisseur de la bande d'acier laminée. La vitesse de refroidissement contrôlée selon l'invention assure une germination importante de la phase ferrite.
La température de la fin du deuxième refroidissement est comprise dans un intervalle de température variant de 7000C à 7500C , c'est à dire en dessous du point AR3 de la transformation de l'austénite en ferrite.
La tôle d'acier est ensuite maintenue sur un palier de température et subit un refroidissement lent, à l'air, à une vitesse de refroidissement comprise entre 30C/seconde et 10 C/seconde jusqu'à une température de fin de palier comprise entre 7000C et 64000. Le maintien de la bande d'acier sur ce palier de température assure la formation d'un taux de ferrite compris entre 40% et 70%. Il permet d'enrichir en carbone l'austénite résiduelle, non transformée en ferrite, retardant sa transformation en cours du refroidissement.
La tôle d'acier laminée à chaud, après son maintien à la température du palier est soumise à un troisième refroidissement, également contrôlé, dont la vitesse est comprise entre 200C/seconde et 1000C/seconde, liée à l'épaisseur de la bande de tôle, jusqu'à une température comprise entre 3000C et 4500C de façon à compléter l'enrichissement de l'austénite résiduelle au cours de la transformation bainitique qui débute à une température d'environ 64000.
La structure finale de l'acier laminé est composée de ferrite de bainite et d'austénite résiduelle ce qui permet une résistance mécanique supérieure à 700 MPa, avec des valeurs d'allongement supérieures à 14% et un allongement à la rupture supérieur à 25%.
Du point de vue de la composition de l'acier selon l'invention, le carbone stabilise l'austénite. Le manganèse permet d'abaisser les points de transformation AR3, Bs et Ms correspond respectivement, à la température de début de la transformation ferritique, à la température de début de la transformation bainitique et à la température de début de la transformation martensitique. L'aluminium évite la diffusion du carbone et permet de stabiliser l'austénite par son effet sur le carbone. Le silicium vient compléter l'effet de l'aluminium tout en restant à des teneurs faibles pour éviter la formation de fayalite générant des défauts de surface qui apparaissent après décapage. Le titane piège l'azote et le rapport
Ti/N > 3,42 permet d'éviter la formation de nitrure d'aluminium.
Ti/N > 3,42 permet d'éviter la formation de nitrure d'aluminium.
La composition de l'acier selon l'invention permet d'obtenir une microstructure de type ferrite-bainite-austénite, le laminage à chaud assurant, une bonne recristallisation du grain d'austénite en sortie des cages du laminoir, et une texture équiaxe.
Dans un exemple de réalisation, L'acier dont la composition est la suivante:
0,19% < carbone < 0,21%
1,4% < manganèse < 1,6%
1,7% < aluminium < 1,9%
0,3% < silicium < 0,4%
phosphore < 0,02%
soufre < 0,005%
0,02% < titane < 0,03%
azote < 0,009%
est soumis au traitement en température selon l'invention dans lequel la température de laminage est de 8500C. Le premier refroidissement, court, à l'air, de 1,5 secondes est suivi d'un deuxième refroidissement contrôlé à une vitesse de 800C/seconde jusqu'à une température de 7200C, température en dessous du point AR3. L'acier est ensuite maintenu en température à 6800C puis soumis à un troisième refroidissement, également contrôlé, à une vitesse de 800C/seconde jusqu'à la température de 3500C.
0,19% < carbone < 0,21%
1,4% < manganèse < 1,6%
1,7% < aluminium < 1,9%
0,3% < silicium < 0,4%
phosphore < 0,02%
soufre < 0,005%
0,02% < titane < 0,03%
azote < 0,009%
est soumis au traitement en température selon l'invention dans lequel la température de laminage est de 8500C. Le premier refroidissement, court, à l'air, de 1,5 secondes est suivi d'un deuxième refroidissement contrôlé à une vitesse de 800C/seconde jusqu'à une température de 7200C, température en dessous du point AR3. L'acier est ensuite maintenu en température à 6800C puis soumis à un troisième refroidissement, également contrôlé, à une vitesse de 800C/seconde jusqu'à la température de 3500C.
L'invention permet la réalisation d'un acier ayant une épaisseur comprise entre 2,5 et 5 mm qui possède à la fois, une résistance mécanique élevée, c'est à dire supérieure à 700 MPa et des propriétés de mise en forme remarquables, grâce à un allongement réparti supérieur à 14%, et un allongement à la rupture supérieur à 25%.
L'état de surface, sans défaut, après le décapage de la tôle laminée à chaud est assuré, dans la composition de l'acier, par une teneur en silicium inférieure à 0,5%.
La bande de tôle d'acier laminée à chaud de l'invention présente un avantage dans son utilisation dans des secteurs d'activité comme par exemple l'automobile et la construction mécanique en général, pour des pièces embouties, pliées ou profilées, pièces pouvant être allégées du fait des caractéristiques en résistance mécanique et en fatigue de l'acier.
Claims (3)
1. Procédé de réalisation d'une bande de tôle d'acier laminée à chaud à très haute résistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage caractérisé en ce que l'acier de composition pondérale suivante
0,15% < carbone < 0,25%
1% < manganèse < 2%
1% < aluminium < 2,5%
silicium < 0,5%
phosphore < 0,03%
soufre < 0,01%
titane < 0,03%
azote < 0,009% est soumis à: - un laminage à une température inférieure à 880 C, - un premier refroidissement court, à l'air, effectué dans un temps inférieur à 10 secondes, - un deuxième refroidissement contrôlé avec une vitesse de refroidissement comprise entre 200C/seconde et 1000C/seconde en fonction de l'épaisseur de la bande d'acier laminée, la température de la fin du deuxième refroidissement étant en dessous du point AR3 de la transformation de l'austénite en ferrite, - un maintien sur un palier de température associé à un refroidissement lent à l'air, la vitesse de refroidissement étant comprise entre 30C/seconde et 100C/seconde jusqu'à une température de fin de palier comprise entre 7000C et 6400C, - un troisième refroidissement également contrôlé dont la vitesse est comprise entre 200C/seconde et 1000C/seconde, liée à l'épaisseur de la bande de tôle, la température de la fin du troisième refroidissement étant comprise entre 3000C et 4500C.
2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la température de la fin du deuxième refroidissement est comprise dans un intervalle variant de 7000C à 7500C.
3.Tôle d'acier laminée à chaud à très haute résistance utilisable notamment pour la mise en forme, obtenue par le procédé selon les revendications 1 et 2, caractérisée en la composition pondérale suivante
0,15% < carbone < 0,25%
1% < manganèse < 2%
1% < aluminium < 2,5%
silicium < 0,5%
phosphore < 0,03%
soufre < 0,01 %
titane < 0,03%
azote < 0,009%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9605266A FR2748033B1 (fr) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | Procede de realisation d'une bande de tole d'acier laminee a chaud a tres haute resistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9605266A FR2748033B1 (fr) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | Procede de realisation d'une bande de tole d'acier laminee a chaud a tres haute resistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2748033A1 true FR2748033A1 (fr) | 1997-10-31 |
| FR2748033B1 FR2748033B1 (fr) | 1998-05-22 |
Family
ID=9491611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9605266A Expired - Fee Related FR2748033B1 (fr) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | Procede de realisation d'une bande de tole d'acier laminee a chaud a tres haute resistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2748033B1 (fr) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999051376A1 (fr) * | 1998-04-03 | 1999-10-14 | Daimlerchrysler Ag | Pieces embouties en tole d'acier a ressort, s'utilisant notamment comme element de construction legere ou element de carrosserie |
| JP2015063731A (ja) * | 2013-09-25 | 2015-04-09 | 新日鐵住金株式会社 | 加工性と溶接特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0295500A1 (fr) * | 1987-06-03 | 1988-12-21 | Nippon Steel Corporation | Tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance à la traction et à formabilité excellente |
| JPH0559485A (ja) * | 1991-08-27 | 1993-03-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高延性熱延高張力鋼板とその製造方法 |
| JPH05179346A (ja) * | 1991-12-31 | 1993-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 切欠き疲労強度の高い熱延鋼板の製造方法 |
| EP0586704A1 (fr) * | 1991-05-30 | 1994-03-16 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier laminee a chaud a rapport d'elasticite eleve et a haute resistance presentant une plasticite ou une plasticite/soudabilite par points excellente, et son procede de production |
| US5470529A (en) * | 1994-03-08 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High tensile strength steel sheet having improved formability |
| EP0748874A1 (fr) * | 1995-06-16 | 1996-12-18 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Acier à plusieurs phases, fabrication de produits laminés, et son utilisation |
-
1996
- 1996-04-26 FR FR9605266A patent/FR2748033B1/fr not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0295500A1 (fr) * | 1987-06-03 | 1988-12-21 | Nippon Steel Corporation | Tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance à la traction et à formabilité excellente |
| EP0586704A1 (fr) * | 1991-05-30 | 1994-03-16 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier laminee a chaud a rapport d'elasticite eleve et a haute resistance presentant une plasticite ou une plasticite/soudabilite par points excellente, et son procede de production |
| JPH0559485A (ja) * | 1991-08-27 | 1993-03-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高延性熱延高張力鋼板とその製造方法 |
| JPH05179346A (ja) * | 1991-12-31 | 1993-07-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 切欠き疲労強度の高い熱延鋼板の製造方法 |
| US5470529A (en) * | 1994-03-08 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High tensile strength steel sheet having improved formability |
| EP0748874A1 (fr) * | 1995-06-16 | 1996-12-18 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Acier à plusieurs phases, fabrication de produits laminés, et son utilisation |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| BANO X ET AL: "ACIERS LAMINES A CHAUD A TRES HAUTE RESISTANCE POUR MISE EN FORME A FROID", CAHIERS D'INFORMATIONS TECHNIQUES DE LA REVUE DE METALLURGIE, vol. 92, no. 10/11, 1 October 1995 (1995-10-01), pages 1271 - 1280, XP000556050 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 017, no. 373 (C - 1083) 14 July 1993 (1993-07-14) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 017, no. 594 (C - 1126) 29 October 1993 (1993-10-29) * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999051376A1 (fr) * | 1998-04-03 | 1999-10-14 | Daimlerchrysler Ag | Pieces embouties en tole d'acier a ressort, s'utilisant notamment comme element de construction legere ou element de carrosserie |
| US6364973B1 (en) | 1998-04-03 | 2002-04-02 | Daimlerchrysler Ag | Deep-drawn parts made of spring sheet steel which are especially used as a lightweight structural member or vehicle body part, and a method for the production thereof |
| JP2015063731A (ja) * | 2013-09-25 | 2015-04-09 | 新日鐵住金株式会社 | 加工性と溶接特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2748033B1 (fr) | 1998-05-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2686940A1 (fr) | Procede de fabrication de toles d'acier laminees a froid et recuites a tres haute resistance, et toles ainsi produites | |
| EP1592816A1 (fr) | Procede de fabrication d une bande d acier dual-phase a structure ferrito-martensitique, laminee a froid et bande obtenue | |
| FR2472022A1 (fr) | Procede de production d'une tole d'acier laminee a deux phases dont une est formee par refroidissement rapide apres recuit continu | |
| EP1427866A1 (fr) | Procede de fabrication de tubes soudes et tube ainsi obtenu | |
| UA125769C2 (uk) | Холоднокатана листова сталь з нанесеним покриттям і спосіб її виготовлення | |
| EP0747495B1 (fr) | Tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité refermant du niobium, et ses procédés de fabrication | |
| WO2004104254A1 (fr) | Tole laminee a froid et aluminiee en acier dual phase a tres haute resistance pour ceinture anti-implosion de televiseur, et procede de fabrication de cette tole | |
| EP0747496B1 (fr) | Tôle d'acier laminée à chaud à haute résistance et haute emboutissabilité renfermant du titane, et ses procédés de fabrication | |
| BE1011149A3 (fr) | Acier ductile a haute limite elastique et procede de fabrication de cet acier. | |
| EP1099769B1 (fr) | Procédé de réalisation d'une bande de tôle laminée à chaud à très haute résistance, utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage | |
| FR2833617A1 (fr) | Procede de fabrication de toles laminees a froid a tres haute resistance d'aciers dual phase micro-allies | |
| EP1138796B1 (fr) | Acier laminé à chaud à très haute limite d'élasticité et résistance mécanique utilisable notamment pour la réalisation de pièce de véhicules automobiles | |
| FR2748033A1 (fr) | Procede de realisation d'une bande de tole d'acier laminee a chaud a tres haute resistance utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage | |
| EP1061139B1 (fr) | Procédé de fabrication de tôles d'acier aptes à l'emboutissage par coulée directe de bandes | |
| FR2477178A1 (fr) | Procede pour fabriquer des toles d'acier par laminage a chaud | |
| EP0835945B1 (fr) | Tôle d'acier laminé à chaud pour emboutissage profond | |
| EP0748877B1 (fr) | Procédé de réalisation d'une bande de tôle d'acier laminée à chaud à très haute limite d'élasticité et tôle d'acier obtenue | |
| KR100336852B1 (ko) | 신선용 고강도 과공석 선재의 제조 방법 | |
| EP0922777A1 (fr) | Produit plat, tel que tÔle, d'un acier à haute limite d'élasticité montrant une bonne ductilité et procédé de fabrication de ce produit | |
| EP0894149B1 (fr) | Procede pour la fabrication d'une bande laminee a chaud en acier a haute resistance | |
| FR2495189A1 (fr) | Tole d'acier de haute resistance et son procede de fabrication | |
| JPH0321611B2 (fr) | ||
| BE1011557A4 (fr) | Acier a haute limite d'elasticite montrant une bonne ductilite et procede de fabrication de cet acier. | |
| BE1010093A6 (fr) | Procede pour fabriquer une bande laminee a chaud en acier a haute resistance. | |
| WO2000003041A1 (fr) | Produit plat, tel que tole, d'un acier a haute limite d'elasticite montrant une bonne ductilite et procede de fabrication de ce produit |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20051230 |