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FR2728271A1 - Acier anti-cokage - Google Patents

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FR2728271A1
FR2728271A1 FR9415453A FR9415453A FR2728271A1 FR 2728271 A1 FR2728271 A1 FR 2728271A1 FR 9415453 A FR9415453 A FR 9415453A FR 9415453 A FR9415453 A FR 9415453A FR 2728271 A1 FR2728271 A1 FR 2728271A1
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Abstract

La présente invention concerne un acier dont la composition est adaptée à la résistance au cokage. L'acier comporte de 1,5% à 5% de Si, de 10% à 20% de Cr et au plus 15% inclus de Ni. - Application de l'acier selon l'invention à la fabrication de tubes, plaques pour la réalisation de réacteurs ou de certains de leurs éléments. - Application de l'acier selon l'invention au revêtement des parois internes de fours, réacteur ou conduites où peut apparaître du coke.

Description

La présente invention concerne un acier destiné à fabriquer des réacteurs,
des fours de craquage ou certains de leurs éléments utilisés dans les procédés pétrochimiques. Le dépôt carboné qui se développe dans les fours lors de la conversion des hydrocarbures est généralement appelé coke. Ce dépôt de coke est néfaste dans les unités industrielles. En effet, la formation du coke sur les parois des tubes et des réacteurs entraîne notamnment une diminution des échanges thermiques, des bouchages importants et donc des augmentations de pertes de charge. Pour conserver une température de réaction constante, il peut être nécessaire d'augmenter la température des parois, ce qui risque d'entraîner un endommagement de l'alliage constitutif de ces parois. On observe aussi une diminution de la
sélectivité des installations et par conséquent du rendement.
Il s'avère donc nécessaire d'arrêter périodiquement les installations afin de proc6der à un décokage. nl est donc intéressant économiquement de développer des matériaux ou des
revêtements susceptibles de diminuer la formation du coke.
On connaît la demande JP 03-104843 qui décrit un acier réfractaire anticokage pour tube de four de craquage à l'éthylène. Mais cet acier comporte plus de 15% de chrome et de nickel, et au moins 0,4% de manganèse. Cet acier est développé pour limiter la
formation du coke entre 750"C et 900 C pour le craquage de l'éthylène.
Ainsi la présente invention concerne un acier de composition déterminée pour obtenir une bonne résistance au cokage. L'acier comporte: - au moins 0,05% de C, -de 1,5%à5% de Si, -de 10% à 20% de Cr,
- au plus 15% inclus de Ni.
L'acier peut comporter en outre: - de 0,5% à 1,5% de Mn, - au moins 0, 25% de Ti, - moins de 1% de Al. L'acier peut avoir la composition suivante: environ 0,05% de C, -de 2,5% à 3% de Si, - environ 17,5% de Cr,
- environ 12% de Ni.
- environ 1,2% de Mn, - au moins 0,35% de Ti, - au plus 0,8% de AI, Dans une autre variante, l'acier peut avoir la composition suivante: - environ 0,05% de C, - de 3,5% à 5% de Si, - environ 17,5% de Cr,
- environ 10% de Ni.
- environ 1,2% de Mn, - environ 0,5% de Tri, - au plus 0,8% de Al, L'invention concerne également l'utilisation de l'acier selon la présente invention à
la fabrication de tubes, plaques destinés à la fabrication de four ou de réacteur.
On peut également utiliser l'acier selon l'invention au recouvrement des parois internes de four, réacteur ou conduite par l'une au moins des techniques suivantes: co-centrifugation, plasma, électrolytique, "overlay". Les utilisations peuvent être destinées à des procédés pétrochimiques se déroulant ià
des températures comprises entre 350 Cet 1100 C.
L'acier selon la présente invention est un acier pouvant être élaboré par les méthodes classiques de fonderie et de moulage, puis mis en forme par les techniques usuelles pour fabriquer des tôles, des grilles, des tubes, des profilés, etc...Ces produits semi-finis peuvent être utilisés pour construire les parties principales des réacteurs ou seulement des parties accessoires ou auxiliaires. L'acier selon la présente invention peut être utilisé sous forme de poudre pour effectuer des revêtements des parois internes des
réacteurs, des grilles ou tubes.
Un tel acier peut être utilisé pour fabriquer des installations mettant en oeuvre des procédés pétrochimiques, par exemple, le craquage catalytique ou thermique et la déshydrogénation. De telles réactions chimiques se déroulent à des températures comprises entre 350 C et 1100 C. Par exemple, pendant la réaction de déshydrogénation de l'isobutane qui permet d'obtenir de l'isobutène entre 550 C et 700 C, une réaction secondaire produit la formation de coke. Cette formation de coke est catalytiquement activée par la présence de
nickel, fer et de leurs oxydes.
Une autre application peut être le procédé de vapocraquage de produits comme le naphta, l'éthane ou le gasoil qui conduit à la formation d'hydrocarbures insaturés légers
(éthylène, etc...) à des températures de 750 C à 1100 C.
L'invention sera mieux comprise et ses avantages apparaîtront plus clairement à la lecture des exemples et des essais, nullement limitatifs, qui suivent, illustrés par les figures ci-annexées parmi lesquelles: - la figure 1 montre les courbes de cokage de différents aciers au cours d'une réaction de déshydrogénation de l'isobutane, - la figure 2 compare l'effet cumulé de cokage puis décokage pour les aciers selon l'invention en comparaison avec un acier standard pour la même réaction, - la figure 3 montre des courbes de cokage pour différents aciers pour une réaction
de vapocraquage de l'hexane.
Compositions des aciers ACIERS C Si Mn Ni Cr S P AI Ti
AS 0,06 0,5 1,1 10 17,5 0,015 <0,04 0,07 0,5
F 1 0,37 2,31 10,25
D 1 0,04 1,9 1,8 12,5 19,3 0,001 0,02 0,06 0,005
D2 0,2 3,6 0,8 14,5 18,5 0,015 <0,04 1,0 <0,01
Cl 1 0,06 5 1,2 10 17,5 0,015 <0,04 0,07 0,5
C2 0,06 3,5 1,2 10 17,5 0,015 <0,04 0,07 0,5
C3 0,05 3 1,2 12 17,5 0,015 <0,04 0,06 0,35
C4 0,05 2,5 1,2 12 17,0 0,05 <0,04 0,06 0,35
AS est un acier standard utilisé couramment pour la fabrication de réacteurs ou
d'eélément de réacteurs.
Exemple 1:
Différents alliages ont été testés dans un réacteur de déshydrogénation de l'isobutane. La réaction de déshydrogénation de l'isobutane permet d'obtenir de l'isobuenm Une réaction secondaire est la formation de coke. Aux températures utilisées pour la déshydrogénation de l'isobutane, le dépôt de coke est principalement constitué de coke
d'origine catalytique.
L'acier Fl présente une structure ferritique, les aciers C1 et C2 une structure austéno-ferritique et les aciers C3 et C4 une structure austénitique. Les teneurs en chrome et nickel des aciers C3 et C4 ont été ajustées en utilisant les coefficients d'équivalence de Guiraldenq et Pryce afin de situer ces aciers dans le domaine monophasé austénitique du diagramme de Schaeffer. Les alliages Cl, C2, C3 et C4 ont la faculté de développer une couche d'oxyde stable et inerte vis-à- vis des phénomènes de cokage catalytique. La présence de silicium dans ces alliages favorise la formation d'une couche externe et sensiblement continue
pratiquement constituée uniquement d'oxyde de chrome sans oxydes spinelles Cr_NiFe.
Cette couche d'oxyde de chrome est séparée du substrat métallique par une zone d'oxyde riche en silicium. L'atmosphère de la réaction chimique, par exemple de déshydrogénation de l'isobutane, est alors pratiquement uniquement en contact avec une couche d'oxyde de
chrome inerte catalytiquement vis à vis du phénomène de cokage.
Le protocole opératoire utilisé pour la réalisation des essais est le suivant: - les échantillons d'acier sont découpés par électro- érosion puis polis au papier SiC # 180 pour assurer un état de surface standard et enlever la croûte d'oxyde qui a pu se
former lors du découpage.
- Un dégraissage dans un bain de CCI4, acétone puis éthanol est effectué.
- Les échantillons sont ensuite suspendus au bras d'une thermobalance.
- Le réacteur tubulaire est ensuite fermé. La montée en température est réalisée
sous argon.
- Le mélange réactionnel constitué d'isobutane, d'hydrogène et d'argon et environ
300 ppm d'oxygène est injecté dans le réacteur.
La microbalance permet de mesurer en continu la gain de masse sur l'échantillom La figure 1 montre un graphique ayant pour abscisse le temps en heure et en ordonnée la masse de coke qui se forme sur l'échantillon en cours de réaction, masse donnée en gramme par mètre carré (g/m2). La courbe 1 est pour l'acier AS, la courbe 2 pour l'acier F1, les courbes 3 et 3b respectivement pour D1 et D2, l'ensemble des courbes 4 pour
les aciers CI, C2, C3 et C4.
Il est clair que les aciers selon l'invention le taux de cokage est réduit, particulièrement pour les aciers CI, C2, C3 et C4. Cependant, les aciers FI, D1 et D2 montrent également une bonne résistance au cokage. La figure 2 montre les courbes de cokage lors de plusieurs cycles de cokage/décokage successifs. Les décokages ont été réalisés sous air à 600 C, pendant le temps nécessaire pour brûler le coke déposé (de 5 à 10 minutes). La courbe 6 représente le cokage pour l'acier AS au premier cycle, la courbe 5 représente le cokage pour l'échantillon
d'acier AS après 20 cycles de cokage/décokage.
Les courbes 7 représentent les courbes de cokage/décokage après 20 cycles pour
les aciers C3 et C4.
Après 20 cycles de cokage/décokage, les aciers C3 et C4 ont la même résistance vis à vis du cokage. Leur couche d'oxyde de chrome superficielle n'a pas évolué et elle a conservé sa très faible activité catalytique originelle vis à vis du cokage. Par contre, pour l'acier standard qui ne contient pratiquement pas de silicium, après 20 cycles de cokage/décokage, le taux de dépôt de carbone au bout de 6 heures d'essai a été multiplié par quatre. La couche protectrice de l'acier standard n'est pas stable: lors des décokages successifs, il se produit un enrichissement de cette couche en élément métallique catalytique
comme le fer ou le nickel.
Exemple 2:
Un second test a été effectué avec une réaction de vapocraquage de lhexane à une température d'environ 850 C. Le protocole de préparation des échantillons d'acier et de test
est le même que pour l'exemple 1.
La figure 3 montre le cokage d'un échantillon d'acier AS, représenté par la comurbe 8, nettement supérieure aux courbes 9 et 10 représentant respectivement le cokage des
échantillons d'aciers C4 et C3.
Pour ce second test, les alliages C3 et C4 qui contiennent notamment du silicium
ont un taux de cokage inférieur à celui des aciers standards.
Il faut noter les bonnes caractéristiques mécaniques en température des aciers C3 et C4 selon l'invention:
-1- -2- -3- -4- -5- -6- - 7-
T Re Rm A trup trup tIs
10000 100000 10000
( C) (MPa) (MPa) (%) (MPa) (MPa) (MPa)
600 140 370 40 210 150 140
700 130 320 44 75 30 50
800 120 300 50 15 7,5 8
La colonne 1 correspond à la température de l'échantillon, la colonne 2 i la contrainte à la limite élastique, la colonne 3 à la contrainte à la rupture, la colonne 4 à
l'allongement à la rupture.
La colonne 5 correspond à la contrainte à la rupture en test de fluage après 10000 heures, la colonne 6 après 100000 heures, et la colonne 7 à la contrainte pour un
allongement de 1% en test de fluage après 10000 heures.

Claims (8)

REVENDICATIONS
1) Acier de composition détermin&ée pour obtenir une bonne résistance au cokage, caractéris6 en ce qu'il comporte: - au moins 0,05% de C, -de 1,5% à 5% de Si, - de 10% à 20% de Cr,
- au plus 15% inclus de Ni.
2) Acier selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre: - de 0,5% à 1,5% de Mn, - au moins 0,25% de Ti,
- moins de 1% de AI.
3) Acier selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il a la
composition suivante: - environ 0,05% de C, - de 2,5% à 3% de Si, environ 17,5% de Cr,
- environ 12% de Ni.
- environ 1,2% de Mn, - au moins 0,35% de Ti, - au plus 0,8% de AI,
4) Acier selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il a la
composition suivante: - environ 0,05% de C, - de 3,5% à 5% de Si, environ 17,5% de Cr,
- environ 10% de Ni.
- environ 1,2% de Mn, - environ 0,5% de Ti, - au plus 0,8% de AI,
) Utilisation de l'acier selon l'une des revendications précédentes à la fabrication
de tubes, plaques destinés à la fabrication de four ou de réacteur.
6) Utilisation de l'acier selon l'une des revendications 1 à 4, au recouvrement des
parois internes de four, réacteur ou conduite par l'une au moins des techniques suivantes:
co-centrifugation, plasma, électrolytique, "overlay".
7) Utilisation selon l'une des revendications 5 ou 6 à la fabrication des fours,
réacteurs, conduites, en totalité ou en partie, destinés à des procédés pétrochimiques se
déroulant à des températures comprises entre 350'C et 1 10 C.
8) Utilisation selon la revendication 7, caractérisée en ce que ledit procédé
comnporte une réaction de déhydrogénation de l'isobutane.
9) Utilisation selon la revendication 7, caractérisée en ce que ledit procéd
comporte une réaction de vapocraquage de l'hexane.
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NO19955144A NO314807B1 (no) 1994-12-20 1995-12-18 Fremgangsmåte for fremstilling av elementer samt stål som er motstandsdyktig mot koksdannelse
DE69522783T DE69522783T2 (de) 1994-12-20 1995-12-18 Anti-Verkokungsstähle
EP95402864A EP0718415B1 (fr) 1994-12-20 1995-12-18 Aciers anti-cokage
AT95402864T ATE205889T1 (de) 1994-12-20 1995-12-18 Anti-verkokungsstähle
RU95121106A RU2146301C1 (ru) 1994-12-20 1995-12-19 Сталь с повышенным сопротивлением закоксовыванию и способ изготовления элементов установок
CN95121455A CN1080323C (zh) 1994-12-20 1995-12-20 石化工艺设备中的元器件或零部件及其制造方法
JP33094095A JP3906367B2 (ja) 1994-12-20 1995-12-20 耐コークス化性鋼
KR1019950053030A KR100391747B1 (ko) 1994-12-20 1995-12-20 석유화학공정에서코크스화를경감시키는방법및그를위한석유화학공정장치의구성부품
US08/575,546 US5693155A (en) 1994-12-20 1995-12-20 Process for using anti-coking steels for diminishing coking in a petrochemical process

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Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20030024685A (ko) * 2000-06-08 2003-03-26 서피스 엔지니어드 프로덕츠 코포레이션 고온 스테인레스강을 위한 코팅 시스템
US6824883B1 (en) * 2000-09-12 2004-11-30 Nova Chemicals (International) S.A. Surface on a stainless steel matrix
FR2819526B1 (fr) * 2001-01-15 2003-09-26 Inst Francais Du Petrole Utilisation d'aciers inoxydables austenitiques dans des applications necessitant des proprietes anti-cokage
FR2833020B1 (fr) * 2001-11-30 2004-10-22 Inst Francais Du Petrole Utilisation d'alliages d'aluminium quasi-cristallins dans des applications du raffinage et de la petrochimie
FR2851774B1 (fr) * 2003-02-27 2006-08-18 Inst Francais Du Petrole Aciers faiblement allies anticokage a teneur accrue en silicium et en manganese, et leur utilisation dans des applications du raffinage et de la petrochimie
DE102005061626A1 (de) * 2005-12-21 2007-06-28 Basf Ag Verfahren der kontinuierlichen heterogen katalysierten partiellen Dehydrierung wenigstens eines zu dehydrierenden Kohlenwasserstoffs
WO2012134529A1 (fr) 2011-03-31 2012-10-04 Uop Llc Procédé de traitement de courants d'hydrocarbure
EP2760977B1 (fr) 2011-09-30 2019-12-11 Uop Llc Procédé de traitement de courants d'hydrocarbures
CN106399990B (zh) * 2016-08-16 2019-09-20 深圳市诚达科技股份有限公司 一种基于不锈钢表面的抗结焦纳米材料及其制备方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2255388A1 (fr) * 1973-12-22 1975-07-18 Nisshin Steel Co Ltd
US3910788A (en) * 1973-04-21 1975-10-07 Nisshin Steel Co Ltd Austenitic stainless steel
US4102225A (en) * 1976-11-17 1978-07-25 The International Nickel Company, Inc. Low chromium oxidation resistant austenitic stainless steel
EP0190408A1 (fr) * 1984-11-09 1986-08-13 Hitachi, Ltd. Elément structural pour système de gazéification de charbon, fabriqué en un acier allié chrome-nickel-aluminium-silicium résistant à la sulfuration
JPH02156049A (ja) * 1988-12-08 1990-06-15 Sumitomo Metal Ind Ltd エチレン分解炉管用耐熱鋼
US4999159A (en) * 1990-02-13 1991-03-12 Nisshin Steel Company, Ltd. Heat-resistant austenitic stainless steel
US5223214A (en) * 1992-07-09 1993-06-29 Carondelet Foundry Company Heat treating furnace alloys

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3910788A (en) * 1973-04-21 1975-10-07 Nisshin Steel Co Ltd Austenitic stainless steel
FR2255388A1 (fr) * 1973-12-22 1975-07-18 Nisshin Steel Co Ltd
US4102225A (en) * 1976-11-17 1978-07-25 The International Nickel Company, Inc. Low chromium oxidation resistant austenitic stainless steel
EP0190408A1 (fr) * 1984-11-09 1986-08-13 Hitachi, Ltd. Elément structural pour système de gazéification de charbon, fabriqué en un acier allié chrome-nickel-aluminium-silicium résistant à la sulfuration
JPH02156049A (ja) * 1988-12-08 1990-06-15 Sumitomo Metal Ind Ltd エチレン分解炉管用耐熱鋼
US4999159A (en) * 1990-02-13 1991-03-12 Nisshin Steel Company, Ltd. Heat-resistant austenitic stainless steel
US5223214A (en) * 1992-07-09 1993-06-29 Carondelet Foundry Company Heat treating furnace alloys

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