[go: up one dir, main page]

ES2545754T3 - Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica - Google Patents

Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica Download PDF

Info

Publication number
ES2545754T3
ES2545754T3 ES12176579.6T ES12176579T ES2545754T3 ES 2545754 T3 ES2545754 T3 ES 2545754T3 ES 12176579 T ES12176579 T ES 12176579T ES 2545754 T3 ES2545754 T3 ES 2545754T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
stage
pressure vessel
hydrolysis
pressure
suspension
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES12176579.6T
Other languages
English (en)
Inventor
Takeshi Nagahama
Noriaki Izumi
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kawasaki Heavy Industries Ltd
Kawasaki Motors Ltd
Original Assignee
Kawasaki Heavy Industries Ltd
Kawasaki Jukogyo KK
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kawasaki Heavy Industries Ltd, Kawasaki Jukogyo KK filed Critical Kawasaki Heavy Industries Ltd
Application granted granted Critical
Publication of ES2545754T3 publication Critical patent/ES2545754T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07H—SUGARS; DERIVATIVES THEREOF; NUCLEOSIDES; NUCLEOTIDES; NUCLEIC ACIDS
    • C07H3/00—Compounds containing only hydrogen atoms and saccharide radicals having only carbon, hydrogen, and oxygen atoms
    • C07H3/02—Monosaccharides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07H—SUGARS; DERIVATIVES THEREOF; NUCLEOSIDES; NUCLEOTIDES; NUCLEIC ACIDS
    • C07H3/00—Compounds containing only hydrogen atoms and saccharide radicals having only carbon, hydrogen, and oxygen atoms
    • C07H3/04—Disaccharides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07H—SUGARS; DERIVATIVES THEREOF; NUCLEOSIDES; NUCLEOTIDES; NUCLEIC ACIDS
    • C07H3/00—Compounds containing only hydrogen atoms and saccharide radicals having only carbon, hydrogen, and oxygen atoms
    • C07H3/06—Oligosaccharides, i.e. having three to five saccharide radicals attached to each other by glycosidic linkages
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J3/00—Processes of treating or compounding macromolecular substances
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13K—SACCHARIDES OBTAINED FROM NATURAL SOURCES OR BY HYDROLYSIS OF NATURALLY OCCURRING DISACCHARIDES, OLIGOSACCHARIDES OR POLYSACCHARIDES
    • C13K1/00—Glucose; Glucose-containing syrups
    • C13K1/02—Glucose; Glucose-containing syrups obtained by saccharification of cellulosic materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J2301/00—Characterised by the use of cellulose, modified cellulose or cellulose derivatives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
    • C12P2201/00—Pretreatment of cellulosic or lignocellulosic material for subsequent enzymatic treatment or hydrolysis
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/59—Biological synthesis; Biological purification

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • Molecular Biology (AREA)
  • Genetics & Genomics (AREA)
  • Biotechnology (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Preparation Of Compounds By Using Micro-Organisms (AREA)

Abstract

Método de sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica con el uso de recipientes de presión plurales, comprendiendo el método una etapa de descarga y carga, una etapa de calentamiento, una etapa de hidrólisis, y una etapa de disminución de temperatura, que se llevan a cabo secuencialmente en cada uno de dichos recipientes de presión, en el que: dicha etapa de descarga y carga es una etapa de retirada de una suspensión de cada uno de dichos recipientes de presión después de dicha etapa de disminución de temperatura y carga de una suspensión preparada por molienda de dicha biomasa celulósica y mezcla de dicha biomasa celulósica molida de ese modo con agua en el mismo recipiente de presión; dicha etapa de calentamiento es una etapa de cierre hermético del recipiente de presión y calentamiento del recipiente de presión; dicha etapa de hidrólisis es una etapa de hidrólisis de la celulosa y/o la hemicelulosa contenida en dicha biomasa celulósica en sacáridos mediante el poder oxidativo de agua a alta temperatura y alta presión; dicha etapa de disminución de temperatura es una etapa de evaporación por expansión instantánea de vapor de la suspensión a alta temperatura y alta presión contenida en el recipiente de presión para disminuir la temperatura del mismo; se requiere el mismo tiempo para completar las tres etapas respectivas distintas de dicha etapa de hidrólisis; el tiempo requerido para completar dicha etapa de hidrólisis es n veces (donde n es un número natural) mayor que el tiempo requerido para completar cada una de las otras tres etapas; y el número de recipientes de presión usado es un múltiplo de (3 + n); y mientras uno cualquiera de dichos recipientes de presión plurales lleva a cabo dicha etapa de calentamiento, uno cualquiera de los demás recipientes de presión lleva a cabo dicha etapa de disminución de temperatura y permite que se realice una recuperación de calor mediante el suministro de vapor de expansión instantánea descargado desde el recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de disminución de temperatura al recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de calentamiento.

Description

15
25
35
45
55
65 E12176579
19-08-2015
DESCRIPCIÓN
Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica
Antecedentes de la invención
Campo de la invención
La presente invención se refiere a un método de hidrólisis y a un sistema para producir de forma eficaz sacáridos a partir de biomasas, particularmente biomasas celulósicas, usadas como materiales de partida.
Descripción de la técnica relacionada
Como parte de la utilización de energía de la biomasa, se han realizado intentos para obtener etanol (bioetanol) por hidrólisis de celulosa o hemicelulosa, que son los constituyentes principales de las plantas. Se planea que el etanol obtenido de ese modo se utilice como combustible para mezclar con combustible de automóvil o como combustible alternativo para la gasolina.
Los constituyentes principales de las plantas incluyen celulosa (un polímero de glucosa, que es un sacárido C6 que comprende seis átomos de carbono), hemicelulosa (un polímero de un sacárido C5 que comprende cinco átomos de carbono y un sacárido C6), lignina, almidón, y similares. El etanol se produce a partir de sacáridos, tales como un sacárido C5, un sacárido C6, y un oligosacárido que es un complejo de estos sacáridos, usados como materiales de partida, mediante la acción de la fermentación de una levadura fúngica o similar.
Se prevé el uso industrial de tres métodos de hidrólisis de una biomasa celulósica que comprende celulosa, hemicelulosa o similar en sacáridos, que incluyen: 1) un método de hidrólisis de tal biomasa mediante la potencia oxidativa de un ácido fuerte, tal como ácido sulfúrico; 2) un método de hidrólisis de tal biomasa mediante levadura; y 3) un método que utiliza la potencia oxidativa de agua supercrítica, agua subcrítica o similar. Sin embargo, el método hidrolítico 1) que usa un ácido requiere necesariamente un tratamiento para neutralizar el ácido añadido después de la hidrólisis de la celulosa o la hemicelulosa en sacáridos y antes de la fermentación de los sacáridos en etanol debido a que el ácido añadido actúa como inhibidor frente a la fermentación de la levadura o similar. El coste de tal tratamiento hace difícil poner en práctica este método en vista del aspecto económico.
La perspectiva para la realización a escala industrial el método de hidrólisis 2) que usa levadura es todavía incierta en vista de la rentabilidad debido a que aún no se ha encontrado una levadura eficaz para el método 2) y, si se encontrara, se espera que tal levadura acarree un alto coste de producción de la misma, aunque el método 2) se puede llevar a cabo mediante un proceso a temperatura normal y presión normal.
En cuanto al método 3) de hidrólisis de celulosa o similar en sacáridos mediante el uso de agua supercrítica o subcrítica, el documento de Patente 1 ha desvelado un método de producción de polisacáridos insolubles en agua, que se caracteriza por la hidrólisis de polvo celulósico al poner en contacto el polvo con agua caliente presurizada de 240 a 340 ºC. El documento de Patente 2 ha desvelado un método que incluye: hidrolizar astillas de biomasa con agua caliente presurizada a una presión de vapor saturada o superior de 140 a 230 ºC durante un período de tiempo predeterminado para extraer la hemicelulosa; y a continuación llevar a cabo la hidrólisis usando agua caliente presurizada calentada a una temperatura no inferior a la temperatura de hidrólisis de la celulosa para extraer celulosa. El documento de Patente 3 ha desvelado un método de producción de glucosa y/o celo-oligosacárido soluble en agua, que se caracteriza por que la celulosa que tiene un grado de polimerización medio no inferior a 100 se hidroliza mediante las etapas de: poner en contacto la celulosa con agua supercrítica o subcrítica a una temperatura no inferior a 250 ºC y no superior a 450 ºC y a una presión no inferior a 15 MPa y no superior a 450 MPa durante un período de tiempo no inferior a 0,01 segundos y no superior a 5 segundos; enfriar la celulosa; y a continuación poner la celulosa en contacto con agua subcrítica a una temperatura no inferior a 250 ºC y no superior a 350 ºC y a una presión no inferior a 15 MPa y no superior a 450 MPa durante un período de tiempo no inferior a 1 segundo y no superior a 10 minutos.
Por otra parte, el documento de Patente 4 ha desvelado un método de tratamiento de un residuo de tipo biomasa, que incluye: colocar un objeto para tratamiento que contiene un disolvente que contiene alcohol de bajo peso molecular como componente principal y el residuo de tipo biomasa en un recipiente cerrado; y tratar el objeto mediante presurización y calentamiento del interior del recipiente cerrado de modo que el alcohol de bajo peso molecular alcance su estado supercrítico. Además, el documento de Patente 5 ha desvelado un método de hidrólisis y licuefacción de biomasa, que incluye tratar una biomasa celulósica mediante el uso de un disolvente mixto preparado por adición al 5-20 % el volumen de agua a un alcohol alifático C1 a C8 en condiciones supercríticas o subcríticas del alcohol.
Documento de Patente 1: Publicación Provisional de Patente Japonesa Nº 2000-186102
Documento de Patente 2: Publicación Provisional de Patente Japonesa Nº 2002-59118
Documento de Patente 3: Publicación Provisional de Patente Japonesa Nº 2003-212888
E12176579
19-08-2015
Documento de Patente 4: Publicación Provisional de Patente Japonesa Nº 2001-170601
Documento de Patente 5: Publicación Provisional de Patente Japonesa Nº 2005-296906
Los documentos de Patente US 4.992.105, WO 96/25553 y US 4.941.944 desvelan métodos de hidrólisis de
5 materiales celulósicos que implican el uso de temperaturas y presiones elevadas. En el documento de Patente WO 96/09882 se desvela un método de hidrólisis de materiales orgánicos que comprende el uso de una pluralidad de recipientes de reacción presurizados.
En comparación con el método hidrolítico que usa un ácido fuerte, el método de sacarificación hidrolítica de celulosa
10 y hemicelulosa como constituyentes principales de una biomasa mediante el uso de agua supercrítica o subcrítica a alta temperatura y alta presión requiere un coste de procesamiento inferior y es más ecológico debido a que este método no requiere ningún tratamiento de neutralización de ácido. Sin embargo, este método tiene la desventaja de que sin una refrigeración inmediata después de la finalización de la hidrólisis, los sacáridos producidos de ese modo se degradarían en gran medida a ácidos orgánicos o similar debido a que el uso de agua supercrítica o subcrítica
15 hace que la celulosa y la hemicelulosa se hidrolicen completamente en los sacáridos en varios segundos a varios minutos debido a su fuerte poder oxidativo.
Con un sistema pequeño a escala de laboratorio para la hidrólisis, parece que tal degradación se puede prevenir mediante la refrigeración rápida del agua supercrítica o subcrítica en el recipiente de calentamiento. Con un sistema
20 de hidrólisis a escala industrial, sin embargo, es muy difícil refrigerar una gran cantidad de agua supercrítica o subcrítica en un período de tiempo corto. Por esta razón, el método de hidrólisis de biomasa celulósica que usa agua supercrítica o subcrítica a alta temperatura y alta presión, cuando se aplica a un sistema a escala de una planta, proporcionará un bajo rendimiento de sacáridos, lo que conforma uno de los factores que evitan que este método se ponga en práctica.
25 Cuando se usa una gran cantidad de agua supercrítica o subcrítica, la suspensión se tiene que calentar con una gran cantidad de energía, lo que conforma un factor que aumenta el coste de procesamiento. El método de hidrólisis de biomasa celulósica, que somete una suspensión que contiene alcohol o similar como disolvente a hidrólisis en condiciones supercríticas o subcríticas, requiere una presión de vapor muy elevada y, por lo tanto, requiere una
30 mayor cantidad de energía y tiene que usar un sistema que tenga una elevada resistencia a la presión.
Es un objetivo de la presente invención proporcionar un método y un sistema para hidrolizar celulosa y/o hemicelulosa contenida en una biomasa en monosacáridos y oligosacáridos (en lo sucesivo en el presente documento denominados "sacáridos") mediante el uso de agua a alta temperatura y alta presión en condiciones
35 subcríticas, cuyo método y sistema son excelentes en eficacia térmica y rendimiento de sacáridos.
Sumario de la invención
El inventor de la presente invención ha descubierto que en la hidrólisis de celulosa o hemicelulosa en sacáridos
40 mediante el uso de agua a alta temperatura y alta presión en condiciones subcríticas es posible refrigerar una gran cantidad de suspensión a una temperatura no superior a la temperatura de hidrólisis de la celulosa evitando de ese modo que los sacáridos se degraden en ácidos orgánicos o similar así como ahorrar energía por recuperación de energía térmica, al someter la suspensión contenida en un recipiente de presión en condiciones de alta temperatura y alta presión a una evaporación por expansión instantánea de vapor en un recipiente de presión que se carga con
45 una suspensión de una biomasa celulósica y se calienta a medio camino. De ese modo, se ha conseguido la presente invención.
Específicamente, la presente invención se refiere un método de sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica con el uso de recipientes de presión plurales, comprendiendo el método una etapa de descarga y carga, una etapa
50 de calentamiento, una etapa de hidrólisis, y una etapa de disminución de temperatura, que se llevan a cabo secuencialmente mediante cada uno de dichos recipientes de presión, en el que:
dicha etapa de descarga y carga es una etapa de retirada de una suspensión de cada uno de dichos recipientes de presión después de dicha etapa de disminución de temperatura y de carga de una suspensión preparada por
55 molienda de dicha biomasa celulósica y mezcla de dicha biomasa celulósica molida de ese modo con agua en el mismo recipiente de presión; dicha etapa de calentamiento es una etapa de cierre hermético del recipiente de presión y calentamiento del recipiente de presión; dicha etapa de hidrólisis es una etapa de hidrólisis de la celulosa y/o la hemicelulosa contenidas en dicha
60 biomasa celulósica en sacáridos mediante el poder oxidativo del agua a alta temperatura y alta presión; dicha etapa de disminución de temperatura es una etapa de evaporación por expansión instantánea de vapor de la suspensión a alta temperatura y alta presión contenida en el recipiente de reacción para disminuir la temperatura del mismo; se requiere el mismo tiempo para completar las tres etapas respectivas distintas de dicha etapa de hidrólisis; el
65 tiempo requerido para completar dicha etapa de hidrólisis es n veces (donde n es un número natural) mayor que
15
25
35
45
55
65 E12176579
19-08-2015
el tiempo requerido para completar cada una de las otras tres etapas; y el número de recipientes de presión usado es un múltiplo de (3 + n); y mientras uno cualquiera de dichos recipientes de presión plurales lleva a cabo dicha etapa de calentamiento, uno cualquiera de los demás recipientes de presión lleva a cabo dicha etapa de disminución de temperatura y permite que se realice una recuperación de calor mediante el suministro de vapor de expansión instantánea descargado desde el recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de disminución de temperatura al recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de calentamiento.
La presente invención también se refiere a un sistema para la sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica, que comprende recipientes de presión plurales configurados cada uno para llevar a cabo etapas secuenciales que incluyen:
una etapa de descarga y carga de retirada de una suspensión del recipiente de presión después de un etapa de disminución de temperatura y carga de una suspensión preparada por molienda de dicha biomasa celulósica y a continuación mezcla de dicha biomasa celulósica molida de ese modo con agua en el mismo recipiente de presión; una etapa de calentamiento de cierre hermético del recipiente de presión y calentamiento del recipiente de presión; una etapa de hidrólisis para hidrolizar la celulosa y/o la hemicelulosa contenida en dicha biomasa en sacáridos mediante el poder oxidativo del agua a alta temperatura y alta presión; y la etapa de disminución de temperatura de evaporación por expansión instantánea de vapor de la suspensión a alta temperatura y alta presión contenida en el recipiente de presión para disminuir la temperatura del mismo, en el que se requiere el mismo tiempo para completar las tres etapas respectivas distintas de dicha etapa de hidrólisis; el tiempo requerido para completar dicha etapa de hidrólisis es n veces (donde n es un número natural) mayor que el tiempo requerido para completar cada una de las otras tres etapas; y el número de recipientes de presión usado es un múltiplo de (3 + n); y mientras uno cualquiera de dichos recipientes de presión plurales lleva a cabo dicha etapa de calentamiento, uno cualquiera de los demás recipientes de presión lleva a cabo dicha etapa de disminución de temperatura y permite que se realice una recuperación de calor mediante el suministro de vapor de expansión instantánea descargado desde el recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de disminución de temperatura al recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de calentamiento.
Mediante la conexión del recipiente de presión en la etapa de disminución de temperatura a otro recipiente de presión en la etapa de calentamiento, la suspensión en el recipiente de presión en la etapa de disminución de temperatura se puede refrigerar rápidamente mediante evaporación por expansión instantánea de vapor. Al mismo tiempo, la suspensión en el recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de calentamiento se puede calentar mediante vapor de expansión instantánea a alta temperatura, mediante lo cual se puede ahorrar la energía requerida para calentar la suspensión.
Mediante la reducción de la presión interna del recipiente de presión de la parte de la fase gaseosa, no existe ningún peligro de que los componentes disueltos y los sólidos contenidos de la suspensión se trasladen para obstruir la boquilla y la tubería para el paso del vapor de expansión instantánea. Además, no existe ninguna necesidad de proporcionar un controlador de temperatura especial o similar. En el suministro del lado precalentado (es decir, el recipiente de presión en la etapa de calentamiento) con vapor de expansión instantánea, el precalentamiento de la suspensión se vuelve más eficaz mediante el suministro de vapor de expansión instantánea en la suspensión.
Al llevar a cabo de ese modo la etapa de descarga y la etapa de carga en un recipiente de presión, es posible reducir el número total de etapas del proceso a cuatro y el número total de recipientes de presión usados a cuatro (o un múltiplo de cuatro) y acortar el tiempo de procesamiento. Por esta razón, este método y sistema tiene la ventaja de mejorar la capacidad de producción. Con el método y sistema de sacarificación hidrolítica que tiene cuatro etapas en total de acuerdo con la presente invención, es posible el intercambio de calor entre la suspensión a alta temperatura que se descarga de cada recipiente y la suspensión (suspensión de partida) que se carga en el mismo recipiente de presión en la etapa de descarga y carga.
De forma similar, con el método y sistema de sacarificación hidrolítica que tiene cuatro etapas de proceso en total de acuerdo con la presente invención, es posible el intercambio de calor entre el agua a alta temperatura que se descarga de cada recipiente y el agua que se carga en el mismo recipiente de presión en la etapa de descarga y carga.
Se requiere el mismo tiempo para completar las tres etapas respectivas distintas a la etapa de hidrólisis y el tiempo requerido para completar la etapa de hidrólisis es n veces (donde n es un número natural) mayor que el tiempo requerido para completar cada una de las otras tres etapas, y el número de recipientes de presión usado es un múltiplo de (3 + n). En los casos en los que el tiempo requerido para completar la etapa de hidrólisis es n veces mayor que el requerido para completar cualquier otra etapa, el número de recipientes de presión para llevar a cabo la etapa de hidrólisis es preferentemente n veces mayor que el número de recipientes de presión para llevar a cabo
15
25
35
45
55
65 E12176579
19-08-2015
las otras etapas. Con esta característica, las etapas secuenciales se pueden llevar a cabo sin dificultad mientras que se lleva a cabo la recuperación de calor dos veces.
Cuando la etapa de hidrólisis se lleva a cabo una temperatura no inferior a 140 ºC y no superior a 180 ºC, el método de sacarificación hidrolítica que incluye cuatro etapas de proceso en total es capaz de hidrolizar la hemicelulosa en sacáridos (que incluyen principalmente monosacáridos C5). Una biomasa que contiene una gran cantidad de hemicelulosa se procesa preferentemente en condiciones relativamente moderadas debido a que el procesamiento a alta temperatura hace que los monosacáridos C5 y similares se degraden en ácidos orgánicos y similares.
La suspensión resultante de la etapa de descarga y carga se somete a una separación sólido-líquido; el contenido sólido producido después de la elución de la hemicelulosa hidrolizada en el lado del disolvente se separa para su uso como suspensión de partida reciente; la suspensión de partida reciente se carga otra vez en el mismo recipiente de presión en la etapa de descarga y carga; y la etapa de hidrólisis se lleva a cabo a una temperatura no inferior a 240 ºC y no superior a 280 ºC. Al hacerlo de ese modo, la celulosa se puede hidrolizar en sacáridos (que incluyen principalmente monosacáridos C6).
Cuando la etapa de hidrólisis se lleva a cabo una temperatura no inferior a 240 ºC y no superior a 280 ºC, la celulosa se puede hidrolizar en sacáridos (que incluyen principalmente monosacáridos C6). En el caso de una biomasa que tiene un alto contenido de celulosa, un proceso para hidrolizar solo la celulosa en sacáridos a una temperatura relativamente alta es más eficaz debido a que la necesidad de tener en consideración la degradación de la hemicelulosa es baja.
Preferentemente, la etapa de descarga y carga incluye la adición de etanol en una cantidad no inferior a un 2 % de moles y no superior a un 10 % de moles a la suspensión de partida o al agua que se encapsula en cada recipiente de presión. La adición de una pequeña cantidad de etanol a la suspensión de partida hace que disminuya la velocidad de reacción de hidrólisis de la celulosa y/o la hemicelulosa en sacáridos mediante el agua subcrítica. De ese modo, se puede ajustar el tiempo de hidrólisis de la celulosa y/o la hemicelulosa en la etapa de hidrólisis de modo que se facilite la inhibición de la degradación en ácidos orgánicos y similares, aumentando de ese modo el rendimiento.
El etanol añadido a la suspensión de partida se transfiere en su mayor parte al vapor de expansión instantánea en la etapa de disminución de temperatura y a continuación se recoge en la suspensión en otro recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de calentamiento. La solución acuosa que contiene sacáridos, que se retira de cada recipiente de presión mediante la etapa de descarga, se somete a fermentación de etanol y se convierte de este modo en bioetanol. Si queda etanol en la fase inicial de la fermentación de etanol, la fermentación mediante la levadura queda inhibida por tal etanol residual. La invención de acuerdo con la reivindicación 5 tiene la característica de que es difícil de inhibir la fermentación de etanol debido a que el método puede reducir la cantidad de etanol en la suspensión que contiene celulosa y/o hemicelulosa que se obtiene después de la etapa de descarga mientras se mantiene una concentración de etanol deseada en la etapa de hidrólisis.
Los anteriores y otros objetivos, características y ventajas asociadas de la presente invención serán más evidentes a partir de la lectura de la siguiente descripción detallada de la invención junto con las figuras acompañantes.
[Ventaja de la invención]
De acuerdo con la presente invención, se puede hidrolizar la celulosa y/o la hemicelulosa contenida en una biomasa celulósica en sacáridos con un rendimiento elevado a un bajo coste con el uso de recipientes de presión plurales. Además, la presente invención puede ahorrar el consumo calórico en aproximadamente un 60 % y por lo tanto tiene un mérito económico muy excelente debido a que se puede recuperar fácilmente el calor desprendido desde un recipiente de presión para llevar a cabo otra etapa y se utiliza para precalentar a una temperatura adecuada la reacción de sacarificación hidrolítica.
Breve descripción de las figuras
La Figura 1 es un gráfico que ilustra un procedimiento para operar un sistema de sacarificación hidrolítica de acuerdo con la realización 1; la Figura 2 es un gráfico de programación temporal para operar el sistema de sacarificación hidrolítico de la realización 1 como un sistema discontinuo de secuenciación; la Figura 3 es un gráfico de programación temporal para operar un sistema de sacarificación hidrolítico de la realización 2 como un sistema discontinuo de secuenciación; la Figura 4 es un gráfico que representa la relación entre el tiempo de reacción de la sacarificación hidrolítica de una biomasa y el rendimiento de sacáridos (%); y la Figura 5 es un gráfico de programa temporal para operar un sistema de sacarificación hidrolítica de la realización 3 como sistema discontinuo de secuenciación.
Descripción detallada de las realizaciones preferentes
15
25
35
45
55
65 E12176579
19-08-2015
Las realizaciones 1 a 3 no forman parte de la invención pero sirven para ilustrar las etapas de proceso que se pueden usar en la invención reivindicada y los sistemas adaptados para llevar a cabo tales etapas de proceso.
Realización 1
Por referencia a la Figura 1, se hará una descripción de un procedimiento para operar un sistema de sacarificación hidrolítica configurado para llevar a cabo cinco etapas de proceso en total y usar cinco recipientes de presión de acuerdo con la realización 1.
En primer lugar, se tritura una biomasa celulósica (por ejemplo, una biomasa de vegetación que comprende bagazo, residuos de remolacha azucarera, pajas o similar) hasta tamaños no superiores a varios milímetros y a continuación se mezclan con agua o una solución acuosa diluida de etanol (2 a 10 % en moles) para preparar una suspensión que tiene una concentración de materia sólida de aproximadamente un 30 %. La suspensión obtenida de ese modo (suspensión de partida) se carga en un recipiente de presión Nº 1, como se muestra en la Figura 1(a) (etapa de carga). Dado que no hay energía térmica liberada en ningún otro recipiente de presión en el momento en que el sistema de sacarificación hidrolítica empieza a operar, la suspensión de partida no se puede precalentar mediante intercambio de calor.
Los recipientes de presión Nº 1 a 5 llevan a cabo cada uno repetidamente la secuencia de etapas de proceso: etapa de carga → etapa de calentamiento → etapa de hidrólisis → etapa de disminución de temperatura → etapa de descarga, y los cuatro recipientes de presión Nº 2 a 5 operan cada uno con un retraso temporal que corresponde a una etapa de proceso. En el caso de las Figuras 1(a) a 1(e), cuando el recipiente de presión Nº 1 está en la etapa de carga, los recipientes de presión Nº 2 a 5 están en la etapa de descarga, la etapa de disminución de temperatura, la etapa de hidrólisis y la etapa de calentamiento, respectivamente.
En las Figuras 1(a) a 1(e), las expresiones "precalentamiento y carga", "precalentamiento y calentamiento", "calentamiento", "expansión instantánea" y "drenaje" representan la etapa de carga, la etapa de calentamiento, la etapa de hidrólisis, la etapa de disminución de temperatura y la etapa de descarga, respectivamente.
En los casos en los que el sistema de sacarificación hidrolítica ya está en operación y la segunda o posterior etapa de carga se va llevar a cabo en el recipiente de presión Nº 1, se permite que se produzca intercambio de calor entre la suspensión (que contiene sacáridos) que se va a descargar (o drenar) del recipiente de presión Nº 2 en la etapa de descarga y la suspensión de partida que se va a cargar el recipiente de presión Nº 1, precalentando de ese modo la suspensión de partida.
Posteriormente, el recipiente de presión Nº 1 se cierra herméticamente (etapa de calentamiento). En este momento, el recipiente de presión Nº 4 está en la etapa de disminución de temperatura como se muestra en la Figura 1(b). Por esta razón, el gas a alta temperatura presente en la parte superior del recipiente de presión Nº 4 se suministra como vapor de expansión instantánea al recipiente de presión Nº 1 con el fin de recuperar calor (como se ha descrito anteriormente, el vapor de expansión instantánea se suministra preferentemente a la solución acuosa contenida en el recipiente de presión). Como resultado, la temperatura de la suspensión contenida en el recipiente de presión Nº 1 aumenta adicionalmente, mediante lo cual se puede ahorrar la energía requerida para llevar la suspensión a su estado subcrítico.
Posteriormente, el interior del recipiente de presión Nº 1 se calienta usando una fuente de calor, tal como una corriente a alta temperatura, para llevar la suspensión a su estado subcrítico, como se muestra en la Figura 1(c) (etapa de hidrólisis). Preferentemente, se añade previamente etanol a la suspensión de partida hasta una concentración no inferior a un 2 % en moles y no superior a un 10 % en moles. La adición de etanol permite que se ralentice de la velocidad de reacción de hidrólisis, haciendo de ese modo fácil controlar la reacción de hidrólisis de la celulosa o la hemicelulosa en la etapa de hidrólisis.
La "etapa de hidrólisis", como se usa en la presente invención, pretende incluir no solo el tiempo durante el cual la suspensión está en el estado subcrítico, sino también el tiempo requerido para calentar la suspensión que tiene que elevar su temperatura mediante la etapa de calentamiento hasta que la suspensión se lleva a su estado subcrítico.
Si se añade etanol a la suspensión de partida en una concentración superior a un 10 % en moles, el tiempo de hidrólisis se hace mayor de lo necesario mientras que al mismo tiempo el recipiente de presión necesita tener una resistencia a la presión mayor. Además, la suspensión descargada (o drenada) mediante la etapa de descarga contiene una alta concentración de etanol residual. Por estas razones, la adición de demasiado etanol perjudica el valor práctico de la invención.
Posteriormente, el recipiente de presión Nº 1 que ha pasado un tiempo de hidrólisis apropiado se conecta al recipiente de presión Nº 3 en la etapa de precalentamiento con el fin de suministrar, en forma de vapor de expansión instantánea, la suspensión a alta temperatura presente en la parte inferior del recipiente de presión Nº 1 en el recipiente de presión Nº 3, como se muestra en la Figura 1(d). Al hacer esto, el interior del recipiente de presión Nº 1
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65 E12176579
19-08-2015
se refrigera rápidamente a una temperatura inferior a la temperatura de sacarificación hidrolítica, haciendo de ese modo posible detener la reacción de degradación de sacáridos en ácidos orgánicos o similares. Al mismo tiempo, aumenta la temperatura de la suspensión en el recipiente de presión Nº 3.
Con el fin de que la hemicelulosa contenida en la biomasas se sacarifique hidrolíticamente en la etapa de hidrólisis, la temperatura de la suspensión se ajusta dentro del intervalo de temperatura de 140 ºC a 180 ºC lo que permite que solo se sacarifique hidrolíticamente la hemicelulosa, sin aumentarse dentro del intervalo de temperatura (240 ºC a 280 ºC) que permite que se sacarifique hidrolíticamente la celulosa. Por otra parte, con el fin de que la celulosa contenida en la biomasa se sacarifique hidrolíticamente, la temperatura de la suspensión se aumenta dentro del intervalo de temperatura (240 ºC a 280 ºC) lo que permite que se sacarifique hidrolíticamente la celulosa.
Posteriormente, el recipiente de presión Nº 1 cuya temperatura ha disminuido y cuya presión ha disminuido a una presión normal o a una presión cercana a la presión normal se abre y la suspensión que contiene sacáridos se descarga (o drena) del mismo, como se muestra en la Figura 1(e) (etapa de descarga). En el caso de que la suspensión se haya sometido a una temperatura de 240 ºC a 280 ºC en la etapa de hidrólisis, la temperatura de la suspensión en la etapa de descarga es de aproximadamente 110 ºC a aproximadamente 150 ºC. Por esta razón, se permite que se produzca intercambio de calor entre la suspensión en el recipiente de presión Nº 1 en la etapa de descarga y la suspensión que se carga en el recipiente de presión Nº 5. Al hacer esto, es posible que calentar la suspensión que se carga el recipiente de presión Nº 5 así como enfriar la suspensión que se retira del recipiente de presión Nº 1.
Aunque se ha realizado principalmente la descripción del procedimiento de operación para el recipiente de presión Nº 1 por referencia a las Figuras 1(a) a 1(e), los recipientes de presión Nº 2 a 5 también se operan cada uno de acuerdo con el mismo procedimiento. Con respecto a los recipientes de presión distintos del recipiente de presión Nº 1, las operaciones de recuperación del calor residual (es decir, intercambio de calor) que usan vapor de expansión instantánea y suspensión a alta temperatura están parcialmente omitidas en las Figuras 1(a) a 1(e). Sin embargo, es innecesario decir que la recuperación de calor residual (es decir, intercambio de calor) se lleva a cabo para cada uno de estos recipientes de presión de la misma manera que para el recipiente de presión Nº 1.
Los sacáridos y el contenido sólido residual coexisten en la suspensión descargada (o drenada) mediante la etapa de descarga y refrigerada mediante intercambio de calor. Cuando la temperatura de la etapa de hidrólisis está dentro del intervalo de 140 ºC a 180 ºC, el contenido sólido residual comprende celulosa y lignina como componentes principales. Cuando la temperatura de la etapa de hidrólisis está dentro del intervalo de 240 ºC a 280 ºC, el contenido sólido residual comprende lignina como componente principal.
Después de que el contenido sólido residual de la suspensión se haya retirado mediante separación sólido-líquido, el líquido resultante se somete a fermentación de etanol utilizando la acción de fermentación y similar de la levadura, proporcionando de ese modo bioetanol. Dado que la técnica de fermentación de etanol se conoce bien, la descripción de la misma se omite el presente documento. Los sacáridos obtenidos mediante la presente invención se pueden convertir en bioetanol mediante un proceso de fermentación conocido distinto de la fermentación de levadura.
Por referencia a la Figura 2, se realizará la descripción de una programación temporal para la operación del sistema de sacarificación hidrolítica que usa los cinco recipientes de presión que se muestran en las Figuras 1(a) a 1(e) como un sistema discontinuo de secuenciación. En la Figura 2, el tiempo requerido para completar cada etapa del proceso es cinco minutos.
Inicialmente, el recipiente de presión Nº 1 lleva a cabo la etapa de carga y, posteriormente, los recipientes de presión Nº 2 a 5 llevan a cabo la etapa de carga secuencialmente con un retraso temporal de cinco minutos desde un recipiente de presión al siguiente. Cada recipiente de presión repite las cinco etapas secuenciales: [C] → [PH] → [GL] → [F] → [DC] y, por lo tanto, un ciclo del proceso de sacarificación hidrolítica para una biomasa celulosa es 5 min x 5 etapas = 25 minutos. Los recipientes de presión Nº 1 a 5 llevan a cabo este ciclo secuencialmente con un retraso temporal de cinco minutos de un recipiente de presión al siguiente.
La expansión instantánea del vapor contenido en el recipiente de presión Nº 1 en la etapa de disminución de temperatura se suministra al recipiente de presión Nº 2 en la etapa de calentamiento, consiguiendo de ese modo recuperación de calor. Asimismo, la expansión instantánea del vapor contenido en cada uno de los recipientes de presión Nº 2 a 5 en la etapa de disminución de temperatura se suministra al respectivo recipiente de presión Nº 3, 4, 5 y 1, consiguiendo de ese modo recuperación de calor.
La suspensión que se descarga (o drena) del recipiente de presión Nº 1 en la etapa de descarga intercambia calor con la suspensión que se carga en el recipiente de presión Nº 5 en la etapa de carga. Asimismo, la suspensión a alta temperatura contenida en cada uno de los recipientes de presión Nº 2 a 5 en la etapa de descarga intercambia calor con la suspensión que se carga en el respectivo recipiente de presión Nº 1 al 4 en la etapa de carga.
15
25
35
45
55
65 E12176579
19-08-2015
Tal sistema discontinuo de secuenciación hace posible sacarificar hidrolíticamente una biomasa en un corto período de tiempo con ahorro de la energía requerida. Realización 2
Por referencia a la Figura 3, se realizará descripción de una programación temporal para la operación de un sistema de sacarificación hidrolítica como sistema discontinuo de secuenciación, configurándose el sistema de sacarificación hidrolítica para llevar a cabo cuatro etapas en total y usar cuatro recipientes de presión configurados cada uno para llevar a cabo la etapa de descarga y la etapa de carga en paralelo como una etapa de descarga y carga en una operación continua. En la Figura 3, el tiempo requerido para completar cada etapa es cinco minutos.
Inicialmente, el recipiente de presión Nº 1 lleva a cabo la primera etapa de carga Co y, posteriormente, los recipientes de presión Nº 2 a 4 llevan a cabo la primera etapa de carga Co secuencialmente con un retraso temporal de cinco minutos de un recipiente de presión al siguiente. Cuando el sistema comienza a operar, el sistema lleva a cabo la misma etapa de carga que el sistema de sacarificación hidrolítica que se muestra en la Figura 1. Por esta razón, la etapa de descarga y carga realizada en primer lugar se denomina "primera etapa de carga Co" en la Figura
3. En la operación continua, cada recipiente de presión repite las cuatro etapas secuenciales: [C] → [PH] → [GL] →
[F] y, por lo tanto, un ciclo del proceso de sacarificación hidrolítica para una biomasa celulósica es 5 min x 4 etapas = 20 minutos. Los recipientes de presión Nº 1 a 4 llevan a cabo este ciclo secuencialmente con un retraso temporal de cinco minutos de un recipiente de presión al siguiente.
La expansión instantánea del vapor contenido en el recipiente de presión Nº 1 en la etapa de disminución de temperatura se suministra al recipiente de presión Nº 2 en la etapa de calentamiento, consiguiendo de ese modo recuperación de calor. Asimismo, la expansión instantánea del vapor contenido en cada uno de los recipientes de presión Nº 2 a 4 en la etapa de disminución de temperatura se suministra al respectivo recipiente de presión Nº 3 a 5 en la etapa de calentamiento, consiguiendo de ese modo recuperación de calor.
La suspensión se retira del recipiente de presión Nº 1 en la etapa de descarga y carga después de la etapa de disminución de temperatura y a continuación se carga una suspensión de partida en el mismo recipiente de presión. Es decir, el recipiente de presión Nº 1 que ha completado la etapa de disminución de temperatura lleva a cabo la etapa de descarga y carga en paralelo. Cuando la temperatura de la suspensión que se descarga es suficientemente alta, se puede realizar intercambio de calor con la suspensión que se carga.
Al finalizar la operación, el recipiente de presión Nº 1 que ha completado la última etapa de disminución de temperatura lleva a cabo la última etapa de descarga Cx y, posteriormente, los recipientes de presión Nº 2 a 4 llevan a cabo la última etapa de descarga Cx secuencialmente con un retraso temporal de cinco minutos de un recipiente de presión al siguiente. Al finalizar la operación del sistema, el sistema lleva a cabo la misma etapa de descarga que el sistema de sacarificación hidrolítica que se muestra en la Figura 1. Por esta razón, la última etapa de descarga y carga llevada a cabo se denomina "última etapa de descarga Cx" en la Figura 3.
Este sistema discontinuo de secuenciación es capaz de conseguir la sacarificación hidrolítica continua en un corto período de tiempo con menos recipientes de presión que el sistema de sacarificación hidrolítica que se muestra en las Figuras 1 y 2.
[Efecto de la adición de etanol en la etapa de hidrólisis]
Se estudió el efecto de la adición de etanol en la sacarificación hidrolítica de reactivo de celulosa en el estado subcrítico con el reactivo de celulosa usado como biomasa. La Figura 4 muestra el resultado del experimento en el que se hicieron pasar agua pura y solución acuosa al 5 % en peso de etanol (2 % en moles), que estaban a la misma temperatura de 280 ºC, cada una a través de la celulosa indicada anteriormente.
La Figura 4 muestra la relación entre el tiempo de reacción y el rendimiento de sacáridos (%). Se descubrió que la adición de etanol no tenía básicamente ningún efecto en el rendimiento máximo de sacáridos. Sin embargo, respecto a la velocidad de producción de sacáridos y la velocidad de hidrólisis, se disminuyeron aparentemente mediante la adición del etanol. Por ejemplo, el tiempo requerido para alcanzar el rendimiento máximo aumentó aproximadamente tres veces (0,7 min → 2,0 min) mediante la adición de etanol.
Para un sistema a escala industrial, es difícil controlar el tiempo de reacción en el estado subcrítico al segundo. Por esta razón, se confirmó que la adición de etanol a una suspensión de partida es eficaz para aumentar el rendimiento de sacáridos.
Realización 3
Por referencia a la Figura 5, se realizará la descripción de una programación temporal para la operación de un sistema de sacarificación hidrolítica como sistema discontinuo de secuenciación, configurándose el sistema de sacarificación hidrolítica para llevar a cabo cinco etapas en total y usar ocho recipientes de presión. Este sistema se adapta a casos en los que la biomasa celulósica es difícil de sacarificar hidrolíticamente en condiciones subcríticas y,
10
15
20
25
30
35
40
45
50
E12176579
19-08-2015
por lo tanto, la etapa de hidrólisis no se puede llevar a cabo durante un tiempo mayor que las otras cuatro etapas. En la Figura 5, el tiempo requerido para completar la etapa de hidrólisis es 20 minutos y el requerido para completar cualquier otra etapa es cinco minutos.
Inicialmente, el recipiente de presión Nº 1 lleva a cabo la etapa de carga y, posteriormente, los recipientes de presión Nº 2 a 8 llevan a cabo la etapa de carga secuencialmente con un retraso temporal de cinco minutos de un recipiente de presión al siguiente. Cada recipiente de presión repite las cinco etapas secuenciales: [C] → [PH] → [GL] → [F] → [DC]. Aquí, el tiempo requerido para completar la etapa de hidrólisis de una biomasa celulósica en sacáridos es 20 minutos y, por lo tanto, un ciclo del proceso de sacarificación hidrolítica es (5 min x 4 etapas) + (20 min x 1 etapa) = 40 minutos. Los recipientes de presión Nº 1 a 8 llevan a cabo este ciclo secuencialmente con un retraso temporal de cinco minutos de un recipiente de presión al siguiente.
Con el sistema discontinuo de secuenciación que se muestra en la Figura 5, el tiempo requerido para completar la etapa de hidrólisis es cuatro veces mayor que el requerido para completar cualquier otra etapa del proceso. Por lo tanto, si se usan cinco recipientes de presión, cuyo número corresponde a las cinco etapas del proceso, la energía térmica del vapor de expansión instantánea y la de la suspensión a alta temperatura no se pueden recuperar a menos que cada una de las etapas de proceso distintas de la etapa de hidrólisis dure 20 minutos al igual que la etapa de hidrólisis. Por esta razón, el tiempo de procesamiento debería ser mayor. En vista de tal inconveniente, el sistema de sacarificación hidrolítica de acuerdo con la presente realización usa ocho recipientes de presión para llevar a cabo una recuperación de calor eficaz aunque dure cinco minutos cualquiera de las etapas de proceso distintas de la etapa de hidrólisis al igual que en el sistema anterior y 20 minutos la etapa de hidrólisis.
Cuando el recipiente de presión Nº 1 está en la etapa de disminución de temperatura, la expansión instantánea del vapor contenido en el recipiente de presión Nº 1 se aplica al recipiente de presión Nº 6 en la etapa de calentamiento. Asimismo, la expansión instantánea del vapor contenido en cada uno de los recipientes de presión Nº 2 a 8 en la etapa de disminución de temperatura se suministra al respectivo recipiente de presión Nº 7, 8, 1, 2, 3, 4 y 5, consiguiendo de ese modo la recuperación de calor.
La suspensión a alta temperatura que se descarga (o drena) del recipiente de presión Nº 1 en la etapa de descarga intercambia calor con la suspensión que se carga en el recipiente de presión Nº 8 en la etapa de carga. Asimismo, la suspensión a alta temperatura que se descarga de cada uno de los recipientes de presión Nº 2 a 8 en la etapa de descarga intercambia calor con la suspensión que se carga en el respectivo recipiente de presión Nº 1 a 7.
En los casos en los que se requiere un tiempo igual para completar las cuatro etapas respectivas distintas de la etapa de hidrólisis y el tiempo requerido para completar la etapa de hidrólisis es n veces (donde n es un número natural; n es cuatro en este ejemplo) mayor que el tiempo requerido para completar cada una de las otras cuatro etapas, el número de recipientes de presión usado es preferentemente un múltiplo de (4 + n). El sistema dispuesto de ese modo como sistema discontinuo de secuenciación es capaz de conseguir la sacarificación hidrolítica continua de una biomasa celulósica en un corto período de tiempo con el ahorro de la energía requerida, al igual que en la realización 1.
Aunque la realización 3 usa ocho recipientes de presión, el sistema de sacarificación hidrolítica, cuando está comprendido por dos sistemas discontinuos de secuenciación, puede usar 16 recipientes de presión en total. El sistema de sacarificación hidrolítica configurado para llevar a cabo cuatro etapas del proceso en total se puede operar de forma similar a la indicada anteriormente.
[Aplicabilidad industrial]
La presente invención es útil como método y sistema para hidrolizar una biomasa celulósica en sacáridos, para aplicarse en campos industriales tales como la bioindustria y la industria energética.

Claims (6)

  1. 5
    15
    25
    35
    45
    55
    65
    REIVINDICACIONES
    1.
    Método de sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica con el uso de recipientes de presión plurales, comprendiendo el método una etapa de descarga y carga, una etapa de calentamiento, una etapa de hidrólisis, y una etapa de disminución de temperatura, que se llevan a cabo secuencialmente en cada uno de dichos recipientes de presión, en el que:
    dicha etapa de descarga y carga es una etapa de retirada de una suspensión de cada uno de dichos recipientes de presión después de dicha etapa de disminución de temperatura y carga de una suspensión preparada por molienda de dicha biomasa celulósica y mezcla de dicha biomasa celulósica molida de ese modo con agua en el mismo recipiente de presión; dicha etapa de calentamiento es una etapa de cierre hermético del recipiente de presión y calentamiento del recipiente de presión; dicha etapa de hidrólisis es una etapa de hidrólisis de la celulosa y/o la hemicelulosa contenida en dicha biomasa celulósica en sacáridos mediante el poder oxidativo de agua a alta temperatura y alta presión; dicha etapa de disminución de temperatura es una etapa de evaporación por expansión instantánea de vapor de la suspensión a alta temperatura y alta presión contenida en el recipiente de presión para disminuir la temperatura del mismo; se requiere el mismo tiempo para completar las tres etapas respectivas distintas de dicha etapa de hidrólisis; el tiempo requerido para completar dicha etapa de hidrólisis es n veces (donde n es un número natural) mayor que el tiempo requerido para completar cada una de las otras tres etapas; y el número de recipientes de presión usado es un múltiplo de (3 + n); y mientras uno cualquiera de dichos recipientes de presión plurales lleva a cabo dicha etapa de calentamiento, uno cualquiera de los demás recipientes de presión lleva a cabo dicha etapa de disminución de temperatura y permite que se realice una recuperación de calor mediante el suministro de vapor de expansión instantánea descargado desde el recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de disminución de temperatura al recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de calentamiento.
  2. 2.
    El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que dicha etapa de hidrólisis se lleva a cabo a una temperatura no inferior a 140 ºC y no superior a 180 ºC para hidrolizar la hemicelulosa en sacáridos.
  3. 3.
    El método de acuerdo con la reivindicación 2, en el que: la suspensión que resulta de dicha etapa de descarga y carga se somete a una separación sólido-líquido; se prepara una suspensión que comprende el contenido sólido obtenido después de la disolución de la hemicelulosa hidrolizada en agua; la suspensión obtenida después de la separación sólido-líquido se somete de nuevo a dicha etapa de descarga y carga; y dicha etapa de hidrólisis se lleva a cabo a una temperatura no inferior a 240 ºC y no superior a 280 ºC para hidrolizar la celulosa en sacáridos.
  4. 4.
    El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que dicha etapa de hidrólisis se lleva a cabo a una temperatura no inferior a 240 ºC y no superior a 280 ºC para hidrolizar la celulosa en sacáridos.
  5. 5.
    El método de acuerdo con la reivindicación 1, en el que dicha etapa de descarga y carga incluye la adición de etanol en una cantidad no inferior a un 2 % en moles y no superior a un 10 % en moles a la suspensión de partida.
  6. 6.
    Sistema para la sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica, que comprende recipientes de presión plurales configurados cada uno para llevar a cabo etapas secuenciales que incluyen:
    una etapa de descarga y carga de retirada de una suspensión de cada uno de los recipientes de presión después de una etapa de disminución de temperatura y carga de una suspensión preparada por molienda de dicha biomasa celulósica y a continuación mezcla de dicha biomasa celulósica molida de ese modo con agua en el mismo recipiente de presión; una etapa de calentamiento de cierre hermético del recipiente de presión y calentamiento del recipiente de presión; una etapa de hidrólisis de hidrólisis de la celulosa y/o la hemicelulosa contenida en dicha biomasa celulósica en sacáridos mediante el poder oxidativo de agua a alta temperatura y alta presión; y la etapa de disminución de temperatura de evaporación por expansión instantánea de vapor de la suspensión a alta temperatura y alta presión contenida en el recipiente de presión para disminuir la temperatura del mismo, en el que se requiere el mismo tiempo para completar las tres etapas respectivas distintas de dicha etapa de hidrólisis; el tiempo requerido para completar dicha etapa de hidrólisis es n veces (donde n es un número natural) mayor que el tiempo requerido para completar cada una de las otras tres etapas; y el número de recipientes de presión usado es un múltiplo de (3 + n); mientras uno cualquiera de dichos recipientes de presión plurales lleva a cabo dicha etapa de calentamiento, uno cualquiera de los demás recipientes de presión lleva a cabo dicha etapa de disminución de temperatura y permite que se realice una recuperación de calor mediante el suministro de vapor de expansión instantánea descargado desde el recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de disminución de temperatura al recipiente de presión que lleva a cabo la etapa de calentamiento.
    10
ES12176579.6T 2006-10-26 2007-10-23 Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica Active ES2545754T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006291194 2006-10-26
JP2006291194 2006-10-26

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2545754T3 true ES2545754T3 (es) 2015-09-15

Family

ID=39324537

Family Applications (4)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES12176581.2T Active ES2566672T3 (es) 2006-10-26 2007-10-23 Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica
ES12176579.6T Active ES2545754T3 (es) 2006-10-26 2007-10-23 Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica
ES07830334.4T Active ES2566494T3 (es) 2006-10-26 2007-10-23 Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica
ES12176577.0T Active ES2568002T3 (es) 2006-10-26 2007-10-23 Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES12176581.2T Active ES2566672T3 (es) 2006-10-26 2007-10-23 Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica

Family Applications After (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES07830334.4T Active ES2566494T3 (es) 2006-10-26 2007-10-23 Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica
ES12176577.0T Active ES2568002T3 (es) 2006-10-26 2007-10-23 Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica

Country Status (8)

Country Link
US (3) US20100175690A1 (es)
EP (4) EP2520671B1 (es)
JP (1) JP4990271B2 (es)
CN (1) CN101346476B (es)
AU (1) AU2007274388B8 (es)
BR (1) BRPI0706024B1 (es)
ES (4) ES2566672T3 (es)
WO (1) WO2008050740A1 (es)

Families Citing this family (47)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT503648B1 (de) * 2006-08-03 2007-12-15 Tms Transport Und Montagesyste Bearbeitungsstation
DK2185734T3 (da) 2007-07-25 2011-07-18 Haarslev As Fremgangsmåde og apparat til forbehandling af lignocellulosisk materiale
US8546560B2 (en) 2008-07-16 2013-10-01 Renmatix, Inc. Solvo-thermal hydrolysis of cellulose
CN102239184B (zh) 2008-07-16 2014-07-23 瑞恩麦特克斯股份有限公司 使用一种或多种超临界流体从生物质萃取糠醛和葡萄糖的方法
JP5805390B2 (ja) * 2008-12-09 2015-11-04 日本甜菜製糖株式会社 農産物又は農産副産物からの糖アルコール及び糖の製造方法
US20100175691A1 (en) * 2009-01-15 2010-07-15 Celanese Acetate Llc Process for recycling cellulose acetate ester waste
JP2011068578A (ja) * 2009-09-24 2011-04-07 Ihi Corp バイオマス処理装置及び方法
JP2011142892A (ja) * 2010-01-18 2011-07-28 Ihi Corp 固体酸触媒糖化装置及び方法
JPWO2011087133A1 (ja) * 2010-01-18 2013-05-20 株式会社Ihi バイオマス処理装置
JP2011142893A (ja) * 2010-01-18 2011-07-28 Ihi Corp 熱水流通式糖化装置
CN105525043B (zh) 2010-01-19 2021-03-19 瑞恩麦特克斯股份有限公司 使用超临界流体从生物质产生可发酵的糖和木质素
CN101851688B (zh) * 2010-06-10 2012-05-30 清华大学 生物质水热处理独立溶解和水解的半连续式反应系统
CN101886143B (zh) * 2010-07-13 2012-12-26 大连理工大学 一种超/亚临界水两步水解生物质制备还原糖的方法
JP2012075357A (ja) * 2010-09-30 2012-04-19 Kawasaki Heavy Ind Ltd セルロース系バイオマスを原料とするエタノール製造方法
US9738943B2 (en) 2010-11-01 2017-08-22 Renmatix, Inc. Process for controlled liquefaction of a biomass feedstock by treatment in hot compressed water
SG10201509028YA (en) * 2010-11-02 2015-12-30 Inventure Internat Pte Ltd Mixed super critical fluid hydrolysis and alcoholysis of cellulose to form glucose and glucose derivatives
CN102154398A (zh) * 2010-12-28 2011-08-17 国润金华（北京）国际能源投资有限公司佛山高明分公司 一种高温高压纤维素转糖工艺
US9212316B2 (en) 2010-12-30 2015-12-15 Virent, Inc. Serial deconstruction of biomass
US9212314B2 (en) 2010-12-30 2015-12-15 Virent, Inc. Solvolysis of biomass using solvent from a bioreforming process
US9157031B2 (en) 2010-12-30 2015-10-13 Virent, Inc. Solvolysis of biomass to produce aqueous and organic products
WO2012092475A1 (en) * 2010-12-30 2012-07-05 Virent, Inc. Reductive biomass liquefaction
US9212315B2 (en) 2010-12-30 2015-12-15 Virent, Inc. Methods for biomass deconstruction and purification
EP4223730A3 (en) * 2010-12-30 2023-10-04 Virent, Inc. Organo-catalytic biomass deconstruction
US9157030B2 (en) 2010-12-30 2015-10-13 Virent, Inc. Solvolysis of biomass and stabilization of biomass hydrolysate
CN102676706A (zh) * 2011-03-09 2012-09-19 逢甲大学 还原醣的制造方法及设备
JP5849464B2 (ja) * 2011-04-28 2016-01-27 株式会社エクォス・リサーチ セルロースから水可溶性成分を抽出する抽出方法
PH12013502196A1 (en) 2011-05-04 2014-01-06 Renmatix Inc Multistage cellulose hydrolysis and quench with or without acid
CA2834939C (en) 2011-05-04 2020-07-14 Zhi TAO Cellulose hydrolysis with ph adjustment
EP2975076A1 (en) * 2011-05-04 2016-01-20 Renmatix, Inc. Enhanced soluble c5 saccharide yields
SG194724A1 (en) 2011-05-04 2013-12-30 Renmatix Inc Lignin production from lignocellulosic biomass
US8801859B2 (en) 2011-05-04 2014-08-12 Renmatix, Inc. Self-cleaning apparatus and method for thick slurry pressure control
US20140234935A1 (en) * 2011-09-30 2014-08-21 Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha Method for producing ethanol using cellulosic biomass as raw material
CN103917666A (zh) 2011-11-08 2014-07-09 雷克燃料公司 生物质在低pH下的液化
US8759498B2 (en) 2011-12-30 2014-06-24 Renmatix, Inc. Compositions comprising lignin
BR112014025714A8 (pt) * 2012-04-30 2018-02-06 Renmatix Inc Processo que envolve a liquefação de uma calda de biomassa por meio de tratamento em água comprimida quente (hcw)
US9695484B2 (en) 2012-09-28 2017-07-04 Industrial Technology Research Institute Sugar products and fabrication method thereof
US9328312B2 (en) 2012-10-23 2016-05-03 Tyton Biosciences, Llc Subcritical water assisted oil extraction and green coal production from oilseeds
CA2887060A1 (en) * 2012-11-08 2014-05-15 Renmatix, Inc. Flash cooling for quenching a hydrolysis reaction of a biomass feedstock
CN103966367B (zh) 2013-02-01 2016-01-20 财团法人工业技术研究院 醣类的制备方法
US9765411B2 (en) * 2013-05-07 2017-09-19 Tyton Biosciences, Llc Green process to hydrolyze carbohydrates from tobacco biomass using subcritical water
US9328963B2 (en) * 2013-07-10 2016-05-03 Renmatix, Inc. Energy recovery when processing materials with reactive fluids
CA2917125A1 (en) * 2013-07-10 2015-01-15 Renmatix, Inc. Energy recovery when processing materials with reactive fluids
EP3456835B1 (en) 2013-12-26 2020-01-29 Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha Continuous reactor for hydrothermally treating cellulosic biomass
BR112017006012A2 (pt) 2014-09-26 2017-12-19 Renmatix Inc mistura por adição, adesivos de madeira curados, madeiras compensadas, painéis de partículas orientadas, e composição
KR102028451B1 (ko) * 2017-11-02 2019-11-14 한국에너지기술연구원 제2세대 바이오매스를 이용한 혼합 바이오 당액 고농도화 시스템
CN109536645A (zh) * 2018-11-07 2019-03-29 北京博泰至淳生物科技有限公司 回收短链碳水化合物的方法
WO2023192177A1 (en) * 2022-03-28 2023-10-05 Worcester Polytechnic Institute Method of improved cellulose hydrolysis

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2737118A1 (de) 1977-08-17 1979-03-01 Projektierung Chem Verfahrenst Verfahren zur gewinnung von zuckern, gegebenenfalls cellulose und gegebenenfalls lignin aus lignocellulosischen pflanzlichen rohstoffen
ES499625A0 (es) * 1980-02-23 1981-12-16 Reitter Franz Johann Procedimiento e instalacion para la hidrolisis continua de hemicelulosas que contienen pentosanas de celulosa.
AR227462A1 (es) * 1981-03-26 1982-10-29 Thermoform Bau Forschung Procedimiento mejorado para la produccion de hidrolizados de carbohidratos a partir de material celulosico triturado
US4470851A (en) 1981-03-26 1984-09-11 Laszlo Paszner High efficiency organosolv saccharification process
JPS6110009A (ja) * 1984-06-26 1986-01-17 Kimura Kakoki Kk 機械圧縮式蒸発方法の改良
CA1225636A (en) * 1984-07-13 1987-08-18 Robert P. Chang Method for continuous countercurrent organosolv saccharification of wood and other lignocellulosic materials
US4615742A (en) * 1985-01-10 1986-10-07 The United States Of America As Represented By The Department Of Energy Progressing batch hydrolysis process
JPS6211501A (ja) * 1985-07-06 1987-01-20 Kimura Kakoki Kk 蒸発装置等の熱回収装置
DE3729428A1 (de) * 1987-09-03 1989-03-16 Werner & Pfleiderer Verfahren und vorrichtung zur hydrolytischen spaltung von cellulose
NO300094B1 (no) * 1994-09-28 1997-04-07 Cambi As Fremgangsmate og anordning ved hydrolyse av organisk materiale under reduserende betingelser
CZ281504B6 (cs) * 1995-02-08 1996-10-16 Zdeněk Kratochvíl Způsob zpracování lignocelulózových materiálů kontinuální tlakovou hydrolýzou a zařízení
JP3128575B2 (ja) * 1998-12-22 2001-01-29 工業技術院長 非水溶性多糖類の製造方法
JP2001170601A (ja) 1999-12-17 2001-06-26 Noritsu Koki Co Ltd バイオマス系廃棄物処理方法
JP3802325B2 (ja) 2000-08-23 2006-07-26 信行 林 植物系バイオマスの加圧熱水分解方法とそのシステム
JP4714837B2 (ja) * 2001-02-09 2011-06-29 エス．エス．アロイ株式会社 木質バイオマスを原料にした分解物質の製造方法および装置
JP4330839B2 (ja) * 2002-01-18 2009-09-16 旭化成ケミカルズ株式会社 グルコース及び／又は水溶性セロオリゴ糖の製造方法
EP1522527A1 (en) * 2002-06-21 2005-04-13 Sanden Corporation Mineral water making apparatus
JP4982036B2 (ja) 2004-04-16 2012-07-25 志朗 坂 バイオマスの分解・液化方法
JP2006223152A (ja) * 2005-02-16 2006-08-31 Hitachi Zosen Corp セルロース溶剤による溶解と加水分解の組合せによるバイオマス処理方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2075347A4 (en) 2011-06-22
EP2520673A1 (en) 2012-11-07
AU2007274388B8 (en) 2010-01-28
ES2566494T3 (es) 2016-04-13
AU2007274388A1 (en) 2008-05-15
EP2520671A1 (en) 2012-11-07
BRPI0706024B1 (pt) 2020-06-16
BRPI0706024A2 (pt) 2011-03-15
US20120255543A1 (en) 2012-10-11
EP2520673B1 (en) 2016-03-16
AU2007274388B2 (en) 2009-10-01
ES2568002T3 (es) 2016-04-27
CN101346476A (zh) 2009-01-14
ES2566672T3 (es) 2016-04-14
JPWO2008050740A1 (ja) 2010-02-25
EP2520672A1 (en) 2012-11-07
WO2008050740A1 (en) 2008-05-02
EP2520671B1 (en) 2016-03-23
US20100175690A1 (en) 2010-07-15
US20120260912A1 (en) 2012-10-18
US8562747B2 (en) 2013-10-22
EP2520672B1 (en) 2015-07-15
CN101346476B (zh) 2012-06-06
JP4990271B2 (ja) 2012-08-01
EP2075347A1 (en) 2009-07-01
EP2075347B1 (en) 2016-03-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2545754T3 (es) Método y sistema para sacarificación hidrolítica de una biomasa celulósica
CN103467612B (zh) 一种从热榨花生粕中同步提取多糖和蛋白的方法
ES2427215T3 (es) Procedimiento de una sola etapa para separar componentes de la biomasa
JP5314917B2 (ja) セルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置
US20090176286A1 (en) Process for Fractionating Lignocellulosic Biomass into Liquid and Solid Products
CN102351700B (zh) 一种从杜仲叶中分离、纯化绿原酸的方法
BR122014013416B1 (pt) Método para conversão de uma matéria-prima de um material celulósico, o material celulósico compreendendo pelo menos celulose, lignina, hemicelulose e cinzas, no qual o material celulósico é submetido a um pré-tratamento hidrotérmico contínuo sem adição de ácidos ou bases ou outros produtos químicos, que devem ser recuperados, e no qual são produzidas uma fração líquida e uma fração sólida de fibra, a fração sólida de fibra sendo submetida a liquefação enzimática
BRPI0516035B1 (pt) Método para tratamento de um material consistindo em biomassa ou resíduo orgânico contendo material lignocelulósico.
BR112014007067B1 (pt) método para produzir etanol usando biomassa celulósica como matéria-prima
JP5103260B2 (ja) セルロース系バイオマスの糖化分解方法及び糖化分解装置
CN102274246B (zh) 一种提高药用植物有效成分溶出率的原料预处理方法
CN102274249A (zh) 一种银杏叶的汽爆预处理方法
CN103636917B (zh) 利用水力空化技术从米渣中提取大米蛋白的方法
CN116462778B (zh) 一种银耳多糖的提取方法
CN101979640B (zh) 用甘蔗叶生产低聚木糖的方法
CN115192637A (zh) 一种枫蓼肠胃康片及其制备工艺
WO2012050114A1 (ja) 固体バイオマスの糖化前処理方法、その装置、および、固体バイオマスの糖化方法
CN115054620B (zh) 一种利用纤维素酶-超声空化辅助提取沙棘叶黄酮的方法
CN118166055A (zh) 一种小龙虾壳ace抑制肽及其制备方法与应用
CN117209629A (zh) 一种麦麸中阿拉伯木聚糖的高纯度提取方法
CN107296921A (zh) 一种亚临界水萃取法制备三棱配方颗粒的方法
BR112016014998B1 (pt) Processo para produzir açúcares fermentáveis a partir da biomassa celulósica