[go: up one dir, main page]

EP0301228B1 - Verfahren zur Herstellung von Warmband - Google Patents

Verfahren zur Herstellung von Warmband Download PDF

Info

Publication number
EP0301228B1
EP0301228B1 EP88109771A EP88109771A EP0301228B1 EP 0301228 B1 EP0301228 B1 EP 0301228B1 EP 88109771 A EP88109771 A EP 88109771A EP 88109771 A EP88109771 A EP 88109771A EP 0301228 B1 EP0301228 B1 EP 0301228B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
rolled strip
rolling
hot
hot rolled
coil
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP88109771A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0301228A1 (de
Inventor
Cestmir Dr. Dipl.-Ing. Lang
Lutz Dr. Dipl.-Ing. Meyer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Thyssen Stahl AG
Original Assignee
Thyssen Stahl AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=6330614&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP0301228(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Thyssen Stahl AG filed Critical Thyssen Stahl AG
Priority to AT88109771T priority Critical patent/ATE67792T1/de
Publication of EP0301228A1 publication Critical patent/EP0301228A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0301228B1 publication Critical patent/EP0301228B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/68—Furnace coilers; Hot coilers

Definitions

  • Hot strip from these steels is used for direct further processing by forming or for the production of cold-rolled strip. Finished parts made from these steels are usually heat-treated by hardening and tempering to set the required strength and hardness values.
  • the tensile strength of hot strip made from these steels is high due to the carbon content. It depends on the pearlite content in the structure and on the formation of pearlite. In the case of steels with carbon contents between 0.4 and 0.7%, an increase in the pearlite content in the structure of 50-100% causes an increase in the tensile strength of 600 to 1100 N / mm2 (Journal of the Iron and Steel Institute, 205, 1967, page 653/664). There is an increase in the pearlite content in the structure with a reduction in the amount of ferrite if the cooling rate of the strip is high in the region of the ⁇ / ⁇ conversion.
  • Cooling rate in the area of the ⁇ / ⁇ conversion is the lamellar spacing of the pearlitic structure and thus also the strength.
  • increasing the cooling rate from 5 to 30 K / s reduces the lamellar spacing of the pearlite and thereby increases the tensile strength from 950 to 1300 N / mm2 (Atlas for heat treatment of Staehle, Verlag Stahl-Eisen, Duesseldorf, 1961, Plate II - 101 E and Mem.Sci.Revue de Metallurgie 75, 1978, pages 149/159).
  • the average lamella spacing of pearlite is between 0.1 and 0.2 ⁇ m.
  • the high strength means that the resulting high forming forces place a high load on the systems. This entails both increased energy consumption and a reduction in the lifespan of the systems.
  • the primary goal in the method according to the invention is the lamellar spacing of the pearlite, i.e. of the structural component, which accounts for more than half of the microstructure formation in the pearlitic-ferritic steels in question, and thereby lower the tensile strength.
  • the invention has for its object to reduce the tensile strength of hot strip from unalloyed or low-alloy steel with 0.3 to 0.9% C, without affecting the uniformity of the properties and structure over the length and width of the hot strip.
  • This object is achieved according to the invention by a method which is characterized in that the hot rolling and the cooling of the hot strip on the run-out roller table are controlled such that the ⁇ / ⁇ conversion in the hot strip only begins in the coiled coil and is ended in the coil.
  • the process according to the invention makes use of the fact that pearlitic-ferritic steels have a low temperature at the start of the ⁇ / ⁇ conversion on cooling and that a temperature increase occurs during the conversion into the pearlite stage.
  • the process according to the invention is carried out in such a way that the ⁇ / ⁇ conversion in the hot strip, which previously took place on the exit roller table of the hot strip mill, is shifted into the coil.
  • this solution means a coarsening of the pearlitic structure.
  • the lamellar spacing of pearlite is about twice as high as that of the structure with fine-lamellar pearlite.
  • the ferrite content in the structure is increased and thus the pearlite content is lowered. Both structural changes contribute to a reduction in the strength of the hot strip.
  • the already mentioned phenomenon contributes to a good uniformity of the properties and the microstructure formation according to the invention, according to which steels with a higher carbon content show a strong heat development during the transformation in the pearlite stage.
  • the heating for a steel with approximately 0.35% C is 20 to 30 K and for a steel with approximately 0.8% C 40 to 60 K.
  • the production steps are carried out in such a way that the ⁇ / ⁇ conversion in the hot strip only begins in the coiled coil and ends in the coil.
  • the heat development in the coil leads to an equalization of the temperature of the wound strip up to the outer and inner turns of the coil and at the same time to a decrease in the cooling rate in the area of the ⁇ / ⁇ conversion with the described consequences for the reduced strength of the hot strip.
  • the uniformity of the properties and the structure formation impaired. Furthermore, the winding state of the tape is negatively influenced by an undefined course of the conversion over the length of the tape.
  • a low tensile strength of 500 to 780 N / mm2 and a coarse-lamellar pearlite formation (average lamellar spacing of the pearlite greater than 0.3 ⁇ m) of the hot strip is achieved according to the invention when the cooling rate in the range of the ⁇ / ⁇ conversion of previously around 4-40 K / s is reduced to 0.05 K / s or less.
  • the specified parameters are particularly suitable for hot strip thicknesses of 2-3 mm and outlet roller table lengths between 100 and 150 m in order to ensure that the ⁇ / ⁇ conversion in the coiled coil is completed.
  • the method is applicable to steels made from Rest of iron and unavoidable impurities are produced.
  • the steel can be alloyed with Fe in addition to the remaining element
  • alloying elements serve to increase the hardenability (Cr, Ni, Mo, V, B) or the nitrogen setting (Ti, Zr) or to influence the sulfide form (Zr, Te).
  • Steels A, B, D, E, J, M, Q, R, X, Y fall under the invention.
  • Another important criterion of the method according to the invention is the lamella spacing of the pearlitic structure.
  • the steels produced by the process according to the invention have an average lamella spacing greater than 0.3 ⁇ m, while the steels with fine-lamellar pearlite have an average lamella spacing less than 0.2 ⁇ m.
  • the example of steels R and S makes it particularly clear that the complete ⁇ / ⁇ conversion in the wound coil is important.
  • the reel temperature of the steel S which does not fall under the invention, is 680 ° C higher than that of the steel R according to the invention at 665 ° C, the tensile strength of the steel S is significantly higher than that of the steel R.
  • the ⁇ / ⁇ conversion partially took place on the run-out roller table, the heat generated during the conversion leading to an increase in the reel temperature.
  • the ⁇ / ⁇ conversion took place completely in the coiled coil.
  • the increase in temperature during pearlite conversion led to an equalization of the temperature into the outer and inner turns of the coil and at the same time to a decrease in the cooling rate to 0.01 K / s, which led to a reduction in the strength of the strip.
  • the hot strips produced by the method according to the invention can be directly processed further at a lower cost by forming, such as bending, straightening, wrapping, etc., or rolled out to form cold strips.
  • the hot strips are characterized by uniformity of properties and structure over the length and width.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
  • Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Warmband aus unlegiertem oder niedriglegiertem Stahl mit Kohlenstoffgehalten im Bereich von 0,3-0,9% mit den Schritten
    • ― Austenitisieren einer Bramme,
    • ― Warmwalzen der erwärmten Bramme,
    • ― Abkühlen des Bandes und
    • ― Aufhaspeln des Bandes zu einem Coil.
  • Warmband aus diesen Stählen wird zur direkten Weiterverarbeitung durch Umformen oder zur Herstellung von kaltgewalztem Band eingesetzt. An Fertigteilen aus diesen Stählen wird üblicherweise eine Wärmebehandlung durch Härten und Anlassen zur Einstellung der geforderten Festigkeits- und Härtewerte vorgenommen.
  • Die Zugfestigkeit von Warmband aus diesen Stählen ist aufgrund der Kohlenstoffgehalte hoch. Sie hängt von dem Perlitanteil im Gefüge und von der Ausbildung des Perlits ab. Bei Stählen mit Kohlenstoffgehalten zwischen 0,4 und 0,7% bewirkt eine Erhöhung des Perlitanteils im Gefüge von 50-100% einen Anstieg der Zugfestigkeit von 600 bis 1100 N/mm² (Journal of the Iron and Steel Institute, 205, 1967, Seite 653/664). Eine Erhöhung des Perlitanteils im Gefüge bei einer Verringerung der Ferritmenge ergibt sich, wenn die Abkühlgeschwindigkeit des Bandes im Bereich der γ/α-Umwandlung hoch ist. Ferner beeinflußt die Abkühlungsgeschwindigkeit im Bereich der γ/α-Umwandlung den Lamellenabstand des perlitischen Gefüges und dadurch ebenfalls die Festigkeit. Bei einem Stahl mit 0,72% C und 0,73% Mn wird durch eine Erhöhung der Abkühlungsgeschwindigkeit von 5 auf 30 K/s der Lamellenabstand des Perlits verringert und dadurch die Zugfestigkeit von 950 auf 1300 N/mm² angehoben (Atlas zur Wärmebehandlung der Stähle, Verlag Stahl-Eisen, Düsseldorf, 1961, Tafel II ― 101 E und Mem. Sci. Revue de Metallurgie 75, 1978, Seiten 149/159).
  • Bei der Herstellung von Warmband aus Stählen mit höheren Kohlenstoffgehalten wird in der Praxis eine starke Wasserkühlung des Warmbandes auf dem Auslaufrollgang der Warmbandstraße vorgenommen. Durch diese Verfahrensweise soll eine Vergleichmäßigung der mechanischen Eigenschaften und der Gefügeausbildung über die Länge des Warmbandes sichergestellt werden (Stahl und Eisen, 89, 1969, Seite 815/824). Die hohe Abkühlgeschwindigkeit aufgrund der starken Wasserkühlung führt, wie bereits beschrieben, zu einer Erhöhung des Perlitanteiles bzw. zu einer Verringerung des Ferritanteils und zu einer Verringerung des Lamellenabstandes des Perlits. Beide Veränderungen bewirken, wie erläutert, eine Erhöhung der Festigkeit des Warmbandes.
  • Bei diesem Erzeugungsweg ergeben sich für zwei Stähle nach DIN 17200 und DIN 17220 folgende typische Eigenschaften des Warmbandes:
    Figure imgb0001
     Der mittlere Lamellenabstand des Perlits liegt zwischen 0,1 und 0,2 µm.
  • Für die Direktweiterverarbeitung von so hergestelltem Warmband durch Biegen, Richten, Wickeln, Stanzen oder zur Herstellung von kaltgewalztem Band bedeuten die hohen Festigkeiten aufgrund der daraus resultierenden hohen Umformkräfte eine hohe Belastung der Anlagen. Damit verbunden ist sowohl ein erhöhter Energieaufwand als auch eine Verkürzung der Lebensdauer der Anlagen.
  • Es sind Verfahren bekannt (EP-PSen 0019193 und 0099520), bei denen durch den Einbau einer zusätzlichen Einrichtung auf dem Auslaufrollgang der Warmbandstraße eine partielle Verringerung der Abkühlgeschwindigkeit im γ/α-Gebiet erreicht wird, und zwar durch Aufwickeln des Bandes in einem Inkubator. Bei beiden bekannten Verfahren ist die Verweilzeit des aufgewickelten Bandes im Inkubator kleiner als 2 min. Dann erfolgt das Abwickeln und die Kühlung sowie das Aufwickeln des Bandes in einer üblichen Haspelanlage. Ziel der Verringerung der Abkühlgeschwindigkeit durch das Aufwickeln im Inkubator ist es, die Ferritbildung zu fördern und dadurch den Ferritanteil im Gefüge anzuheben. Die in beiden Schriften genannten Stähle weisen jedoch niedrige Kohlenstoffgehalte auf, und das Gefüge dieser Stähle besteht überwiegend aus Ferrit. Im Gegensatz dazu ist beim erfindungsgemäßen Verfahren das vorrangige Ziel, den Lamellenabstand des Perlits, d.h. des Gefügebestandteiles, der bei den in Frage stehenden perlitisch-ferritischen Stählen mehr als die Hälfte der Gefügeausbildung ausmacht, zu erhöhen und dadurch die Zugfestigkeit abzusenken.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Zugfestigkeit von Warmband aus unlegiertem oder niedriglegiertem Stahl mit 0,3 bis 0,9% C abzusenken, ohne die Gleichmäßigkeit der Eigenschaften und der Gefügeausbildung über die Länge und Breite des Warmbandes zu beeinträchtigen.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch ein Verfahren gelöst, das dadurch gekennzeichnet ist, daß das Warmwalzen und das Abkühlen des Warmbandes auf dem Auslaufrollgang so gesteuert werden, daß die γ/α-Umwandlung im Warmband erst im gehaspelten Coil beginnt und im Coil beendet wird.
  • Beim erfindungsgemäßen Verfahren wird davon Gebrauch gemacht, daß perlitisch-ferritische Stähle eine niedrige Temperatur des Beginns der γ/α-Umwandlung bei der Abkühlung aufweisen und daß während der Umwandlung in die Perlitstufe eine Temperaturerhöhung eintritt. Das erfindungsgemäße Verfahren wird so geführt, daß die γ/α-Umwandlung im Warmband die bisher auf dem Auslaufrollgang der Warmbandstraße stattfand, in das Coil verlagert wird. Im Hinblick auf die Gefügeausbildung bedeutet diese Lösung eine Vergröberung des perlitischen Gefüges. Der Lamellenabstand des Perlits liegt mit 0,3 µm und höher etwa doppelt so hoch, wie beim Gefüge mit feinlamellarem Perlit. Gleichzeitig wird der Ferritanteil im Gefüge erhöht und damit der Perlitanteil abgesenkt. Beide Gefügeänderungen tragen zu einer Absenkung der Festigkeit des Warmbandes bei.
  • So werden beispielsweise die Zugfestigkeitswerte von Warmband aus den eingangs beschriebenen Stählen C 45 und C 75 bei Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens auf maximal Rm = 650 bzw. Rm = 750 N/mm² herabgesetzt. Dies ergibt eine Festigkeitserniedrigung gegenüber Stählen, die nach bisherigen Verfahren hergestellt wurden, von 150 bzw. 250 N/mm² oder mehr.
  • Zu einer guten Gleichmäßigkeit der Eigenschaften und der Gefügeausbildung nach dem erfindungsgemäßen Verfahren trägt die bereits genannte Erscheinung bei, nach welcher Stähle mit höherem Kohlenstoffgehalt eine starke Wärmeentwicklung im Verlauf der Umwandlung in der Perlitstufe aufweisen. So beträgt die Erwärmung bei einem Stahl mit etwa 0,35% C 20 bis 30 K und bei einem Stahl mit etwa 0,8% C 40 bis 60 K. Beim erfindungsgemäßen Verfahren werden die Erzeugungsschritte so geführt, daß die γ/α-Umwandlung im Warmband erst im gehaspelten Coil beginnt und im Coil beendet wird. Die Wärmeentwicklung im Coil führt zu einer Vergleichmäßigung der Temperatur des aufgewickelten Bandes bis in die Außen- und Innenwindungen des Coils und gleichzeitig zu einer Absenkung der Abkühlungsgeschwindigkeit im Bereich der γ/α-Umwandlung mit den beschriebenen Folgen für die herabgesetzte Festigkeit des Warmbandes.
  • Bei der bisherigen Herstellungsweise wurde die bei der γ/α-Umwandlung entstehende Wärme durch eine Zuschaltung weiterer Wasserkühlsysteme auf dem Auslaufrollgang abgeführt. Der Regelkreis der Kühlung reagiert jedoch mit einer zeitlichen Verzögerung auf die jeweils gemessene Haspeltemperatur. Dies bedeutet, daß die Wärmeentwicklung bei der Umwandlung Schwankungen in der Abkühlgeschwindikeit des Warmbandes verursacht, die je nach der Geschwindigkeit der Kühlwasserregelung zu lokalen Schwankungen der Gefügeausbildung und der Eigenschaften über die Bandlänge führten. Die Herstellung von Warmband mit niedriger Festigkeit nach dem erfindungsgemäßen Verfahren schließt aufgrund der Tatsache, daß die Umwandlung erst im aufgewickelten Coil abläuft, solche Schwankungen aus. Daher ist es für das erfindungsgemäße Verfahren wesentlich, daß ein vollständiger Ablauf der Umwandlung im Coil sichergestellt wird. Läuft hingegen die Umwandlung zum Teil auf dem Auslaufrollgang und zum Teil im Coil ab, so wird die Gleichmäßigkeit der Eigenschaften und der Gefügeausbildung beeinträchtigt. Weiterhin wird durch einen über die Länge des Bandes undefinierten Ablauf der Umwandlung der Wickelzustand des Bandes negativ beeinflußt.
  • Eine niedrige Zugfestigkeit von 500 bis 780 N/mm² und eine groblamellare Perlitausbildung (mittlerer Lamellenabstand des Perlits größer als 0,3 µm) des Warmbandes wird erfindungsgemäß dann erreicht, wenn die Abkühlungsgeschwindigkeit im Bereich der γ/α-Umwandlung von bisher rund 4-40 K/s auf 0,05 K/s oder geringer herabgesetzt wird.
  • Zur Einstellung einer derart niedrigen Abkühlungsgeschwindigkeit wird erfindungsgemäß vorgeschlagen, in Abhängigkeit vom Kohlenstoffgehalt folgende Bedingungen einzuhalten:
    • ― daß die Endwalztemperatur beim Warmwalzen bei 860°C oder höher liegt, eine Walzgeschwindigkeit im letzten Fertiggerüst von mindestens 7 m/s eingestellt wird und die Haspeltemperatur durch eine geringe Wasserkühlung auf 640°C oder höher gehalten wird,
    • ― daß bei einem Kohlenstoffgehalt des Warmbandes im Bereich von 0,33 bis 0,49% zur Einstellung einer Zugfestigkeit von höchstens 650 N/mm² die Endwalztemperatur beim Warmwalzen 860°C oder höher liegt, eine Walzgeschwindigkeit im letzten Fertiggerüst mindestens 8 m/s eingestellt und die Haspeltemperatur bei 680°C oder höher gehalten wird,
    • ― daß bei einem Kohlenstoffgehalt des Warmbandes im Bereich von 0,50 bis 0,65% zur Einstellung einer Zugfestigkeit von höchstens 730 N/mm² die Endwalztemperatur beim Warmwalzen 860°C oder höher liegt, eine Walzgeschwindigkeit im letzten Fertiggerüst mindestens 7,5 m/s eingestellt und die Haspeltemperatur bei 660°C oder höher gehalten wird,
    • ― daß bei einem Kohlenstoffgehalt des Warmbandes im Bereich von 0,66 bis 0,90% zur Einstellung einer Zugfestigkeit von höchstens 780 N/mm² die Entwalztemperatur beim Warmwalzen 860°C oder höher liegt, eine Walzgeschwindigkeit im letzten Fertiggerüst von mindestens 7 m/s eingestellt und die Haspeltemperatur bei 640°C oder höher gehalten wird.
  • Die angegebenen Parameter eignen sich besonders für Warmbanddicken von 2-3 mm und Auslaufrollgangslängen zwischen 100 und 150 m, um den vollständigen Ablauf der γ/α-Umwandlung im gehaspelten Coil sicherzustellen.
  • Das Verfahren ist für Stähle anwendbar, die aus
    Figure imgb0002
     Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen hergestellt werden. Der Stahl kann zusätzlich zu lasten des Restelementes Fe legiert sein mit
    Figure imgb0003
  • Diese Legierungselemente dienen der Erhöhung der Härtbarkeit (Cr, Ni, Mo, V, B) bzw. der Stickstoffabbindung (Ti, Zr) oder Sulfidformbeeinflußung (Zr, Te).
  • Die Erfindung wird nachstehend anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert. Ferner wird das erfindungsgemäße Verfahren mit nicht unter die Erfindung fallenden Herstellungsbedingungen verglichen.
  • Die in Tafel 1 aufgeführten Stähle A bis Z wurden nach dem Sauerstoffaufblasverfahren erschmolzen. Es handelt sich dabei um unlegierte und niedriglegierte Vergütungsstähle nach DIN 17200 und 17222. In Tafel 2 sind die Herstellungsparameter, die Werte der mechanischen Eigenschaften und der Perlitausbildung aufgeführt.
  • Die Stähle A, B, D, E, J, M, Q, R, X, Y fallen unter die Erfindung. Die Stähle C, H, I, O, P, T, U, V und Z, die eine Umwandlung auf dem Auslaufrollgang erfahren haben, sowie die Stähle F, G, K, L, N, und S, bei denen die Umwandlung teils auf dem Auslaufrollgang und teils im aufgewickelten Coil erfolgte, fallen nicht unter die Erfindung.
  • Aus den Werten von Tafel 2 wird deutlich, daß die unter die Erfindung fallenden Stähle wesentlich niedrigere Werte der Zugfestigkeit und der Härte aufweisen. Die Festigkeitsunterschiede zwischen Stählen, die nach dem bisherigen und dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellt wurden, werden mit steigendem Kohlenstoffgehalt größer.
  • Ein weiteres wichtiges Kriterium des erfindungsgemäßen Verfahrens ist der Lamellenabstand des perlitischen Gefüges. Die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Stähle weisen einen mittleren Lamellenabstand größer als 0,3 µm auf, während die Stähle mit feinlamellarem Perlit einen mittleren Lamellanabstand kleiner als 0,2 µm haben.
  • Am Beispiel der Stähle R und S wird besonders deutlich, daß die vollständige γ/α-Umwandlung im aufgewickelten Coil wichtig ist. Obwohl die Haspeltemperatur des Stahles S, der nicht unter die Erfindung fällt, mit 680°C höher ist, als die des erfindungsgemäßen Stahles R mit 665°C, liegt die Zugfestigkeit des Stahles S deutlich höher als die des Stahles R. Bei dem Stahl S lief die γ/α-Umwandlung infolge der höheren Abkühlungsgeschwindigkeit von 15 K/s zum Teil schon auf dem Auslaufrollgang ab, wobei die bei der Umwandlung entstandene Wärme zur Erhöhung der Haspeltemperatur führte. Hingegen erfolgte beim erfindungsgemäßen Stahl R die γ/α-Umwandlung vollständig im gehaspelten Coil. Die bei der Perlitumwandlung auftretende Temperaturerhöhung führte zu einer Vergleichmäßigung der Temperatur bis in die Außen- und Innenwindungen des Coils und gleichzeitig zu einer Absenkung der Abkühlungsgeschwindigkeit auf 0,01 K/s, was zu einer Herabsetzung der Festigkeit des Bandes führte.
  • Die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Warmbänder können aufgrund der herabgesetzten Festigkeit und gleichmäßigen Eigenschaften mit geringeren Kosten durch Umformen, wie Biegen, Richten, Umwickeln usw. direkt weiterverarbeitet oder zu Kaltbändern ausgewalzt werden. Gleichzeitig zeichnen sich die Warmbänder durch Gleichmäßigkeit der Eigenschaften und der Gefügeausbildung über die Länge und Breite aus.
    Figure imgb0004
    Figure imgb0005

Claims (8)

1. Verfahren zur Herstellung von Warmband mit Zugfestigkeitswerten von Rm = 500 bis 780 N/mm² aus unlegiertem oder niedriglegiertem Stahl mit 0,3 bis 0,9% C, bei dem eine Stahlbramme austenitisiert und zu einem Warmband warmgewalzt wird, nach dem Abkühlen des Warmbandes auf einem Auslaufrollgang wird es zu einem Coil gehaspelt, dadurch gekennzeichnet, (wherein) daß das Warmwalzen und das Abkühlen des Warmbandes auf dem Auslaufrollgang so gesteuert werden, daß die γ/α-Umwandlung im Warmband erst im gehaspelten Coil beginnt und im Coil beendet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Endwalztemperatur beim Warmwalzen bei 860°C oder höher liegt, eine Walzgeschwindigkeit im letzten Fertiggerüst von mindestens 7 m/s eingestellt wird und die Haspeltemperatur durch eine geringe Wasserkühlung auf 640°C oder höher gehalten wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei einem Kohlenstoffgehalt des Warmbandes im Bereich von 0,33 bis 0,49% zur Einstellung einer Zugfestigkeit von höchstens 650 N/mm² die Endwalztemperatur beim Warmwalzen 860°C oder höher liegt, eine Walzgeschwindigkeit im letzten Fertiggerüst mindestens 8 m/s eingestellt und die Haspeltemperatur bei 680°C oder höher gehalten wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei einem Kohlenstoffgehalt des Warmbandes im Bereich von 0,50 bis 0,65% zur Einstellung einer Zugfestigkeit von höchstens 730 N/mm² die Endwalztemperatur beim Warmwalzen 860°C oder höher liegt, eine Walzgeschwindigkeit im letzten Fertiggerüst mindestens 7,5 m/s eingestellt und die Haspeltemperatur bei 660°C oder höher gehalten wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei einem Kohlenstoffgehalt des Warmbandes im Bereich von 0,66 bis 0,90% zur Einstellung einer Zugfestigkeit von höchstens 780 N/mm² die Entwalztemperatur beim Warmwalzen 860°C oder höher liegt, eine Walzgeschwindigkeit im letzten Fertiggerüst von mindestens 7 m/s eingestellt und die Haspeltemperatur bei 640°C oder höher gehalten wird.
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Abkühlungsgeschwindigkeit im Coil auf 0,05 K/s oder kleiner eingestellt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Warmband aus einem Stahl bestehend aus
Figure imgb0006
Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen hergestellt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Stahl zusätzlich zu lasten des Restelementes Fe noch mit
Figure imgb0007
einzeln oder zu mehreren legiert wird.
EP88109771A 1987-07-01 1988-06-20 Verfahren zur Herstellung von Warmband Expired - Lifetime EP0301228B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT88109771T ATE67792T1 (de) 1987-07-01 1988-06-20 Verfahren zur herstellung von warmband.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE3721641A DE3721641C1 (de) 1987-07-01 1987-07-01 Verfahren zur Herstellung von Warmband
DE3721641 1987-07-01

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0301228A1 EP0301228A1 (de) 1989-02-01
EP0301228B1 true EP0301228B1 (de) 1991-09-25

Family

ID=6330614

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP88109771A Expired - Lifetime EP0301228B1 (de) 1987-07-01 1988-06-20 Verfahren zur Herstellung von Warmband

Country Status (6)

Country Link
US (1) US4898629A (de)
EP (1) EP0301228B1 (de)
AT (1) ATE67792T1 (de)
CA (1) CA1305023C (de)
DE (2) DE3721641C1 (de)
ES (1) ES2025246B3 (de)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3934037C1 (de) * 1989-10-12 1991-02-14 Thyssen Stahl Ag, 4100 Duisburg, De
US5279688A (en) * 1989-12-06 1994-01-18 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Steel shaft material which is capable of being directly cut and induction hardened and a method for manufacturing the same
DE59308302D1 (de) * 1992-10-15 1998-04-30 Nmh Stahlwerke Gmbh Schienenstahl
FR2704238B1 (fr) * 1993-04-19 1995-07-21 Lorraine Laminage Procede de fabrication sous forme de bobines d'une bande d'acier laminee a chaud.
KR0157252B1 (ko) * 1993-06-30 1998-11-16 김무 고인성 고강도 비조질강 봉재의 제조방법
JP3422094B2 (ja) * 1994-10-14 2003-06-30 日本精工株式会社 転がり軸受
JP3565960B2 (ja) * 1995-11-01 2004-09-15 山陽特殊製鋼株式会社 軸受用鋼、軸受および転がり軸受
US5863361A (en) * 1997-05-01 1999-01-26 Pennock Corporation Method for steckel mill operation
US5899914A (en) * 1997-06-11 1999-05-04 Endius Incorporated Surgical instrument
JP4119516B2 (ja) * 1998-03-04 2008-07-16 新日本製鐵株式会社 冷間鍛造用鋼
DE19821299A1 (de) * 1998-05-13 1999-11-18 Abb Patent Gmbh Anordnung und Verfahren zum Erzeugen von Warmband
FR2841370B1 (fr) * 2002-06-19 2004-08-06 Technip France Procede d'immobilisation de sodium metallique sous forme de verre
US20080286603A1 (en) * 2005-12-01 2008-11-20 Posco Steel Sheet for Hot Press Forming Having Excellent Heat Treatment and Impact Property, Hot Press Parts Made of It and the Method for Manufacturing Thereof
JP4609585B2 (ja) * 2008-06-06 2011-01-12 住友金属工業株式会社 軟窒化用鋼、軟窒化用鋼材およびクランクシャフト

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5828329B2 (ja) * 1977-04-18 1983-06-15 日本鋼管株式会社 厚肉高靭性鋼板の製造方法
EP0030309B1 (de) * 1979-12-06 1985-02-13 Preussag Stahl Aktiengesellschaft Warmband oder Grobblech aus einem denitrierten Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung
US4505141A (en) * 1982-07-13 1985-03-19 Tippins Machinery Company, Inc. Apparatus for thermomechanically rolling hot strip product to a controlled microstructure
JPS59173240A (ja) * 1983-03-22 1984-10-01 Nippon Steel Corp 開缶性の優れた高強度イ−ジ−オ−プン缶蓋用鋼板
JPS6077921A (ja) * 1983-10-05 1985-05-02 Nippon Steel Corp スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法
JPS6152317A (ja) * 1984-08-20 1986-03-15 Kobe Steel Ltd 低温靭性にすぐれた熱延鋼板の製造方法
JPS61174322A (ja) * 1985-01-28 1986-08-06 Nippon Steel Corp 機械構造用鋼の圧延材軟質化法

Also Published As

Publication number Publication date
ATE67792T1 (de) 1991-10-15
ES2025246B3 (es) 1992-03-16
DE3721641C1 (de) 1989-01-12
US4898629A (en) 1990-02-06
DE3865139D1 (de) 1991-10-31
CA1305023C (en) 1992-07-14
EP0301228A1 (de) 1989-02-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2690183B1 (de) Warmgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung
EP2612942B1 (de) Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech, daraus hergestelltes Bauteil und Verfahren zur Erzeugung eines nicht kornorientierten Elektrobands oder -blechs
EP1918406B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Bor mikrolegierten Mehrphasenstahl
EP1918402B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein Komplexphasen-Gefüge bildenden Stahl
EP1918403B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein martensitisches Gefüge bildenden Stahl
EP0301228B1 (de) Verfahren zur Herstellung von Warmband
EP2690184B1 (de) Kaltgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung
DE2942338C2 (de)
DE3134532C2 (de)
EP1918405B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Silizium legierten Mehrphasenstahl
EP1319725B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Warmband
DE3440752C2 (de)
DE3000910C2 (de)
DE3221840C2 (de)
EP1398390B1 (de) Ferritisch/martensitischer Stahl mit hoher Festigkeit und sehr feinem Gefüge
DE3116419C2 (de) Verfahren zur Herstellung eines kornorientierten, elektromagnetischen Siliciumstahlbandes
EP1918404B1 (de) Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Aluminium legierten Mehrphasenstahl
WO2002048410A1 (de) Verfahren zum herstellen von warmband oder -blech aus einem mikrolegierten stahl
DE2338898A1 (de) Verfahren zum herstellen kornorientierten elektroblechs
DE69528033T2 (de) Verfahren zum Herstellen von nicht kornorientiertem elektromagnetischem Stahlband mit gleichförmigen magnetischen Eigenschaften im ganzen Stahlbandbund
AT372707B (de) Zweistufig kaltgewalztes und zwischengegluehtes, siliziumlegiertes stahlblech zur herstellung von nichtkornorientierten elektroblechen, verfahren zuseiner herstellung und verfahren zur herstellung von fertig schlussgegluehten, nichtorientierten elektroblechen
DE69224078T2 (de) Verfahren zur kontinuierlichen rekristallisationsglühung eines stahlbandes
DE2526992A1 (de) Warmgewalztes stahlblech und verfahren zur herstellung desselben
EP0185341B2 (de) Verfahren zur Erhöhung der Festigkeit von Bewehrungsstählen
DE10139699C2 (de) Nichtkornorientiertes Elektroblech oder -band und Verfahren zu seiner Herstellung

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE DE ES FR GB IT LU NL SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19890415

17Q First examination report despatched

Effective date: 19910116

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE DE ES FR GB IT LU NL SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 67792

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19911015

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 3865139

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19911031

ET Fr: translation filed
ITF It: translation for a ep patent filed
GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)
REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2025246

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: B3

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

26 Opposition filed

Opponent name: VOEST ALPINE INDUSTRIEANLAGEN GES.M.B.H.

Effective date: 19920622

NLR1 Nl: opposition has been filed with the epo

Opponent name: VOEST-ALPINE INDUSTRIEANLAGEN GMBH

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 19930524

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 19930526

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 19930601

Year of fee payment: 6

Ref country code: AT

Payment date: 19930601

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Payment date: 19930603

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 19930615

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 19930630

Year of fee payment: 6

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 19930708

Year of fee payment: 6

EPTA Lu: last paid annual fee
PLBN Opposition rejected

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009273

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: OPPOSITION REJECTED

27O Opposition rejected

Effective date: 19930723

NLR2 Nl: decision of opposition
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19940620

Ref country code: GB

Effective date: 19940620

Ref country code: AT

Effective date: 19940620

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Effective date: 19940621

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19940621

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Effective date: 19940630

BERE Be: lapsed

Owner name: THYSSEN STAHL A.G.

Effective date: 19940630

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Effective date: 19950101

EUG Se: european patent has lapsed

Ref document number: 88109771.1

Effective date: 19950110

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 19940620

NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Effective date: 19950228

EUG Se: european patent has lapsed

Ref document number: 88109771.1

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 19980727

Year of fee payment: 11

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 19990503

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20000503

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.

Effective date: 20050620

PLAB Opposition data, opponent's data or that of the opponent's representative modified

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009299OPPO