DE69329004T2

DE69329004T2 - Hochfester und korrosionsbeständiger rostfreier Stahl und Behandlungsverfahren

Info

Publication number: DE69329004T2
Application number: DE69329004T
Authority: DE
Inventors: Massimo Barteri; Ivan Nembrini
Original assignee: Dalmine SpA
Current assignee: Dalmine SpA
Priority date: 1992-10-27
Filing date: 1993-04-23
Publication date: 2000-11-16
Anticipated expiration: 2013-04-24
Also published as: ITRM920782A0; NO931530L; NO931530D0; US5352406A; EP0594935A1; IT1263251B; NO306122B1; ES2148193T3; DK0594935T3; EP0594935B1; DE69329004D1; ATE194666T1; ITRM920782A1

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft einen mechanisch sehr widerstandfähigen korrosionsbeständen Edelstahl und ein entsprechendes Behandlungsverfahren.
Die Erfindung betrifft auch Gegenstände aus dem vorgenannten Edelstahl.
Edelstahl findet weitverbreitete Anwendung im Bereich der Ölbohrgestänge, wo Stähle mit ausreichender mechanischer Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit benötigt werden. Die zunehmende Ausbeutung von Kohlenwasserstoff-Feldern des Säure- oder sauren Typs, die so genannt werden, weil sie größere Mengen an Schwefelwasserstoff und/oder Kohlendioxid, sowie oft auch Chlorid enthalten, erschweren die Wahl von geeigneten Materialien.
Um jeden möglichen Unfall, wie z. B. deep pipe piercing auszuschließen, haben die Ölfirmen daher sehr strenge Normen für diese Materialien gesetzt.
Die am meisten geeigneten Stähle zur Verwendung in den vorgenannten sauren Lagern sind vom biphasischen Typus, z. B. dem Superduplex-Typus. Die Zusammensetzung (Gew.-%) einiger dieser Stähle ist unten angegeben:
UNS S3275: C ≤ 0,03, Cr 24-26, Ni 6-8, Mo 3-5, N 0,24-0,32, Mn ≤ 1,2, P ≤ 0,035, S ≤ 0,02, Si ≤ 0,8;
UNS S32550: C ≤ 0,04, Cr 24-27, Ni 4,5-6,5, Mo 2-4, Cu 1,5-2,5, N 0,1-0,25, Mn ≤ 1,5, P ≤ 0,04, S ≤ 0,03, Si ≤ 1;
UNS 532760: C ≤ 0,03, Cr 24-26, Ni 6-8, Mo 3-4, W 0,5-1, Cu 0,5-1, N < 0,3, Mn ≤ 1, P ≤ 0,03, S ≤ 0,01, Si ≤ 1.
Obwohl die Zusammensetzungen ähnlich sind, sind die Eigenschaften der obigen Stähle unterschiedlich. z. B.:
- UNS S32750: aufgrund seines hohen Stickstoff-Gehaltes zeigt er eine verbesserte Beständigkeit gegenüber Lochfraß und weist eine verbesserte mechanische Festigkeit aufgrund der Härtung der festen Lösung auf.
- UNS S32760: aufgrund seines geringen Stickstoff-Gehaltes ist er weniger durch die Bildung von Chromnitriden angreifbar. Der geringere Beitrag des Stickstoffs zur Lochfraßbeständigkeit wird durch die Gegenwart von Wolfram in der Legierung ausgeglichen.
UNS S32550 hat einen ähnlichen Stickstoff-Gehalt wie UNS S32760 und enthält kein Wolfram. Die Gegenwart von Kupfer verbessert jedoch die Korrosionsbeständigkeit in reduzierenden sauren Medien.
Die vorgenannten Stähle zeigen eine minimale garantierte Zugbeständigkeit von etwa 65 bis 80 ksi max. (445,25-548 MPa). Diese Werte zeigen, daß sie zur Verwendung in den schnell expandierenden sauren Tiefbohrungen nicht verwendet werden können.
Bessere mechanische Eigenschaften können nur durch Kaltwalzen erzielt werden. Diese Behandlung führt jedoch zu einer erheblichen Erhöhung der Kosten für das Material und vermindert dessen Beständigkeit gegenüber Korrosion und Belastungskorrosion.
EP-A-0 566 814, die nach der Anmeldung der vorliegenden Anmeldung offengelegt wurde, beschreibt eine Superduplex-Legierung mit der folgenden Zusammensetzung (in Gew.-%): C 0,025 max, Mn 0,80 max, Si 0,80 max, Cr 24-26, Ni 6,5-8,0, Mo 3,0-4,0, S 0,002 max, P 0,025 max, Cu 1,2-2,0, W 0,8-1,2, N 0,23-0,33, Rest Eisen; Pitting Index Cr + 3,3 Mo + 16N > 42. Weitere thermomechanische Behandlungen werden nicht im einzelnen offenbart. Es wird lediglich ein Hinweis auf die Gegenwart eines Ferrit-Anteils von 40 bis 60% in dem bei 1070 bis 1100ºC geglühten Produkt gegeben.
EP-A-0 545 753, die nach der Anmeldung der vorliegenden Anmeldung offengelegt wurde, offenbart eine Superduplex-Legierung mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%): C 0,03 oder weniger, Mn 1,5 oder weniger, S 0,008 oder weniger, Ni 5,0-9,0, Mo 2,0-4,0, Si 1,0 oder weniger, P 0,040 oder weniger, gelöstes Al 0,040 oder weniger, Cr 23,0-27, N 0,24-0,32, W mehr als 1,5 und höchstens 5,0 max, sowie einem Element ausgewählt aus Cu 0-2,0 und V 0-1,5, wenigstens einem Element ausgewählt aus Ca 0-0,02, Mg 0-0,02, B 0-0,02 und einem oder mehreren Seltenerdmetallen in einer Menge von 0-0,02 insgesamt, Rest Eisen und Spuren von Verunreinigungen. Weiterhin müssen die folgenden Bedingungen erfüllt sein: PREW = %Cr + 3,3(%Mo + 0,5%W) + 16% N wenigstens 40, PSI (Phase Stability Index) = %Cr + 3,3% Mo + 3% Si ≤ 40. In einem Beispiel wird ein Hinweis auf eine Lösungsbehandlung bei 1100ºC für 30 min gegeben.
EP-A-O 534 864, die zwischen dem Prioritätstag und dem Anmeldetag der vorliegenden Anmeldung veröffentlicht wurde, beschreibt eine Spuperduplex- Legierung mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%): C 0,03 oder weniger, Mn 2,0 oder weniger, Ni 5,0-9,0, N 0,10-0,35, Si 0,4 oder weniger, Cr 26,0-30,0, Mo 3,0-4,5, Al 0,01-0,04, Cu und/oder W in einer Gesamtmenge von 0-3,0, wenigstens ein Element ausgewählt aus Ca, B und Ce in einer Gesamtmenge von 0 bis 0,01, Rest Eisen und Verunreinigungen (P 0,03 oder weniger, S 0,004 oder weniger, o 0,015 oder weniger werden hier als Verunreinigungen angesehen), wobei die folgende Bedingung einzuhalten ist: -1,5 ≤ PBI ≤ 1,5.
Zusätzlich müssen Kupfer und Wolfram zwischen zwischen 0,05 und 3,0 liegen. Die aus der obigen Zusammensetzung hergestellten Gegenstände werden ausgehend von Pulvern erhalten und einer thermischen Lösungsbehandlung bei 1000 bis 1200ºC, gefolgt von Wasserquenchen erhalten.
EP-A-0 220 141 und EP-A-0 360 143 beschreiben beide Duplex-Legierungen mit geringen Mengen an Wolfram und Kupfer. Darin wird nichts über besondere thermische Behandlung gesagt.
US-A-4 604 887 beschreibt eine Duplex-Legierung ohne Wolfram in der Al (0,01-0,1 Gew.-%) und Ca und/oder B enthalten sind. Diese Legierung wird zur Herstellung von nathlosen Röhren in einem plug mill Verfahren mit einer spezifischen thermischen Behandlung, die streng auf besondere Reduzierungsschritte abgestimmt ist hergestellt.
GB-A-2 160 221 offenbart einen zwei Phasen (Austenit und Ferrit)- Edelstahl enthaltend lösliches Aluminium in Mengen von weniger als 0,02 Gew.-% der verbesserte Schlageigenschaften aufweist. Es können viele andere Elemente zugegeben werden so u. a. Cu, W, V, Ti, Nb, Zr, Ca, B, Mg. Es wird jedoch keine Legierungszusammensetzung ausdrücklich offenbart.
Es läßt sich feststellen, daß keine der bisher bekannten Superduplex- Edelstähle in der Lage ist, die mechanischen Anforderungen bei tieferen Bohrungen und die Anforderung an die Korrosions und Belastungskorrosionsbeständigkeit im Falle der Verwendung in immer aggressiveren Medien zu erfüllen. Es wurde nun gefunden, daß eine Legierung bestehend aus gut zugänglichen und ausgewogenen Elementen in der Lage ist, die vorgenannten Probleme zu lösen. Die Legierung entspricht den strengen und genauen Regularien zur Stahlzusammensetzung der Ölfirmen.
Eine Aufgabe der Erfindung besteht in der Bereitstellung einer Stahllegierung.
Eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht in der Verwendung dieser Legierung zur Herstellung von mechanisch hochstabilen sowie korrosions- und belastungskorrosionsbeständigen Gegenständen in gelöster, heißextrudierter oder gewalzter Form.
Eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist die Bereitstellung von Gegenständen aus der Legierung, vorzugsweise Rohre und insbesondere bevorzugt nahtlose Rohre.
Eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist die Wärmebehandlung, d. h. das Glüchen und Quenchen der Gegenstände, um eine minimale garantierte Zugbelastbarkeit von etwa 90 ksi (616,5 MPa) oder mehr zu erzielen.
Andere Aufgaben der vorliegenden Erfindung werden aus der detaillierten Beschreibung deutlich werden.
Die erfindungsgemäße Legierung ist dadurch charakterisiert, daß die Zusammensetzung wie in den beigefügten Ansprüchen definiert ist. Bevorzugte Zusammensetzungsbereiche sind in den abhängigen Ansprüchen offenbart.
Die erfindungsgemäße Legierung ist durch die Gegenwart von W und Cu in den oben definierten Mengen und Bereichen sowie der Kombination dieser mit Cr, Ni, Mo und N gekennzeichnet.
Geeignete Legierungsbildung und Wärmebehandlung führt zu mechanisch hochfesten und korrosionsbeständen Produkten, die sich gut zur Verwendung in Tiefborhungen vom Sauertyp eignen.
Dadurch wird es ermöglicht, Superduplex-Edelstahlgegenstände zu erhalten und insbesondere nahtlose Rohre, die in der gelösten wärmebearbeiteten Form hohe mechanische Festigkeit, Korrosionsbeständigkeit und Belastungskorrosionsbeständigkeit zeigen.
Das beanspruchte Verfahren besteht aus der folgenden Abfolge von Schritten:
- Herstellen eines Barrens mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%):
C ≤ 0,03, Cr 24, 5-27, Ni 6,5-9, Mo 3,5-4,5, W 0,7-2,5, Cu 1,5-2,5, N 0,25-0,30, Mn ≤ 1, P ≤ 0,03, S ≤ 0,005, Si ≤ 1, Rest Eisen und Spuren von Verunreinigungen;
- Heißbearbeiten der Legierung nach üblichen Verfahren wie Schmieden oder Walzen, um ein Halbfertigprodukt zu erhalten;
- Erhitzen des Halbfertigproduktes auf eine Temperatur von 1100ºC bis 1260ºC und weiteres Heißbearbeiten durch Extrusion, um einen Gegenstand, z. B. eine nahtlose Röhre mit der gewünschten endgültigen Form und Größe zu erhalten, der dann mit Wasser ab einer Anfangstemperatur von mehr als 950ºC gequencht wird;
- Glühen des Produkts bei einer Temperatur zwischen 1050ºC und 1200ºC über 1 bis 30 min und Qunchen mit Wasser um eine biphasische Ferrit- und Austenit-Struktur zu erhalten und zu stabilisieren, in der die Ferrit- Fraktion 0,4 bis 0,6 Volumenteile ausmacht. Die folgenden Herstellungsbedingungen sind bevorzugt: Gießen in Barren, Schmieden zu Stangen mit 130 bis 250 mm Durchmesser, Glühen bei einer Temperatur von 1180ºC bis 1240ºC, Heißbearbeiten durch Extrusion oder Walzen und Quenchen mit Wasser von einer Temperatur von 1050ºC bis 1150ºC, Abschlußglühen bei einer Temperatur von 1090ºC bis 1190ºC über 5 bis 25 min und Quenchen mit Wasser von einer Temperatur von 1050ºC min.
Die verschiedenen Schritte des beanspruchten Verfahrens werden entsprechend kombiniert um eine Legierung mit den gewünschten Eigenschaften zu erhalten. Die mechanischen Eigenschaften werden wahrscheinlich durch ein synergistisches Zusammenwirken der Härtung der festen Lösung durch Kupfer und Wolfram erzielt und durch den besonderen thermomechanischen Zyklus verbessert.
Die Hitzebehandlung, d. h. die Lösungsbehandlung und das Ausgleichen der Phasen bei 1050ºC bis 1190ºC über 1 bis 30 min erlaubt es eine Struktur, enthaltend eine Ferrit- und Austenit-Fraktion mit jeweils 0,4 bis 0,6 Volumenanteilen herzustellen.
Die Gegenstände, die nach dem beanspruchten Verfahren hergestellt werden, zeigen nach dem Lösungsglühen eine Zugfestigkeit bei Raumtemperatur von 90 ksi (616,5 MPa) min., vorzugsweise 90 bis 110 ksi (616,5-753,5 MPa), wobei dieser Wert um 15% bei 130ºC verringert wird.
Die erfindungsgemäßen Gegenstände zeigen eine sehr viel höhere Besastungskorrosionsbetändigkeit als traditionelle Edelstähle, die für die gleichen Anwendungen verwendet werden und daher können die beanspruchten Gegenstände, insbesondere die nahtlosen Rohre, in sehr aggressiven Medien verwendet werden.
Das hergestellte Material wurde einem langsamen Festigkeitstest (slow strenght rate test (SSRT)) in einem aggressiven Medium unterworfen und es wurde keine Belastungskorrosion und kein Lochfraß bei höheren Temperaturen beobachtet.
Insbesondere traten bei 80ºC in 100 g/l Natriumchlorid-Lösung in der Gegenwart einer Kohlendioxid-haltigen Gasphase mit einem Partialdruck von 40 bar min. enthaltend weiter Schwefelwasserstoff bei einem Partialdruck von 0,30 bar max. keine Korrosionsphänomene beobachtet. Bei 110ºC in einem Medium, enthaltend Schwefelwasserstoff bei einem Partialdruck von 0,35 g max, Kohlendioxid bei einem Partialdruck von etwa 40 bar min. und Natriumchlorid in einer Menge von etwa 50 g/l; sowie bei 180ºC, d. h. bei der charakteristischen Temperatur von sehr tiefen Bohrungen in einem Medium, enthaltend Kohlendioxid bei einem Partialdruck von 40 bar min und Schwefelwasserstoff bei 0,30 bar max. in Gegenwart von Natriumchlorid mit einer Konzentration von 200 g/l max. wurden ebenfalls keine Korrosionsphänomene beobachtet. Das folgende Beispiel zeigt die beanspruchte Erfin dung. Das Beispiel dient nur zur Veranschauung und beschränkt die Erfindung nicht.

Beispiel

Stähle mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%) wurden hergestellt:
Ref 1: C 0,017, Cr 25,59, Ni 7,30, Mo 3,88, W 1,00, Cu 1,72, N 0,272, Mn 0,53, P 0,021, S 0,001, Si 0,54,
Ref 2: C 0,025, Cr 26,86, Ni 7,05, Mo 4,23, W 1,18, Cu 1,55, N 0,258, Mn 0,61, P 0,021, S 0,0016, Si 0,88,
Ref 3: C 0,020, Cr 25,07, Ni 7,63, Mo 4,02, W 0,87, Cu 1,85, N 0,288, Mn 0,55, P 0,024, S 0,002, Si 0,70,
und wie folgt behandelt: Gießen zu Barren, Schmieden zu Stangen mit 180 mm Durchmesser, nachfolgend Glühen bei 1190ºC und Extrudieren zu einem Rohr mit 88,9 mm Durchmesser und 6,45 mm Dicke, Quenchen mit Wasser von einer Temperatur von 1060ºC, abschließendes Lösungsglühen bei 1160ºC für 12 min und Quenchen mit Wasser von einer Temperatur von 1050ºC.
Der Stahl gemäß Ref 2 wurde zu Vergleichszwecken einer abweichenden Behandlung unterzoegen, nämlich anderen Lösungsglühbedingungen (1240ºC über 5 min), gefolgt von Quenchen mit Wasser von einer Temperatur von 900ºC unterzogen. Dieser Stahl wird im folgenden als Ref 2a bezeichnet.
Die hergestellten Gegenstände wurden Untersuchungen gemäß API Standard, 5CT, Abschnitt 5.2 und 5.3 für die mechanischen Eigenschaften und einem SSRT in einem aggressiven Medium bestehend aus 200 g/l wäßriger NaCl- Lösung bei 80ºC, gesättigt mit H&sub2;S bei einem Partialdruck von 100 mbar durchgeführt.
Die Testvergleiche führten zu einigen Parametern, wobei der wichtigste das Duktilitätsverhältnis (ELR), d. h. das Verhältnis der Bruchelongation in einem aggressiven Medium zu der Bruchelongation in einem inerten Medium (Öl). Bei einem ELR von 0,90 min gilt das Material als frei von Belastungskorrosion.
Die Gegenwart von sekundären Rissen (SCC) wurde falls vorhanden ebenfalls nach der Untersuchung aufgenommen.
Die gleichen Untersuchungen wurden mit den bekannten Stählen der vorgenannten Typen entsprechend dem UNS-Code mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%) durchgeführt:
750: C 0,022, Cr 25,48, Ni 7,04, Mo 3,58, Cu 0,12, N 0,257, Mn 0,84, P 0,024, S 0,001, Si 0,045
550: C 0,020, Cr 25,20, Ni 6,48, Mo 3,46, Cu 1,64, N 0,240, Mn 1,26, P 0,020, S 0,001, Si 0,66
760: C 0,016, Cr 25,22, Ni 7,36, Mo 3,17, W 0,70, Cu 0,62, N 0,220, Mn 0,70, P 0,023, S 0,002, Si 0,47.
Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle gezeigt:
Es zeigt sich, daß eine bestimmte Legierungszusammensetzung in Kombination mit einem entsprechenden thermomechanischen Zyklus gemäß der vorliegenden Erfindung Produkte ergibt, deren Zugfestigkeit wenigstens 14,6% höher ist als die Zugfestigkeit entsprechender bekannter Produkte. Gleichzeitig werden hervorragende Belastungskorrosionswerte erzielt.
Wie durch Ref 2a gezeigt, können die gleichen Ergebnisse nicht erhalten werden, wenn die Wärmebehandlung von der beanspruchten abweicht.

Claims

1. Verfahren zur Herstellung eines Stahlgegenstandes, gekennzeichnet durch die Kombination der folgenden Schritte:

(i) Herstellen eines Barrens mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%): C ≤ 0,03, Cr 24,5-27, Ni 6,5-9, Mo 3,5-4,5, W 0,7-2,5, Cu 1,5-2,5, N 0,25-0,30, Mn ≤ 1, P ≤ 0,03, S ≤ 0,005, Si ≤ 1, Rest Eisen und unvermeidliche Verunreinigungen;

(ii) eine erste Heißbearbeitung des Barrens zum Erhalten eines Halbfertigprodukts;

(iii) Glühen des Halbfertigprodukts auf eine Temperatur von 1100ºC bis 1260ºC und weitere Heißbearbeitung durch Extrusion um einen Gegenstand in der gewünschten Endgröße und Endform zu erhalten, der dann mit Wasser von einer Temperatur von 950ºC min gequencht wird;

(iv) Glühen des Produkts bei einer Temperatur zwischen 1050ºC und 1200ºC über 1 bis 30 min und Quenchen mit Wasser um eine biphasische Ferrit- und Austenit-Struktur zu erhalten, wobei die Ferrit-Fraktion 0,4 bis 0,6 Volumenanteile ausmacht.

2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem die erste Heißbehandlung durchgeführt wird mittels Techniken ausgewählt aus Schmieden und Walzen.

3. Verfahren zur Behandlung von Stahlgegenständen, gekennzeichnet durch die Kombination der Schritte: Herstellen eines Barrens mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%): C ≤ 0,03, Cr 24,5-27, Ni 6,5-9, Mo 3,5-4,5, W 0,7-2,5, Cu 1,5-2,5, N 0,25-0,30, Mn ≤ 1, P ≤ 0,03, S ≤ 0,005, Si ≤ 1, Rest Eisen und unvermeidliche Verunreinigungen;

Schmieden zu Stangen mit 130 bis 250 mm Durchmesser, gefolgt von Glühen bei einer Temperatur von 1180ºC bis 1240ºC, Heißbearbeiten mittels Extrusion oder Walzen und Quenchen in Wasser von einer Temperatur von 1050ºC bis 1150ºC, Abschlußglühen bei einer Temperatur von 1090ºC bis 1190ºC über 5 bis 25 min und Quenchen mit Wasser von einer Temperatur von 1050ºC min.

4. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, bei die Barrenzusammensetzung (Gew.-%) in folgendem Bereich liegt: C ≤ 0,03, Cr 24,5-27, Ni 6,5-9, Mo 3,5-4,5, W > 1,5-2,5, Cu 1,5-2,5, N 0,25-0,30, Mn ≤ 1, P ≤ 0,03, S ≤ 0,005, Si ≤ 1.

5. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, bei dem der Gegenstand eine nahtlose Röhre ist.

6. Metallgegenstand mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%) C ≤ 0,03, Cr 24,5-27, Ni 6,5-9, Mo 3,5-4,5, W 0,7-2,5, Cu 1,5-2,5, N 0,25-0,30, Mn ≤ 1, P ≤ 0,03, S ≤ 0,005, Si ≤ 1, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen, wobei der Gegenstand gekennzeichnet ist durch eine Zugfestigkeit bei Raumtemperatur von 90 ksi (616,5 MPa) min und für den der langsame Festigkeitstest (slow strength rate test) keine Korrosionsphänomene bei 80ºC in 100 g/l Natriumchlorid-Lösung in Gegenwart einer Gasphase enthaltend Kohlendioxid mit einem Partialdruck von 40 bar min und Schwefelwasserstoff mit einem Partialdruck von 0,30 bar max zeigte.

7. Gegenstand gemäß Anspruch 6, gekennzeichnet durch eine Zugfestigkeit im Bereich von 90 ksi (616,5 MPa) und 110 ksi (753,5 MPa) bei Raumtemperatur, die um 15% bei einer Temperatur von 130ºC abfällt.

8. Gegenstand gemäß einem der Ansprüche 6 oder 7, bei dem der langsame Festigkeitstest (slow strength rate test) keine Korrosionsphänomene bei 110ºC in einem Medium enthaltend Schwefelwasserstoff mit einem Partialdruck von 0,35 bar max, Kohlendioxid mit einem Partialdruck im Bereich von 40 bar/min und Natriumchlorid im Bereich von 50 g/l zeigt.

9. Gegenstand gemäß Anspruch 6 oder 7, bei dem der langsame Festigkeitstest (slow strength rate test) keine Korrosionsphänomene bei 180ºC in einem Medium, enthaltend Kohlendioxid mit einem Partialdruck von 40 bar min und Schwefelwasserstoff bei 0,30 bar max. in Gegenwart einer Natriumchlorid-Konzentration von 200 g/l max zeigte.

10. Nahtlose Röhre mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%): C ≤ 0,03, Cr 24,5-27, Ni 6,5-9, Mo 3,5-4,5, W 0,7-2,5, Cu 1,5-2,5, N 0,25-0,30, Mn ≤ 1, P ≤ 0,03, S ≤ 0,005, Si ≤ 1, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen.

11. Nahtlose Röhre mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%): C ≤ 0,025, Cr 24,5-26, Ni 7-8, Mo 3,8-4,2, W 0,8-1,2, Cu 1,5-2,0, N 0,25-0,30, Mn 0,5-0,7, P ≤ 0,03, S ≤ 0,003, Si ≤ 0,7, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen.

12. Röhre nach einem der Ansprüche 10 und 11, bei der die Zugfestigkeit bei Raumtemperatur 90 ksi (616,5 MPa) min beträgt.

13. Röhre gemäß Anspruch 10 und 11, bei der die Zugfestigkeit im Bereich von 90 ksi (616,5 MPa) und 110 ksi (753,5 MPa) liegt und um 15% bei einer Temperatur von 130ºC abnimmt.

14. Röhre gemäß Anspruch 10 und 11, bei der der langsame Festigkeitstest (slow strength rate test) keine Korrosionsphänomene bei 80ºC in 100 g/l Natriumchlorid-Lösung in Gegenwart einer Gasphase, enthaltend Kohlendioxid bei einem Partialdruck von 40 bar min und Schwefelwasserstoff bei einem Partialdruck von 0,30 bar max zeigte.

15. Röhre gemäß Anspruch 10 und 11, bei der der langsame Festigkeitstest (slow strength rate test) keine Korrosionsphänomene bei 110ºC in einem Medium enthaltend Schwefelwasserstoff mit einem Partialdruck von 0,35 bar max, Kohlendioxid bei einem Partialdruck im Bereich von 40 bar min und Natriumchlorid im Bereich von 50 g/l zeigte.

16. Röhre gemäß Anspruch 10 und 11, bei der der langsame Festigkeitstest (slow strength rate test) keine Korrosionsphänomene bei 180ºC in einem Medium, enthaltend Kohlendioxid mit einem Partialdruck von 40 bar min und Schwefelwasserstoff mit 0,30 bar max in Gegenwart einer Natriumchlorid- Konzentration von 200 g/l max zeigte.

17. Legierung mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%): C ≤ 0,03, Cr 24,5-27, Ni 6,5-9, Mo 3,5-4,5, W > 1,2-2,5, Cu 1,5-2,5, N 0,25-0,30, Mn ≤ 1, P ≤ 0,03, S ≤ 0,005, Si ≤ 1, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen.

18. Verwendung einer Legierung mit der folgenden Zusammensetzung (Gew.-%): C ≤ 0,03, Cr 24,5-27, Ni 6,5-9, Mo 3,5-4,5, W > 1,2-2,5, Cu 1,5-2,5, N 0,25-0,30, Mn ≤ 1, P ≤ 0,03, S ≤ 0,005, Si ≤ 1, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen zur Herstellung von heiß-bearbeiteten Gegenständen.

19. Verwendung gemäß Anspruch 18, bei denen die Gegenstände durch Schmieden, Walzen, Extrusion oder Kombination davon heißbearbeitet werden.

20. Verwendung gemäß Anspruch 18 bis 19 zur Herstellung von nahtlosen Röhren.