DE586259C - Anordnung zum simultanen Erzeugen von zwei oder mehreren hochfrequenten Wellen oder Wellenbaendern - Google Patents

Description

DEUTSCHES REICH

AUSGEGEBEN AM
24. OKTOBER 1933

REICHSPATENTAMT

PATENTSCHRIFT

M 586259 KLASSE 21a⁴ GRUPPE

oder Wellenbändern

Patentiert im Deutschen Reiche vom 2. Oktober 1928 ab

Die Erfindung bezieht sich auf eine sehr einfache Methode, die es erlaubt, in einer Sendeanlage eine bestimmte Ausgangshochfrequenzschwingung in zwei oder mehrere andere Schwingungen (bzw. Schwingungsbänder) verschiedener Frequenz und im wesentlichen gleicher Amplitude zu spalten, wobei die ursprüngliche Trägerfrequenz herausfällt.
Man kann die so erhaltenen Endfrequenzen, wenn sie sich nur verhältnismäßig wenig voneinander unterscheiden, u. a. auch mit Vorteil zu simultaner Übermittlung einer und derselben Nachricht verwenden, was besonders bei kurzen Wellen zur Vermeidung von Fadingstörungen ratsam ist.

Es ist bereits vorgeschlagen worden, zur Spaltung der vom Sender erzeugten Hochfrequenz in zwei Seitenfrequenzen parallel zu dem Übertragungszweig vom Generator zur

20' An.tenne ein aus einer Kombination von einem Kondensator und einer Spule bestehendes Modulationsorgan einzuschalten und die Impedanz dieses Parallelzweiges durch Modulierströme zu beeinflussen. Im allgemeinen kann als Modulierungsorgan auch eine beliebig anders geartete Kopplungseinrichtung zwischen zwei aufeinanderfolgenden Hochfrequenzkreisen des Senders dienen, derart, daß bei einer durch einen Modulierstrom nach Größe und Sinn veränderlichen Kopplung zwischen den erwähnten Kreisen während einer Periode des Modulierstromes der Kopplungsfaktor wenigstens zweimal ganz oder nahezu durch Null durchgeht und seinen Sinn ändert. -

Es war jedoch bis jetzt nicht gelungen, mit dieser Emrichtung zufriedenstellende Resultate zu erzielen, insbesondere am Ausgang der ganzen Senderanlage nur Nebenfrequenzen, aber keine Trägerfrequenz des Senders zu erhalten.

Die vorliegende Erfindung geht von der Erkenntnis aus, daß die Ursache des Mißerfolges darin zu suchen ist, daß der Zustand der zur Kopplungssteuerung dienenden Modulierungseinrichtung die Amplitude des Hochfrequenzstromes des vorangehenden Hochfrequenzkreises beeinflußt.¹

Um eine saubere Spaltung der ursprünglichen Trägerwelle in zwei Nebenfrequenzen ohne jede wesentliche Beimischung der Trägerfrequenz zu erzielen, wird nach der Erfindung die Anordnung so getroffen, daß der Hochfrequenzstrom in dem dem Organ für die Modulierung der Kopplung vorangehenden Teil. des Senders durch künstliche Mittel ganz oder nahezu konstant gehalten wird.

Eine weitere Verbesserung der Wirkungsweise kann noch durch eine sorgfältige Eliminierung des Einflusses des Verlustwiderstandes der Kopplungseinrichtung erreicht werden. Die hierfür in Frage kommenden, besonders geeig-

*) Von dem Patentsweher sind als die Erfinder angegeben worden:

Or. Otto Böhm und Mendel Osnos in Berlin.

V,

neten Schaltungen der Kopplungseinrichtung werden unten in der Beschreibung ausführlicher angegeben.

Zum besseren Verständnis des Erfmdungsgedankens möge zuerst die Wirkungsweise der in der Abb. χ schematisch dargestellten Schaltung auseinandergesetzt werden. Es wird hier angenommen, daß den Klemmen ft ft von irgendeinem passenden Hochfrequenzgenerator ein ίο hochfrequenter Strom i_x = J₁ sinco_xt zugeführt wird, dessen Amplitude durch geeignete, später angegebene Maßnahmen konstant, d. h. unabhängig von den an die Punkte α α angeschlossenen Impedanzen bzw. von den diesen Punkten entnommenen Strömen ist. Man kann nun, wie im nachstehenden nachgewiesen wird, im Zweige ζ zwei hochfrequente Schwingungen von gleichen Amplituden, aber verschiedenen Frequenzen erzeugen, wenn man den Parallelzweig LC (im nachstehenden als Kopplungszweig bezeichnet) in bestimmter Weise moduliert.

Es sei angenommen, daß die im Kopplungszweig liegende Induktanz von einer Eisendrossel herrührt, deren in bezug auf die (verhältnismäßig kleine) Hochfrequenzströme wirksame Reaktanz CO₁L sowohl von einem einer Gleichstromquelle b entnommenen Gleichstrom ig wie auch von einem durch einen Wechselstromgenerator d erzeugten Modulierstrom i_m = J_m sin co_m t beeinflußt wird. Durch die Wicklung e der Eisendrossel fließt somit ein resultierender pulsierender Strom i_r = i_g + i_m. Die resultierende Reaktanz xj_c des Kopplungszweiges für die Hochfrequenz Co₁ ändert sich mit i_r bzw. i_m. Man wählt nun die Teile dieses Zweiges so, daß seine für die Hochfrequenz CO₁ wirksame resultierende Reaktanz xj- gleichzeitig mit dem Modulationsstrom i_m verschwindet; dafür ist erforderlich, daß in dem Moment, wenn die Wicklung e der Eisendrossel ausschließlich vom Gleichstrom ig- durchflossen wird, die entsprechende induktive Reaktanz Ct)₁-L

gleich der kapazitiven Reaktanz—-^ wird. Der

Verlauf der Kopplungsreaktanz X\_t in Abhängigkeit von dem Modulierstrom i_m ist aus der Abb. 2 ersichtlich. In dieser stellt die Kurve A die Abhängigkeit der veränderlichen —■ für die

Hochfrequenz wirksamen, also dem Differentialquotient —5— der Induktanz proportionalen —

"1

Reaktanz Oi₁L der Eisendrossel vom^resultierenden Strom i_r dar. Für den Punkt P der Abszisse, der dem Gleichstrom ig entspricht, ist die zugehörige Ordinate Co₁ L der ^4-Kurve

dem Betrage nach gleich —^ ; hierbei verschwindet also die resultierende Reaktanz #/_c. Für positive Werte von i_m> die auf der Abszissenachse von dem Punkt P nach rechts aufgetragen sind, wird sie negativ und für negative positiv, wie dies die durch den Punkt P durchgehende zur ^sKurve äquidistante Linie A zeigt. Sind die Verhältnisse so gewählt, daß Ct)₁ L zwischen den Grenzen i_g — J_m und i_g + J₇₁₁ angenähert linear verläuft, so ist die resultierende Reaktanz Xk im wesentlichen proportional dem Momentanwert i_m des Modulierstromes, und es gilt

Xh = hn ig β — Jm Sin CO_1n t · tg β . (i)

Für den Spannungsvektor E_a an den Klemmen α α gilt ganz allgemein die Gleichung

(2)

Ist im Nenner der Impedanzvektor Z bedeutend größer als x\_t, so kann man diese letztere Größe dort vernachlässigen und. den Bruch

——₌- gleich ι setzen; dann erhält man mit /j ~[~ Χ]ζ

genügend großer Annäherung

(3)

(Die Annäherung ist besonders genau, wenn Z, wie es sich empfiehlt, im wesentlichen ein Wirkwiderstand ist.)

Man sieht, daß die Amplitude dieser Spannung, wenn auch J₁ durch geeignete Mittel konstant gehalten wird, nicht konstant bleibt, sondern in Abhängigkeit von x;_c im Takte der Frequenz co_m moduliert wird. Hat der Kopplungszweig keine wesentlichen Ohmschen Verluste, so ist seine Impedanz x\_: eine reine Reaktanz, und die Spannung E_a eilt dem Strome J₁ um 90 ° vor. Der Momentanwert e_a der Spannung ist dann

^ea = /1 sin I ω_χί + —j Xk = J₁ cos ω_χί · x_k (4) oder unter Berücksichtigung der Gleichung (1)

«α = h Jm tgß ' COS CO₁* · SUl (O_mt. (5)

Sorgt man durch besondere Mittel dafür, daß J₁ unabhängig von den Änderungen der Kopplungsreaktanz Xu konstant bleibt, so bilden in der zuletzt erhaltenen Gleichung die Eaktqren J₁ J_m tgß ein konstantes Produkt 2 k, so daß es gilt

e_a = 2 k sin oi_m t · cos G)₁ 1 (6)

oder

e_a = k sin (CO₁ -f co_m) t—k · sin (W₁ — co_m) t. (7)

Der von der Spannung E_a im Zweig Z erzeugte Strom J₂ ist

Also ist auch die Amplitude J₂ bei konstantem J₁ und Z nicht konstant, sondern ändert sich zusammen mit dem Faktor X]_C im Takte der Modulierfrequenz a>_m, d. h. er spaltet sich wiederum in zwei Ströme mit Frequenzen ((O₁ + oi_m) und (O)₁.— ct)_m) und gleichen Amplituden.

Man sieht, daß es tatsächlich nur dann möglich ist, mit Hilfe der beschriebenen Modulierung -eines hochfrequenten Stromes % zwei verschiedene Hochfrequenzschwingungen mit gleichen Amplituden ohne jeden Rest der ursprünglichen Trägerfrequenz zu erhalten, wenn die Amplitude J₁ des die Kupplungseinrichtung speisenden. Hochfrequenzkreises von dem Modulierungszustand dieser Kopplungseinrichtung vollkommen unabhängig ist. In ähnlicher Weise wäre es auch möglich, durch Überlagerung von mehreren Modulierströmen mehrere Hochfrequenzpaare im Zweige ζ zu erhalten, wie dies ohne weiteres ζμ ersehen ist, wenn man in der Gleichung (1) für i_m einen Ausdruck ^/J» sin co_m t

mit verschiedenen Werten von m. einsetzt.

Wenn also z. B. die Modulation gleichzeitig etwa mit 100, 200, 300, 400 Perioden erfolgt, so erhält man mehrere Hochfrequenzen, die sich voneinander um gleiche Differenzen unterscheiden.

Man sieht, daß auf die oben beschriebene Weise die Spaltung einer gegebenen Hochfrequenz in zwei .oder mehrere hochfrequente Schwingungen verschiedener Frequenz dadurch hervorgebracht werden kann, daß zwischen den Klemmen fifi und Belastungszweig2 eine durch Modulierstrom nach Größe und Sinn veränderliche Kopplung eingeschaltet wird, die während einer Periode des Modulierstromes entsprechend den Schwankungen des in der Gleichung (8)

vorkommenden Kopplungsfaktors —- zweimal

durch Null durchgeht und dabei ihren Sinn wechselt.
Bei der oben gegebenen Ableitung wurde vorausgesetzt, daß man imstande ist, den Amplitudenwert von i_x unabhängig von der Änderung der Kopplung X]₁ konstant zu erhalten. Eine einfache Anordnung", die dies zu erreichen gestattet, zeigt die Abb. 3. Hier wird der Strom^₁, dessen Amplitude J₁ konstant gehalten werden soll, einem auf Resonanz in bezug auf die Hochfrequenz Cu₁ abgestimmten Schwingungskreis L"C" entnommen, der seinerseits die Energie von einer mit ihm über eine Kopplungsspule L' lose gekoppelten Quelle qq erhält. Infolge der losen Kopplung erleidet die Spule U so gut wie keine Rückwirkung von dem an sie gekoppelten Kreis, so daß ihr Strom konstant bleibt und in der Spule L" eine konstante Wechselspannung induziert. Da der Schwingungskreis L" C" auf die Frequenz dieser konstanten induzierten Spannung abgestimmt ist, so wird der Strom J₁, wie bekannt, automatisch unabhängig von allen Impedanzänderungen der weiter angeschlossenen Kreise konstant aufrechterhalten. Die Be- 6g lastungsimpedanz ζ ist in der Abb. 3 durch die Impedanz des Kreises I einschließlich den übertragenen Widerstand des mit diesem über den Kreis II gekoppelten Verstärkers V gebildet.

Ferner ist, wie bereits erwähnt, wichtig, daß der Ohmsche Widerstand des Kopplungszweiges vernachlässigbar klein ausfällt. Dann stellt dieser Kopplungskreis jedesmal beim Verschwinden der Reaktanz Xj₁ einen vollkommenen Kurzschluß für die Impedanz ζ dar, so daß die -modulierte Amplitude von i_z hierbei jedesmal durch Nullwert durchgeht und daher keine unmodulierte Komponente der Trägerfrequenz Cu₁ enthält. Da die Verluste bei hohen Frequenzen hauptsächlich durch die Eisendrossel L verursacht werden_s muß man besonders die Verminderung der Eisenverluste anstreben. Es empfiehlt sich, statt gewöhnlicher Eisendrosseln bekannte, in der Hochfrequenztechnik auch sonst gebräuchliche gestreckte Leiter, die mit einer dünnen Eisenschicht umkleidet sind, zu verwenden (s. z. B. Patent 447150).

Eine geeignete Schaltung für diesen Fall zeigt die Abb. 4.

Hier gabelt sich der Kopplungszweig in zwei gleiche, parallele Zweige L C, wobei die Induktanzeni aus gestreckten, eisenumkleideten (z.B. mit einem Eisenhaardraht umsponnenen oder galvanisch mit einer dünnen Eisenschicht überdeckten) Leitern bestehen. Der Gleichstrom ig und der Modulierstrom i_m werden den Ecken ee zugeführt, während als Anschlüsse für den hochfrequenten Strom I₁ und den modulierten hochfrequenten Stromi_a die Punkte«« dienen. Eine kleine variable Induktanz L₀ dient zur genaueren Einstellung.

Aber auch bei dieser Anordnung gelingt es schwer, den Einfluß der Ohmschen Verluste ganz zu eHminieren.

Im nachstehenden ist eine Reihe von Schaltungen angegeben, bei denen der schädliche Einfluß der Verlustwiderstände praktisch beseitigt ist oder diese sogar ausgenutzt sind.

Bei der an sich bekannten Brückenanordnung nach der Abb. 5 wird der Stromkreis des hochfrequenten konstanten Stromes I₁ mit dem Stromkreis des modulierten hochfrequenten Stromes i_z mittels einer Wheatstoneschen Brücke gekoppelt. Ci₁O₁ sind die Anschlußpunkte für den hochfrequenten Strom i_x und gegebenenfalls für den Modulierstrom i_m; a₂a₂ sind die Anschlußpunkte für den Gleichstrom ig und den modulierten Hochfrequenzstrom i_z. Als veränderliche Induktanzen L₁, £_a können' auch hier entweder gewöhnliche Eisendrosseln oder noch besser die bereits erwähnten eisenumkleideten, gestreckten Leiter verwendet werden. Es

empfiehlt sich, die Kondensatoren C genügend groß zu nehmen, damit sie keinen übermäßigen Widerstand für die Modulierströme i_m bilden, und die Induktanzen L₀ mit den Kondensatoren C ihrer Zweige auf die Modulierfrequenz cw_m abzustimmen. Es ist jedoch das letztere nicht unbedingt erforderlich.

Ferner ist es auch nicht unbedingt erforderlich, die Ströme i_m und i_t durch eine und dieselbe

ίο Wicklung der Eisendrossel L fließen zu lassen; es kann sich vielmehr u. U. empfehlen, um vollkommene Phasengleichheit der Ströme i_m in beiden Schenkeln zu sichern, für diese besondere Wicklungen vorzusehen, die in Reihe miteinander, aber differentiell in bezug auf die Gleichstromerregung geschaltet sind.

Die Wirkungsweise der Schaltung nach Abb. 5 ist folgende:
In den Momenten, wo der Modulierstrom i_m gleich Null ist, sind die beiden Induktanzen L₁ und L₂ vollkommen gleich, und die Eckpunkte (Z₂Ci₂ sind in bezug auf die Hochfrequenz W₁ äquipotentiell, so daß i₂ hierbei gleichfalls verschwindet. Während einer Halbperiode der Modulierfrequenz w_m ist der Modulierstrom i_m in einer von den veränderlichen Induktanzen, z. B. in L₁, mit dem Gleichstrom gleichgerichtet und im Schenkel L₂ dem Gleichstrom entgegengerichtet, so daß die Induktanz des ersten Schenkels kleiner ist als die des zweiten; während der nächsten Halbperiode kehrt sich dieses Verhältnis der Induktanzen um. Wenn also bei einem bestimmten Momentanwert und Richtung von i_x und i_m der modulierte Hochfrequenzstrom i₂ einen entsprechenden Momentanwert und entsprechende Richtung hat, so erhält man nach einer halben Periode der Modulierfrequenz (wenn der Strom i_x denselben Wert und Richtung hat wie vorher und der Strom i_m denselben Momentanwert, aber entgegengesetzte Richtung) für den Strom i_z denselben Momentanwert wie vorher, aber entgegengesetzte Richtung. Die Ströme i₂ und i_x sind durch die Beziehung i_ä = I₁ · f (i_m) verbunden, worin die Funktion f (i_m) als Kopplungsfaktor bezeichnet werden kann. Dieser Kopplungsfaktor geht gleichzeitig mit i_m durch Null und ändert zugleich mit i_m sein Zeichen, ist also eine periodische, im wesentlichen mit i_m proportionale Größe mit Änderungsfrequenz (co_m); daraus folgt, daß der Strom i₂ ein rein modulierter Hochfrequenzstrom ist ohne unmodulierte Reste der Trägerfrequenz.

Berechnet man für eine Wheastonesche Brücke mit Schenkelimpedanzen H_x, H₂, H₃, H₁ (Abb. 6) den Kopplungsfaktor, d. h. das Verhältnis der Diagonalströme J₂ : J₁, so erhält man die Beziehung

h-.Ji-

α-,α.

a₂) (a₃

(9)

Nun mögen die Impedanzen a_s und a_t den Schenkeln Z₀C₀ der Abb. 5 und die Impedanzen H₁ bzw. H₂ den Schenkeln L₁ bzw. L₂ der Abb. 5 entsprechen. Dann sind H₃ und «₄ dauernd einander gleich; H₁ und ~ä₂ erhalten, wenn i_m verschwindet, beide den Wert H, sonst aber die Werte

bzw.

«ι ^{= a} + Aa = α -f- k · i_m «g = Έ — ΔΈ = ä — k i_m

(Hier kann der Änderungsvektor Aa sowohl die Reaktanzänderung wie auch die Änderung des Verlustwiderstandes erhalten.) Dann^ist auch die Summe

unabhängig vom Modulierstrom, also bleibt der Nenner im Ausdruck (9) dauernd konstant. Der Zähler wird aber gleich

«3 («1 — Έ_ζ) — 2ä_sAa == 2äki,„,

so daß die Beziehung (9) die Form erhält

Jt = Ji-^K ■*». (^ir)

wo K eine Konstante bedeutet. Daraus geht wiederum hervor, daß J₂ im Takte des Stromes im vollkommen ohne jeden Rest der ursprünglichen Trägerfrequenz moduliert wird.

Bei der Anordnung nach der Abb. 5 haben zwei Schenkel konstante Reaktanzen. Natürlich kann man auch alle vier Schenkel als veränderliche, durch den Modulierstrom Steuerbare Reaktanzen ausführen. In diesem Fall müssen sich die gegenüberliegenden Reaktanzen immer im gleichen Sinne ändern, d. h. die Reaktanzen a₂ und <z₄ (s. Abb. 6) müssen bei einer bestimmten Richtung des Modulierstromes beide zunehmen und die Reaktanzen O₁ und a_s beide abnehmen, und umgekehrt.

Bei allen vorher gegebenen Ausführungsbeispielen ist aus Überlagerung eines Gleichstromes mit Modulierstrom Gebrauch gemacht. Dies ist jedoch nicht unbedingt erforderlich. Die nachstehend beschriebenen Anordnungen nach den Abb. 7 bis 10 erfordern keinen Gleichstrom.

Es ist bekannt, mittels einer Wheatstoneschen Brücke Änderungen dadurch hervorzurufen, daß man nur einen veränderlichen Brückenzweig einfügt und diesen entsprechend den hervorzurufenden Änderungen beeinflußt. Bei der Anordnung nach der Abb. 7 ist die Induktanz des Schenkels L₂ in Abhängigkeit vom Modulierstrom i_m stark veränderlich. Die Induktanz des

' Schenkels L₁ ist aber nur wenig veränderlich, am besten aber ganz konstant (wenn L₁ z. B. eine Luftdrossel ist). Zur Abgleichung der Verlustwiderstände ist der Drossel L₁ ein kleiner variabler Ohmscher Widerstand vorgeschaltet. Die beiden Drosseln L₂ und L₁ sind so gewählt, daß bei einem .bestimmten mittleren absoluten Betrage des Modulierstromes i_m die Induktanz der Drossel L₂ in bezug auf die Hochfrequenz O)₁ ίο gleich der Induktanz L₁ ist. Wächst der absolute Betrag von i_m über diesen mittleren Wert, so wird die Induktanz von L₂ kleiner als L₁. Sinkt aber der betreffende absolute Betrag unter den Mittelwert, so wird L₂ kleiner als L₁. Auch bei dieser Anordnung ist somit der Kopplungsfaktor, ähnlich wie beim vorigen Ausführungsbeispiel, eine periodische Funktion. Sie geht aber hier während einer Periode des Modulierstromes viermal durch Null und ändert hierbei viermal ihren Sinn, so daß hier der Strom i_z mit Frequenz von 2ω_Μ moduliert wird.

Bei der Anordnung nach der Abb. 8 sind die beiden Induktanzen L₁L₂, wie an sich bekannt, als sekundär gegeneinander geschaltete Transformatoren gebildet. Hier ist die gegenseitige Induktion des Eisentransformators L₂ bei einem bestimmten Mittelwert des absoluten Betrages von i_m gleich der gegenseitigen Induktion des Transformators L₁. Die letztere ist hier wiederum nur wenig oder am besten gar nicht veränderlich.

Ist der Transformator L₁ ganz ohne Eisen

ausgeführt, so empfiehlt es sich, parallel zu ihm einen regelbaren Widerstand r zur Abgleichung der Eisenverluste des anderen Transformators anzuschalten.

Auch hier heben sich die Wirkungen der beiden Transformatoren auf den sekundären Kreis in dem Moment, wo der Modulierstromi,_n durch den erwähnten Mittelwert hindurchgeht, gegenseitig auf. Bei den größeren absoluten Werten des Modulierstromes überwiegt die Wirkung von L₁, und bei kleineren Werten des Modulierstromes überwiegt die Wirkung von L₂, so daß hier der Modulationseffekt ein gleicher wie bei der vorigen Anordnung ist.

Eine andere Modulierungsmöglichkeit gewähren bekannte Kondensatoren mit einer oder beiden Zitterelektroden.

Eine derartige vorteilhafte Anordnung zeigt die Abb. 9. Hier ist die Kopplung zwischen den Kreisen von I₁ und i₂ durch eine Wheatstonesche Brücke, deren einer Zweig, wie bekannt, veränderlich ist und die gegebenenfalls aus vier Kondensatoren C₁, C₂, C₃, C₄ besteht, vermittelt. Einer von diesen Kondensatoren, z. B. C₁, besitzt eine Zitterelektrode, bei deren Mittellage die Brücke ausbalanciert ist, und der Strom i₂ verschwindet. Die größeren Elektrodenabstände bedingen einen bestimmten Kopplungssinn und die Heineren Abstände den entgegengesetzten.

Die Wirkungsweise ist nach den vorstehenden Erklärungen ohne weiteres verständlich.

Natürlich könnte man bei der Brückenan-, Ordnung in zwei benachbarten Schenkeln statt der Kondensatoren auch Drosseln verwenden. Ferner könnte man auch Zitterelektrodenkondensatoren in zwei Schenkeln verwenden. Wären das z. B. die Schenkel C₁ und C₂, so müßten die Zitterelektroden gegenphasig schwingen; dagegen müßten die Zitterelektroden, wenn z. B. in den Schenkeln C₁ und C₃ befindlich, gleichphasig schwingen. '

Es sei hier noch bemerkt, daß es für die Wirkungsweise der beschriebenen Brückenanordnungen nur darauf ankommt, daß wenigstens in einem Schenkel ein Widerstand moduliert wird und die anderen Schenkel so abgeglichen werden, daß beim Mittelwert des erwähnten modulierten Widerstandes die Brücke ausbalanciert ist.

Man kann daher auch das gewünschte Resultat erhalten, wenn man statt der Zitterelektrodenkondensatoren bekannte," durch Modulation beeinflußbare Röhrenwiderstände nimmt und die Widerstände^ der anderen Schenkel entsprechend wählt.

Zum Schluß sei noch bemerkt, daß bei der Erklärung der Wirkungsweise verschiedener Brückenanordnungen (Abb. 5, 5a, 7 und 9) der Einfachheit halber angenommen wurde, daß die veränderliche Reaktanz bei ihrem Mittelwert einer anderen Reaktanz gleich wird. Dies ist aber nicht unbedingt erforderlich; es genügt vielmehr, daß die Brückenanordnung derart bemessen wird, daß bei Mittelwerten der in ihr enthaltenen veränderlichen Widerstände das zur Ausbalancierung der Brücke notwendige proportionale Verhältnis zwischen ihren vier Schenkeln besteht. Die Empfindlichkeit der Schaltung ist jedoch dann am größten, wenn das Verhältnis der Schenkelwiderstände gleich ist.

Es kann unter Umständen vorteilhaft sein, das Kopplungsorgan in an sich bekannter Weise mittels einer als veränderlicher Widerstand wirksamen Röhre zu modulieren.

Claims (8)

1. Patentansprüche:

   i. Anordnung zum simultanen Erzeugen von zwei oder mehreren hochfrequenten Wellen oder Wellenbändern, insbesondere zur Übermittlung einer und derselben Nachricht mittels dieser Wellen, wobei zwischen zwei Kreisen des Senders eine durch einen Modulierstrom nach Größe und Sinn veränderliche Kopplung eingeschaltet ist, derart, daß während einer Periode des Modulierstromes der Kopplungsfaktor wenigstens zweimal ganz oder nahezu durch Null durchgeht und seinen Sinn ändert, dadurch gekennzeichnet, daß der Hochfrequenzstrom

   in dem dem Organ für die Modulierung der Kopplung vorangehenden Teil des Senders durch künstliche · Mittel, z. B. durch die Speisung dieses Teiles von einer auf die Trägerfrequenz des Senders abgestimmten Schleife und die lose Kopplung dieser Schleife mit vorangehendem Senderteil, ganz oder nahezu konstant gehalten wird.
2. 2. Anordnung nach Anspruch i, dadurch ίο gekennzeichnet, daß der resultierende Widerstand (z) des Zweiges des modulierten Stromes im wesentlichen ein Wirkwiderstand ist.
3. 3. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerung des Kopplungsorgans durch Induktanzänderung einer durch Gleichstrom vormagnetisierten Eisendrossel erfolgt.
4. 4. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Wheatstonesche Brücke als Kopplungsorgan zwischen dem an zwei ihr gegenüberliegende Ecken angeschlossenen unmodulierten Hochfrequenzstrom und dem an zwei andere Ecken angeschlossenen modulierten Hochfrequenzstrom dient, wobei wenigstens in einem ihrer Schenkel ein derart veränderlicher Widerstand liegt, daß beim Mittelwert derselben die Wheatstonesche Brücke ausbalanciert ist.
5. 5. Anordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß zwei gegenüberliegende Eckpunkte der Brückenschaltung zum Anschluß des unmodulierten Hochfrequenzstromes und deren andere Eckpunkte zum Anschluß des modulierten Hochfrequenzstromes sowie der Gleichstromerregung zur Vormagnetisierung der in den Schenkeln der Wheatstoneschen Brücke eingeschalteten Induktanzen dienen, während der Modulierstrom in bezug auf die Gleichstromerregung differentiell geschaltet ist, z. B. über denselben Weg wie der unmodulierte Strom verläuft, oder in besonderen Wicklungen, die am besten in Reihe miteinander, aber differentiell in bezug auf die Gleich-Stromerregung geschaltet sind.
6. 6. Anordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens ein Schenkel eine veränderliche Reaktanz enthält und diese ohne Gleichstromvormagnetisierung durch Änderung der Eisensättigung mittels eines Modulierstromes gesteuert wird.
7. 7. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Kopplung zwischen dem unmodulierten und dem modulierten Hochfrequenzstrom durch zwei gegeneinander wirkende Transformatoren vermittelt wird, von denen der eine Transformator mit einer stark veränderlichen, durch einen Modulierstrom gesteuerten Eisensättigung ausgeführt ist, derart, daß bei einem Mittelwert der Eisensättigung die beiden Transformatoren sich in ihrer Wirkung aufheben.
8. 8. Anordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die veränderliche Reaktanz wenigstens in einem Schenkel der Wheatstoneschen Brücke durch einen Zitterelektrodenkondensator gebildet ist.

   Hierzu 1 Blatt Zeichnungen