DE4111135C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft einen Strahlungs-Sensor gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 1.

Ein gattungsgemäßer Sensor ist aus der DE-OS 36 36 422 in Form eines aus der Mantelfläche einer Submunition herausschwenkbaren Gehäuses (vgl. US-PS 48 48 235) für einen Infrarot-Detektor bekannt.

Während der vorbekannte Sensor-Aufbau sich für den apparativen Funk­ tionsnachweis bewährt hat, liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, einen gattungsgemäßen Sensor dahingehend weiterzubilden, daß er hinsichtlich der Abgleich- und Prüf-Möglichkeiten den Anforderungen einer weitgehend automatisierten Großserien-Fertigung besser ent­ spricht und dennoch einen kompakteren Aufbau ermöglicht, der höchsten mechanischen Beanspruchungen (wie sie etwa bei der Submunitions­ verbringung mit einem drallstabilisierten Trägergeschoß auftreten) standhält.

Diese Aufgabe ist erfindungsgemäß im wesentlichen dadurch gelöst, daß der gattungsgemäße Sensor gemäß dem Kennzeichnungsteil des Pa­ tentanspruches 1 ausgelegt ist.

Nach dieser Lösung kann einerseits die in sich hermetisch verpackte Hybridschaltung für die Detektorsignal-Vorverarbeitung und anderer­ seits der Detektor selbst mit seiner Anschluß- und Abgleich-Sub­ baugruppe unmittelbar vor dem Zusammenbau jeweils einzeln geprüft bzw. abgeglichen werden, und der Zusammenbau ergibt dann die rück­ wärtig in das Sensorgehäuse einsetzbare, hochkompakte Sandwich-Grup­ pierung, deren elektrische Ausgangsleitungen aus der Zusammenbau-Ebene kommend als biegbares und verwindbares Flachkabel aus dem der Muni­ tionsstruktur gegenüber verschwenkbaren Sensorgehäuse radial austreten und an die weiteren Auswerteschaltungen in der Struktur angeschlossen werden können.

Dabei ergibt die Starrflex-Lösung für die Verbindung der externen Anschlußleitungen zu einerseits dem Hybridschaltkreis und anderer­ seits dem Detektor mit seinen laser-trimmbaren Abgleichwiderständen einen montagefreundlichen Anschluß aus wenigen Bauelementen bei gleichzeitiger Integration der Zugentlastung der das Sensorgehäuse verlassenden Anschlußleitungen. Allerdings kann die Starrflex-Struk­ tur nicht einfach mit den herkömmlichen Epoxyd-Leiterplatten (vgl. DE-PS 33 18 717) realisiert werden, da individuell in SMD-Technologie aufgebrachte Keramikwiderstände dem vollautomatischen Laser-Trimmen aus fertigungstechnischen Gründen, nämlich wegen ungleichmäßiger Plazierung, nicht ohne weiteres zugänglich wären. Problematisch ist auch der geforderte Gleichlauf der Sensorelemente, der nur durch präzise und fein abgestufte Widerstandswerte realisierbar ist; aber lasertrimmbare Metallfilmwiderstände auf Keramiksubstraten weisen eine relativ schlechte Langzeitstabilität auf, jedenfalls verglichen mit im Siebdruck oder dergleichen Masken-Schichttechnologie aufge­ brachten Widerständen. Solche fertigungsfreundlicher in Schichttech­ nologie aufgebrachten Abgleichwiderstände würden aber beim Laser-Trim­ men zur Zerstörung der Leiterplatten-Trägerstruktur führen. Deshalb werden nun die Widerstände in Schichttechnologie auf einem eigenen gemeinsamen Keramiksubstrat realisiert, auf dem der Laser-Abgleich möglich ist. Dabei kann dieses Keramiksubstrat zugleich als Isolier­ stoff-Träger für einen aufgeklebten und dann flexibel herausgeführten Folienleiter dienen, in dem Aussparungen im Bereiche der abzugleichen­ den Widerstandsschichten vorgesehen sind. So sind die Vorteile der Hybridtechnik, nämlich hohe Stabilität des bedruckten Substrates, verbunden mit den Montagevorteilen herkömmlicher Starrflex-Systeme.

Deren Technologie kann für das Auflaminieren des Folienleiters auf den Keramikträger übernommen werden, so daß diese funktionskritische Verbindungsebene nicht durch herstellungstechnische Risiken belastet wird; wobei ohne Gefahr für die Leiterbahnenstruktur dann in der Folienebene der Laser-Abgleich für die Detektorelement-Vorwiderstände, unmittelbar vor dem koaxialen Sandwich-Zusammenbau mit der Hybrid­ schaltung, erfolgen kann. Ergänzt um die gegenüberliegend im Sensor­ gehäuse justierte Linse ergibt das einen hoch-automatisierbaren und dadurch preisgünstigen Zusammenbau zu einer auch unter extremen äußeren mechanischen Beanspruchungen noch zuverlässig arbeitenden Sensoreinheit.

Der so in Inline-Anordnung aufgebaute und geprüfte Elektronikmodul braucht lediglich noch von rückwärts in das Sensorgehäuse eingesetzt und dort axial mit Spannschrauben festgelegt zu werden, was von rückwärts, vorteilhafter aber noch vor der Justage der Linse von der Frontseite des Sensorgehäuses her erfolgen kann. Bei entspre­ chender strahlengeometrischer Auslegung der Sammellinse ist die axiale Lage der Detektorelemente bezüglich eines nicht sehr scharf ausgeprägten Linsen-Brennfleckes nicht kritisch, so daß der Fokus­ abgleich durch Unterlegen einer Auswahl aus in ihrer Stärke relativ grob gestuften Ausgleichsscheiben als Distanzjustage-Ringen entweder beim rückwärtigen Einsetzen des Detektors oder beim frontseitigen Einsetzen der Linse erfolgen kann. Für den radialen Abgleich der Fokuslage bezüglich der Detektorelemente kann entweder in herkömm­ licher Weise für die Aufnahme der vorgeprüften Linse eine Hilfsfassung vorgesehen sein, die der optischen Achse gegenüber justiert wird (wie etwa näher beschrieben im Einleitungsteil der DE-OS 37 30 094; vgl. auch DE-OS 39 13 879); oder die ungefaßte Linse wird längs ihrer großflächigen rückseitigen Auflage-Ringfläche lateral verschoben und dann in der justierten Stellung im Sensorgehäuse verkittet, das damit gleichzeitig als Linsenfassung dient. Die Kittmasse, die den Ringspalt zwischen Linse und Gehäuse ausfüllt, gewährleistet nicht nur eine hohe Langzeit-Positionsstabilität, sondern auch eine flächige radiale Einleitung der bei der Verbringung auftretenden Drallkräfte.

Auch unabhängig vom hier erläuterten Realisierungsbeispiel wird die Kombination eines Keramiksubstrates mit auflaminierten flexiblen Leiterbahnen als eine selbständig schutzfähige Ergänzung zu her­ kömmlichen Starrflexsystemen für verschiedenste Einsatzbereiche betrachtet.

Zusätzliche Alternativen und Weiterbildungen sowie weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den weiteren Ansprüchen und, auch unter Berücksichtigung der Darlegungen in der Zusammenfas­ sung, aus nachstehender Beschreibung eines in der Zeichnung unter Beschränkung auf das Wesentliche stark abstrahiert und nicht maß­ stabsgerecht skizzierten bevorzugten Realisierungsbeispiels zur erfindungsgemäßen Lösung. Die einzige Figur der Zeichnung zeigt im Axial-Längsschnitt bei teilweise abgebrochener Darstellung jeweils zwei unterschiedliche Ausführungsbeispiele für die erfindungsgemäße Ausstattung des Strahlensensors vor und hinter seinem Detektor.

Der Sensor 11 weist ein aus hochbeanspruchbarem Metall, wie hochle­ giertem Stahl, Titan oder bevorzugt Aluminium F52, bestehendes axial kurzes rohrförmiges Gehäuse 12 auf, dessen Durchgangsbohrung 13 durch eine etwa aus dem Mittenbereich versetzt vorkragend umlaufende Rippe 14 verjüngt ist, um axiale Anlage-Schultern 15 (15.16 und 15.17) für einerseits eine Optik 16 und andererseits einen Detektor 17 zu bilden. Im axial längeren Teil des kurzen rohrförmigen Gehäuses 12 stützt sich der Detektor 17 mit seiner über die Peripherie eines Gehäuses 18 radial vorkragenden Bodenplatte 19, vorzugsweise unter Zwischenlage eines Distanzjustage-Ringes 20, axial nach vorne (der Strahlungs-Einfallrichtung 21 entgegen) gegen die rückwärtige Schulter 15.17 der Rippe 14 ab, so daß das axial vor der Bodenplatte 19 vorra­ gende Detektor-Gehäuse 18 in die durch die umlaufende Rippe 14 gegebe­ ne Verjüngung 22 der Gehäuse-Durchgangsbohrung 13 nach vorne hinein­ greift. Das Detektor-Gehäuse 18 ist frontseitig durch ein Fenster 23 verschlossen, hinter dem auf der Detektor-Bodenplatte 19 ein Array von vorzugsweise thermoelektrisch gekühlten Detektorelementen 24 angeordnet und an Verbindungs-Stifte 25 angeschlossen ist. Diese Stifte 25 sind in mechanisch stabilen Isolierstoff-Halterungen 26 wie Preßglas-Durchführungen in der Detektor-Bodenplatte 19 festge­ legt, aus der sie parallel zur Sensor-Achse 27 rückwärts herausstehen. Rückwärtig liegt gegen die Detektor-Bodenplatte 19 ein Isolierstoff­ träger 28 für den einzelnen Detektorelementen 24 schaltungsmäßig zugeordnete Abgleichwiderstände 29 auf der Rückseite des Trägers 28 an. Eine Hybridschaltung 30 ist mit einer gelochten Abstands­ scheibe 31 aus isolierendem Material, vorzugsweise aus Keramik, verbunden, vorzugsweise zur drallfesten Verbindung verklebt. Statt dessen kann diese Scheibe aber auch integraler Bestandteil eines entsprechend geformten Hybridgehäuse-Deckels sein (nicht zeichnerisch ausgeführt). Längs Teilen ihrer Peripherie 32 verlaufen die aus der Hybridschaltung 30 austretenden Anschlüsse 33, deren freien Stirnenden 34 an der Frontseite 35 der Isolierkörper-Scheibe 31 radial nach innen abgewinkelt enden, eine auch als J-Lead bezeichnete Kontaktierungsart. Wenn radial nach außen hinreichend Platz verfügbar ist, werden statt dessen die Anschlüsse vorteilhafter als sogenannte Gull-Wings nach außen gebogen, um die Lötstellen besser inspizieren zu können. Denn die freien Stirnenden 34 dienen der Kontaktierung (Verlötung) mit einem entsprechenden Gegenkontakt-Muster aus Frei­ sparungen oder Kontaktpunkten über Leiterbahnen 36 an der gegen­ überliegenden Rückseite des Isolierstoff-Trägers 28, dessen Abgleich­ widerstände 29 ebenfalls an diese Leiterbahnen 36 angeschlossen sind. Die Leiterbahnen 36 erstrecken sich radial nach außen über den Träger 28 fort und sind dort als flexibler Mehrader-Folienleiter 37 zum elektrischen Anschluß des Sensors 11 an seine Systemumgebung, insbesondere an die Hülle einer Suchzünder-Submunition, aus der das Sensor-Gehäuse 12 achsparallel herausschwenkbar ist, ausgelegt.

Wenn der Isolierstoff-Träger 28 dafür als herkömmliche Starr-Flex-Lei­ terplatte realisiert ist, also mit auf einen Kunststoff-Träger 28 aufkaschierten Leiterbahnen, die sich über den Träger hinaus erstrecken und dort flexibel eingefaßt sind, dann sind die Abgleichwiderstände 29 darauf als Widerstands-Array auf einer Keramikscheibe, etwa der Bodenplatte eines zunächst noch offenen Widerstandsgehäuses 38, angeordnet. Der Boden dieses Gehäuses 38 verhindert, daß beim La­ ser-Trimmen des Widerstands-Array (also beim Abgleich der Widerstände 29) auch das Trägermaterial beschädigt und dadurch die Struktur der Anschlußleiterbahnen 36 beeinträchtigt wird. Nach erfolgtem Abgleich der Widerstände 29 kann deren Gehäuse 38 durch einen rück­ wärtig etwa aufgelöteten Deckel 39 hermetisch verschlossen werden.

Ohne einen zusätzlichen Keramikträger in Form des Widerstandsgehäuses 38 kommt man dagegen aus, wenn der Isolierstoff-Träger 28 selbst als dünne Keramikscheibe ausgebildet ist, auf die die zum Folienlei­ ter 37 herausgeführte flexible Leiterbahn 36 auflaminiert ist. Diese trägt Aussparungen 40, durch die hindurch zum Laser-Abgleich die Widerstände 29 zugänglich sind, die in Dickschichttechnik oder in Dünnschichttechnik unmittelbar auf die rückwärtige Oberfläche des Keramik-Trägers 28′ aufgebracht sind. Da diese Beschichtung mit dem Widerstandsmaterial durch einen Maskenprozeß photolithopraphisch erfolgt, sind die Abgleichwiderstände 29 hinsichtlich Orientierung und Abmessung eindeutig bestimmt, so daß deren Koordinaten unmittelbar für den Betrieb eines rechnergesteuerten Laser-Trimmgerätes übernommen werden können; was nicht ohne weiteres möglich wäre, wenn individuelle Abgleichwiderstände 29 in SMD-Technik auf die Rückseite des Keramik­ trägers 28′ aufgelötet würden.

Für die Montage des vorstehend beschriebenen elektrischen Teiles des Sensors 11 wird der Detektor 17 an den rückwärtigen Stirnenden seiner Anschlußstifte 25 mit den Leiterbahnen 36 des Träger-Laminats verbunden, um den Abgleich der Widerstände 29 für die konkret vorlie­ genden Detektorelemente 24 unter Abgleichmessung am Anschluß des Folienleiters 37 durchzuführen. Sodann wird die mit der Abstands­ scheibe 31 bestückte Hybridschaltung 30, unter Verklebung der Ab­ standsscheiben-Frontseite 35 mit der laminierten Träger-Rückseite an den abgewinkelten Anschluß-Stirnenden 34, nach Art der SMD-Tech­ nologie mit dem geometrisch zugeordneten Muster der Anschlußstellen auf den Leiterbahnen 36 elektrisch und mechanisch verbunden. Dieser schon elektrisch abgeglichene und mechanisch sehr stabile koaxiale Sandwich-Aufbau wird dann unter Zwischenlage des Ringes 20 rückwärts in die Gehäuse-Durchgangsbohrung 13 bis zur Anlage gegen die Schulter 15.17 eingeschoben. Er kann dort durch achsparallele Spannschrauben 41 zwischen einer rückwärtigen Deckscheibe 42, mit frontseitig vor­ stehender komprimierbarer Ausschäumung 43 zur Toleranzüberbrückung, und der Gehäuse-Rippe 14 axial festgelegt werden. Die Spannschrauben 41 verlaufen dann z. B. von der Deckscheibe 42 unter radialem Spiel durch die Hybridschaltung 30, die Abstandsscheibe 31, den Wider­ standsträger 28, die Detektorbodenplatte 19 und den Distanzring 20 hindurch (dort jeweils durch Bohrungen oder seitliche Aussparungen) bis in ein Spanngewinde 44 in der Gehäuse-Innenrippe 14 oder in der Deckscheibe 42 hinein. Grundsätzlich nachteilig ist dabei aller­ dings, daß der Hybrid 30 mit Durchgangsbohrungen versehen sein müßte, und daß eine relativ dicke Deckscheibe 42 erforderlich wäre, um die Schraubenköpfe versenken zu können. Deshalb ist gemäß der Bei­ spielsdarstellung eine Verschraubung der Detektor-Hybrid-Einheit von der Linsenseite her vorteilhafter, also zu Gewindebohrungen im Detektorboden 19 und gegebenenfalls mit Durchgriff des Schrau­ benbolzens in die Scheibe 31 als zusätzliche Verdrehsicherung. Dann kann der Schraubenkopf in der Gehäuserippe 14 versenkt werden, die problemlos mit einer abgestuften Durchgangsbohrung auszustatten ist. Eine Festlegung der Deckscheibe 42 kann dann mittels eines kurzen Radialgewindes unter definiertem Anzugdrehmoment erfolgen (nicht zeichnerisch ausgeführt).

Der Ring 20 dient der groben axialen Justage der die Detektorelemente 24 tragenden Bodenplatte 19 bezüglich des Brennpunktes der Optik 16 im vorderen, axial kürzeren Teil des Sensorgehäuses 12. Dort ist eine vorgeprüfte konvex-konkave Sammellinse 45 - für den Fall eines um 4 µm arbeitenden Infrarot-Detektors 17 bestehend aus mono­ kristallinem Silizium - zunächst radial bezüglich der Sensor-Achse 27 verschiebbar angeordnet. Für hohe mechanische Axialbeanspruch­ barkeit weist die Linse 45 eine peripher umlaufende rückwärtige, radial relativ große Auflage-Ringfläche 46 auf, die etwa rechtwinklig in eine kurze Zylindermantelfläche 47 übergeht. Längs letzterer ist sie nach der radialen Positionsjustage mit einem dauerfest aus­ härtenden Kitt 48 eingefaßt, der nach der Linsenjustage über einen dünnen Kanal 49 durch die Linsen-Fassung 50 eingefüllt werden kann. Zur frontseitigen axialen Festlegung der Linse 45 kann ein Haltering 51 unter Zwischenlage eines Gleitringes 52 in ein frontseitiges Innengewinde der Linsenfassung 50 gegen den Seitenrand der Linse 45 angeschraubt sein.

Um eine Handhabung der ungefaßten Linse 45 zur seitlichen Brennpunkt­ justierung zu vermeiden, kann die Linse 45 aber auch in herkömmlicher Weise in eine Zwischen-Fassung 50′ eingesetzt, etwa wieder spannungs­ frei eingekittet sein, die ihrerseits gegen die vordere Rippenschulter 15.16 plan anliegend quer zur optischen Achse 27 justiert wird, ehe sie durch Flanschbohrungen 53 hindurch mit der Gehäuse-Innenrippe 14 verschraubt und damit endgültig aber reversibel positioniert wird. Entgegen der vereinfachten zeichnerischen Darstellung liegen die ebenfalls achsparallelen Verschraubungen 54 für die frontseitige Festlegung der Linsenfassung 50′ allerdings zweckmäßigerweise nicht in der gleichen Querschnittsebene wie die Spannschrauben 41, um hinrei­ chend große Bohrungen in der Rippe 14 zu ermöglichen.

Claims (7)

1. Strahlungs-Sensor (11) mit einem kurzen rohrförmigen Gehäuse (12) für einerseits eine Optik (16) und andererseits einen koaxial dahinter angeordneten Elektronikblock mit Detektor (17) samt Träger (28) für laser-trimmbare Abgleich-Widerstände (29) vor einer Hybridschaltung (30) und für Leiterbahnen (36), die etwa in der Ebene der Widerstände (29) flächig festgelegt sind und mit Detektoranschluß- Stiften (25) sowie Hybridschaltungs-Anschlüssen (33) mechanisch und elektrisch verbunden sind, dadurch gekennzeichnet, daß die Leiterbahnen (36) unabhängig von den Widerständen (29) auf dem Träger (28, 28′) angeordnet sind und jenseits des Trägers (28) als flexibler Folienleiter (37) austreten.

2. Sensor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß auf die Leiterbahnen eines Kunststoff-Trägers (28) ein Kera­ mik-Element mit den Abgleichwiderständen (29) aufgesetzt ist.

3. Sensor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in Aussparungen (40) von Leiterbahnen (36) auf einem Kera­ mik-Träger (28′) die Abgleichwiderstände (29) ausgebildet sind.

4. Sensor nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Hybridschaltung (30) und der Leiterbahnen-Träger (28) miteinander verklebbar sind, unter SMD-Verbindung der die Loch­ scheibe (31) am Rande umgreifenden Hybrid-Anschlüsse (33) auf ein entsprechendes geometrisches Anschluß-Muster an den Leiter­ bahnen (36) auf dem Träger (28).

5. Sensor nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Detektor (17) rückwärtig und die Optik (16) frontseitig gegen eine umlaufende Rippe (14) in der Gehäuse-Bohrung (13) anliegen, unter axialem Fokusabgleich durch Zwischenlage wenig­ stens eines Distanzringes (20).

6. Sensor nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Linse (45) der Optik (16) durch laterale Verschiebung in ihrer Fassung (50) oder mit einer Fassung (50′) längs der vorderen Rippen-Schulter (15) radial justierbar ist.

7. Sensor nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Optik (16) mit justierter Linse (45) und/oder der abge­ glichene und zusammengebaute Elektronikblock achsparallel an der in der Gehäusebohrung (13) umlaufenden Rippe (14) verschraubt sind.