DE2724462B2

DE2724462B2 - Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplatten

Info

Publication number: DE2724462B2
Application number: DE2724462A
Authority: DE
Inventors: Toshimichi Sagamihara Kanagawa Koizumi (Japan)
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1976-05-31
Filing date: 1977-05-31
Publication date: 1980-11-06
Also published as: DE2724462C3; US4130350A; DE2724462A1

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplatten.

Dieses Objektiv kann das insbesondere als Wiedergabeobjektiv mit mittlerer Vergrößerung zum Lesen von mit hoher Informationsdichte auf Piatten (Bildplatten) r, aufgezeichneter Signale verwendet werden.

Für Objektive, die in Wiedergabesystemen für Bildplatten Verwendung finden, ist es erforderlich, ein Auflösungsvermögen von 1 μ zu gewährleisten, da das Objektiv sehr kleine Signale, die mit hoher Dichte aufgezeichnet sind, lesen muß. Darüber hinaus enthält die von der mit hoher Geschwindigkeit rotierenden Bildplatte abgelesene Information Signale, die das Objektiv der Aufzeichnungsspur folgen lassen und Signale zur automatischen Fokussierung zusätzlich zur Bildinformation. Um zu gewährleisten, daß das Objektiv diese Information und die Signale richtig liest, sollte die Ebenheit des von dem Objektiv fokussierten Bildes groß sein. Um eine Zerstörung der Bildplatte und des Objektivs zu vermeiden, die auftreten würde, wenn das jo Objektiv die Bildplatte berührt, sollte der Arbeitsabstand der Objektive groß sein. Darüber hinaus sollte für eine automatische Fokussierung das Objektiv kompakt und leicht im Gewicht sein. Schließlich sollte der Preis des Objektivs niedrig sein. J5

Da das für Objektive für Bildplatten verwendete Licht normalerweise monochromatisches Licht ist (λ = 632,8 nm), ist es zur Unterdrückung des Rauschens bei der Verstärkung der Signale vom Detektor wesentlich, daß der Durchlaßgrad für Licht dieser <tn Wellenlänge so hoch wie möglich ist. Um den Durchlaßgrad so groß wie möglich zu machen, ist es erwiesen erforderlich, eine Mehrschichtenantireflexvergütung auf den Linsenoberflächen zu verwenden oder die Zahl j q ,

der das Objektiv bildenden Linsen so klein wie möglich 4"> -'- Ϊ

zu machen. Wenn dieses Problem in Zusammenhang mit ' ⁼

den oben erwähnten weiteren Erfordernissen, wie 0,6 :

niedriger Preis und leichtes Gewicht betrachtet wird, ist es vorteilhafter, wenn die Zahl der das Objektiv bildenden Linsen so klein wie möglich gemacht wird.

Aus der DE-OS 25 49 674 ist ein optisches System mit kurzer Brennweite und hoher Lichtstärke bekannt, das aus vier Linsen besteht, das von der Lichtquelle aus betrachtet eine erste Linse mit positiver Brechkraft und eine zweite Linse mit negativer Brechkraft enthält, die ein positives Vorderglied bilden, welches die Strahlen der Lichtquelle in Empfang nimmt, während die dazu in einem ziemlich großen Luftabstand angeordnete Hinterlinsengruppe aus einer dritten Linse mit kleiner positiver Brechkraft und einer vierten Linse mit ω positiver Brechkraft besteht, die zusammen die positive hintere Linsengruppe bilden.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplatten anzugeben, das bei großem Arbeitsabstand und hohem Auflösungsvermögen eine vorzügliche Ebenheit des Bildfeldes besitzt

Diese Aufgabe wird durch die Ausbildung des Objektivs nach den Merkmalen der Kennzeichen der Ansprüche 1 bis 4 gelöst.

Im folgenden wird der Erfindungsgegenstand anhand der Zeichnungen näher erläutert. In den Zeichnungen zeigt

F i g. 1 eine schematische Schnittansicht durch ein erstes Objektiv nach der Erfindung,

F i g. 2 Korrekturkurven des ersten erfindungsgemäßen Objektivs,

Fig.3 eine schematische Schnittansicht durch ein zweites Objektiv nach der Erfindung,

F i g. 4 Korrekturkurven des Objektivs 2 nach der Erfindung,

F i g. 5 schematische Schnittansichten von Objektiven 3 und 4 nach der Erfindung,

Fig.6 Korrekturkurven des Objektivs 3 nach der Erfindung und

Fig.7 Korrekturkurven des Objektivs 4 nach der Erfindung.

Das Wiedergabeobjektiv nach der Erfindung enthält, wie sich aus den Zeichnungen ergibt, ein von einer Zerstreuungslinse gebildetes erstes Linsenglied, ein von einer meniskusförmigen Sammellinse, deren konkave Oberfläche gegenstandsseitig liegt, gebildetes zweites Linsenglied, ein drittes Linsenglied mit positiver Brechkraft und ein von einer meniskusförmigen Zerstreuungslinse, deren konvexe Oberfläche gegenstandsseitig liegt, gebildetes viertes Linsenglied. Bei der Entwicklung der Objektive 1 und 2 hat sich die Einhaltung der folgenden Bedingungen aus den nachstehend näher erläuterten Gründen als wesentlich

^ 1,5

0,51 g

2,7 ^ L/il/L/il ^ 3,7

Darin bezeichnen

d> d_B Λ / den Krümmungsradius der bildseitigen Oberfläche des ersten Linsenglieds,

den Krümmungsradius der gegenstandsseitigen Oberfläche des zweiten Linsenglieds,

den Krümmungsradius der bildseitigen Oberfläche des vierten Linsenglieds,

den Luftabstand zwischen erstem und zweitem Linsenglied,

den Luftabstahd zwischen zweitem und drittem Linsenglied,

den Luftabstand zwischen drittem und viertem Linsenglied,

die Brennweite des ersten Linsenglieds,

die Brennweite des vierten Linsenglieds und

die Gesamtbrennweite des Objektivs.

Die Bedeutung der oben erwähnten Bedingungen liegt in folgendem.

Wenn ck/(d2 + d*)<\,0 ist, d.h. den unteren Grenzwert in der Bedingung (1) unterschreitet, wird sowohl sphärische Aberration wie auch Astigmatismusdifferenz überkorrigiert. Wenn andererseits cfe/fcfe + ds) > 1,5 ist, wird sphärische Aberration unterkorrigiert, die Astigmatismusdifferenz wird groß und unterkorrigiert und die Koma ist stark.

Wenn r₂/f<2,2 ist, d.h. den unteren Grenzwert der Bedingung (2) unterschreitet, wird die Astigmatismusdifferenz groß und sphärische Aberration wird überkorrigiert. Wenn andererseits nlf> 3,4 ist, wird sphärische Aberration unterkorrigiert.

Was die Bedingung (3) anbetrifft, so wird, wenn I Λ I Zr₂ < 0,6 wird, die Astigmatismusdifferenz groß und der Astigmatismus der sagittalcn - Strahlen wird unterkorrigiert und es besteht auch die Gefahr einer Unterkorrektur von sphärischer Aberration. Wenn andererseits | rj | Zr₂ > 0,9 ist, wird der Astigmatismus der meridionalen Strahlen überkorrigiert, die Astigmatismusdifferenz wird groß und sphärische Aberration wird überkorrigiert und die Koma ist stark.

Was die Bedingung (4) anbetrifft, so wird, wenn no//<O,51 ist, sphärische Aberration unterkorrigiert. Wenn andererseits n</f>0,63 ist, wird sphärische Aberration üDerkorrigiert.

Was nun die Bedingung (5) anbetrifft, so wird, wenn I Λ I / I f\ I < 2,7 ist, sphärische Aberration unterkorrigiert und die Koma ebenfalls beträchtlich unterkorrigiert. Wenn andererseits | /41 / | f\ \ > 3,7 ist, werden sphärische Aberration und Koma überkorrigiert, die Astigmatismusdifferenz wird groß und der Astigmatismus der meridionalen Strahlen wird unterkorrigiert.

Während das Objektiv 1 sich durch besonders einfachen Aufbau auszeichnet, indem das dritte Linsenglied als bikonvexe Einzellinse ausgebildet ist, wie F i g. 1 zeigt, wird bei dem Objektiv 2 dadurch, daß das dritte Linsenglied aus zwei mit kleinem Luftabstand dazwischen angeordneten bikonvexen Linsen besieht, wie in F i g. 3 gezeigt, die Bildfeldkrümmung noch besser korrigiert, wobei es auch möglich ist, die Krümmungsradien der Oberflächen des vierten Linsenglieds verhältnismäßig groß zu machen, was die Herstellung der für das vierte Linsenglied zu verwendenden Linsen vereinfacht Bei den in F i g. 5 dargestellten Objektiven 3 und 4 nach der Erfindung ist der Luftabstand zwischen den beiden, das dritte Linsenglied bildenden Linsen größer ausgebildet, wodurch es möglich ist, stärker unterschiedliche Linsen für das dritte Linsenglied zu wählen, was es seinerseits gestattet, die Aberrationen noch besser zu korrigieren. Es wird dabei im dritten Linsenglied an der Gegenstandsseite eine bikonvexe Linse und an der Bildseite eine meniskusförmige Sammellinse mit konkaver Oberfläche bildseitig verwendet und ein verhältnismäßig großer Luftabstand zwischen diesen Linsen vorgesehen.

Bei der Entwicklung der Objektive 3 und 4 hat sich die Einhaltung der folgenden Bedingungen aus den nachstehend näher erläuterten Gründen als wesentlich erwiesen.

(6)
(7)
(8)
0,4 (9)

Darin bezeichnen

3 ^ T₂//:g 4,5 6 g Ir₁ |/r_l0 ^ 14

fi Uf₃ Uf₃ ¹ 0,2

η und Γ2 die Krümmungsradien der entsprechenden Oberflächen des ersten Linsenglieds,

/Ίο den Krümmungsradius der bildseitigen Ober

fläche des vierten Linsenglieds,

di den Luftabstand zwischen erstem und zweitem

Linsenglied,

h die Brennweite des zweiten Linsenglieds,

h und /3 die Brennweiten der beiden das dritte Linsenglied bildenden Linsen und

/ die Gesamtbrennweite des Objektivs.

Die Bedeutung dieser Bedingungen besteht in folgendem. Was die Bedingung (6) anbetrifft, so wird, wenn r₂/f<3 ist, die negative Brechkraft des ersten Linsenglieds groß. Daher divergieren die paraxialen Strahlen stark und es besteht die Gefahr, daß sphärische Aberration unterkorrigiert wird. Darüber hinaus werden die Durchmesser der anderen Linsenglieder groß. Wenn andererseits r₂//>4,5 ist, wird die Astigmatismusdifferenz groß und es besteht die Gefahr, daß sphärische Aberration überkorrigiert wird.

Was die Bedingung (7) anbetrifft, so wird, wenn I η I //ϊο<7 ist, der Krümmungsradius der gegenstandsseitigen Oberfläche des ersten Linsengiieds klein, der Arbeitsabstand (der Abstand vom Randabschnitt der J5 gegenstandsseitigen Oberfläche des ersten Linsenglieds zur Oberfläche des Gegenstandes) groß und Koma wird beträchtlich. Wenn andererseits | r, | /r,₀>14 ist, wird sphärische Aberration im Randabschnitt der Blende überkorrigiert und es wird sehr schwierig, das vierte 4» ünsenglied genau herzustellen, obwohl es leichter ist, die Austrittspupille (oder den hinteren Brennpunkt) zur Bildseite des vierten Linsenglieds zu verlegen.

Was die Bedingung (8) anbetrifft, so wird, wenn /j< h ist, Koma stark und der Aberrationen insgesamt sind 4^r> unausgeglichen. Wenn andererseits /3 > /3 ist, wird sphärische Aberration höherer Ordnung in beträchtlichem Umfang hervorgerufen und die Aberrationen insgesamt sind unausgeglichen.

Was schließlich die Bedingung (9) betrifft, so wird, wenn t/₂//<0,2 ist, sphärische Aberration etwas übsrkorrigiert und die Astigmatismusdifferenz wird

groß. Wenn andererseits d₂//>0,4 ist, wird Koma hervorgerufen. Darüber hinaus werden die Strahlhöhen für die aus dem ersten Linsenglied austretende Strahlung, die in das zweite Linsenglied eintritt, groß und die sphärische Aberration wird beträchtlich unterkorrigiert

Das Objektiv 1 hat die nachstehend in Tabelle 1 aufgeführten numerischen Daten:

Tabelle 1

.', = - 28,388

η = 2,40

dy = 0,275
d₂ = 0,243

n, = 1,77859

v, = 25,7

	Fortsetzung	- 1,968	-5,207	1	rf;	27	24 462	12	H₂ = 1,77859	2 aufgeführten numerischen Daten:	v, = 25,7
	0 ⁼
		-0,864	3,11		(U
1	/4 =						η, = 1,77859
	1,721	- 2,026	ih	= 0,357	».·, = 1,61656		v₃ = 36,3
r₅ =
	-4,286	-0,944	rf«	= 0,235
/χ =						H₂ - 1,77859
	0,728	2,285	rf.»	= 0,359	H₄ = 1,77859		v₄ = 25,7
/-., =
	0,572	391,567	β = -20X	= 0,642	/, = -2,832 /, = -8,614 /, = 1 5 =		0,307
*Ίο =	= 0,0332		nachstehend		in Tabelle	η, = 1,61656
ΣΡ	2 hat die	11,51		= 0,214
Das Objektiv	Tabelle 2
η =	- 3,39	rf.	= 0,253		v, = 25,7
				H₄ = 1,61656
r₂ =	0,807	rfj	= 0,284

O =	0,578	rf;.	= 0,39		v₂ = 25,7
	= 0,0147			ns = 1,77859
r₄ =	3 hat die	rf;	= 0.138
	Tabelle 3			467 f₄ = -8,467 /= 1 .S =
rs =	η =	lh	= 0,369	3 aufgeführten numerischen Daten:	V₃ = 36,3

r„ =	r₂ =	rf,,	= 0,063
				H, = 1,72309
r₇ =	O =	ch	= 0,148		V₄ = 36,3

r„ =	/4 =	lh	= 0,506
				n₂ = 1,61656
/■·> =	's =	rf.,	= 0,36		V₅ = 25,7

r\n =		,8 = -20X	/ι = "2,		0,333
ΣΡ		nachstehend	in Tabelle	n₃ = 1,61656
Das Objektiv	= -8,844

= 3,416	rf.	= 0,377		v, = 28,5

= -5,470	di	= 0,312
-
-0,999	dy	= 0,331	v₂ = 36,3

= 5,526	rf₄	= 0,274

= -2,542	ds	= 0,252	v₃ = 36,3

	d.	= 0.156

	Fortsetzung	1J85	d-,	27 24	462
	/7 =
		3,303	d*
13	's ⁼
	1,3117	rf.i	= 0,336
Λι =
	0,712	= -20X	= 0,268
Οι. =	0,0315 β
EP =		= 0318
/·= 1
	/2 = 1.927 j	^rs = 2,8i

14

= 1,61656 v₄ = 363

1,72309 w_s = 28,5

Das Objektiv 4 hat die nachstehend in Tabelle 4 aufgeführten numerischen Daten:
Tabelle 4

	= -8,831	rf, = 0,385	"1 =	1,72309

r.	= 4,187	rf_: = 0,31

/·-,	= - 5,093	rf, = 0,328	": =	1,72309

r₄	= - 1,053	rf₄ = 0,351

A	= 8,053	rf₅ = 0,257	//·, =	1,61656

Λ,	= - 2,97	rf„ = 0,03

/•7	= 1,382	rf, = 0,336	«4 =	1,61656

's	= 3,344	rf* = 0,334

'··>	= 13	rf„ = 0,307		1,72309

v, = 28,5

v> = 28,5

V; = 36,3

v₄ = 36,3

v₅ = 28,5

/·,„ = 0,725

Σ P= 0,0315, β = - 20X ./, = 1,774, /■ = 3.552, 5 = 0,333, /,· = 3,585,
/= 1

Darin bezeichnen · ηλ I S 1,6 verwendet, so daß die betreffenden Linsen

n,r₂... die Krümmungsradien der Linsenoberfläcnen leicht hergestellt werden können, und die von den

d.d₂... die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände .«' verschiedenen Linsenoberflachenhervorgerufenespha-

' . . .. nsche Aberration außerordentlich klein ist

zwiscnen oiesen _{Bei den ob}j_{ektiven sind die} Bezugszeichen für die

"^²" ?=632Tnm entsprechenden Linsenoberflächen und die Dicken der

v_h V₂... die Abbe-Zahlen der Linsen, betreffenden Linsen und Luftabstände zwischen den

I¹'' HPt al S mm ^{55 Llnsen auf der Basls} ^^{es ln F}' 8-³ dargestellten

fl d'e Vergrößerung und Objektivs angegeben. Da das in F i g. I gezeigte S den Arbeitsabstand des Objektivs.

Bei den Objektiven nach der vorliegenden Erfindung Objektiv 1 r₆, n, cfc und φ.
werden Materialien mit hohen Brechungsindizes, d. h. «>

Hierzu 4 Ukill Zeichnungen

Claims

27 24
1 462
2 d\ = 0,275 r₂ = 2,40 <h = 0,243 r₃ = -1,968 A. = 0,357 r₄ = -0,864 rf₄ = 0,235 r_s = 1,721 d₅ = 0,359 ι» = -4,286 rf„ = 0,642 r₉ = 0,728 rf„ = 0,214 Ίο = 0,572 5 1,0 ₌ U₉Kd₂ +(U)S 1,5 (1) rf, = 0,253 r₂ = 3,11 d₁ = 0,284 r₃ - -2,026 A = 0,39 Ji mit positiver Brechkraft und einem vierten Linsen Patentansprüche: 2,2 Ur₂Jf-S, 3,4 (2) glied in Form einer meniskusförmigen Zerstreuungs 1. Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplat 06 < Ir,l/r, < 09 (31 linse mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig ten, dadurch gekennzeichnet, daß das aus v,\j ₌ |'3 ν *2 = ^v?⁷ V-*/ bestehende Linsensystem des Objektivs den folgen einem ersten Linsenglied in. Form einer Zerstreu 0,51 g r_lo//^0,63 (4) den Datensatz ungslinse, einem zweiten Linsenglied in Form einer 2,7g|/₄|/lA|g3,7 (5) 40 meniskusförmigen Sammellinse mit konkaver Ober worin fläche gegenstandsseitig, einem dritter. Linsenglied η bis r₅ gegenstands- und bildseitige Krümmungs Tabelle 1 radien der das erste und das zweite λ, = 1,77859 vj = 25,7 /·, =-28,388 Linsenglied sowie gegenstandsseitiger Krümmungsradius der das dritte Linsen 45 glied bildenden Linse, rs bis Γιο die Krümmungsradien der bildseitigen n₂ = 1,77859 v₂ = 25,7 Oberfläche der das dritte Linsenglied bildenden Linse und gegenstands- und 50 bildseitiger Krümmungsradius der das vierte Linsenglied bildenden Linse, /I₃ = 1,61656 v₃ = 36,3 d\ bis ds die Dicken der Linsen 1 bis 3 bzw. Luftabständf zwischen diesen, Tabelle 2 55 /•ι = -5,207 n₄ = 1,77859 v₄ = 25,7 Σ P = 0,0332 β = - 2OX /, = - 2,832 oder Werte für die Konstruktionsparameter auf /₄ = -8,614 /ι - I S=0,3O7 weist, die ausgehend von diesem Datensatz durch dg und ffe Luftabstand zwischen dritter und vierter eine Variation einer der folgenden Größen entste und Dicke der vierten Linse, hen /ii bis /J₄ die Brechnungsindizes der Linsen bei λ = 632,8 nm, Vi bis v₄ die Abbe-Zahlen der Linsen für die c/-Linie, Σ P die Petzvalsumme, β die Vergrößerung /ι die Brennweite des ersten Linsenglieds, /₄ die Brennweite des vierten Linsenglieds, / die Brennweite des Objektivs, S den Arbeitsabstand bedeuten. 2. Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplat ten, dadurch gekennzeichnet, daß das aus einem ersten Linsenglied in Form einer Zerstreuungslinse, einem zweiten Linsenglied in Form einer meniskus förmigen Sammellinse mit konkaver Oberfläche gegenstandsseitig, einem dritten Linsenglied mit positiver Brechkraft in Form zweier, mit kleinem Luftabstand dazwischen angeordneten Sammellin sen und einem vierten Linsenglied in Form einer meniskusförmigen Zerstreuungslinse mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig bestehende Linsensy stem des Objektivs den folgenden Datensatz n, = 1,77859 v, = 25,7 r.i = 1,77859 v₂ = 25,7

Fortsetzung -0,944 27 24 462 1,61656 r* = 2,285 3 η =■■ 391,567 U₄ = 0,138 1,61656 Γι, = 11,51 d-, = 0,369 η, = r₇ = -3,39 d„ = 0,063 1,77859 'S = 0,807 dj = 0,148 n₄ = r-, = A. = 0,506 A = 0,36 /I₅ =

V; = 36,3

v₄ = 36,3

v₅ = 25,7

O„ = 0,578

Σ P = 0,0147 β =-20X /j = -2,467 /₄ = -8,467 /= 1 5 = 0,333

\,0 ^<k/(d₂+ α+) g: 1,5

2,2 S T₂If ^ 3,4

0,51 ^r₁₀//S 0,63

oder Werte für die Konstruktionsparameter aufweist, die ausgehend von diesem Datensatz durch eine Variation einer der folgenden Größen entstehen

(U (2) (3) (4) (5)

worin

η, Γζ... die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

d\,eh... die Dicken der Linsen bzw Luftabstände

zwischen den Linsen,

/Ji,/ft... die Brechungsindizes der Linsen bei = 632,8 nm,

Vi, Vi... die Abbe-Zahlen der Linsen für die rf-Linie,

Σ P die Petzval-Summe,

β die Vergrößerung,

/i die Brennweite des ersten Linsenglieds,

/₄ die Brennweite des vierten Linsenglieds,

/ die Gesamtbrennweite des Objektivs und

S den Arbeitsabstand des Objektivs

bedeuten.

3. Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplatten, dadurch gekennzeichnet, daß das aus einem ersten Linsenglied in Form einer Zerstreuungslinse, einem zweiten Linsenglied in Form einer meniskusförmigen Sammellinse mit konkaver Oberfläche gegenstandsseitig, einem dritten Linsenglied mit positiver Brechkraft in Form einer bikonvexen Linse und einer meniskusförmigen Sammellinse mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig und einem vierten Linsenglied in Form einer meniskusförmigen Zerstreuungslinse mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig bestehende Linsensystem des Objektivs den folgenden Datensatz

Tabelle 3

r, = - 8,844

T₂ = 3,4)6

rj = - 5,470

/4 = -0,999

/5 = 5,526

/6 =-2,542

Γη = 1,385

/8 = 3,303

d_t = 0,377 d₇ "0,312 di = 0,331 d₄ = 0,274 d₅ = 0,252 d_h = 0,156 d-, = 0,336 A = 0.268 /ι, = 1,72309

n₂ = 1,61656

= 1,61656

n₄ = 1,61656

= 28,5

v₂ = 36,3

= 36,3

Fortsetzung
/·., = 1,3117

/•in = 0,712
Σ P = 0,0315
/= 1

rfg = 0,318 '= -20X /, = 1,927

^ 4,5

fi Zf₃ SK
0,2 S

(6) (7) (8)

(9) 2(1

Darin bezeichnen:

η, η... die Krümmungsradien der Linsenoberflächen, 2ϊ

d\, di... die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen den Linsen,

/7i, /72... die Brechungsindizes der Linsen bei λ = 632,8 nm,

Vi, V2... die Abbe-Zahlen der Linsen für die c/-Linie, j< > iu = 1,72309

vs = 28,5

= 2,858 S = 0,322 ./.·■ = 3,623

Σ P die Petzvalsumme,

β die Vergrößerung,

/2 die Brennweile des zweiten Linsenglieds,

/j und /3 die Brennweite der das dritte Linsenglied

bildenden Linse,

/ die Gesamtbrennweite des Objektivs und

S den Arbeitsabstand des Objektivs.

4. Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplatten, dadurch gekennzeichnet, daß das aus einem ersten Linsenglied in Form einer Zerstreuungslinse, einem zweiten Linsenglied in Form einer meniskusförmigen Sammellinse mit konkaver Oberfläche gegenstandsseitig, einem dritten Linsenglied mit positiver Brechkraft in Form einer bikonvexen Linse und einer meniskusförmigen Sammellinse mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig und einem vierten Linsenglied in Forin einer meniskusförmigen Zerstreuungslinse mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig bestehende Linsensystem des Objektivs den folgenden Datensatz

Tabelle 4 = -8,831 rfi = 0,385 /ι ι = 1,72309 η = 4,187 d: = 0,31 rs = - 5,093 (ty = 0,328 n_: = 1,72309 Γ; = - 1,053 (Ia = 0,351 = 8,053 0,257 n-, = 1,61656 = - 2,97 4,= 0,03 η, = 1,382 d₇ = 0,336 η_Λ = 1,61656 r-j = 3,344 rf« = 0,334 r» = 1,3 rf..= 0,307 /ι, = 1,72309 rq

/"III

0,725

Σ Ρ =0,0315, β= -20Χ /,= 1,774, /= 1

oder Werte für die Konstruktionsparameter aufweist, die ausgehend von diesem Datensatz durch eine Variation einer der folgenden Größen entstehen _b5

ι-, = 28,5

v, = 28,5

v-, = 36.3

v₄ = 36,3

v, = 28,5

/, = 3,552, S = 0,333, f_y = 3,585,

0,2 ^d₂//^ 0,4

Darin bezeichnen:

3 ZrJf ^ 4,5
7 ^ Ir^r₁₀ ^ 14

(6)

(7)

r\,ri... die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

.<h.. . die 7 Brechungsindizes 27 24 Petzvalsumme, 462 dt /
Dicken der Linsen ■■ 632,8 nm. bzw. Luftabstände β ,/7₂.. zwischen den Linsen, h Π| . die der Linsen bei h und f] .V₂.. A = V| P . die Abbe-Zahlen der Linsen für die c/-Linie, > f Σ die S

die Vergrößerung,

die Brennweite des zweiten Linsenglieds,

die Brennweite der das dritte Linsenglied

bildenden Linse,

die Gesamtbrennweite des Objektivs und

den Arbeitsabstand des Objektivs.