DE2724462C3

DE2724462C3 - Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplatten

Info

Publication number: DE2724462C3
Application number: DE2724462A
Authority: DE
Inventors: Tshimichi Sagamihara Kanagawa Koizumi
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1976-05-31
Filing date: 1977-05-31
Publication date: 1981-08-20
Also published as: DE2724462B2; US4130350A; DE2724462A1

Description

Γ
S

die Vergrößerung,

die Brennweite des zweiten Linsenglieds,

die Brennweite der das dritte Linsenglied

bildenden Linse,

die Gesamtbrennweite des Objektivs und

den Arbeitsabstand des Objektivs.

Die Erfindung bezieht sich auf ein Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplatten.

Dieses Objektiv kann das insbesondere als Wiedergabeobjektiv mit mittlerer Vergrößerung zum Lesen von mit hoher Informationsdichte auf Platten (Bildplatten) aufgezeichneter Signale verwendet werden.

Für Objektive, die in Wiedergabesystemen für Bildplatten Verwendung finden, ist es erforderlich, ein Auflösungsvermögen von 1 μ zu gewährleisten, da das Objektiv sehr kleine Signale, die mit hoher Dichte aufgezeichnet sind, lesen muß. Darüber hinaus enthält die von der mit hoher Geschwindigkeit rotierenden Bildplatte abgelesene Information Signale, die das Objektiv der Aufzeichnungsspur folgen lassen und Signale zur automatischen Fokussierung zusätzlich zur Bildinformation. Um zu gewährleisten, daß das Objektiv diese Information und die Signale richtig liest, sollte die Ebenheit des von dem Objektiv fokussierten Bildes groß sein. Um eine Zerstörung der Bildplatte und des Objektivs zu vermeiden, die auftreten würde, wenn das Objektiv die Bildplatte berührt, sollte der Arbeitsabstand der Objektive groß sein. Darüber hinaus sollte für eine automatische Fokussierung das Objektiv kompakt und leicht im Gewicht sein. Schließlich sollte der Preis des Objektivs niedrig sein.

Da das für Objektive für Bildplatten verwendete Licht normalerweise monochromatisches Licht ist (λ = 632,8 nm), ist es zur Unterdrückung des Rauschens bei der Verstärkung der Signale vom Detektor wesentlich, daß der Durchlaßgrad für Licht dieser Wellenlänge so hoch wie möglich ist. Um den Durchlaßgrad so groß wie möglich zu machen, ist es erforderlich, eine Mehrschichtenantireflexvergütung auf den Linsenoberflächen zu verwenden oder die Zahl der das Objektiv bildenden Linsen so klein wie möglich zu machen. Wenn dieses Problem in Zusammenhang mit den oben erwähnten weiteren Erfordernissen, wie niedriger Preis und leichtes Gewicht betrachtet wird, ist es vorteilhafter, wenn die Zahl der das Objektiv bildenden Linsen so klein wie möglich gemacht wird.

Aus der DE-OS 25 49 674 ist ein optisches System mit kurzer Brennweite und hoher Lichtstärke bekannt, das aus vier Linsen besteht, das von der Lichtquelle aus betrachtet eine erste Linse mit positiver Brechkraft und eine zweite Linse mit negativer Brechkraft enthält, die ein positives Vorderglied bilden, welches die Strahlen der Lichtquelle in Empfang nimmt, während die dazu in einem ziemlich großen Luftabstand angeordnete Hinterlinsengruppe aus einer dritten Linse mit kleiner positiver Brechkraft und einer vierten Linse mit positiver Brechkraft besteht, die zusammen die positive hintere Linsengruppe bilden.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplatten anzugeben, das bei großem Arbeitsabstand und hohem Auflösungsvermögen eine vorzügliche Ebenheit des Bildfeldes besitzt

Diese Aufgabe wird durch die Ausbildung des Objektivs nach den Merkmalen der Kennzeichen der Ansprüche 1 bis 4 gelöst.

Im folgenden wird der Erfindungsgegenstand anhand der Zeichnungen näher erläutert. In den Zeichnungen zeigt

Fig. 1 eine schematische Schnittansicht durch ein erstes Objektiv nach der Erfindung,

F i g. 2 Korrekturkurven des ersten erfindungsgemäßen Objektivs,

Fig.3 eine schematische Schnittansicht durch ein zweites Objektiv nach der Erfindung,

Fig. 4 Korrekturkurven des Objektivs 2 nach der Erfindung,

F i g. 5 schematische Schnittansichten von Objektiven 3 und 4 nach der Erfindung,

Fig. 6 Korrekturkurven des Objektivs 3 nach der Erfindung und

F i g. 7 Korrekturkurven des Objektivs 4 nach der Erfindung.

Das Wiedergabeobjektiv nach der Erfindung enthält, wie sich aus den Zeichnungen ergibt, ein von einer Zerstreuungslinse gebildetes erstes Linsenglied, ein von einer meniskusförmigen Sammellinse, deren konkave Oberfläche gegenstandsseitig liegt, gebildetes zweites Linsenglied, ein drittes Linsenglied mit positiver Brechkraft und ein von einer meniskusförmigen Zerstreuungslinse, deren konvexe Oberfläche gegenstandsseitig liegt, gebildetes viertes Linsenglied. Bei der Entwicklung der Objektive 1 und 2 hat sich die Einhaltung der folgenden Bedingungen aus den nachstehend näher erläuterten Gründen als wesentlich erwiesen

1.0 ^ 4(d₂ + i/₄)
2.2 ^r₁If ^ 3,4
0.6 ^ Jr₃1 r₂ ^ 0,9
0.51 g r_lo//g0,63

2.7 ^ί/₄ί/|/,| ^ 3.7

1.5

(1)
(2)
(3)
(4)
(5)

Darin bezeichnen

Γ2 den Krümmungsradius der bildseitigen Oberfläche des ersten Linsenglieds.

Γ3 den Krümmungsradius der gegenstandsseitigen

Oberfläche des zweiten Linsenglieds,
no den Krümmungsradius der bildseitigen Oberfläche

des vierten Linsenglieds.
bo dz den Luftabstand zwischen erstem und zweitem

Linsenglied,
di den Luftabstand zwischen zweitem und drittem Linsenglied,

d& den Luftabstand zwischen drittem und viertem b5 Linsenglied.

/i die Brennweite des ersten Linsengiieds.
h die Brennweite des vierten Linsenglieds und
f die Gesamtbrennweite des Objektivs.

Die Bedeutung der oben erwähnten Bedingungen liegt in folgendem.

Wenn dg/(d2 + d_t)<\,Q ist, d.h. den unteren Grenzwert in der Bedingung (1) unterschreitet, wird sowohl sphärische Aberration wie auch Astigmatismusdifferenz überkorrigiert. Wenn andererseits dg/(d₂ + d-i) > 1,5 ist, wird sphärische Aberration unterkorrigiert, die Astigmatismusdifferenz wird groß und unterkorrigiert und die Koma ist stark.

Wenn r₂/f<2,2 ist, d.h. den unteren Grenzwert der Bedingung (2) unterschreitet, wird die Astigmatismusdifferenz groß und sphärische Aberration wird überkorrigiert. Wenn andererseits r₂/f> 3,4 ist, wird sphärische Aberration unterkorrigiert.

Was die Bedingung (3) anbetrifft, so wird, wenn I η I /γϊ<0,6 wird, die Astigmatismusdifferenz groß und der Astigmatismus der sagittaien Strahlen wird unterkorrigiert und es besteht auch die Gefahr einer Unterkorrektur von sphärischer Aberration. Wenn andererseits |n|//"2>0,9 ist, wird der Astigmatismus der meridionalen Strahlen überkorrigiert, die Astigmatismusdifferenz wird groß und sphärische Aberration wird überkorrigiert und die Koma ist stark.

Was die Bedingung (4) anbetrifft, so wird, wenn Oo//"<0,51 ist, sphärische Aberration unterkorrigiert. Wenn andererseits rio//>O,63 ist, wird sphärische Aberration überkorrigiert.

Was nun die Bedingung (5) anbetrifft, so wird, wenn I Λ I /1 /i I <2,7 ist, sphärische Aberration unterkorrigiert und die Koma ebenfalls beträchtlich unterkorrigiert. Wenn andererseits | Λ | / | f\ j >3,7 ist, werden sphärische Aberration und Koma überkorrigiert, die Astigmatismusdifferenz wird groß und der Astigmatismus der meridionalen Strahlen wird unterkorrigiert.

Während das Objektiv I sich durch besonders einfachen Aufbau auszeichnet, indem das dritte Linsenglied als bikonvexe Einzellinse ausgebildet ist. wie Fi g. 1 zeigt, wird bei dem Objektiv 2 dadurch, daß das dritte Linsenglied aus zwei mit kleinem Luftabstand dazwischen angeordneten bikonvexen Linsen besteht, wie in F i g. 3 gezeigt, die Bildfeldkrümmung noch besser korrigiert, wobei es auch möglich ist, die Krümmungsradien der Oberflächen des vierten Linsenglieds verhältnismäßig groß zu machen, was die Herstellung der für das vierte Linsenglied zu verwendenden Linsen vereinfacht. Bei den in F i g. 5 dargestellten Objektiven 3 und 4 nach der Erfindung ist der Luftabstand zwischen den beiden, das dritte Linsenglied bildenden Linsen größer ausgebildet, wodurch es möglich ist. stärker unterschiedliche Linsen für das dritte Linsenglied zu wählen, was es seinerseits gestattet, die Aberrationen noch besser zu korrigieren. Es wird dabei im dritten Linsengiied an der Gegenstandsseite eine bikonvexe Linse und an der Bildseite eine meniskusförmige Sammellinse mit konkaver Oberfläche bildseitig verwendet und ein verhältnismäßig großer Luftabstand zwischen diesen Linsen vorgesehen.

Bei der Entwicklung der Objektive 3 und 4 hat sich die Einhaltung der folgenden Bedingungen aus den nachstehend näher erläuterten Gründen als wesentlich erwiesen.

3 S T₂If :S 4.5
6 ^ Ir₁IZr₁₀ ^ 14

Si ^ L ^ Si
0.2 ^ U₂If ^ 0,4

Darin bezeichnen

η und r₂ die Krümmungsradien der entsprechenden Oberflächen des ersten Linsenglieds,

no den Krümmungsradius der bildseitigen Oberfläche des vierten Linsenglieds.

d₂ den Luftabstand zwischen erstem und zweitem

Linsenglied,

f₂ die Brennweite des zweiten Linsenglieds.

/j und /3 die Brennweiten der beiden das dritte Linsenglied bildenden Linsen und

f die Gesamtbrennweite des Objektivs.

Die Bedeutung dieser Bedingungen besteht in folgendem. Was die Bedingung (6) anbetrifft, so wird, wenn r₂/f<3 ist. die negative Brechkraft des ersten Linsenglieds groß. Daher divergieren die paraxialen Strahlen stark und es besteht die Gefahr, daß sphärische Aberration unterkorrigiert wird. Darüber hinaus werden die Durchmesser der anderen Linsenglieder groß. Wenn andererseits r₂//">4,5 ist, wird die Astigmatismusdifferenz groß und es besteht die Gefahi, daß sphärische Aberration überkorrigiert wird.

Was die Bedingung (7) anbetrifft, so wird, wenn I η I /γι_Ο<7 ist. der Krümmungsradius der gegenstandsseitigen Oberfläche des ersten Linsenglieds klein, der Arbeitsabstand (der Abstand vom Randabschnitt der gegenstandsseitigen Oberfläche des ersten Linsenglieds zur Oberfläche des Gegenstandes) groß und Koma wird beträchtlich. Wenn andererseits | η | /ri_O>14 ist, wird sphärische Aberration im Randabschnitt der Blende überkorrigiert und es wird sehr schwierig, das vierte Linsenglied genau herzustellen, obwohl es leichter ist. die Austrittspupille (oder den hinteren Brennpunkt) zur Bildseite des vierten Linsenglieds zu verlegen.

Was die Bedingung (8) anbetrifft, so wird, wenn /3 < f₂ ist, Koma stark und der Aberrationen insgesamt sind unausgeglichen. Wenn andererseits f₃ > Λ ist. wird sphärische Aberration höherer Ordnung in beträchtlichem Umfang hervorgerufen und die Aberrationen insgesamt sind unausgeglichen.

Was schließlich die Bedingung (9) betrifft, so wird, wenn d₂/f <0.2 ist. sphärische Aberration etwas überkorrigiert und die Astigmatismusdifferenz wird groß. Wenn andererseits d₂/f>0A ist wird Koma hervorgerufen. Darüber hinaus werden die Sirahihöhen für die aus dem ersten Linsenglied austretende Strahlung, die in das zweite Linsenglied eintritt, groß und die sphärische Aberration wird beträchtlich unterkorrigiert.

Das Objektiv 1 hat die nachstehend in Tabelle 1 aufgeführten numerischen Daten:

Tabelle I

r, = -28.388

r- 2.40

el, - 0.275
d· - C.243

n. = 1.77859

11 12

I orlsct/uiit!

rf.·, = 0,357 n_: - 1,77859 i>, = 25,7

/·, -- - 0,864

rf, = 0,235
a = 1,721

rf< = 0,359 m = 1,61656 v_:i = 36,3

/•s = -4.286

rf« = 0,642
/·, = 0,728

rf., = 0,214 /i₄ = 1,77859 v₄ = 25,7

n„ = 0,572

Σ P = 0,0332 ./»=-20X Ζ, - -2,832 /,= -8,6(4 ./, = i 5 = 0,307

Das Objektiv 2 hat die nachstehend in Tabelle 2 aufgeführten numerischen Daten: Tabelle 2

/·, - -5,207

Vi = 25.7 r,„ = 0.578

Σ P =0.0147 ./J =-20X /,--2.467 f_A =- 8,467 ./= 1 5 = 0,333 Das Objektiv 3 hat die nachstehend in Tabelle 3 aufgeführten numerischen Daten: Tabelle 3

r, = - 8.844

rf, = 0.377 μ, = 1.72309 ν. = 28.5

r_: = 3.416

rf; = 0.312

_r, = - 5,470

rf; = 0.331 η ₂ = 1.61656 v_: = 36.3

r, = - 0.999

rf₄ = 0.274
a = 5.526

rf< = 0.252 /;-. = 1.61656 v-, = 36.3

r₍. = -2.542

rf,. = 0.156

	rf:	= 0,253	//, = 1,77859
3.11
	rf:	= 0,284
- 2.026
	rf;	= 0.39	n_: - 1.77859
- 0.944
	d;	= 0.138
2,285
	J,	0,369	Ai, - 1,61656
391.567
	rf,	= 0,063
11.51
	d-	= 0.148	/I₄ = 1.61656
- 3.39
	rfs	= 0.506
0.807
	rf,	= 0.36	n, = 1.77859

13

14

Fortsetzung r₇ = 1,385

/■« = 3,303 r, = 1.3117 #·,„ =0,712

Σ P =0,0315 /= 1

(J₁ = 0,336 rf_s = 0,268 ^ = 0,318

= -20X /,= 1,927

n_A = 1,61656

v_A = 36,3

W₅ = 1,72309 v, = 28,5

2,858 5=0,322 f_y = 3,623

Das Objektiv 4 hat die nachstehend in Tabelle 4 aufgeführten numerischen Daten:
Tabelle 4

η =	-8,831	(I₁ = 0,385	/j, = 1,72309

	4,187	rf: = 0,31

/-, =	- 5,093	rf., = 0,328	W₃ = 1,72309

*^r4 ~*	- 1,053	rf₄ = 0,351

'? ⁼	8,053	df, = 0,257	w., = 1,61656

'Ι. =	-2,97	rf,, = 0,03

Γ-, =	1,382	rf₇ = 0,336	IU = 1,61656

h =	3,344	rf« = 0,334

/υ —	1,3	rf., = 0,307	W₅ = 1,72309

'Ίιι =	0,725	B= -20X Λ = 1,774,	A = 3,552, S =
Σ P =	= 0,0315,

= 0,333, /,·

ν, = 28,5 v_: = 28,5 »·, = 36,3 v₄ = 36,3

ν, = 28,5 = 3,585,

Darin bezeichnen πλ 1 ί 1,6 verwendet, so daß die betreffenden Linsen

...... J-Ji- u n·· u leicht hergestellt werden können, und die von den

n,/2... die Krümmungsradien der Linsenoberf achen ,. , ,· , _r... . . _f ...

J₁.,,... d,e Dicken Ir Li„_ssn .... L„„ab».„de

zwischen diesen, ,„„,.. die Brechungsindizes der Linsen bei

denArbe.tsabstanddesObjekuvs.

Bei den Objektiven nach der vorliegenden Erfindung werden Materialien mit hohen Brechungsindizes, d.h.

Objektivs angegeben. Da das in Fig. 1 gezeigte _eine ^e _kf_{einere Anzah}, _{von Lins}|_{n a},f _das ^e _jn ^ _{ezdgte objektiy besitzt>
entfa|},_en

Objektiv 1 r_b, n, ds und dj.

Hierzu 4 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplatten, dadurch gekennzeichnet, daß das aus s einem ersten Linsenglied in Form einer Zerstreuungslinse, einem zweiten Linsenglied in Form einer meniskusförmigen Sammellinse mit konkaver Oberfläche gegenstandsseitig, einem dritten Linsenglied

Tabelle 1 = - 28,388 d\ = 0,275 n, = 1,77859 r\ 2,40 d₂ = 0,243 r₂ = -1,968 di = 0,357 n₂ = 1,77859 r₃ = -0,864 d₄ = 0,235 U 1,721 ds = 0,359 /I₃ = 1,61656 r_s = -4,286 d» = 0,642 's = 0,728 d₉ = 0,214 n₄ == 1,77859 *) ι = 0,572 -20X /, = -2,832 /₄ = -8,614 /, = Γκ P = 0,0332 β = Σ

mit positiver Brechkraft und einem vierten Linsenglied in Form einer meniskusförmigen Zerstreuungslinse mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig bestehende Linsensystem des Objektivs den folgenden Datensatz

= 25,7

v₂ = 25,7

V₃ = 36,3

v₄ = 25,7

oder Werte für die Konstruktionsparameter aufweist, die ausgehend von diesem Datensatz durch eine Variation einer der folgenden Größen entstehen

1,OS <V(u2+<4) S 1,5 I/4 l/l/i I ^ 3,7 (D 40 2,2^ rjf ύ 3,4 (2) 0,6^ |r_a|/r₂ ^0,9 (3) 0,51 Sr₁₀// ^ 0,63 (4) 2,7 ^ (5)

45

η bis /5 gegenstands- und bildseitige Krümmungsradien der das erste und das zweite Linsenglied sowie gegenstandsseitiger Krümmungsradius der das dritte Linsenglied bildenden Linse,

rg bis Γιο die Krümmungsradien der bildseitigen Oberfläche der das dritte Linsenglied bildenden Linse und gegenstands- und bildseitiger Krümmungsradius der das vierte Linsenglied bildenden Linse,

di bis £/5 die Dicken der Linsen 1 bis 3 bzw. Luftabstände zwischen diesen,

Tabelle 2 d^ = 0,253 n, = 1,77859 r\ = - 5,207 d: = 0,284 ^r2 ~ 3,11 dx = 0.39 Mi = 1,77859 O = - 2,026

= 1 5=0,307

du und cii Luftabstand zwischen dritter und vierter

und Dicke der vierten Linse,
/7i bis n₄ die Brechnungsindizes der Linsen hei λ = 632,8 nm,

Vi bis Va die Abbe-Zahlen der Linsen für die c/-Linie, Σ P die Petzvalsumme,
β die Vergrößerung

f\ die Brennweite des ersten Linsenglieds,

ft, die Brennweite des vierten Linsenglieds,

f die Brennweite des Objektivs,

S den Arbeitsabstand

bedeuten.

2. Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplatten, dadurch gekennzeichnet, daß das aus einem ersten Linsenglied in Form einer Zerstreuungslinse, einem zv/eiten Linsenglied in Form einer meniskusförmigen Sammellinse mit konkaver Oberfläche gegenstandsseitig, einem dritten Linsenglied mit positiver Brechkraft in Form zweier, mit kleinem Luftabstand dazwischen angeordneten Sammellinsen und einem vierten Linsenglied in Form einer meniskusförmigen Zerstreuungslinse mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig bestehende Linsensystem des Objektivs den folgenden Datensatz

ν, = 25,7

v₂ = 25,7

Fortsetzung -0,944 27 24 462 /i₃ = 1,61656 r_A = 2,285 3 r₅ = 391,567 d_A = 0,138 /I₄ = 1,61656 fs ~ 11,51 d₅ = 0,369 η = -3,39 d„ = 0,063 /i₅ = 1,77859 r» = 0,807 rf₇ = 0,148 - 8,467 / = r·) = 0,578 d_t = 0,506 Λο = = 0,0147 β = Γ/» = rf₉ = 0,36 -20X Ζ, = -2,467 /4 =

V₃ = 36,3

V₄ = 36,3

V₅ = 25,7

1,0 g <V(<*2 + (U) i 1.5

0,6 ^ |r₃ |/r₂ ^ 0,9
0,51 ^r₁₀// ^ 0,63

2,7 I |/₄ H/, I g 3,7

(D (2) (3) (4) (5)

worin

Γι, Γ2... die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

du dz... die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände

zwischen den Linsen, 4(1

πι, Λ2... die Brechungsindizes der Linsen bei = 632,8 nm,

Vi, Vi... die Abbe-Zahlen der Linsen für die d- Linie,

Σ P die Petzval-Summe,

β die Vergrößerung,

/i die Brennweite des ersten Linsenglieds,

Λ die Brennweite des vierten Linsenglieds,

/ die Gesamtbrennweite des Objektivs und

5 den Arbeitsabstand des Objektivs

bedeuten.

3. Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplatten, dadurch gekennzeichnet, daß das aus einem ersten Linsenglied in Form einer Zerstreuungslinse, einem zweiten Linsenglied in Form einer meniskusförmigen Sammellinse mit konkaver Oberfläche gegenstandsseitig, einem dritten Linsenglied mit positiver Bre.chkraft in Form einer bikonvexen Linse und einer meniskusförmigen Sammellinse mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig und einem vierten Linsenglied in Form einer meniskusförmigen Zerstreuungslinse mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig bestehende Linsensystem des Objektivs den folgenden Datensatz

Tabelle 3 = - 8,844 dt = 0,377 /7, = 1,72309 ■Ί = 3,416 di = 0,312 r> = - 5,470 d-, = 0,331 /i₂ = 1,61656 O = - 0,999 d< = 0,274 = 5,526 = 0,252 /I₃ = 1,61656 /5 = - 2,542 dt, = 0,156 fb = 1,385 di = 0,336 n₄ = 1,61656 = 3,303 d. = 0.268 h

ν, = 28,5

v₂ = 36,3

v₃ = 36,3

v₄ = 36,3

27 24 5 Fortsetzung rf„ = 0,318 γ,ο = 0,712 3 g rjf g 4,5 (6) rf, = 0,385 r₂ = 4,187 rf, = 0,31 O=- 5,093 rf., = 0,328 r₄ = - 1,053 rf₄ = 0,351 Ο = 8,053 d;, = 0,257 r₆ = - 2,97 rf₆ = 0,03 r₇ = 1,382 rf₇ = 0,336 r₈ = 3,344 rf_R = 0,334 /·, = 1,3 rf, = 0,307 i-io = 0,725 11 3 g rjf g 4,5 (6) 65 462 6 /·, = 1,3117 Σ " = 0,0315 β = - 20Χ h = 1,927 7 g |r,|/r₁₀ g 14 (7) 7 g Ir₁]Zr₁₀ g 14 (7) /= ι huhS fi (8) oder Werte für die Konstruktionsparameter auf 0,2 g ii₂// g 0,4 (9) n, = 1,72309 v₅ = 28,5 weist, die ausgehend von diesem Datensatz durch
eine Variation einer der folgenden Größen entste 20 hen /, = 2,858 S = 0,322 /,. = 3,623 annbezeic nen. n, /2... die' Krümmungsradien der Linsenoberfiä- Σ P die Petzvalsumme,
β die Vergrößerung,
f₂ die Brennweite des zweiten Linsenglieds,
/j und /3 die Brennweite der das dritte Linsenglied chen, bildenden Linse, dt, di... die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände 25 f die Gesamtbrennweite des Objektivs und zwischen den Linsen, 5 den Arbeitsabstand des Objektivs. /Ji, fl2 · · · die Brechungsindizes der Linsen bei 4. Objektiv mittlerer Vergrößerung für Bildplat λ = 632,8 nm, ten, dadurch gekennzeichnet, daß das aus einem ¹ Vi, V2 ... die Abbe-Zahlen der Linsen für die d-Lime, ersten Linsenglied in Form einer Zerstreuungslinse, Tabelle 4 30 einem zweiten Linsenglied in Form einer meniskus /·, = -8,831 förmigen Sammellinse mit konkaver Oberfläche gegenstandsseitig, einem dritten Linsenglied mit ( positiver Brechkraft in Form einer bikonvexen Linse und einer meniskusförmigen Sammellinse mit konvexer Oberfläche gegenstandsseitig und einem vierten Linsenglied in Form einer meniskusförmigen I Zerstreuungslinse mit konvexer Oberfläche gegen standsseitig bestehende Linsensystem des Objektivs den folgenden Datensatz /i, = 1,72309 ν, = 28,5 /I₂ = 1,72309 v₂ = 28,5 /I₃ = 1,61656 v, = 36.3 Σ P= 0,0315, β = - 20X /₃ = 1,774, oder Werte für die Konstruktionsparameter auf weist, die ausgehend von diesem Datensatz durch eine Variation einer der folgenden Größen entste n₄ = 1,61656 v₄ = 36,3 hen n₅ = 1,72309 V₅ = 28,5 /3 = 3,552, S = 0,333, f_y = 3,585, ^/,g/,' (8) O^grfj/ZgO^ (9) Darin bezeichnen: η, /2... die Krümmungsradien der Linsenoberflä chen,

d\, Ö2 ■ ■ . die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände

zwischen den Linsen,
Πι, /72... die Brechungsindizes der Linsen bei

λ = 632,8 nm,

Vi. 1'2 · ■ ■ die Abbe-Zahlen der Linsen für die d-Linie, Σ P die Petzvalsumme,

ß h h und Λ