CN109414062A - 香味吸入器用烟弹及具有该香味吸入器用烟弹的香味吸入器 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种香味吸入器用烟弹，具备：液体贮存部，贮存气溶胶生成液；多孔质发热体，设置有正极及负极，通过在所述正极及负极之间通电时发热，雾化从所述液体贮存部供给的气溶胶生成液，所述多孔质发热体在规定的试验条件下测定的电阻值的相对标准偏差为5.0％以下。

Description

香味吸入器用烟弹及具有该香味吸入器用烟弹的香味吸入器

技术领域

本发明涉及香味吸入器用烟弹及具有该香味吸入器用烟弹的香味吸入器。

背景技术

已知有一种香味吸入器，利用电能使含有香味成分或香料的液体气化而产生气溶胶，供使用者吸入。

在专利文献1中，作为收容于香味吸入器中用于雾化液体的发热体，记载有面状复合体。专利文献1所记载的面状复合体，因其结构，有助于液体的毛细管输送，还用于吸入液体。另外，在专利文献1记载的发明中，因发热体是面状复合体，能够以高比气化容量及高气化器效率进行雾化。专利文献1记载有面状复合体的空隙率和气化器效率之间的关系，作为发热体的面状复合体的空隙率越高，因其发热而产生的热的更大部分被用于雾化面状复合体具有的细孔所吸收的液体。

在专利文献1记载的发明中，为了实现高气化器效率，着眼于提高面状复合体的空隙率，为此，作为面状复合体的结构采用织物结构、具有开放孔的纤维结构、具有开放孔的烧结结构、具有开放孔的发泡体、具有开放孔的析出结构等结构。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：(日本)专利第5612585号公报

发明内容

发明所要解决的技术问题

在专利文献1记载的发明中，使用面状复合体这种材料进行液体的吸入及雾化。

关于该面状复合体，虽然记载有通过提高其空隙率来提高雾化率，但对于该面状复合体的结构与面状复合体整体的均匀发热之间的关系没有描述。

在香味吸入器的使用中，在进行含有香味源的液体的雾化时，若是将专利文献1所记载的高空隙率的材料用于液体吸入及发热体，会发现在该材料中发生局部发热。在用于液体吸入及发热体的材料中发生局部发热，往往意味着该材料劣化的加速及其功能的损伤，并且，在液体的雾化量上也会产生不均匀。

因此，本发明的课题在于，提供作为用于含有香味源的液体的吸入和该液体的雾化的发热体，具备在该发热体整体上产生均匀发热的多孔质发热体的香味吸入器用烟弹及香味吸入器。

用于解决问题的技术方案

本发明者们发现能够解决上述课题一种香味吸入器用烟弹，其具备：液体贮存部，贮存气溶胶生成液；多孔质发热体，设置有正极及负极，通过在所述正极及负极之间通电时发热，雾化从所述液体贮存部供给的气溶胶生成液，所述多孔质发热体在特定的试验条件下测定的电阻值的相对标准偏差为5.0％以下。至此，完成了本发明。

即，本发明如下。

[1]一种香味吸入器用烟弹，具备：

液体贮存部，贮存气溶胶生成液；

多孔质发热体，设置有正极及负极，通过在所述正极及负极之间通电时发热，雾化从所述液体贮存部供给的气溶胶生成液，

所述多孔质发热体在下述的试验条件下测定的电阻值的相对标准偏差为5.0％以下。

试验条件为：以电路的长度为8mm的方式在所述多孔质发热体配置正极及负极，合计测定30次电阻值。电阻值的测定针对每一次测定改变所述正极或负极的位置进行，以使电路的长度能够维持8mm。

[2]根据[1]所述的香味吸入器用烟弹，其中，所述多孔质发热体的标称孔径为1000μm以下。

[3]根据[1]所述的香味吸入器用烟弹，其中，所述多孔质发热体的气孔率为50％以上。

[4]根据[1]～[3]中任一项所述的香味吸入器用烟弹，其中，所述多孔质发热体通过包括下述工序的制造方法制作：在多孔质树脂上实施导电化处理的工序、对导电化处理过的多孔质树脂实施金属镀敷的第一镀敷工序、去除多孔质树脂的热处理工序。

[5]根据[4]所述的香味吸入器用烟弹，其中，在第一镀敷工序中使用的金属是镍或铬。

[6]根据[4]或[5]所述的香味吸入器用烟弹，其中，包括第二镀敷工序，所述第二镀敷工序为：在热处理工序之后，利用与在第一镀敷工序中使用的金属不同的金属实施镀敷。

[7]根据[1]～[3]中任一项所述的香味吸入器用烟弹，其中，

关于所述多孔质发热体，包括下述工序：

使混合了碳源和硅粉末的浆体被保持于多孔质结构体的骨架上，然后使浆体干燥的工序；

在真空下或惰性气氛下加热干燥过的多孔质结构体，获得多孔质复合体的第一加热工序；

在真空下或惰性气氛下加热在第一加热工序获得的多孔质复合体，获得多孔质烧结体的第二加热工序；

在真空下或惰性气氛下加热获得的多孔质烧结体，获得多孔质发热体的第三加热工序。

[8]根据[7]所述的香味吸入器用烟弹，其中，所述碳源是酚醛树脂。

[9]一种香味吸入器，其中，具备[1]～[8]中任一项所述的香味吸入器用烟弹。

发明效果

根据本发明的香味吸入器用烟弹，用于液体吸入和该液体的雾化且作为发热体的多孔质发热体，由于具有上述特定的电阻值，能够防止局部的多孔质发热体的发热。

附图说明

图1是作为实施方式1的香味吸入器的一例的电子烟的概略图。

图2是作为实施方式1的香味吸入器的一例的电子烟的概略图。

图3是表示实施方式1的烟弹的概略结构图。

图4是表示实施方式的多孔质金属片材的平面结构图。

图5表示实施方式2的烟弹。

图6表示实施方式3的烟弹。

图7表示实施方式4的烟弹。

图8表示实施方式5的烟弹。

图9表示实施方式5的变形例1的烟弹。

图10表示实施方式5的变形例2的多孔质发热片材。

图11A表示实施方式6的电子烟。

图11B表示实施方式6的烟弹。

图12A表示实施方式6的变形例的电子烟。

图12B表示实施方式6的变形例的烟弹。

图13是表示香味吸入器用烟弹具备的多孔质发热体的电阻值的测定点的概略图。

图14是表示实施例1及比较例1的多孔质发热体电阻值的相对标准偏差和测定间隔之间的关系的图。

具体实施方式

在此，基于附图对本发明的香味吸入器、用于该香味吸入器的烟弹及多孔质发热体的实施方式进行说明。本实施方式记载的结构要素的尺寸、材质、形状、其相对配置等只要没有特别特定的记载，并不将发明的技术范围仅限定于这些。

＜实施方式1＞

图1及图2是作为实施方式1的气溶胶吸入器(香味吸入器)的一例的电子烟1的概略图。电子烟1具备主体部2及烟嘴部4。主体部2具有主体侧壳体20，在该主体侧壳体20内收容电池21、电子控制部22等。电池21例如还可以是锂离子二次电池之类的充电式电池。

电子控制部22是控制电子烟1整体的计算机。电子控制部22例如可以是具有电路基板(未图示)的微型控制器，电路基板上安装有处理器、存储器等。

主体侧壳体20例如是有底圆筒状的壳体，从底面20a侧开始配置有电池21、电子控制部22。而且，在位于主体侧壳体20的上端的开口端20b侧形成有用于收容烟弹3的中空状的收容腔23。烟弹3是将液体容器(液体贮存部)和多孔质发热体一体化的组件，其中，液体容器收容通过电加热雾化而生成气溶胶的气溶胶生成液，多孔质发热体对气溶胶生成液进行加热雾化，对于烟弹3在后面详述。在本实施方式的电子烟1中，可以从底面20a侧起设置电子控制部22、电池21，也可以在有底圆筒状壳体的任意位置设置LED或显示器等显示构件。

电子控制部22及电池21经由电线连接，通过电子控制部22控制从电池21到作为烟弹3的雾化部的多孔质发热体7的电力供给。另外，例如可以在主体侧壳体20上设置由用户操作的吸烟开关(未图示)。吸烟开关与电子控制部22经由电线连接，当电子控制部22检测到吸烟开关被操作至导通状态时，电子控制部22控制电池21，使电池21向烟弹3的多孔质发热体供电。

接着，对烟嘴部4进行说明。烟嘴部4与主体部2经由铰链5铰接。图1表示为了能够向主体部2的收容腔23进行烟弹3的交换(收容、取出)而将烟嘴部4配置于打开位置的状态。在烟嘴部4配置于打开位置的状态下，收容腔23处于对外部开放的状态。

另一方面，图2表示将烟嘴部4配置于使其从打开位置转动约90度的关闭位置的状态。烟嘴部4配置于关闭位置的状态，就是烟嘴部4覆盖在收容腔23及收容于其中的烟弹3的上部的状态。但是，在本实施方式的电子烟1中，烟嘴部4和主体部2(电池组件)可以是可拆装的。此时的烟嘴部4和主体部2的卡合装置没有特别限定，可使用螺纹连接或经由套筒部件的连接，例如嵌合连接等公知的连接装置。

烟嘴部4具有壳体41。烟嘴部4的壳体41为朝向前端侧变细的形状，以便用户容易叼含，在其前端侧形成有吸入口42。另外，在烟嘴部4的壳体41上设置有进气口43。另外，在烟嘴部4的壳体41内设置有与吸入口42连接的圆筒状的挡板隔壁44，通过该挡板隔壁44形成内部通路45。烟嘴部4的内部通路45与吸入口42及进气口43连通。用户吸烟时，通过进气口43从外部被吸入壳体41内的外部空气通过内部通路45到达吸入口42。在内部通路45，在烟弹3的上表面附近形成雾化腔45a。烟弹3通过电加热使贮存在液体容器的气溶胶生成液气化，使气化的气溶胶生成液在雾化腔45a和空气混合而生成气溶胶。生成的气溶胶经由雾化腔45a及内部通路45被导向吸入口42，用户可通过吸入口42吸入气溶胶。

此外，电子烟1可在主体侧壳体20设置吸引传感器(未图示)来代替吸烟开关，通过该吸引传感器检测由用户进行的吸入口42的吸引(抽吸)，也可以检测出用户的吸烟要求。该情况下，吸引传感器和电子控制部22经由电线连接，当吸引传感器检测到由用户进行的吸入口42的吸引(抽吸)时，电子控制部22控制电池21，使电池21向烟弹3的后述多孔质发热体供电。另外，在本发明中，作为吸引传感器，也可以使用检测因用户的吸引而产生的负压的压敏传感器或热式流量计(MEMS流量传感器等)。另外，虽然雾化腔45a设置于烟嘴部4，但也可以加深主体部2(电池组件)侧的收容腔23，在主体部2设置雾化腔45a。该情况下，优选进气口43也设置于主体部2(参照图11A、图12A等)。

图3是表示本实施方式的烟弹3的概略结构图。上方的图表示烟弹3的上表面，下方的图表示烟弹3的纵截面。烟弹3具有在内部收容气溶胶生成液的液体容器31。在本实施方式中，液体容器31例如是具有圆形的底部31a及盖部31b、筒状的侧壁部31c的圆筒状的瓶形壳体，但对于其形状没有特别限定。液体容器31的内部形成有贮藏气溶胶生成液的液体贮藏空间31d，在液体贮藏空间31d中贮藏气溶胶生成液。气溶胶生成液例如可以是甘油(G)、丙二醇(PG)、尼古丁液、水、香料等的混合液。含于气溶胶生成液的材料的混合比可适当变更。在本发明中，气溶胶生成液中也可以不含尼古丁液。

另外，在液体容器31的液体贮藏空间31d的上部侧配设有向后述的多孔质发热体供给气溶胶生成液的液体供给部件32。液体供给部件32例如可以是棉纤维。在本实施方式中，液体供给部件32例如可以固定于液体容器31的盖部31b的背面。此外，在本发明中，也可以不设置液体供给部件32。图3所示的符号7是通过加热贮存于液体容器31的气溶胶生成液使其雾化的多孔质发热体。另外，图3中的符号Lv表示贮存于液体容器31(液体贮藏空间31d)的气溶胶生成液的初始液位。在制造电子烟1时，通过将规定量的气溶胶生成液贮存于液体容器31(液体贮藏空间31d)，气溶胶生成液的液位被调整为初始液位Lv。通过将初始液位Lv设定在液体供给部件32的上部，即，通过将气溶胶生成液填充到比液体供给部件32的下端部更靠上部，能够向多孔质发热体稳定供给气溶胶生成液。

从侧面看，多孔质发热体7被折为大致C字状。不使用时，多孔质发热体7的至少一部分直接或经由液体供给部件32间接地与液体容器31(液体贮藏空间31d)中的气溶胶生成液接触。多孔质发热体7直接或间接地吸入保持贮存于液体容器31的气溶胶生成液，并且在用户吸烟时通过电加热使所保持的气溶胶生成液雾化，是兼备芯功能和加热器功能的芯加热器兼用部件。多孔质发热体7包括与液体容器31的盖部31b的表面相对配置的平板状的加热器部71、从该加热器部71向下方弯折的第一吸引部72a及第二吸引部72b。以下，在统称第一吸引部72a及第二吸引部72b的情况下，称为“吸引部72”。

在液体容器31的盖部31b形成有将吸引部72插入液体容器31内的插入孔31e，通过该插入孔31e，吸引部72插入液体贮藏空间31d侧。在本实施方式中，通过将加热器部71的两侧折弯，将一对吸引部72与加热器部71连接设置，但吸引部72的数量没有特别限定。此外，如图3所示，吸引部72的前端可以延伸至例如由棉纤维构成的液体供给部件32的内部，在贯通液体供给部件32的状态下向液体贮藏空间31d侧延伸。在本发明中，也可以以吸引部72的一部分与液体供给部件的表面抵接的方式配置各部件。吸引部72和液体供给部件32的接触面积、或吸引部72接触液体供给部件32的面(例如，液体供给部件32的上端面、侧周面等)可适当变更。

图4是表示本实施方式的多孔质发热体7的平面结构图。此外，图4表示展开多孔质发热体7的状态，即，相对于加热器部71折弯吸引部72之前的状态。图中的虚线表示加热器部71和吸引部72的边界线。

在图4所示的例子中，多孔质发热体7具有矩形的平面形状。对于多孔质发热体7的形状没有特别限定，可以具有平行四边形、菱形等形状。符号7a、7b、7c、7d是多孔质发热体7的左边、右边、上边、下边。以下，将沿着多孔质发热体7的上边7c及下边7d的方向称为多孔质发热体7的横宽方向。另外，将沿着多孔质发热体7的左边7a及右边7b的方向称为多孔质发热体7的上下方向。

此外，对用于本发明的多孔质发热体7，在后面详述。

＜实施方式2＞

图5表示实施方式2的烟弹3A。图5所示的烟弹3A，在液体容器31(液体贮藏空间31d)中没有设置液体供给部件32。并且，在实施方式2的多孔质发热体7A中，吸引部72延伸至液体容器31的底部附近，吸引部72直接吸入贮存于液体贮藏空间31d的气溶胶生成液。

＜实施方式3＞

图6表示实施方式3的烟弹3B。图6所示的烟弹3B的多孔质发热体7B仅由加热器部71构成，不具有吸引部72。在烟弹3B，例如成形为圆柱状的液体供给部件32被设置于液体容器31，多孔质发热体7B被载置在液体供给部件32的上表面。多孔质发热体7B的加热器部71与实施方式1的多孔质发热体7的加热器部71是相同的构造。本实施方式的多孔质发热体7B能够从与液体供给部件32的上表面抵接的加热器部71的背面吸入并保持气溶胶生成液。此外，液体供给部件32的形状不限于上述例子。

＜实施方式4＞

图7表示实施方式4的烟弹3C。烟弹3C的多孔质发热体7C在侧视时具有U字状，这一点与侧视时被折成大致C字状的实施方式1的多孔质发热体7不同，但其它结构相同。

＜实施方式5＞

图8表示实施方式5的烟弹3D。烟弹3D的多孔质发热体7D在加热器部71的右边71b连接有单个吸引部72。其它结构与实施方式1的多孔质发热体7相同。

多孔质发热体7D作为整体具有平板形状，吸引部72通过形成于液体容器31的盖部31b的插入孔31e插入到液体贮藏空间31d内。即，烟弹3D将平板形状的多孔质发热体7D的加热器部71暴露在液体容器71的外部，并以在液体容器71的外部插设吸引部72的方式将多孔质发热体7D设置在液体容器71上。

图9表示实施方式5的变形例1的烟弹3E。设置于烟弹3E的多孔质发热体7E除了在加热器部71的下边7d连接有单个吸引部72之外，与图8所示的多孔质发热体7D是相同的结构。多孔质发热体7E作为整体具有平板形状。多孔质发热体7E作为整体具有平板形状，吸引部72通过形成于液体容器31的盖部31b的插入孔31e插入液体贮藏空间31d内。即，烟弹3E将平板形状的多孔质发热体7E的加热器部71暴露在液体容器31的外部，并以在液体容器31的外部插设吸引部72的方式将多孔质发热体7E设置在液体容器31上。

另外，图10表示实施方式5的变形例2的多孔质发热体7F。在多孔质发热体7F中，加热器部71的右边7b连接有单个吸引部72，多孔质发热体7F被卷成圆筒状。在图示的例子中，在加热器部71的上边7c及下边7d之间设置有绝缘部件73，通过绝缘部件73使加热器部71的上边7c及下边7d绝缘。此外，在图10中，省略了加热器部71的正极9A及负极9B等的图示。另外，多孔质发热体7F也可以被卷成C字状而在上边7c及下边7d之间形成间隙，以此代替在加热器部71的上边7c及下边7d间插入绝缘部件73。

＜实施方式6＞

图11A表示实施方式6的电子烟1G。图11B表示实施方式6的烟弹3G。烟弹3G具有图4中说明的多孔质发热体7。烟弹3G的液体容器31具有环状，在其中心部设置有中空贯通路径33。如图所示，烟弹3G的液体容器31的中空贯通路径33在上下方向上贯通液体容器31。与实施方式1同样地，多孔质发热体7将吸引部72通过设置于液体容器31的盖部31b的插入孔31e插入到液体贮藏空间31d内，从而与气溶胶生成液接触。

烟弹3G以液体容器31的盖部31b与收容腔23的里侧(内部侧)面对的方式被收容于收容腔23。即，实施方式6的烟弹3G与实施方式1的烟弹3以上下互为相反方向的方式收容于收容腔23。即，烟弹3G被配置为液体容器31的底部31a侧面对烟嘴部4。电子烟1G在主体部2的主体侧壳体20设置有进气口43，通过进气口43从外部吸入主体侧壳体20内的空气与在烟弹3G的多孔质发热体7生成的气溶胶一起通过中空贯通路径33、烟嘴部4的内部通路45到达吸入口42，用户能够从吸入口42抽吸气溶胶。

图12A表示实施方式6的变形例的电子烟1H。图12B表示实施方式6的变形例的烟弹3H。烟弹3H也与烟弹3G一样，液体容器31呈在中心侧设置有中空贯通路径33的环状。在烟弹3H的液体容器31的盖部31b的外表面侧配设有由例如棉纤维构成的液体供给部件32。液体供给部件32具有圆盘形状，在与液体容器31的中空贯通路径33对应的位置具有通气孔32a。另外，在液体容器31的盖部31b设置有液供给孔33f，该液供给孔33f用于向液体供给部件32供给贮存于液体容器31(液体贮藏空间31d)的气溶胶生成液。

本实施方式的烟弹3H具有与实施方式3的多孔质发热体7B相同结构的多孔质发热体7H，仅由加热器部71构成。在图12B所示的例子中，多孔质发热体7H在多孔质发热体7H的端面与液体供给部件32的外表面抵接的状态下被固定在液体供给部件32。这样构成的电子烟1H将贮存于烟弹3H的液体容器31(液体贮藏空间31d)中的气溶胶生成液通过液体供给部件32提供给多孔质发热体7H(加热器部71)，并保持在加热器部71。然后，如果在加热器部71的电极之间通电，被保持于加热器部71的气溶胶生成液会被雾化，生成气溶胶。

另外，如图12A所示，电子烟1H在主体部2的主体侧壳体20设置有进气口43，通过进气口43从外部吸进主体侧壳体20内的空气与在多孔质发热体7H(加热器部71)生成的气溶胶一起通过液体供给部件32的通气孔32a、液体容器31的中空贯通路径33、烟嘴部4的内部通路45到达吸入口42，用户能够从吸入口42抽吸气溶胶。

＜多孔质发热体＞

用于本发明的上述多孔质发热体7至少能够暂时保持气溶胶生成液，具有液体吸入功能和发热功能。

用于本发明的香味吸入器的烟弹的多孔质发热体7在以下的试验条件下测定的电阻值的相对标准偏差为5.0％以下。

试验条件：以电路的长度为8mm的方式在所述多孔质发热体配置正极及负极，合计测定30次电阻值。电阻值的测定针对每一次测定改变所述正极或负极的位置进行，以使电路的长度能够维持8mm。

对于多孔质发热体7，在上述的试验条件下测定的电阻值的相对标准偏差为5.0％以下，由此能够抑制施加电压时的局部发热，其结果是，可实现均匀的发热。这显然是由于，根据欧姆定律和焦耳定律，发热量Q＝I²×R×t(I：电流，R：电阻，t：时间)，R的偏差小，意味着发热量的偏差小。

用于一般的电子烟的发热体通过在被称为芯的玻璃纤维上卷绕线圈来形成，由芯进行液体吸收，线圈对保持在芯上的液体进行雾化。为了确保芯和线圈的接触面积，一般使用电路长度约20mm以上的线圈。

本发明者经过研究发现，在为了雾化气溶胶生成液而使用多孔质发热体的情况下，其电路长度也大约是20mm以上。

由此可以看出，本发明所规定的试验条件8mm，这种电路的距离是极短的距离。

在测量某一物质的电阻值时，通常将电极配置成从物质的端部至另一端部，即配置为正极和负极之间的电路长度大致最大。例如像线圈等一般的发热体，在实心且内部结构均匀的情况下，利用该方法(发热体的全长)获得的电阻值偏差和在8mm这种电路距离下获得时的电阻值偏差大致相同。另一方面，在发热电阻体是多孔体的情况下，利用该方法(发热体的全长)获得的电阻值偏差和在8mm这种电路距离下获得时的电阻值偏差不同。这是因为多孔质发热体的孔的大小、偏差等会影响电阻值。

在这种多孔质发热体中，通过改变正极、负极的位置获得多个在8mm这种电路长度(比多孔质发热体的大致最大的电路长度小)下的电阻值的偏差，能够验证多孔质发热体是否存在电阻局部增大的部位。

本发明者等经过研究发现，在将电路长度设定在8mm时，只要各电阻的相对标准偏差(即，偏差)为5.0％以下，即使在极小区域，多孔质发热体电阻偏差也小，因此，在为了雾化气溶胶而使用多孔质发热体的情况下，能够在多孔质发热体整体上进行均匀加热。

此外，关于电阻值的测定，将测定次数设定在30次。通过改变测定的位置并增加测定次数，能够提高试验结果(特别是相对标准偏差)的可靠性。关于30次测定的试样测定点，使正极或负极的位置移动，从而在试样整体上进行测定。

另外，在测定多孔质发热体的电阻时，用于试验的试样条件相同。具体而言，不弯折多孔质发热体，不在电路的中途引入缝隙等，如此进行上述的试验而算出相对标准偏差。

另外，在测定多孔质发热体的电阻时，使用平板状的多孔质发热体。

此外，在本发明中，实际上在将多孔质发热体用于电子烟的香味吸入器的烟弹时，弯折多孔质发热体或引入缝隙而改变电阻值是被允许的。

进而，关于用于香味吸入器的烟弹的多孔质发热体的尺寸，与在上述的试验中使用时的试样大小没有直接关系。即，在上述试验中使用的试样的尺寸和用于香味吸入器的烟弹的多孔质发热体的尺寸可以不同。

另外，在多孔质发热体中，如果不发生局部的发热，就能够期待使用香味吸入器时含有香味源等的液体的雾化不发生不均，可抑制局部的液体过热导致的香味减弱。

如果上述的电阻值的相对标准偏差超过5.0％，在多孔质发热体上可发生局部的发热。

电阻值的相对标准偏差为5.0％以下的多孔质发热体，例如可通过采用后述的制造方法获得。

多孔质发热体的表观体积电阻率，只要具有在规定的形状、尺寸下施加约1～10V、优选约3～4V的电压时产生电阻发热的特性，就没有特别限制，可例举1×10^－9～1×10⁸Ω·m的形态，优选为1×10^－7～1×1×10^－3Ω·m。表观体积电阻率是根据包含空隙的尺寸导出的表观电阻率，能够通过电阻值×(宽度×厚度)/长度算出。

在本发明中，作为构成多孔质发热体的材料，是施加电力时可发热的材料，只要具有在上述的试验条件下测定的性质，就没有特别限定。

作为构成这种多孔质发热体的材料，还可使用例如镍，例如镍铬合金，例如SUS(不锈钢)等多孔质金属体或陶瓷。

多孔质发热体优选为至少含有镍(以下，也描述为Ni)及铬(以下，也描述为Cr)的材料。

在多孔质发热体是含有镍和铬的多孔质金属体的情况下，多孔质金属体中的镍和铬的重量比可举例如20:80～90:10，优选为60:40～85:15。

另一方面，在多孔质发热体为陶瓷时，可例举由碳化硅构成的材料。

另外，用于本发明的多孔质发热体7具有三维网状结构。三维网状结构含有空隙，具有至少一部分空隙彼此连通的结构，即开放单元结构。

空隙大小可用标称孔径表示，用于本发明的多孔质发热体的标称孔径优选为1000μm以下，更优选为500μm以下。

只要能够维持开放单元结构(只要空隙不破坏而造成闭塞)，标称孔径的下限值就没有特别限定，例如可以是100μm以上。

在本发明的香味吸入器所具备的多孔质发热体7中，认为其内部空隙分布的均匀性高。在多孔质发热体中，空隙是否均匀存在，可通过在多孔质发热体以特定宽度的间隔配置电极进行测定电阻值的操作，并在30处进行该操作而获得多个电阻值，算出其相对标准偏差而确认。

对于多孔质发热体的形状及尺寸，只要能够被收容于香味吸入器的烟弹中，就没有特别限制。

多孔质发热体的体积(包含空隙)可例举为1～300mm³，优选为3～50mm³。根据保持要雾化的液体的量、电阻率、目标电阻值来调整包含内部空隙的多孔质发热体的体积。

用于本发明的香味吸入器的多孔质发热体，可例举安装时的厚度为0.2～2.0mm的形态，优选为0.2～1.0mm。根据保持要雾化的液体的量、电阻率、目标电阻值来调整多孔质发热体的厚度。

另外，多孔质发热体可例举以长方形、正方形等形状成形为片材状(平板状)的形态。

在多孔质发热体是长方形的情况下，可例举其长边方向的长度是5～50mm的形态，优选为10～40mm。另一方面，可例举短边方向的长度为0.1～30mm的形态，优选为0.5～10mm。

可例举多孔质发热体的气孔率为50％以上的形态，优选为60％以上，更优选为70％以上。

另外，在用于香味吸入器用烟弹的多孔质发热体7中，优选其电路长度为20mm以上且80mm以下，更优选为30mm以上且60mm以下。作为不改变上述长边方向上的长度而增加电路长度的方法，可优选采用在电极之间设置缝隙并使电路弯曲延伸的方法。

此外，在本发明中的电路长度是指，在多孔质发热体7中推测为是电流通过的电极之间的距离。

另一方面，气孔率的上限没有特别限定，可例举如99％以下。

气孔率的测定可根据JIS Z 2501：2000(ISO/DIS 2738：1996)进行。

另外，在多孔质发热体7中，起到加热器作用的部分的总面积优选为1～250mm²，更优选为3～150mm²。另外，在多孔质发热体7为矩形的情况下，起到加热器作用的部分的长宽比(长边:短边)优选为1:1～3:1，更优选为1:1～2:1。由此能够进行。

本发明的香味吸入器所具备的多孔质发热体可采用例如(日本)特开2012－149282号公报、(日本)特开平8－232003号公报记载的如下第一制造方法、(日本)特开2003－119085号公报记载的第二制造方法、以及它们的改良方法制造。

在这些制造方法中，通过将具有预成形的三维网状结构的多孔质树脂作为骨架用于多孔质发热体的形成，使获得的多孔质发热体的内部结构反映出多孔质树脂内部的空隙分布。因此，通过使用在内部具有均匀的空隙分布的多孔质树脂，能够获得内部具有均匀的空隙分布的多孔质发热体。

据此，在多孔质发热体中，8mm间隔这种极小区域的空隙分布的均匀性得以提高，局部电阻值的偏差减小。

多孔质发热体的均匀的空隙分布是在后述的比较例中使用的SUS316浆体发泡的制造方法中无法得到的特性。在比较例中采用的SUS316浆体发泡的制造方法中，不使用上述多孔质树脂，而是将使用树脂的多孔结构的形成和从金属粉末获得多孔质金属体的工序同时进行。在SUS316浆体发泡的制造方法中，将含有树脂和金属粉末的浆体用作原料，但难以形成均匀混合它们的浆体，如果多孔质金属体的骨架像SUS316浆体发泡的制造方法中那样在制造工序的最后工序形成，认为所获得的多孔质金属体的内部的空隙分布不会均匀。

此外优选地，以下说明的第一制造方法、第二制造方法中的任一方法，在工序中不使用发泡材料(不添加)。这是因为，在多孔质发热体的内部可能会得不到均匀的空隙分布。

＜第一制造方法＞

作为第一制造方法，可例举至少包括在多孔质树脂实施导电化处理的工序、在已导电化处理的多孔质树脂实施金属镀敷的第一镀敷工序、去除多孔质树脂的热处理工序的制造方法。

作为该制造方法，可例举(日本)特开2012－149282号公报、(日本)特开平8－232003号公报记载的方法。

此外，如果多孔质发热体是含有镍及铬等多种金属的多孔质金属体，还可例举包括第二镀敷工序的方式，所述第二镀敷工序为，在上述热处理工序之后，利用与第一镀敷工序中使用的金属不同的金属实施镀敷。

作为通过上述的制造方法制造的多孔质发热体，可例举如住友电工会社制备的Celmet(商品名称)。Celmet这种商品名称下包括有多种多孔质金属体作为系列产品，在该系列产品中，有含有镍的多孔质金属体、含有镍铬合金的合金的多孔质金属体。

在多孔质树脂实施导电化处理的工序在树脂制的多孔体的表面设置导电覆盖层。作为多孔质树脂，使用树脂发泡体、无纺布、毡、织物等，但根据需要也可以组合使用。另外，作为原材料没有特别限定，优选镀敷金属后通过燃烧处理能够除去的材料。

在本发明中，作为多孔质树脂优选使用树脂发泡体。树脂发泡体只要是多孔性材料即可，可使用公知或市销的树脂发泡体，例如，发泡聚氨酯、发泡苯乙烯等。在它们之中，特别是考虑到多孔度要大，优选发泡聚氨酯。发泡状树脂的厚度、多孔度、平均孔径没有限定，根据用途可适当设定。发泡聚氨酯通过如下方法形成，即，在防爆室内抽完真空后，利用氢:氧＝2:1的混合比的气体在室内进行真空置换，通过点火，利用爆炸气流使聚氨酯泡沫内的几乎所有的气泡破裂(除膜处理)，由此制作出具有连续气泡的聚氨酯泡沫。

另外，除了上述的树脂发泡体，多孔质树脂还可通过3D打印机制作。

作为构成导电覆盖层的材料，例如，除了镍、钛、不锈钢等金属之外，还可使用碳黑。作为导电化处理的具体例，在作为构成导电覆盖层的材料使用例如镍的情况下，优选地，可例举无电解镀敷处理、溅射处理等。另外，在使用钛、不锈钢等金属、碳黑、石墨等材料的情况下，可例举在树脂制多孔体的表面涂敷向这些材料的微粉中填加粘合剂而得到的混合物的处理。

导电覆盖层只要连续地形成于树脂制多孔体表面即可，其克重(目付量)没有限定，例如通常为0.1g/m²以上且20g/m²以下左右。

作为在多孔质树脂实施金属镀敷的第一镀敷工序，只要是通过公知的镀敷法实施金属镀敷的工序，就没有特别限定，例如可使用电镀法。

作为在第一镀敷工序中使用的金属，例如可使用镍或铬，优选镍。

在使用镍的情况下，镍电镀层以不露出导电覆盖层的程度形成于该导电覆盖层之上即可，其克重没有限定，例如通常为100g/m²以上且600g/m²以下左右。

作为除去多孔质树脂的热处理工序，例如可以是在不锈钢马弗炉内，在大气等氧化气氛中以600℃以上且800℃以下的温度进行热处理的工序。

在用于本发明的多孔质发热体含有多种金属的情况下，可以包括在热处理工序后利用与第一镀敷工序中使用的金属不同的金属实施镀敷的第二镀敷工序。

作为在第二镀敷工序中使用的金属，例如在第一镀敷工序中镀了镍的情况下，可在第二镀敷工序中将铬用作镀敷金属。

在该情况下，作为在Ni层上实施Cr镀敷的第二镀敷工序，只要是通过公知的镀敷法实施铬镀敷的工序就没有特别限定，例如可以是采用电镀法的方式。

铬电镀层的克重没有限定，例如通常为10g/m²以上且600g/m²以下左右。

在用于本发明的多孔质发热体包含两种金属(例如镍和铬)的情况下，也可以包括以下的第二热处理工序。

作为使Ni层和Cr层合金化的第二热处理工序，可例举在不锈钢马弗炉内，在CO或H₂等还原性气体气氛之下，以800℃以上且1100℃以下的温度进行热处理的工序。

＜第二制造方法＞

作为多孔质发热体7，在将陶瓷作为原材料的情况下，作为陶瓷可例举碳化硅(SiC)，多孔质发热体的第二制造方法例如是包括如下工序的方法。

多孔质发热体的第二制造方法包括下述工序：使混合了碳源和硅粉末的浆体被保持于多孔质结构体的骨架上，然后使浆体干燥的工序；在真空下或惰性气氛下加热干燥过的多孔质结构体，获得多孔质复合体的第一加热工序；在真空下或惰性气氛下加热在第一加热工序获得的多孔质复合体，获得多孔质烧结体的第二加热工序；在真空下或惰性气氛下加热获得的多孔质烧结体，获得多孔质发热体的第三加热工序。

作为由碳化硅构成的多孔质发热体的制造方法，例如可参考(日本)特开2003－119085号公报。

＜使浆体被保持在多孔质树脂的骨架上的工序＞

通过在可伸缩的多孔质树脂的有形骨架上涂布混合由酚醛树脂这样的树脂构成的碳源和硅粉末的浆体，或使多孔质结构体含浸在该浆体中，使浆体被保持在多孔质结构体的骨架上的工序。然后，压榨该多孔质结构体并进行干燥，直至浆体液不堵塞连续气孔部的程度。作为多孔质树脂，例如可以是树脂或橡胶制海绵、或海绵形状的塑料类。

＜第一加热工序＞

在真空下或氩等惰性气氛化，在例如900～1350℃左右的温度对干燥后的多孔质结构体进行加热。由此获得多孔质复合体。构成多孔质树脂的骨架部分处于混合了由酚醛树脂等树脂构成的碳部分和硅粉末的状态。

作为硅粉末，可使用大约30μm以下的粉末。

＜第二加热工序＞

在真空或氩等惰性气氛下，以例如1350℃以上的温度对在第一加热工序中获得的多孔质复合体进行加热，使碳和硅反应而使溶融硅和濡湿性好的多孔碳化硅形成于多孔质树脂的有形骨架部分上，从而获得多孔质烧结体。

由于该反应是体积减小反应，因此生成响应于其体积减小而产生的开气孔。由此，获得基质部由具有气孔的碳化硅及残留碳形成的多孔质烧结体。

＜第三加热工序＞

在真空或氩等惰性气氛下，对于在第二加热工序中得到的多孔质烧结体加热到例如1300～1800℃左右。利用该工序，使硅溶融含浸于骨架上的多孔的碳化硅和碳部分，得到由碳化硅构成的多孔质发热体。

在上述方法中使用的硅粉末和树脂等碳源的混合比例例如可以是硅和碳的原子比为Si/C＝0.05～4。

在通过上述例示的制造方法获得的多孔质发热体中，认为多孔质树脂的内部空隙分布的均匀性高。迄今为止，被认为内部空隙的均匀性高的多孔质发热体还未被用于香味吸入器的烟弹。

用于本发明的多孔质发热体，除具有上述特定范围的电阻值的相对标准偏差以外，准确表达其物理特性是困难的。因此，代替通过物理特性描述多孔质发热体，本说明书中记载了对于获得本发明中使用的多孔质发热体的物理特性做出贡献的是采用上述的制造方法制作。

以上，说明了本发明的优选的实施方式，但对本领域技术人员来说，本发明的香味吸入器、用于该香味吸入器的烟弹及多孔质发热体显然可以进行各种变更、改良、组合等。

实施例

通过实施例更具体地说明本发明，本发明只要不超过其构思，不限于以下的实施例的记载。

＜实施例1～3＞

将标称孔径450μm、商品名称为Celmet(住友电工会社制，是含有镍－铬合金的多孔质金属，镍:铬＝80:20，气孔率:约95％)、厚度为1mm的样品通过激光切割制备成1.5mm宽度。此外，Celmet采用上述说明的多孔质发热体的制造方法制作。对于Celmet，通过调整制造方法(Cr镀敷工序的调整)，准备了表观体积电阻率不同的三种样品。

＜比较例1、2＞

使用两种(标称孔径不同，关于气孔率，比较例1为约90％，比较例2为约82％)厚度2mm的SUS316浆状发泡体(三菱材料会社制)。

该SUS浆状发泡体不是通过上述说明的多孔质发热体的制造方法，其制造方法大致为，将金属材料前体和发泡材料混合为浆状，对该混合物进行加热，获得了具有发泡结构的金属材料(不锈钢)。

通过切割及用台钳压缩实施例1～3及比较例1、2的各样品，获得了分别具有长边方向的长度约40mm、短边方向的长度约1.0～1.5mm、厚度约0.2～0.5mm的大致长方形的样品。

各材料的尺寸、物理特性汇总在表1。

[表1]

表1

材质	Celmet_1	Celmet_2	Celmet_3	SUS_1	SUS_2
						表观体积电阻率(Ω·m)	1.3×10<sup>-5</sup>	1.9×10<sup>-5</sup>	3.8×10<sup>-5</sup>	-	-
孔径(μm)	450	450	450	600	150
						长度(mm)	40	40	40	40	40
宽度(mm)	1.5	1.0	1.4	1.5	5.2
						厚度(mm)	0.2	0.5	0.5	0.2	0.2

※表观体积电阻率＝根据包含空隙的尺寸导出的表观电阻率＝电阻值×(宽度×厚度)/长度

对于获得的各样品，如图13的虚线所示，将测定用电极以在长边方向上隔着规定的间隔(双头箭的长度)在整个短边方向上接触的方式夹持。具体而言，改变电极位置使测定间隔分别为8mm、20mm的情况下测定了电阻值。此外，关于测定间隔为8mm、20mm时的电阻值，在长边方向或短边方向上移动电极位置扫描样品整体，从而分别得到30点的测定结果。

此外，多孔质发热体的空间结构的随机性以电阻值的偏差表现出来。

在测定多孔质发热体的端对端的电阻的情况下，得到作为该多孔质发热体整体的电阻值(图13(1))，而通过缩短电极之间的距离，则能够判别出局部电阻值的偏差达到何种程度(图13(2))。

基于所获得的各测定数据，求出各材料的各测定间隔下的电阻值的平均值及标准偏差。另外，基于所获得的平均值及标准偏差，算出了电阻值的相对标准偏差(CV＝标准偏差/平均值)。相对标准偏差的结果示于表2。

[表2]

表2

将获得的相对标准偏差作为纵轴，将测定间隔作为横轴，制作图表。结果示于图14。

在上述试验中获得的相对标准偏差是以％表示测定间隔下的电阻值偏差的值。即，相对标准偏差越大，该测定间隔下的电阻值偏差越大。

在此次试验中，在测定间隔8mm、20mm下的相对标准偏差，在不同样品之间存在着差异。具体而言，比较例1、2在样品的测定间隔短的情况下相对标准偏差急剧增大，与此相反，在实施例1～3的样品中，该相对标准偏差的增大遭到了抑制。这表明，比较例1、2的样品在短的测定间隔下的电阻值偏差大，与此相反，实施例1～3的样品在短的测定间隔下的电阻值偏差小。

＜除了内部的空隙分布均匀性以外，设想中的影响CV值的因素＞

根据本发明者的研究，上述的实施例与比较例的结果差异可能取决于内部的空隙分布均匀性。另一方面，上述电阻值的相对标准偏差可受到各种因素的影响。在此，通过调查除了三维网状结构的均匀性之外的因素对电阻值的相对标准偏差的贡献度，间接表明上述的实施例与比较例的结果差异很大程度上取决于内部的空隙分布均匀性。

(孔径)

从表2可知，孔径150μm的SUS样品的电阻CV值比孔径600μm的SUS样品小，比孔径450μm的Celmet样品大

即，根据孔径不同的SUS样品间的结果判断，存在孔径的尺寸越小，电阻值的相对标准偏差越低的倾向，相反地，与孔径150μm的SUS样品相比，孔径450μm的Celmet样品具备更低的相对标准偏差，由此可知，上述孔径尺寸不能说是上述的实施例与比较例之间的结果差异的主导因素。

(厚度)

Celmet＿1和Celmet_3在厚度为0.2mm、0.5mm这一点上有区别。另一方面，这些样品之间在CV值上没有显著的变化(表1及表2)。

即，由此可知，多孔质发热体的厚度至少也不能说是上述的实施例与比较例之间的结果差异的主导因素。

(样品的尺寸误差)

如上所述，本实施例及比较例的样品具备长边方向的长度约40mm、短边方向的长度(宽度)约1.0～1.5mm、厚度约0.2～0.5mm的大致长方形。

为了验证制备时的尺寸变化(尺寸CV)，沿长边方向移动位置，将短边方向的长度(宽度)、厚度测定了15次，测定样品在尺寸上的变化(尺寸CV)。结果示于表3。

[表3]

表3

另一方面，从表2清楚可知，尺寸偏差大的Celmet比尺寸偏差小的SUS具有更低的相对标准偏差。即，上述的尺寸偏差至少不是上述实施例与比较例之间的结果差异的主要的支配因素。

(电阻测定误差)

在固定测定位置，测定30次电阻值的情况下，Celmet和SUS的CV值为相同程度(参照以下的表4)。

[表4]

表4

即，伴随着测定设备及测定方法的电阻值偏差，其对相对标准偏差的影响极为轻微。

从以上结果及考察清楚可知，表2所示的实施例和比较例的电阻值的相对标准偏差的差异，并不是上述的各因子起主导作用。因此，尽管是间接的，但显然，空隙分布的均匀性差异才是导致实施例和比较例的效果差异的主要因素。

将10ml甘油:丙二醇为1:1的液体滴在实施例1的样品(电极间距离40mm)上之后，在电极间施加3.5V的电压，结果在实施例1中能够目视观察到白烟。

另外，将实施例1及比较例1的样品(电极间距离40mm)在不保持液体的状态下施加电压，进行加热动作并目视观测其性能，结果样品最后均整体通红，但在达到该状态前的行为上看到了差异。具体而言，实施例1的样品均匀地呈现通红，相比之下，比较例1的样品则观测到了局部通红，之后才整体通红。即，确认到实施例1的样品中比比较例1的样品更均匀地发热。

符号说明

1…电子烟

2…主体部

21…电池

22…电子控制部

24…收容腔

3…烟弹

31…液体容器

32…液体供给部件

4…烟嘴部

42…吸入口

5…铰链

7…多孔质发热体

71…加热器部

72…吸引部

9…电极

9A…正极

9B…负极

Claims (9)

1.一种香味吸入器用烟弹，其特征在于，具备：

液体贮存部，贮存气溶胶生成液；

多孔质发热体，设置有正极及负极，通过在所述正极及负极之间通电时发热，雾化从所述液体贮存部供给的气溶胶生成液，

所述多孔质发热体在下述的试验条件下测定的电阻值的相对标准偏差为5.0％以下，

试验条件为：以电路的长度为8mm的方式在所述多孔质发热体配置正极及负极，合计测定30次电阻值，电阻值的测定针对每一次测定改变所述正极或负极的位置进行，以使电路的长度能够维持8mm。

2.根据权利要求1所述的香味吸入器用烟弹，其特征在于，

所述多孔质发热体的标称孔径为1000μm以下。

3.根据权利要求1所述的香味吸入器用烟弹，其特征在于，

所述多孔质发热体的气孔率为50％以上。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的香味吸入器用烟弹，其特征在于，

所述多孔质发热体通过包括下述工序的制造方法制作：

在多孔质树脂上实施导电化处理的工序、对导电化处理过的多孔质树脂实施金属镀敷的第一镀敷工序、去除多孔质树脂的热处理工序。

5.根据权利要求4所述的香味吸入器用烟弹，其特征在于，

在第一镀敷工序中使用的金属是镍或铬。

6.根据权利要求4或5所述的香味吸入器用烟弹，其特征在于，

包括第二镀敷工序，所述第二镀敷工序为：在热处理工序之后，利用与在第一镀敷工序中使用的金属不同的金属实施镀敷。

7.根据权利要求1～3中任一项所述的香味吸入器用烟弹，其特征在于，关于所述多孔质发热体，包括下述工序：

使混合了碳源和硅粉末的浆体被保持于多孔质结构体的骨架上，然后使浆体干燥的工序；

在真空下或惰性气氛下加热干燥过的多孔质结构体，获得多孔质复合体的第一加热工序；

在真空下或惰性气氛下加热在第一加热工序获得的多孔质复合体，获得多孔质烧结体的第二加热工序；

在真空下或惰性气氛下加热获得的多孔质烧结体，获得多孔质发热体的第三加热工序。

8.根据权利要求7所述的香味吸入器用烟弹，其特征在于，

所述碳源是酚醛树脂。

9.一种香味吸入器，其特征在于，

具备权利要求1～8中任一项所述的香味吸入器用烟弹。