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CN104583437A - 热压用钢板、其制造方法以及热压钢板构件 - Google Patents

热压用钢板、其制造方法以及热压钢板构件 Download PDF

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CN104583437A
CN104583437A CN201380043065.8A CN201380043065A CN104583437A CN 104583437 A CN104583437 A CN 104583437A CN 201380043065 A CN201380043065 A CN 201380043065A CN 104583437 A CN104583437 A CN 104583437A
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CN
China
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hot
chemical composition
hot pressing
expressed
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Application number
CN201380043065.8A
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English (en)
Inventor
玉城朱理
匹田和夫
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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Abstract

本发明涉及一种热压用钢板，其具有C：0.08％以上且低于0.20％、Si：0.003％～0.2％、Mn：1.6％～3.5％等规定的化学组成，进而以面积率计，具有由贝氏体：1％～95％、铁素体：5％～94％、剩余部分：选自珠光体、马氏体以及残余奥氏体之中的1种或2种以上所表示的钢组织。当将Mn含量表示为[Mn]、C含量表示为[C]时，“[Mn]+6.67×[C]－2.73≥0”成立。

Description

热压用钢板、其制造方法以及热压钢板构件
技术领域
本发明涉及适合于机械结构部件等的制造的热压用钢板、其制造方法以及热压钢板构件。
背景技术
为了实现汽车的轻量化，并谋求车体中使用的钢材的高强度化，正在进行减少钢材的使用重量的努力。钢材的高强度化也有助于汽车的耐碰撞特性的提高。在广泛使用于汽车的薄钢板中，一般伴随着强度的增加，冲压成形性降低，从而制造复杂形状的部件变得困难。例如，伴随着延展性的降低，加工度高的部位发生断裂，或者回弹增大而使尺寸精度劣化。因此，高强度钢板、特别是具有780MPa以上的抗拉强度的钢板不容易通过冲压成形而制造部件。虽然不是通过冲压成形、而是通过辊轧成形容易加工高强度钢板，但其适用对象限定于在长度方向具有同样的断面的部件。
在专利文献1中记载着对于高强度钢板，以获得高成形性为目的的被称之为热压的方法。通过热压，以高精度对高强度钢板进行成形，可以得到高强度的热压钢板构件。
在专利文献2以及3中记载着淬火后的强度为1500MPa级的材料。在专利文献4中记载着以获得高强度、同时提高延展性为目的的热压用钢板。在专利文献5以及6中记载着以提高淬透性为目的的钢板。然而，这些技术存在的问题有需要在高温下开始淬火、且难以提高韧性以及局部变形能力等。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2002-102980号公报
专利文献2：日本特开2011-236483号公报
专利文献3：日本特开2004-323944号公报
专利文献4：日本特开2010-65292号公报
专利文献5：日本特开2011-195958号公报
专利文献6：日本专利第3879459号公报
发明内容
发明所要解决的课题
本发明的目的在于：提供即使在较低温度下开始淬火也可以得到良好的韧性以及局部变形能力的热压用钢板、其制造方法以及热压钢板构件。
用于解决课题的手段
本发明人基于以下的观点而进行了潜心的研究：为了在淬火后得到优良的韧性以及局部变形能力，重要的是通过淬火而以高面积率生成马氏体，而且为了使该淬火能够在较低的温度下开始，重要的是具有特別的化学组成。结果发现：通过一定范围内的化学组成以及钢组织的组合，即使在较低的温度下开始淬火，也可以得到良好的韧性以及局部变形能力。然后，本发明人想到了以下所示的发明的诸方式。
(1)一种热压用钢板，其特征在于：其以质量％计，具有由
C：0.08％以上且低于0.20％，
Si：0.003％～0.2％，
Mn：1.6％～3.5％，
sol.Al：0.0002％～2.0％，
B：0.0003％～0.01％，
P：0.1％以下，
S：0.004％以下，
N：0.01％以下，
Ti：当将N含量表示为[N]时，0％～0.04+48/14×[N]％，
Cr：0％～1.00％，
Bi：0％～0.5％，
Ca：0％～0.05％，
Mg：0％～0.05％，
REM：0％～0.05％，
Mo：0％～1％，
Cu：0％～1％，
Ni：0％～1％，
W：0％～1％，
Nb：0％～1％，
V：0％～1％，以及
剩余部分：Fe和杂质所表示的化学组成；
当将Mn含量表示为[Mn]、C含量表示为[C]时，式(1)成立，
[Mn]+6.67×[C]－2.73≥0   (1)；
而且以面积率计，具有由
贝氏体：1％～95％，
铁素体：5％～94％，以及
剩余部分：选自珠光体、马氏体以及残余奥氏体之中的1种或2种以上所表示的钢组织。
(2)根据上述(1)所述的热压用钢板，其特征在于：
所述贝氏体的面积率为20％～95％，
所述铁素体的面积率为5％～80％。
(3)根据上述(1)所述的热压用钢板，其特征在于：
所述贝氏体的面积率在1％以上且低于20％，
所述铁素体的面积率为40％～94％。
(4)根据上述(1)～(3)中任一项所述的热压用钢板，其特征在于，所述化学组成含有Ti：48/14×[N]％～0.04+48/14×[N]％。
(5)根据上述(1)～(4)中任一项所述的热压用钢板，其特征在于：
Cr含量为0.01％～1.00％，
当将Mn含量表示为[Mn]、Cr含量表示为[Cr]时，式(2)成立，
1.6≤[Mn]+[Cr]≤3.5   (2)。
(6)根据上述(1)～(5)中任一项所述的热压用钢板，其特征在于，所述化学组成含有Bi：0.0001％～0.5％。
(7)根据上述(1)～(6)中任一项所述的热压用钢板，其特征在于：所述化学组成含有选自
Ca：0.0005％～0.05％、
Mg：0.0005％～0.05％、以及
REM：0.0005％～0.05％之中的1种或2种以上。
(8)根据上述(1)～(7)中任一项所述的热压用钢板，其特征在于：所述化学组成含有选自
Mo：0.03％～1％、
Cu：0.01％～1％、
Ni：0.01％～1％、以及
W：0.01％～1％之中的1种或2种以上。
(9)根据上述(1)～(8)中任一项所述的热压用钢板，其特征在于：所述化学组成含有选自
Nb：0.005％～1％、以及
V：0.005％～1％之中的1种或2种。
(10)一种热压用钢板的制造方法，其特征在于，具有如下工序：
对钢锭或者钢坯进行热轧的工序，
对通过所述热轧得到的钢板进行酸洗处理的工序，
对通过所述酸洗处理得到的钢板进行冷轧的工序，以及
对通过所述冷轧得到的钢板进行热处理的工序；
所述钢锭或者钢坯以质量％计，具有由
C：0.08％以上且低于0.20％，
Si：0.003％～0.2％，
Mn：1.6％～3.5％，
sol.Al：0.0002％～2.0％，
B：0.0003％～0.01％，
P：0.1％以下，
S：0.004％以下，
N：0.01％以下，
Ti：当将N含量表示为[N]时，0％～0.04+48/14×[N]％，
Cr：0％～1.00％，
Bi：0％～0.5％，
Ca：0％～0.05％，
Mg：0％～0.05％，
REM：0％～0.05％，
Mo：0％～1％，
Cu：0％～1％，
Ni：0％～1％，
W：0％～1％，
Nb：0％～1％，
V：0％～1％，以及
剩余部分：Fe和杂质所表示的化学组成；
当将Mn含量表示为[Mn]、C含量表示为[C]时，式(1)成立，
[Mn]+6.67×[C]－2.73≥0   (1)；
所述进行热轧的工序具有：
在1050℃以上的温度下开始轧制的工序，以及
之后在400℃～700℃的温度区域进行卷取的工序；
所述进行热处理的工序具有：
加热至700℃～840℃的温度区域的工序，
之后以5℃/秒～100℃/秒的平均冷却速度冷却至500℃以下的温度的工序，以及
之后在300℃～500℃的温度区域保持5秒钟～600秒钟的工序。
(11)一种热压用钢板的制造方法，其特征在于，具有如下工序：
对钢锭或者钢坯进行热轧的工序，
对通过所述热轧得到的钢板进行酸洗处理的工序，
对通过所述酸洗处理得到的钢板进行冷轧的工序，
对通过所述冷轧得到的钢板进行热处理的工序，以及
对通过所述热处理得到的钢板进行镀覆处理的工序；
所述钢锭或者钢坯以质量％计，具有由
C：0.08％以上且低于0.20％，
Si：0.003％～0.2％，
Mn：1.6％～3.5％，
sol.Al：0.0002％～2.0％，
B：0.0003％～0.01％，
P：0.1％以下，
S：0.004％以下，
N：0.01％以下，
Ti：当将N含量表示为[N]时，0％～0.04+48/14×[N]％，
Cr：0％～1.00％，
Bi：0％～0.5％，
Ca：0％～0.05％，
Mg：0％～0.05％，
REM：0％～0.05％，
Mo：0％～1％，
Cu：0％～1％，
Ni：0％～1％，
W：0％～1％，
Nb：0％～1％，
V：0％～1％，以及
剩余部分：Fe和杂质所表示的化学组成；
当将Mn含量表示为[Mn]、C含量表示为[C]时，式(1)成立，
[Mn]+6.67×[C]－2.73≥0   (1)；
所述进行热轧的工序具有：
在1050℃以上的温度下开始轧制的工序，以及
之后在400℃～700℃的温度区域进行卷取的工序；
所述进行热处理的工序具有：
加热至700℃～840℃的温度区域的工序，
之后以3℃/秒～20℃/秒的平均冷却速度冷却至580℃以下的温度的工序，以及
之后在500℃～570℃的温度区域保持5秒钟～600秒钟的工序；
所述进行镀覆处理的工序具有：
进行热浸镀锌处理的工序、以及
之后在500℃～650℃的温度区域进行合金化处理的工序。
(12)根据上述(10)或(11)所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于，所述化学组成含有Ti：48/14×[N]％～0.04+48/14×[N]％。
(13)根据上述(10)～(12)中任一项所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于：
Cr含量为0.01％～1.00％，
当将Mn含量表示为[Mn]、Cr含量表示为[Cr]时，式(2)成立，
1.6≤[Mn]+[Cr]≤3.5   (2)。
(14)根据上述(10)～(13)中任一项所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于，所述化学组成含有Bi：0.0001％～0.5％。
(15)根据上述(10)～(14)中任一项所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于：所述化学组成含有选自
Ca：0.0005％～0.05％、
Mg：0.0005％～0.05％、以及
REM：0.0005％～0.05％之中的1种或2种以上。
(16)根据上述(10)～(15)中任一项所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于：所述化学组成含有选自
Mo：0％～1％、
Cu：0％～1％、
Ni：0％～1％、以及
W：0％～1％之中的1种或2种以上。
(17)根据上述(10)～(16)中任一项所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于：所述化学组成含有选自
Nb：0％～1％、以及
V：0％～1％之中的1种或2种。
(18)一种热压钢板构件，其特征在于：其以质量％计，具有由
C：0.08％以上且低于0.20％，
Si：0.003％～0.2％，
Mn：1.6％～3.5％，
sol.Al：0.0002％～2.0％，
B：0.0003％～0.01％，
P：0.1％以下，
S：0.004％以下，
N：0.01％以下，
Ti：当将N含量表示为[N]时，0％～0.04+48/14×[N]％，
Cr：0％～1.00％，
Bi：0％～0.5％，
Ca：0％～0.05％，
Mg：0％～0.05％，
REM：0％～0.05％，
Mo：0％～1％，
Cu：0％～1％，
Ni：0％～1％，
W：0％～1％，
Nb：0％～1％，
V：0％～1％，以及
剩余部分：Fe和杂质所表示的化学组成；
当将Mn含量表示为[Mn]、C含量表示为[C]时，式(1)成立，
[Mn]+6.67×[C]－2.73≥0   (1)；
具有马氏体的面积率为90％以上的钢组织；
抗拉强度为1600MPa以下。
(19)根据上述(18)所述的热压钢板构件，其特征在于，所述化学组成含有Ti：48/14×[N]％～0.04+48/14×[N]％。
(20)根据上述(18)或(19)所述的热压钢板构件，其特征在于：
Cr含量为0.01％～1.00％；
当将Mn含量表示为[Mn]、Cr含量表示为[Cr]时，式(2)成立，
1.6≤[Mn]+[Cr]≤3.5   (2)。
(21)根据上述(18)～(20)中任一项所述的热压钢板构件，其特征在于，所述化学组成含有Bi：0.0001％～0.5％。
(22)根据上述(18)～(21)中任一项所述的热压钢板构件，其特征在于：所述化学组成含有选自
Ca：0.0005％～0.05％、
Mg：0.0005％～0.05％、以及
REM：0.0005％～0.05％之中的1种或2种以上。
(23)根据上述(18)～(22)中任一项所述的热压钢板构件，其特征在于：所述化学组成含有选自
Mo：0％～1％、
Cu：0％～1％、
Ni：0％～1％、以及
W：0％～1％之中的1种或2种以上。
(24)根据上述(18)～(23)中任一项所述的热压钢板构件，其特征在于：所述化学组成含有选自
Nb：0％～1％、以及
V：0％～1％之中的1种或2种。
发明的效果
根据本发明，即使在较低的温度下开始淬火，也可以得到良好的韧性以及局部变形能力。
具体实施方式
下面就本发明的实施方式进行说明。本发明的实施方式涉及一种在采用热压的热压钢板构件的制造中使用的热压用钢板。一般地说，热压是在加热热压用钢板之后进行成形，然后进行淬火。根据本实施方式的热压用钢板，通过以下所示的化学组成和钢组织的组合等，即使在较低的温度下开始该加热后的淬火，也可以得到充分量的马氏体。
首先，就本发明实施方式的热压用钢板的化学组成进行说明。在以下的说明中，热压用钢板中包含的各元素含量的单位即“％”只要没有特别说明，就意味着“质量％”。
本实施方式的热压用钢板的化学组成以质量％计，由C：0.08％以上且低于0.20％、Si：0.003％～0.2％、Mn：1.6％～3.5％、sol.Al：0.0002％～2.0％、B：0.0003％～0.01％、P：0.1％以下、S：0.004％以下、N：0.01％以下、Ti：当将N含量表示为[N]时，0％～0.04+48/14×[N]％、Cr：0％～1.00％、Bi：0％～0.5％、Ca：0％～0.05％、Mg：0％～0.05％、REM：0％～0.05％、Mo：0％～1％、Cu：0％～1％、Ni：0％～1％、W：0％～1％、Nb：0％～1％、V：0％～1％、剩余部分：Fe和杂质所表示。另外，当将Mn含量表示为[Mn]、C含量表示为[C]时，式(1)成立。作为杂质，可以例示出在矿石和废料等原材料中含有的杂质、在制造工序中含有的杂质。
[Mn]+6.67×[C]－2.73≥0   (1)
(C：0.08％以上且低于0.20％)
C是提高淬透性、而且是主要决定淬火后的强度的非常重要的元素。C进而也是控制热压后的局部变形能力(局部延展性)以及韧性(冲击吸收特性)的非常重要的元素。当C含量低于0.08％时，不能使淬火后的强度变得充分，或者不能得到充分的淬透性。因此，C含量设定为0.08％以上。当C含量在0.20％以上时，淬火后的强度过剩地升高，从而不能得到充分的局部变形能力以及韧性。因此，C含量设定为低于0.20％。C含量优选为0.18％以下，更优选为0.16％以下。
(Si：0.003％～0.2％)
Si是对淬透性的提高以及淬火后的强度的稳定确保非常有效的元素。Si对于热压时的高温加热时的氧化皮的生成具有抑制作用。当Si含量低于0.003％时，难以获得上述的作用。因此，Si含量设定为0.003％以上。为了更切实地获得上述的作用，Si含量优选为0.01％以上。当Si含量超过0.2％时，由奥氏体相变所产生的温度明显升高。因此，热压的加热所需要的成本往往上升，或者有时因加热不足而使淬火变得不充分。另外，在实施热浸镀处理的情况下，润湿性降低。因此，Si含量设定为0.2％以下。
(Mn：1.6％～3.5％)
Mn是对淬透性的提高以及淬火后的强度的稳定确保非常有效的元素。当Mn含量低于1.6％时，难以获得上述的作用。因此，Mn含量设定为1.6％以上。为了更切实地获得上述的作用，Mn含量优选为2.0％以上。当Mn含量超过3.5％时，由上述作用产生的效果达到饱和，淬火后的韧性降低。因此，Mn含量设定为3.5％以下。
另外，当将Mn含量表示为[Mn]、C含量表示为[C]时，式(1)成立。
[Mn]+6.67×[C]－2.73≥0   (1)
在该式(1)不成立的情况下，淬透性并不充分，从而热压后不能得到所希望的机械特性。
(sol.Al(酸可溶性Al)：0.0002％～2.0％)
Al是具有对钢水脱氧而使钢健全化的作用的元素。当sol.Al含量低于0.0002％时，难以获得上述的作用。因此，sol.Al含量设定为0.0002％以上。Al也是对淬透性的提高以及淬火后的强度的稳定确保非常有效的元素。但是，当sol.Al含量超过2.0％时，由上述作用产生的效果达到饱和而使成本白白上升。因此，sol.Al含量设定为2.0％以下。
(B：0.0003％～0.01％)
B是对淬透性的提高以及淬火后的强度的稳定确保非常有效的元素。当B含量低于0.0003％时，难以获得上述的作用。因此，B含量设定为0.0003％以上。当B含量超过0.01％时，由上述作用产生的效果达到饱和，淬火后的韧性降低。因此，B含量设定为0.01％以下。
(P：0.1％以下)
P不是必须元素，例如作为杂质在钢中含有。从韧性的角度考虑，P含量越低越好。特别在P含量超过0.1％时，韧性的降低明显。因此，P含量设定为0.1％以下。为了确保更良好的韧性，P含量优选为0.05％以下，更优选为0.03％以下。P可以有助于淬透性的提高以及淬火后的强度的稳定确保。为了获得该作用，P也可以主动地含有。P含量的降低需要成本，如果降低至低于0.0002％，则成本显著上升。因此，P含量也可以设定为0.0002％以上。
(S：0.004％以下)
S不是必须元素，例如作为杂质在钢中含有。从韧性的角度考虑，S含量越低越好。特别在S含量超过0.004％时，韧性的降低明显。因此，S含量设定为0.004％以下。S含量的降低需要成本，如果降低至低于0.0002％，则成本显著上升。因此，S含量也可以设定为0.0002％以上。
(N：0.01％以下)
N不是必须元素，例如作为杂质在钢中含有。从韧性的角度考虑，N含量越低越好。特别在N含量超过0.01％时，伴随着粗大氮化物的形成而使局部变形能力以及韧性明显降低。因此，N含量设定为0.01％以下。N含量的降低需要成本，如果降低至低于0.0002％，则成本显著上升。因此，N含量也可以设定为0.0002％以上，为了进一步降低成本，也可以设定为0.0008％以上。
Ti、Cr、Bi、Ca、Mg、REM、Mo、Cu、Ni、W、Nb、V不是必须元素，是热压用钢板也能够以规定量为限度而适当含有的任选元素。
(Ti：当将N含量表示为[N]时，0％～0.04+48/14×[N]％)
Ti在热压时，当将热压用钢板加热至Ac3点以上时，抑制奥氏体的再结晶，形成更微细的碳化物而抑制晶粒生长，从而使奥氏体晶粒成为微细粒子。其结果是，热压钢板构件的韧性大大提高。因此，也可以含有Ti。为了切实地获得该效果，Ti含量优选为48/14×[N]％以上。但是，当Ti含量超过48/14[N]+0.04％时，由上述作用产生的效果达到饱和而使成本白白上升。因此，Ti含量设定为0.04+48/14[N]％以下。也就是说，“Ti：48/14×[N]％～0.04+48/14×[N]％”优选得到满足。
(Cr：0％～1.00％)
Cr与Mn同样，是对淬透性的提高以及淬火后的强度的稳定确保非常有效的元素。因此，也可以含有Cr。为了切实地获得该效果，Cr含量优选为0.01％以上，更优选为0.1％以上。但是，当Cr含量超过1.00％时，上述效果达到饱和而使成本白白上升。因此，Cr含量设定为1.00％以下。也就是说，“Cr：0.01％～1.00％”优选得到满足。另外，当Mn含量和Cr含量之和超过3.5％时，由上述作用产生的效果达到饱和，淬火后的韧性降低。因此，Mn含量和Cr含量之和设定为3.5％以下。也就是说，当将Mn含量表示为[Mn]、Cr含量表示为[Cr]时，优选式(2)成立。Mn含量和Cr含量之和优选为2.8％以下。
1.6≤[Mn]+[Cr]≤3.5   (2)
(Bi：0％～0.5％)
Bi是具有通过在钢水的凝固过程中成为凝固核，减小二次枝晶臂间距而抑制二次枝晶臂间距内的Mn等的偏析这一作用的元素。特别在本实施方式中，由于含有1.6％以上的Mn，因而Bi对于抑制起因于Mn偏析的韧性降低是有效的。因此，也可以含有Bi。为了切实地获得该效果，Bi含量优选为0.0001％以上。但是，当Bi含量超过0.5％时，由上述作用产生的效果达到饱和而使成本白白上升。因此，Bi含量设定为0.5％以下。也就是说，“Bi：0.0001％～0.5％”优选得到满足。从抑制Mn等的偏析的角度考虑，Bi含量更优选为0.0002％以上，进一步优选为0.0005％以上。
(Ca：0％～0.05％、Mg：0％～0.05％、REM：0％～0.05％)
Ca、Mg以及REM均使钢中的夹杂物微细化，是具有防止热压时由夹杂物导致的开裂这一作用的元素。因此，也可以含有选自这些元素中的1种或2种以上。为了切实地获得该效果，Ca含量、Mg含量以及REM含量均优选为0.0005％以上。但是，当任一种的含量超过0.05％时，由上述作用产生的效果达到饱和而使成本白白上升。因此，Ca含量、Mg含量以及REM含量均设定为0.05％以下。也就是说，“Ca：0.0005％～0.05％”、“Mg：0.0005％～0.05％”以及“REM：0.0005％～0.05％”之中的至少一种优选得到满足。
REM(稀土类金属)是指Sc、Y以及镧系元素合计17种元素，“REM含量”意味着这17种元素的合计含量。镧系元素在工业上例如以混合稀土(misch metal)的形式添加。
(Mo：0％～1％、Cu：0％～1％、Ni：0％～1％、W：0％～1％)
Mo、Cu、Ni以及W都是对淬透性的提高以及淬火后的强度的稳定确保有效的元素。因此，也可以含有选自这些元素中的1种或2种以上。为了切实地获得该效果，Mo含量优选为0.03％以上，Cu含量、Ni含量以及W含量均优选为0.01％以上。但是，当任一种的含量超过1％时，由上述作用产生的效果达到饱和而使成本白白上升。因此，Mo含量、Cu含量、Ni含量以及W含量均设定为1％以下。也就是说，“Mo：0.03％～1％”、“Cu：0.01％～1％”、“Ni：0.01％～1％”以及“W：0.01％～1％”之中的至少一种优选得到满足。
(Nb：0％～1％、V：0％～1％)
Nb和V在热压时，当将热压用钢板加热至Ac3点以上时，均抑制奥氏体的再结晶，形成更微细的碳化物而抑制晶粒生长，从而使奥氏体晶粒成为微细粒子。因此，也可以含有选自这些元素中的1种或2种。为了切实地获得该效果，Nb含量和V含量均优选为0.005％以上。但是，当任一种的含量超过1％时，由上述作用产生的效果达到饱和而使成本白白上升。因此，Nb含量和V含量均设定为1％以下。也就是说，“Nb：0.005％～1％”和“V：0.005％～1％”之中的至少一种优选得到满足。
下面就本实施方式的热压用钢板的钢组织进行说明。该热压用钢板具有由贝氏体：1％～95％、铁素体：5％～94％、剩余部分：选自珠光体、马氏体以及残余奥氏体之中的1种或2种以上所表示的钢组织。此外，与钢组织有关的数值例如是整个热压用钢板的平均值，但可以用距热压用钢板表面的深度为钢板厚度的1/4这一地点(以下有时将该地点称为“1/4深度位置”)的与钢组织有关的数值来代表。例如，如果热压用钢板的厚度为2.0mm，则可以用距表面的深度为0.50mm这一地点的数值来代表。这是因为1/4深度位置的钢组织表示热压用钢板构件在厚度方向上的平均的钢组织。于是，本发明将在1/4深度位置测定的各相或者组织的面积率设定为各自的面积率。
一般地说，在热压中，通过加热而产生奥氏体相变，从而使C固溶。通过C的固溶，淬透性以及淬火后的硬度升高。在该加热时，贝氏体、珠光体、马氏体、渗碳体以及残余奥氏体等C浓度较高的相或者组织成为奥氏体化的起点。因此，这些面积率越高，奥氏体化越得以促进。另一方面，C浓度较低的铁素体难以成为奥氏体化的起点，铁素体的面积率越高，奥氏体的晶粒生长越受到抑制。
(铁素体的面积率：5％～94％)
在铁素体的面积率为5％以上的情况下，可以适度抑制奥氏体化的起点。因此，可以抑制奥氏体晶粒的过度生长，可以进一步提高热压后的韧性。因此，铁素体面积率设定为5％以上。为了确实地得到该效果，铁素体的面积率优选为15％以上，更优选为30％以上，进一步优选为40％以上。
在铁素体的面积率为94％以下的情况下，可以适度地确保奥氏体化的起点。因此，可以迅速地进行奥氏体化，从而提高生产率。因此，铁素体的面积率设定为94％以下。
此外，铁素体的面积包括多边形铁素体、针状铁素体以及贝氏体铁素体各个的面积，但珠光体中存在的铁素体的面积不包括在内。
(贝氏体的面积率：1％～95％)
从促进加热时的奥氏体相变的角度考虑，优选含有贝氏体、珠光体、马氏体、渗碳体以及残余奥氏体等C浓度较高的相或者组织。但是，在热压用钢板含有C含量过高的相或者组织的情况下，由于C在由这些相或者组织相变而成的奥氏体中浓缩，因而在此后进行淬火时，从微观的观点来看，局部地产生强度高的部分，从而局部变形能力以及韧性容易降低。如果着眼于C浓度，则在贝氏体、珠光体、马氏体、渗碳体以及残余奥氏体中，C浓度最低的相或者组织为贝氏体。因此，难以产生这样局部的C浓缩的相或者组织为贝氏体。而且在贝氏体的面积率为1％以上的情况下，局部变形能力以及韧性的提高明显。因此，贝氏体的面积率设定为1％以上。另外，铁素体以外的组织优选为贝氏体。由于铁素体的面积率为5％以上，因而贝氏体的面积率为95％以下。
另外，铁素体的面积率和贝氏体的面积率之和优选为40％以上，更优选为45％以上，进一步优选为50％以上，更进一步优选为55％以上。铁素体的面积率和贝氏体的面积率之和越小，珠光体、马氏体、渗碳体以及残余奥氏体的面积率越高。因此，C难以扩散，容易产生软点，从而硬度分布容易增大。因此，难以获得充分的局部变形能力以及韧性。铁素体的面积率和贝氏体的面积率之和进一步优选为90％以上，更进一步优选为100％。
在贝氏体的面积率为20％～95％的情况下，铁素体的面积率优选为5％～80％。贝氏体的面积率越高，淬火时的奥氏体化所需要的时间缩短。因此，在成本以及时间的削减方面是优选的。
在贝氏体的面积率为1％以上且低于20％的情况下，铁素体的面积率优选为40％～94％。铁素体的面积率越高，越可以得到优良的预成形性。特别在铁素体的面积率为40％以上的情况下，预成形性的提高明显。
铁素体以及贝氏体以外的剩余部分例如为珠光体、马氏体、渗碳体或者残余奥氏体之中的1种或2种以上。它们越少越优选。
在热压用钢板的表面，优选形成含有Zn的镀覆层。也就是说，作为热压用钢板，优选的是表面处理钢板。借助于镀覆层，可以获得通过热压得到的热压钢板构件的提高耐蚀性等效果。镀覆层的种类并没有特别的限制，可以例示出电镀层以及热浸镀层。作为电镀层，可以例示出锌电镀层以及Zn-Ni合金电镀层。作为热浸镀层，可以例示出热浸镀锌层、合金化热浸镀锌层、热浸镀铝层、热浸镀Zn-Al合金层、热浸镀Zn-Al-Mg合金层以及热浸镀Zn-Al-Mg-Si合金层。
镀层附着量也没有特别的限制，可以是通常的镀层附着量。但是，特别是在镀覆层为纯锌镀层的情况下，热压时当将热压用钢板加热至Ac3点以上的温度时，镀覆层有部分蒸发的可能性。因此，特别是在附着量具有比热浸镀小的倾向的电镀锌的情况下，优选使镀层附着量稍大。基于这样的理由，作为镀覆层，优选热浸镀锌系镀覆层，特别优选的是镀覆层的熔点比纯锌高的热浸镀锌合金层(含有合金化热浸镀锌层)。
接着，就热压用钢板的制造方法进行说明。本实施方式的热压用钢板只有具有上述的化学组成以及钢组成，则不管其制造方法如何，就能呈现所希望的效果。因此，其制造方法并没有特别的限定。但是，根据以下说明的制造方法，便可以切实地制造本实施方式的热压用钢板。
本实施方式的热压用钢板的制造方法大致可分为2种。一种是不包含镀覆处理的制造方法，另一种是包含镀覆处理的制造方法。
首先，就不包含镀覆处理的制造方法进行说明。在该制造方法中，对钢锭或者钢坯进行热轧，对通过热轧得到的钢板进行酸洗处理，对通过酸洗处理得到的钢板进行冷轧，对通过冷轧得到的钢板进行热处理。钢锭或者钢坯的化学组成与想要制造的热压用钢板的化学组成实质上一致。
热轧在1050℃以上的温度下开始轧制，之后在400℃～700℃的温度区域进行卷取。
钢锭或者钢坯往往含有可能导致热压用钢板的通过淬火得到的热压钢板构件的局部变形能力以及韧性劣化的非金属夹杂物。因此，在钢锭或者钢坯的热轧时，优选使这些非金属夹杂物充分固溶。在对具有上述化学组成的钢锭或者钢坯进行热轧的情况下，如果在1050℃以上的温度下开始轧制，则可以促进上述非金属夹杂物的固溶。因此，轧制的开始温度设定为1050℃以上。例如，既可以对温度低于1050℃的钢锭或者钢坯进行加热，在1050℃以上的温度下开始轧制，也可以不使连续铸造后的钢锭或者开坯轧制后的钢坯降低至低于1050℃的温度而在1050℃以上的温度下开始轧制。热轧的结束温度并没有特别的限制，但优选为820℃以上。
在轧制后的卷取温度低于400℃时，由于不能充分确保铁素体，因而热轧钢板(以下有时称为热轧钢板)的强度过度升高。因此，难以得到上述的钢组织。另外，在冷轧时，载荷的控制以及钢板的平整度和厚度的控制变得困难，不能进行适当的冷轧，或者制造效率降低。因此，卷取温度设定为400℃以上。
在轧制后的卷取温度为700℃以上的情况下，钢组织只是铁素体，铁素体和渗碳体的组合，或者为珠光体，不能得到含有贝氏体的钢组织。因此，卷取温度设定为700℃以下。一般地说，如果卷取温度过高，则卷取后氧化皮生长，因而容易产生氧化皮缺陷。另外，如果卷取温度过高，则卷取后处于高温状态的钢板卷材容易因自重而发生变形，从而有时因该变形而在钢板卷材的表面发生擦伤划痕。变形的原因在于：卷取后残存未相变奥氏体，从而有时产生铁素体相变。如果卷取后产生铁素体相变，则伴随着铁素体相变而产生体积膨胀，之后产生热收缩，因而钢板卷材失去卷取张力。
酸洗处理的条件并没有特别的限制，例如可以基于常规方法的条件来进行。也可以在酸洗处理之前或之后进行表皮光轧。例如，通过表皮光轧，平整度得以矫正，或者氧化皮的剥离得以促进。表皮光轧的延伸率并没有特别的限制，例如也可以设定为0.3％以上且低于3.0％。
冷轧的条件并没有特别的限制，例如可以基于常规方法的条件来进行。压下率并没有特别的限定，但压下率优选为80％以下。
在热处理(再结晶退火)中，加热至700℃～840℃的温度区域，之后以5℃/秒～100℃/秒的平均冷却速度冷却至500℃以下的温度，之后在300℃～500℃的温度区域保持5秒钟～600秒钟。
通过该热处理而出现再结晶。在热处理的加热温度低于700℃时，再结晶不会充分出现，热轧后的钢组织容易残存下来，从而难以得到具有所希望的钢组织的热压用钢板。因此，在对热压用钢板进行淬火的情况下，难以获得稳定的特性。因此，热处理的加热温度设定为700℃以上。在热处理的加热温度超过840℃时，用于确保温度的热量增大而使制造成本增大，或者使制造效率降低。因此，热处理的加热温度设定为840℃以下。
如果直至500℃以下的温度的平均冷却速度低于5℃/秒，则珠光体或者粗大的渗碳体过剩地生成，从而不能得到所希望的钢组织。因此，往往不能得到充分的淬透性而使淬火后的特性劣化。因此，直至500℃以下的温度的平均冷却速度设定为5℃/秒以上。如果直至500℃以下的温度的平均冷却速度超过100℃/秒，则马氏体或者残余奥氏体过剩地生成，从而不能得到所希望的钢组织。因此，往往不能得到充分的淬透性而使淬火后的特性劣化。因此，直至500℃以下的温度的平均冷却速度设定为100℃/秒以下。
如果在300℃～500℃的温度区域保持的时间低于5秒钟，则不能得到所希望的钢组织。因此，该保持时间设定为5秒钟以上。如果该保持时间超过600秒钟，则制造效率明显降低。因此，该保持时间设定为600秒钟以下。
通过这样的一连串的处理，可以制造实施方式的热压用钢板。
接着，就包含镀覆处理的制造方法进行说明。在该制造方法中，对钢锭或者钢坯进行热轧，对通过热轧得到的钢板进行酸洗处理，对通过酸洗处理得到的钢板进行冷轧，对通过冷轧得到的钢板进行热处理，然后进行镀覆处理。钢锭或者钢坯的化学组成与想要制造的热压用钢板的化学组成实质上一致。热轧、酸洗处理以及冷轧可以在与不包含镀覆处理的制造方法同样的条件下进行。
在热处理中，加热至700℃～840℃的温度区域，之后以3℃/秒～20℃/秒的平均冷却速度冷却至580℃以下的温度，之后在500℃～570℃的温度区域保持5秒钟～600秒钟。
虽然通过该热处理而出现再结晶，但该制造方法在之后进行镀覆处理，因而条件与不包含镀覆处理的制造方法不同。热处理的加热温度基于与不包含镀覆处理的制造方法同样的理由，设定为700℃～840℃。
如果直至580℃以下的温度的平均冷却速度低于3℃/秒，则即使进行镀覆处理，也不能得到所希望的钢组织。因此，直至580℃以下的温度的平均冷却速度设定为3℃/秒以上。如果直至580℃以下的温度的平均冷却速度超过20℃/秒，则即使进行镀覆处理，也不能得到所希望的钢组织。因此，直至580℃以下的温度的平均冷却速度设定为20℃/秒以下。
如果在500℃～570℃的温度区域保持的时间低于5秒钟，则不能得到所希望的钢组织。因此，该保持时间设定为5秒钟以上。如果该保持时间超过600秒钟，则制造效率明显降低。因此，该保持时间设定为600秒钟以下。
在镀覆处理中，进行热浸镀锌处理，之后在500℃～650℃的温度区域进行合金化处理。
热浸镀锌处理的条件并没有特别的限制，例如可以基于常规方法的条件来进行。也能够以与上述热处理设备连续的方式设置连续热浸镀锌设备，从而使热处理以及热浸镀锌处理连续地进行。另外，也可以与上述热处理设备独立地设置热浸镀锌设备。
在合金化处理的温度低于500℃时，合金化并不充分，合金化处理后的锌镀覆层的Fe含量往往低于8％。因此，合金化处理的温度设定为500℃以上。在合金化处理的温度超过650℃时，合金化处理后的锌镀覆层的Fe含量往往超过20％。因此，合金化处理的温度设定为650℃以下。在合金化处理后也可以进行表皮光轧，不会对效果产生影响。例如，通过表皮光轧可以矫正平整度。表皮光轧的延伸率并没有特别的限制，也可以设定为与常规方法的延伸率同样的延伸率。
锌镀覆层的Fe含量优选为8％以上。在Fe含量为8％以上的情况下，热压时提高Fe-Zn固溶体化形成速度，可以更切实地抑制熔融Zn相的生成。Fe含量越高，该效果越升高，但另一方面，制造效率降低。因此，Fe含量优选为20％以下。
如果每单面的镀层附着量低于35g/m2，则热压钢板构件有时不能得到所希望的耐蚀性。另外，制造效率容易降低。因此，每单面的镀层附着量优选为35g/m2以上。
(热压钢板构件)
通过进行上述实施方式的热压用钢板的热压，便可以得到热压钢板构件。因此，热压钢板构件的化学组成实质上与热压用钢板的化学组成相一致。热压钢板构件的钢组织根据热压条件的不同而不同，但在本发明的实施方式中，将马氏体的面积率设定为90％以上。这是因为如果马氏体的面积率低于90％，则即使化学组成适当，也不能得到优良的局部变形能力以及韧性。而且如果马氏体的面积率在90％以上，则可以得到优良的局部变形能力以及韧性。另外，在与所希望的局部变形能力以及韧性等的关系方面，热压钢板构件的抗拉强度设定为1600MPa以下。
实施例
下面，就本发明人进行的实验进行说明。
(第1实验)
在第1实验中，使用具有表1所示的化学组成的板坯，制造具有表2所示的钢组织的热压用钢板。一部分热压用钢板通过实施镀覆处理而制成镀覆钢板。“钢板的种类”一栏中的“GA”表示合金化热浸镀锌钢板，“EG”表示电镀锌钢板，“GI”表示热浸镀锌钢板，“CR”表示冷轧钢板。
在热压用钢板的制造中，对具有表1所示的化学组成的板坯进行热轧，从而得到厚度为3.2mm的热轧钢板(热轧钢板)。接着，对热轧钢板进行酸洗处理而得到酸洗钢板。对一部分酸洗钢板进行冷轧，从而得到厚度为1.6mm的冷轧钢板(冷轧钢板)。其后，对冷轧钢板进行热处理以及镀覆处理。此外，在一部分试验中，省略冷轧、热处理、镀覆处理的一部分。热轧条件(板坯加热温度和卷取温度)、冷轧的有无、热处理的有无以及条件(加热温度、直至550℃以下的温度的平均冷却速度、冷却停止温度和在冷却停止温度下的保持时间)、以及镀覆处理的有无如表2所示。
此外，制造热浸镀锌钢板以及合金化热浸镀锌钢板时，热浸镀锌浴液的温度设定为460℃。镀层附着量设定为45g/m2，镀层的Fe含量设定为13％。制造合金化热浸镀锌钢板时，合金化处理在550℃下进行20秒钟。
此外，各热压用钢板的钢组织采用以下的方法求出。也就是说，在热压用钢板平行于轧制方向的断面实施硝酸乙醇溶液腐蚀，使用扫描型电子显微镜在1/4深度位置，对10个视场的钢组织进行观察。在该观察中，将测定放大倍数设定为1000倍。
表2
下划线表示在本发明的范围外。
然后，使用热压试验装置实施热压试验。在该试验中，在加热炉内加热试验片直至其表面温度到达900℃，在900℃保持2分钟后，从加热炉中取出。然后，通过放冷进行冷却，直至达到目标温度(淬火开始温度)，在达到目标温度的时点实施快速淬火处理。目标温度设定为800℃以及500℃。通过热压得到的热压钢板构件的形状设计为平板。热压试验用试验片的尺寸设定为宽度200mm、长度80mm。
也对淬火后的抗拉强度进行了测定。在该测定中，在与轧制方向正交的方向采集JIS 5号拉伸试验片，根据JIS Z2241实施拉伸试验，从而测定出抗拉强度(TS)。
也进行了淬火后的硬度试验。在硬度试验中，测定了与轧制方向平行的断面的维氏硬度。该测定根据JIS Z2244进行，测定载荷设定为98kN。在该测定中，在距试料表面相同的深度位置每隔200μm测定10个部位的硬度，并求出其平均值。然后，求出在800℃开始淬火时的维氏硬度(Hv800)以及在500℃开始淬火时的维氏硬度(Hv500)，还求出了它俩之差。另外，还求出了在800℃开始淬火的钢板的马氏体的面积率。
也对淬火后的局部变形能力进行了评价。在该评价中，根据日本钢铁联盟标准的“JFST1001扩孔试验方法”测定了扩孔率。
也对淬火后的韧性进行了评价。在该评价中，对于从800℃进行淬火处理的钢板，通过夏比冲击试验测定了吸收能。在吸收能的测定中，对于省略了冷轧的钢板，将3片重叠在一起，对于实施了冷轧的钢板，将6片重叠在一起，各自通过螺钉连接(screw fastening)而制作出总厚为9.6mm的试验片。试验片设计为JIS Z2202中记载的V型缺口夏比试验片。试验方法根据JIS 2242中记载的方法，研究了-40℃下的吸收能。在相对于轧制方向为0°以及90°的方向开有缺口而得到夏比试验片，将由该夏比试验片得到的吸收能分别设定为J0、J90。
这些结果如表3所示。在淬透性的评价中，将Hv800和Hv500之差在15Hv以下、且马氏体的面积率在90％以上者评价为“优”，将其它评价为“劣”。在局部变形能力的评价中，将扩孔率在40％以上者评价为“优”，将其它评价为“劣”。在韧性的评价中，将J0以及J90两者在30J以上、且J0/J90的值在0.5以上者评价为“优”，将其它评价为“劣”。J0/J90的值反映韧性的各向异性。
表3
钢种No.一栏的下划线表示在本发明的范围外。
其他栏的下划线表示偏离所希望的范围。
由表3可知，本发明范围内的发明例的热压用钢板具有良好的淬透性、局部变形能力以及韧性。另外，它们在淬火后表现出1600MPa以下的适度的抗拉强度。与此相对照，在比较例中，至少1个特性较差。
此外，如表2所示，将卷取温度设定为350℃的试验No.67以及No.69不能进行适当的冷轧。另外，将卷取温度设定为750℃的试验No.68以及No.70在卷取后发生了变形，因而不能进行之后的处理。
(第2实验)
在第2实验中，对钢板的淬火所需要的加热时间进行了评价。在该评价中，对淬火前加热至900℃、且在900℃保持4分钟时的淬火后的维氏硬度、以及在900℃保持1.5分钟时的淬火后的维氏硬度进行了测定，还求出了它俩之差。而且将它俩之差在15以下者评价为“◎”，将超过15且在30以下者评价为“○”。其结果如表4所示。
表4
如表4所示，贝氏体的面积率低于20％的试验No.33在保持1.5分钟时不能实现充分的奥氏体化，维氏硬度之差超过15，但试验No.30～No.32在保持1.5分钟时可以实现充分的奥氏体化，维氏硬度之差为15以下。
(第3实验)
在第3实验中，对贝氏体的面积率在1％以上且低于20％的钢板的预成形性进行了评价。在该评价中，对淬火前的热压用钢板进行了拉伸试验。在该测定中，在与轧制方向正交的方向采集JIS 5号拉伸试验片，根据JIS Z2241实施拉伸试验，从而测定出总拉伸率(T-EL)。而且将总拉伸率(T-EL)在10％以上者评价为“◎”，将其它评价为“○”。其结果如表5所示。
表5
如表5所示，铁素体的面积率低于40％的试验No.33可以得到良好的预成形性，铁素体的面积率在40％以上的试验No.3、No.6以及No.8可以得到极为良好的预成形性。
(第4实验)
在第4实验中，对于热压钢板构件，进行了与第1实验同样的局部变形能力以及韧性的评价。其结果如表6所示。此外，在制作试验No.71、No.72以及No.73的热压钢板构件时，将淬火前的加热温度设定为900℃，将900℃下的保持时间设定为4分钟，淬火时在室温的大气中放冷至200℃。
表6
下划线表示在本发明的范围外，或者偏离所希望的范围。
如表6所示，只要马氏体的面积率为90％以上，就可以得到优良的局部变形能力以及韧性，但在马氏体的面积率低于90％的比较例中，不能得到充分的局部变形能力以及韧性。
产业上的可利用性
本发明例如可利用于车门防撞梁以及中柱等汽车车身部件中使用的热压用钢板等制造产业以及利用产业。本发明也可以利用于其它机械结构部件的制造产业以及利用产业等。

Claims (24)

1.一种热压用钢板，其特征在于：其以质量％计，具有由
C：0.08％以上且低于0.20％，
Si：0.003％～0.2％，
Mn：1.6％～3.5％，
sol.Al：0.0002％～2.0％，
B：0.0003％～0.01％，
P：0.1％以下，
S：0.004％以下，
N：0.01％以下，
Ti：当将N含量表示为[N]时，0％～0.04+48/14×[N]％，
Cr：0％～1.00％，
Bi：0％～0.5％，
Ca：0％～0.05％，
Mg：0％～0.05％，
REM：0％～0.05％，
Mo：0％～1％，
Cu：0％～1％，
Ni：0％～1％，
W：0％～1％，
Nb：0％～1％，
V：0％～1％，以及
剩余部分：Fe和杂质所表示的化学组成；
当将Mn含量表示为[Mn]、C含量表示为[C]时，式(1)成立，
[Mn]+6.67×[C]－2.73≥0   (1)；
而且以面积率计，具有由
贝氏体：1％～95％，
铁素体：5％～94％，以及
剩余部分：选自珠光体、马氏体以及残余奥氏体之中的1种或2种以上所表示的钢组织。
2.根据权利要求1所述的热压用钢板，其特征在于：
所述贝氏体的面积率为20％～95％，
所述铁素体的面积率为5％～80％。
3.根据权利要求1所述的热压用钢板，其特征在于：
所述贝氏体的面积率在1％以上且低于20％，
所述铁素体的面积率为40％～94％。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的热压用钢板，其特征在于，所述化学组成含有Ti：48/14×[N]％～0.04+48/14×[N]％。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的热压用钢板，其特征在于：
Cr含量为0.01％～1.00％；
当将Mn含量表示为[Mn]、Cr含量表示为[Cr]时，式(2)成立，
1.6≤[Mn]+[Cr]≤3.5   (2)。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的热压用钢板，其特征在于，所述化学组成含有Bi：0.0001％～0.5％。
7.根据权利要求1～6中任一项所述的热压用钢板，其特征在于：所述化学组成含有选自
Ca：0.0005％～0.05％、
Mg：0.0005％～0.05％、以及
REM：0.0005％～0.05％之中的1种或2种以上。
8.根据权利要求1～7中任一项所述的热压用钢板，其特征在于：所述化学组成含有选自
Mo：0.03％～1％、
Cu：0.01％～1％、
Ni：0.01％～1％、以及
W：0.01％～1％之中的1种或2种以上。
9.根据权利要求1～8中任一项所述的热压用钢板，其特征在于：所述化学组成含有选自
Nb：0.005％～1％、以及
V：0.005％～1％之中的1种或2种。
10.一种热压用钢板的制造方法，其特征在于，具有如下工序：
对钢锭或者钢坯进行热轧的工序，
对通过所述热轧得到的钢板进行酸洗处理的工序，
对通过所述酸洗处理得到的钢板进行冷轧的工序，以及
对通过所述冷轧得到的钢板进行热处理的工序；
所述钢锭或者钢坯以质量％计，具有由
C：0.08％以上且低于0.20％，
Si：0.003％～0.2％，
Mn：1.6％～3.5％，
sol.Al：0.0002％～2.0％，
B：0.0003％～0.01％，
P：0.1％以下，
S：0.004％以下，
N：0.01％以下，
Ti：当将N含量表示为[N]时，0％～0.04+48/14×[N]％，
Cr：0％～1.00％，
Bi：0％～0.5％，
Ca：0％～0.05％，
Mg：0％～0.05％，
REM：0％～0.05％，
Mo：0％～1％，
Cu：0％～1％，
Ni：0％～1％，
W：0％～1％，
Nb：0％～1％，
V：0％～1％，以及
剩余部分：Fe和杂质所表示的化学组成；
当将Mn含量表示为[Mn]、C含量表示为[C]时，式(1)成立，
[Mn]+6.67×[C]－2.73≥0   (1)；
所述进行热轧的工序具有：
在1050℃以上的温度下开始轧制的工序，以及
之后在400℃～700℃的温度区域进行卷取的工序；
所述进行热处理的工序具有：
加热至700℃～840℃的温度区域的工序，
之后以5℃/秒～100℃/秒的平均冷却速度冷却至500℃以下的温度的工序，以及
之后在300℃～500℃的温度区域保持5秒钟～600秒钟的工序。
11.一种热压用钢板的制造方法，其特征在于，具有如下工序：
对钢锭或者钢坯进行热轧的工序，
对通过所述热轧得到的钢板进行酸洗处理的工序，
对通过所述酸洗处理得到的钢板进行冷轧的工序，
对通过所述冷轧得到的钢板进行热处理的工序，以及
对通过所述热处理得到的钢板进行镀覆处理的工序；
所述钢锭或者钢坯以质量％计，具有由
C：0.08％以上且低于0.20％，
Si：0.003％～0.2％，
Mn：1.6％～3.5％，
sol.Al：0.0002％～2.0％，
B：0.0003％～0.01％，
P：0.1％以下，
S：0.004％以下，
N：0.01％以下，
Ti：当将N含量表示为[N]时，0％～0.04+48/14×[N]％，
Cr：0％～1.00％，
Bi：0％～0.5％，
Ca：0％～0.05％，
Mg：0％～0.05％，
REM：0％～0.05％，
Mo：0％～1％，
Cu：0％～1％，
Ni：0％～1％，
W：0％～1％，
Nb：0％～1％，
V：0％～1％，以及
剩余部分：Fe和杂质所表示的化学组成；
当将Mn含量表示为[Mn]、C含量表示为[C]时，式(1)成立，
[Mn]+6.67×[C]－2.73≥0   (1)；
所述进行热轧的工序具有：
在1050℃以上的温度下开始轧制的工序，以及
之后在400℃～700℃的温度区域进行卷取的工序；
所述进行热处理的工序具有：
加热至700℃～840℃的温度区域的工序，
之后以3℃/秒～20℃/秒的平均冷却速度冷却至580℃以下的温度的工序，以及
之后在500℃～570℃的温度区域保持5秒钟～600秒钟的工序；
所述进行镀覆处理的工序具有：
进行热浸镀锌处理的工序、以及
之后在500℃～650℃的温度区域进行合金化处理的工序。
12.根据权利要求10或11所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于，所述化学组成含有Ti：48/14×[N]％～0.04+48/14×[N]％。
13.根据权利要求10～12中任一项所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于：
Cr含量为0.01％～1.00％；
当将Mn含量表示为[Mn]、Cr含量表示为[Cr]时，式(2)成立，
1.6≤[Mn]+[Cr]≤3.5   (2)。
14.根据权利要求10～13中任一项所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于，所述化学组成含有Bi：0.0001％～0.5％。
15.根据权利要求10～14中任一项所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于：所述化学组成含有选自
Ca：0.0005％～0.05％、
Mg：0.0005％～0.05％、以及
REM：0.0005％～0.05％之中的1种或2种以上。
16.根据权利要求10～15中任一项所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于：所述化学组成含有选自
Mo：0％～1％、
Cu：0％～1％、
Ni：0％～1％、以及
W：0％～1％之中的1种或2种以上。
17.根据权利要求10～16中任一项所述的热压用钢板的制造方法，其特征在于：所述化学组成含有选自
Nb：0％～1％、以及
V：0％～1％之中的1种或2种。
18.一种热压钢板构件，其特征在于：其以质量％计，具有由
C：0.08％以上且低于0.20％，
Si：0.003％～0.2％，
Mn：1.6％～3.5％，
sol.Al：0.0002％～2.0％，
B：0.0003％～0.01％，
P：0.1％以下，
S：0.004％以下，
N：0.01％以下，
Ti：当将N含量表示为[N]时，0％～0.04+48/14×[N]％，
Cr：0％～1.00％，
Bi：0％～0.5％，
Ca：0％～0.05％，
Mg：0％～0.05％，
REM：0％～0.05％，
Mo：0％～1％，
Cu：0％～1％，
Ni：0％～1％，
W：0％～1％，
Nb：0％～1％，
V：0％～1％，以及
剩余部分：Fe和杂质所表示的化学组成；
当将Mn含量表示为[Mn]、C含量表示为[C]时，式(1)成立，
[Mn]+6.67×[C]－2.73≥0   (1)；
具有马氏体的面积率为90％以上的钢组织；
抗拉强度为1600MPa以下。
19.根据权利要求18所述的热压钢板构件，其特征在于，所述化学组成含有Ti：48/14×[N]％～0.04+48/14×[N]％。
20.根据权利要求18或19所述的热压钢板构件，其特征在于：
Cr含量为0.01％～1.00％；
当将Mn含量表示为[Mn]、Cr含量表示为[Cr]时，式(2)成立，
1.6≤[Mn]+[Cr]≤3.5   (2)。
21.根据权利要求18～20中任一项所述的热压钢板构件，其特征在于，所述化学组成含有Bi：0.0001％～0.5％。
22.根据权利要求18～21中任一项所述的热压钢板构件，其特征在于：所述化学组成含有选自
Ca：0.0005％～0.05％、
Mg：0.0005％～0.05％、以及
REM：0.0005％～0.05％之中的1种或2种以上。
23.根据权利要求18～22中任一项所述的热压钢板构件，其特征在于：所述化学组成含有选自
Mo：0％～1％、
Cu：0％～1％、
Ni：0％～1％、以及
W：0％～1％之中的1种或2种以上。
24.根据权利要求18～23中任一项所述的热压钢板构件，其特征在于：所述化学组成含有选自
Nb：0％～1％、以及
V：0％～1％之中的1种或2种。
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Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105316601A (zh) * 2015-10-28 2016-02-10 安徽省三方新材料科技有限公司 一种顽石破碎机用衬板及其制备方法
CN107604266A (zh) * 2017-10-31 2018-01-19 桂林加宏汽车修理有限公司 一种高韧性钢合金
CN108430662A (zh) * 2015-12-22 2018-08-21 Posco公司 耐蚀性优异的热压成型品及其制造方法
CN109365606A (zh) * 2018-11-30 2019-02-22 宝山钢铁股份有限公司 一种耐腐蚀性优良的锌系镀层钢板或钢带的成形方法
CN110997963A (zh) * 2017-08-09 2020-04-10 Posco公司 表面质量、强度及延展性优异的镀覆钢板
CN111676417A (zh) * 2020-05-07 2020-09-18 天津英利模具制造有限公司 一种轻量化汽车用高强钢板及其热冲压成型工艺
CN113439127A (zh) * 2019-02-22 2021-09-24 杰富意钢铁株式会社 热压部件及其制造方法以及热压部件用钢板的制造方法

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101417260B1 (ko) * 2012-04-10 2014-07-08 주식회사 포스코 재질 균일성이 우수한 고탄소 열연강판 및 이의 제조방법
JP2015196890A (ja) * 2014-04-02 2015-11-09 本田技研工業株式会社 ホットスタンプ成形体
WO2016157896A1 (ja) * 2015-04-01 2016-10-06 Ｊｆｅスチール株式会社 熱延鋼板およびその製造方法
WO2017006144A1 (en) 2015-07-09 2017-01-12 Arcelormittal Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel
CN107127238B (zh) * 2016-02-26 2019-12-27 宝山钢铁股份有限公司 一种锌系镀覆钢板或钢带的热冲压成型方法
KR101819345B1 (ko) 2016-07-07 2018-01-17 주식회사 포스코 균열전파 저항성 및 연성이 우수한 열간성형 부재 및 이의 제조방법
KR101963936B1 (ko) 2016-11-08 2019-07-31 한국과학기술원 전자파 신호 송수신 안테나 및 em-터널이 내장된 구조를 갖는 인쇄회로기판 및 그 제작 방법
EP3701057B1 (en) * 2017-10-24 2021-12-01 ArcelorMittal A method for the manufacture of a coated steel sheet
WO2018220430A1 (en) * 2017-06-02 2018-12-06 Arcelormittal Steel sheet for manufacturing press hardened parts, press hardened part having a combination of high strength and crash ductility, and manufacturing methods thereof
EP3701058B1 (en) 2017-10-24 2024-05-15 ArcelorMittal A method for the manufacture of a galvannealed steel sheet
MX2020005026A (es) 2017-11-17 2020-08-13 Arcelormittal Un metodo para la fabricacion de hoja de acero recubierta con zinc resistente a la fragilizacion por metal liquido.
JP2023503360A (ja) * 2019-11-27 2023-01-27 タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップ 鋼物品にホットプレス成形する方法及び鋼物品
WO2021125878A1 (ko) * 2019-12-20 2021-06-24 주식회사 포스코 열간성형용 강재, 열간성형 부재 및 이들의 제조방법
US12134810B2 (en) 2020-05-13 2024-11-05 Nippon Steel Corporation Steel sheet for hot stamping and hot-stamping formed body
EP4151757A4 (en) * 2020-05-13 2023-10-04 Nippon Steel Corporation Hot stamped molded body
KR20230049120A (ko) * 2020-10-16 2023-04-12 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 핫 스탬프용 강판 및 그 제조 방법, 그리고, 핫 스탬프 부재 및 그 제조 방법
EP4308736A1 (en) * 2021-03-17 2024-01-24 Tata Steel IJmuiden B.V. Steel strip, sheet or blank and method for producing a hot-formed part or a heat-treated pre-formed part
JP7512987B2 (ja) 2021-09-22 2024-07-09 Ｊｆｅスチール株式会社 熱間プレス用鋼板、その製造方法、熱間プレス部材およびその製造方法
WO2023079344A1 (en) * 2021-11-05 2023-05-11 Arcelormittal Method for producing a steel sheet having excellent processability before hot forming, steel sheet, process to manufacture a hot stamped part and hot stamped part

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006070346A (ja) * 2004-09-06 2006-03-16 Nippon Steel Corp 耐水素脆化特性に優れたホットプレス用鋼板、自動車用部材及びその製造方法
CN1894434A (zh) * 2003-12-19 2007-01-10 新日本制铁株式会社 用于超高强度管线管的钢板和具有优异的低温韧度的超高强度管线管及其制造方法
JP2007211276A (ja) * 2006-02-08 2007-08-23 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間プレス用めっき鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス成形部材の製造方法
CN101120114A (zh) * 2005-03-31 2008-02-06 株式会社神户制钢所 涂膜附着性、加工性及耐氢脆化特性优异的高强度冷轧钢板和机动车用钢零件
JP2010174301A (ja) * 2009-01-28 2010-08-12 Jfe Steel Corp ダイクエンチ用鋼板
CN101821419A (zh) * 2007-10-25 2010-09-01 杰富意钢铁株式会社 加工性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001226741A (ja) 2000-02-15 2001-08-21 Kawasaki Steel Corp 伸びフランジ加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP3389562B2 (ja) 2000-07-28 2003-03-24 アイシン高丘株式会社 車輌用衝突補強材の製造方法
JP3879459B2 (ja) 2001-08-31 2007-02-14 Ｊｆｅスチール株式会社 高焼入れ性高炭素熱延鋼板の製造方法
JP3468239B2 (ja) * 2001-10-01 2003-11-17 住友金属工業株式会社 機械構造用鋼及びその製造方法
WO2004059021A1 (ja) * 2002-12-24 2004-07-15 Nippon Steel Corporation 溶接熱影響部の耐軟化性に優れたバーリング性高強度鋼板およびその製造方法
JP4160840B2 (ja) * 2003-02-19 2008-10-08 新日本製鐵株式会社 形状凍結性に優れた高加工性高強度熱延鋼板とその製造方法
JP4292986B2 (ja) 2003-04-16 2009-07-08 Ｊｆｅスチール株式会社 高張力冷延鋼板およびその製造方法
JP3885763B2 (ja) 2003-04-25 2007-02-28 住友金属工業株式会社 焼入用溶融亜鉛系めっき鋼板とその製造方法及び用途
JP2005126733A (ja) * 2003-10-21 2005-05-19 Nippon Steel Corp 高温加工性にすぐれた熱間プレス用鋼板及び自動車用部材
JP4575799B2 (ja) * 2005-02-02 2010-11-04 新日本製鐵株式会社 成形性に優れたホットプレス高強度鋼製部材の製造方法
RU2277594C1 (ru) * 2005-03-30 2006-06-10 Открытое акционерное общество "Северсталь" Способ производства холоднокатаных листов для глубокой вытяжки
KR100973627B1 (ko) 2005-07-07 2010-08-02 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
EP1832667A1 (fr) * 2006-03-07 2007-09-12 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites
JP5008173B2 (ja) * 2006-05-17 2012-08-22 日産自動車株式会社 抵抗溶接用高張力鋼板及びその接合方法
JP5167487B2 (ja) * 2008-02-19 2013-03-21 Ｊｆｅスチール株式会社 延性に優れる高強度鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) * 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5347392B2 (ja) 2008-09-12 2013-11-20 Ｊｆｅスチール株式会社 延性に優れたホットプレス部材、そのホットプレス部材用鋼板、およびそのホットプレス部材の製造方法
JP4811528B2 (ja) 2009-07-28 2011-11-09 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP5786317B2 (ja) 2010-01-22 2015-09-30 Ｊｆｅスチール株式会社 材質安定性と加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CA2787575C (en) 2010-01-26 2015-03-31 Kohichi Sano High-strength cold-rolled steel sheet and method of manufacturing thereof
WO2011105600A1 (ja) 2010-02-26 2011-09-01 住友金属工業株式会社 熱処理鋼材とその製造方法並びにその素材鋼材
EP2374910A1 (de) 2010-04-01 2011-10-12 ThyssenKrupp Steel Europe AG Stahl, Stahlflachprodukt, Stahlbauteil und Verfahren zur Herstellung eines Stahlbauteils
JP5440371B2 (ja) 2010-05-12 2014-03-12 新日鐵住金株式会社 熱処理用鋼板およびその製造方法
CN102409235A (zh) * 2010-09-21 2012-04-11 鞍钢股份有限公司 高强度冷轧相变诱导塑性钢板及其制备方法
CA2814630C (en) * 2010-10-22 2016-04-26 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method for manufacturing hot stamped body and hot stamped body
TWI452148B (zh) 2011-05-13 2014-09-11 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp 熱壓印成形品、熱壓印成形品之製造方法、能量吸收構件及能量吸收構件之製造方法
TWI468532B (zh) 2012-01-13 2015-01-11 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp 熱壓印成形體及其製造方法
BR112014017042B1 (pt) 2012-01-13 2020-10-27 Nippon Steel Corporation chapa de aço laminada a frio e processo de fabricação da mesma
US9920407B2 (en) 2012-01-13 2018-03-20 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Cold rolled steel sheet and method for producing cold rolled steel sheet
MX368564B (es) 2012-08-06 2019-10-04 Nippon Steel Corp Star Lamina de acero laminada en frio, metodo para producir la misma y articulo moldeado mediante estampado en caliente.
WO2014024825A1 (ja) 2012-08-07 2014-02-13 新日鐵住金株式会社 熱間成形用亜鉛系めっき鋼板

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1894434A (zh) * 2003-12-19 2007-01-10 新日本制铁株式会社 用于超高强度管线管的钢板和具有优异的低温韧度的超高强度管线管及其制造方法
JP2006070346A (ja) * 2004-09-06 2006-03-16 Nippon Steel Corp 耐水素脆化特性に優れたホットプレス用鋼板、自動車用部材及びその製造方法
CN101120114A (zh) * 2005-03-31 2008-02-06 株式会社神户制钢所 涂膜附着性、加工性及耐氢脆化特性优异的高强度冷轧钢板和机动车用钢零件
JP2007211276A (ja) * 2006-02-08 2007-08-23 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間プレス用めっき鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス成形部材の製造方法
CN101821419A (zh) * 2007-10-25 2010-09-01 杰富意钢铁株式会社 加工性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法
JP2010174301A (ja) * 2009-01-28 2010-08-12 Jfe Steel Corp ダイクエンチ用鋼板

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105316601A (zh) * 2015-10-28 2016-02-10 安徽省三方新材料科技有限公司 一种顽石破碎机用衬板及其制备方法
CN105316601B (zh) * 2015-10-28 2017-03-22 安徽省三方新材料科技有限公司 一种顽石破碎机用衬板及其制备方法
CN108430662A (zh) * 2015-12-22 2018-08-21 Posco公司 耐蚀性优异的热压成型品及其制造方法
CN108430662B (zh) * 2015-12-22 2020-03-24 Posco公司 耐蚀性优异的热压成型品及其制造方法
CN110997963A (zh) * 2017-08-09 2020-04-10 Posco公司 表面质量、强度及延展性优异的镀覆钢板
CN107604266A (zh) * 2017-10-31 2018-01-19 桂林加宏汽车修理有限公司 一种高韧性钢合金
CN109365606A (zh) * 2018-11-30 2019-02-22 宝山钢铁股份有限公司 一种耐腐蚀性优良的锌系镀层钢板或钢带的成形方法
CN113439127A (zh) * 2019-02-22 2021-09-24 杰富意钢铁株式会社 热压部件及其制造方法以及热压部件用钢板的制造方法
US11795520B2 (en) 2019-02-22 2023-10-24 Jfe Steel Corporation Hot-pressed member, method for manufacturing the same, and method for manufacturing steel sheet for hot-pressed member
CN111676417A (zh) * 2020-05-07 2020-09-18 天津英利模具制造有限公司 一种轻量化汽车用高强钢板及其热冲压成型工艺

Also Published As

Publication number Publication date
EP2886674B1 (en) 2020-09-30
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TW201410878A (zh) 2014-03-16
TWI481729B (zh) 2015-04-21
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KR20150029742A (ko) 2015-03-18
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CA2880946C (en) 2018-06-12
IN2015DN00705A (zh) 2015-06-26
RU2599934C2 (ru) 2016-10-20
WO2014027682A1 (ja) 2014-02-20
EP2886674A4 (en) 2016-11-30
JPWO2014027682A1 (ja) 2016-07-28
JP5505574B1 (ja) 2014-05-28
US10570470B2 (en) 2020-02-25
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CA2880946A1 (en) 2014-02-20

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