AT410448B - Kaltarbeitsstahllegierung zur pulvermetallurgischen herstellung von teilen - Google Patents

Description

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   Die Erfindung betrifft eine Kaltarbeitsstahllegierung zur pulvermetallurgischen Herstellung von Teilen, insbesondere Werkzeuge, mit hoher Zähigkeit und Härte sowie Beständigkeit gegen Verschleiss und Materialermüdung. 



   Werkzeuge und Werkzeugteile werden in der Regel vielschichtig beansprucht, was ein dergleichen Eigenschaftsprofil derselben erfordert. Eine Erstellung einer besonders guten Eignung für eine Beanspruchungsart des Werkstoffes ist jedoch naturgemäss mit einer Verschlechterung der Beständigkeit desselben gegen andere Belastungen verbunden, so dass für eine hohe Gebrauchsgüte eines Werkzeuges vielfach mehrere Eigenschaftsmerkmale auf hohem Niveau vorliegen sollten, mit anderen Worten, die Gebrauchseigenschaften eines Werkzeuges stellen einen Kompromiss hinsichtlich der jeweilig einzelnen Materialwerte dar. Aus wirtschaftlichen Gründen besteht jedoch allgemein der Wunsch, Werkzeuge oder Teile mit in der Gesamtheit verbesserten Materialeigenschaften verfügbar zu haben. 



   Hochleistungswerkzeugstahlkomponenten besitzen durchwegs einen Hartphasenanteil aus Karbiden und einen diese aufnehmenden Matrixphasenteil, welche Phasen insbesondere hinsichtlich deren Anteile im Werkstoff von der chemischen Zusammensetzung der Legierung abhängen. 



   Bei einer konventionellen Herstellung mit einer Erstarrung der Legierung in Giessformen ist deren jeweiliger Gehalt an Kohlenstoff und karbidbildenden Elementen auf Grund der Erstarrungskinetik begrenzt, weil bei hohen Gehalten die primär aus der Schmelze ausgeschiedenen Karbide eine grobe inhomogene Materialstruktur bewirken, dadurch schlechte mechanische Eigenschaften begründen und eine Verarbeitbarkeit des Werkstoffes nachteilig beeinflussen oder letztlich ausschliessen
Um einerseits die Konzentrationen der karbidbildenden Elemente und den Kohlenstoffanteil im Hinblick auf einen erhöhten Karbidanteil und somit eine verbesserte Verschleissbeständigkeit des Werkstoffes steigern zu können, andererseits jedoch eine ausreichende Verarbeitbarkeit, Homogenität und Zähigkeit der daraus gefertigten Teile oder Werkzeuge sicherzustellen,

   ist eine pulvermetallurgische Herstellung derselben vorzusehen. 



   Eine pulvermetallurgische (PM) Herstellung von Werkstoffen beinhaltet im wesentlichen ein Gas- bzw Stickstoff-Verdüsen oder Zerteilen einer Stahlschmelze in feine Tröpfchen, die mit hoher Erstarrungsgeschwindigkeit zu Metallpulver verfestigt werden, ein Einbringen und Verdichten des Metallpulvers in eine bzw einer Kapsel, ein Verschliessen der Kapsel und ein Erwärmen sowie heissisostatisches Pressen (HIP) des Pulvers in der Kapsel zu einem dichten homogenen Material. Ein derartig erstelltes   PM-Matenal   kann direkt, als as-HIPed, zur Fertigung von Teilen oder Werkzeugen eingesetzt oder vorher einer Warmumformung, z. B durch Schmieden und/oder Walzen, unterworfen werden. 



   Hochbeanspruchte Werkzeuge oder Teile, z. B Messer, Stanzstempel sowie Matrizen und dergleichen erfordern belastungsgemäss gleichzeitig Beständigkeit gegen abrasiven Verschleiss, hohe Zähigkeit und Ermüdungsbeständigkeit des Werkstoffes. Zur Verschleisserniedrigung ist ein hoher Anteil an harten, gegebenenfalls groben, Karbiden, vorzugsweise Monokarbide, anzustreben, wobei jedoch die Materialzähigkeit mit steigendem Karbidanteil erniedrigt wird.

   Die Ermüdungsbeständigkeit, das ist im wesentlichen ein Ausbleiben der Rissbildung bei sehr hoher schwellender oder wechselnder mechanischer Beanspruchung des Materials, wird wiederum durch eine hohe Matrixhärte und geringe Rissinitiation von Karbidkörnern und nichtmetallischen Einschlüssen gefördert
Wie eben erwähnt, stellt die Gebrauchsgüte von Teilen oder Werkzeugen einen Kompromiss zwischen Verschleissbeständigkeit, Zähigkeit und Ermüdungsbeständigkeit des Werkstoffes im thermisch vergüteten Zustand dar Im Sinne einer allgemeinen Anhebung der Qualität von Kaltarbeitsstählen wurde seit langem in der Fachwelt versucht, das Stahl- Eigenschaftsprofil insgesamt zu steigern. 



   Die vorliegende Erfindung setzt sich nun zum Ziel, den Erfordernissen Rechnung tragend, die mechanischen Kennwerte im thermisch vergüteten Zustand und zwar die Biegebruchfestigkeit, die Schlagbiegearbeit und den Verschleisswiderstand des Werkzeugstahlwerkstoffes gütegesichert gleichzeitig zu erhöhen. 



   Dieses Ziel wird erfindungsgemäss bei einer Kaltarbeitsstahllegierung enthaltend in Gew.-%
Kohlenstoff (C) 2,05 bis 2,65
Silizium (Si) bis 2,0 

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Mangan (Mn) bis 2,0
Chrom (Cr) 6,10 bis 9,80
Wolfram (W) 0,50 bis 2,40
Molybdän (Mo) 2,15 bis 4,70
Vanadin (V) 7,05 bis 9,0
Niob(Nb) 0,25 bis 2,45
Kobalt (Co) bis 10,0
Schwefel (S) bis 0,3
Stickstoff (N) 0,04 bis 0,22
Nickel (Ni) bis 1,50 sowie Begleitelemente bis 2,6 und herstellungsbedingte Verunreinigungen mit Eisen (Fe) als Rest zur pulvermetallurgischen Herstellung von Teilen mit hoher Zähigkeit und Härte sowie Beständigkeit gegen Verschleiss und Materialermüdung, insbesondere Werkzeuge, welche Teile einen Gehalt an Sauerstoff (0)

   von kleiner als 100 ppm und einen Gehalt und eine Konfiguration von nichtmetallischen Einschlüssen entsprechend einem KO-Wert von höchstens 3 gemäss Prüfung nach DIN 50 602 aufweisen, erreicht. 



   Die erheblichen Güteverbesserungen des Werkstoffes nach der Erfindung werden synergetisch durch legierungstechnische und verfahrenstechnologische Massnahmen im Hinblick auf die Optimierung der Gefügestruktur sowie Einzel- und Summeneigenschaften der Gefügephasen erreicht
Es wurde erkannt, dass nicht alleine die Karbidmenge sondern bei gleicher Menge die Karbidmorphologie für die Zähigkeit des Werkstoffes von Bedeutung ist, weil diese von der freien Weglänge zwischen den Karbiden in der Matrix, also der Defektgrösse, abhängt. Im fertigen zum Einsatz bestimmten Werkzeug sollen die Karbide im Hinblick auf die Verschleissfestigkeit im wesentlichen Monokarbide sein, homogen in der Matrix verteilt und mit einem Durchmesser von kleiner als 10   )..Im,   vorzugsweise kleiner 4   )..Im,   vorliegen. 



   Vanadin und Niob sind die stärksten Karbidbildner und sind aus legierungstechnischen Gründen gemeinsam in einem Konzentrationsbereich von jeweils 7,05 bis 9,0 Gew. -% V und 0,25 bis 2,45 Gew. -% Nb vorzusehen. Dadurch wird einerseits eine Bildung von Monokarbiden und zwar von vorteilhaften (VNb) -Mischkarbiden erreicht, andererseits liegt in diesen Gehaltsbereichen, von V und Nb begründet, eine derartige Kohlenstoffaffinität im Werkstoff vor, dass die weiteren karbidbildenden Elemente Chrom, Wolfram und Molybdän in den erfindungsgemässen Konzentrationen mit dem Restkohlenstoff zur Mischkristallverfestigung zur Verfügung stehen und die Matrixhärte erhöhen.

   Höhere Vanadin und/oder Niobgehalte als 9,0 bzw. 2,45 Gew.-% wirken erniedrigend auf die Matrixfestigkeit und vermindern insbesondere die Ermüdungsbeständigkeit des Materials, wohingegen geringere Gehalte als 7,05 Gew. -% V und/oder 0,25 Gew. -% Nb zur vermehrten Ausbildung von weicheren Karbidphasen wie M7C3-Karbiden führen, wodurch die Verschleissfestigkeit des Stahles erniedrigt wird. 



   Bei einem Kohlenstoffgehalt in dem engen Bereich von 2,05 bis 2,65 Gew. -% und den erfindungsgemässen Konzentrationen der Monokarbidbildner können insbesondere durch 0,5 bis 2,4 Gew.-% Wolfram und 2,15 bis 4,70 Gew.-% Molybdän das Sekundärhärtepotential der Legierung beim thermischen Vergüten ausgeschöpft und die Anlassbeständigkeit derselben verbessert werden. Für eine Mischkristallverfestigung ist Chrom mit Gehalten von 6,10 bis 9,80 Gew.-% vorgesehen, wobei zur Erhöhung der Sekundärhärte und der Matrixhärte des Werkzeugstahles Stickstoff mit einem Anteil von 0,04 bis 0,22 Gew.-% erfindungswesentlich ist. 



   Höhere, aber auch niedrigere Gehalte als die jeweils in den erfindungsgemässen Grenzen für die Elemente Wolfram, Molybdän und Chrom angegeben sind, stören die Synergie und vermindern zumindest eine Eigenschaft des Werkzeugstahles, können also zum Teil dessen Verwendbarkeit nachteilig beeinflussen. 



   Wie eingangs erwähnt, sind für einen Erhalt hoher Gebrauchsgüte eines Teiles oder des Werkzeuges neben den legierungstechnischen Voraussetzungen auch die herstellungstechnologischen Massnahmen wesentlich. Weil nun im Sinne hoher Materialzähigkeit eine örtliche Häufung von gegebenenfalls gröberen Karbiden, eine sogenannte Karbid- Clusterbildung, im heissisostatisch gepressten Material einer Defektgrössenminimierung wegen zu vermeiden ist, soll bei der pulvermetallurgischen Herstellung bzw. bei der Pulvererzeugung die Pulverkorngrössenverteilung verfahrenstechnisch derart eingestellt werden, dass mindestens 60 % der Pulverkörner eine Partikelgrösse 

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 von weniger als 100 Mikron   (um)   aufweisen.

   Eine mit kleinen Metallpulverteilchen verbundene hohe Erstarrungsgeschwindigkeit der Schmelzentröpfchen bewirkt, wie gefunden wurde, eine gleichmässige Verteilung feiner Monokarbide und eine, den Kohlenstoffgehalt betreffend, übersättigte Grundmasse im Pulverkorn. 



   Während des heissisostatischen Pressens und während einer gegebenenfalls vorgesehenen Warmverformung des Presslings verringert sich, begründet durch die Diffusion bei hoher Temperatur, der Übersättigungsgrad der Grundmasse, die feinen runden Monokarbide wachsen gewünscht bis zu einer Grösse von weniger als 10 um, wobei die weiteren Legierungselemente sich gezielt weitgehend in den Mischkristall einlagern und letztlich die Matrix verfestigen. Durch diese Herstelltechnologie wird die Karbidmorphologie im Hinblick auf geringste Defektgrösse und die Matrixzusammensetzung in Richtung auf eine Maximierung des Sekundärhärtepotentials unter Voraussetzung der erfindungsgemässen Zusammensetzung des Werkstoffes gesteuert.

   Dabei soll der Wichtigkeit wegen nochmals die vorgesehene Niobkonzentration des geregelten Kornwachstums wegen erwähnt werden
Von besonderer Bedeutung ist der oxidische Reinheitsgrad des erfindungsgemässen Werkstoffes, weil durch nichtmetallische Einschlüsse nicht nur dessen mechanische Eigenschaften verschlechtert werden können, sondern es können auch durch diese Nichtmetalle nachteilige Ankeimungseffekte bei der Erstarrung und Wärmebehandlung des Materials entstehen.

   Es ist also erfindungswesentlich, dass eine hochreine Legierung mittels Stickstoffes mit einem Reinheitsgrad von mindestens 99,999% Stickstoff verdüst und eine Physisorption von Sauerstoff an der Pulverkornoberfläche bis zum Einschliessen in eine Kapsel vermieden wird, wodurch der gehipte Werkstoff einen Sauerstoffgehalt von kleiner 100 ppm und einen Gehalt und eine Konfiguration von nichtmetallischen Einschlüssen entsprechend einem KO-Wert von höchstens 3 gemäss Prüfung nach DIN 50 602 aufweist. 



   Bevorzugte Ausfuhrungsformen sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet. Anhand von Ergebnissen aus vergleichenden Untersuchungen soll die Erfindung näher erläutert werden
Es zeigen
Tab. 1 Die chemische Zusammensetzung der erfindungsgemässen und Vergleichs-Stahllegierungen. 



   Tab. 2 Messwerte, ermittelt bei der mechanischen Prüfung der Stahllegierungen
Fig 1 Messanordnung zur Ermittlung der Biegebruchfestigkeit
Fig Probenform für die Feststellung der Schlagbiegearbeit
Fig 3 Vorrichtung zur Messung des Verschleisswiderstandes (schematisch)
Fig. 4 Gegenüberstellung der Biegebruchfestigkeit der Stahllegierungen
Fig. 5 Gegenüberstellung der Schlagbiegearbeit
Fig. 6 Gegenüberstellung des jeweiligen Verschleisswiderstandes der Stahllegierungen
Aus der Tabelle 1 ist die chemische Zusammensetzung einer erfindungsgemässen Kaltarbeitsstahllegierung (Leg A) und jene der Vergleichslegierungen (B bis J) ersichtlich. 



   In Tabelle 2 sind die Erprobungsergebnisse für Biegebruchfestigkeit, die Schlagbiegearbeit und den Verschleisswiderstand der erfindungsgemässen Legierung A und der Vergleichslegierungen B bis J angegeben. 



   Die Biegebruchfestigkeit der Stahllegierungen wurde an auf 61 HRC vergüteten Rundproben (Rd = 5,0 mm) in einer Einrichtung gemäss Fig. 1 ermittelt. Die Vorkraft Fr betrug 200 N, die Geschwindigkeit bis zur Vorkraft war 2 mm/min und die Prüfgeschwindigkeit betrug 5 mm/min. 



   An Proben mit der Form gemäss Fig. 2 erfolgten die Untersuchungen der Schlagbiegearbeit der jeweiligen Stahllegierungen. 



   Aus Fig. 3 ist die Einrichtung zur Ermittlung des Verschleisswiderstandes in schematischer Darstellung entnehmbar. 



   Wird nun die Biegebruchfestigkeit der erfindungsgemässen Legierung A jener der Vergleichslegierungen (B bis J) (Tab. 2), in einer Balkendarstellung gezeigt in Fig. 4, gegenübergestellt, so weisen die Legierungen E, F, H und I jeweils gleichmassen hohe Werte auf, wobei die Legierung I die höchste Biegebruchfestigkeit besitzt. 



   Bei einem Vergleich der jeweiligen Schlagbiegearbeit (Fig. 5) der Kaltarbeitsstahllegierungen besitzt wiederum die Legierung I den höchsten Wert. Die Messdaten der erfindungsgemässen Legierung A und der Legierung F weisen geringfügig niedrigere Werte für diese mechanische Eigen- 

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 schaft auf. 



   Die Ergebnisse der Untersuchungen des Verschleisswiderstandes der Legierungen sind in graphischer Darstellung in Fig. 6 gegenübergestellt" wobei für die Legierung H und die erfindungsgemässe Legierung A die höchsten Werte ermittelt wurden. 



   Aus den Ergebnissen der Untersuchungen ist entnehmbar, dass die wichtigen Eigenschaftsmerkmale, Biegebruchfestigkeit, Schlagbiegearbeit und Verschleisswiderstand einer erfindungsgemässen Kaltarbeitsstahllegierung sich gleichermassen auf hohem Niveau befinden und diese neue Legierung auszeichnen. 

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 EMI5.1 
 
<tb> 



  Gew.-% <SEP> Leg. <SEP> A* <SEP> Leg. <SEP> B <SEP> Leg. <SEP> C <SEP> Leg. <SEP> D <SEP> Leg. <SEP> E <SEP> Leg. <SEP> F <SEP> Leg. <SEP> G <SEP> Leg. <SEP> H <SEP> Leg. <SEP> I <SEP> Leg. <SEP> J
<tb> C <SEP> 2,44 <SEP> 2,55 <SEP> 2,49 <SEP> 2,42 <SEP> 2,61 <SEP> 2,63 <SEP> 2,52 <SEP> 2,44 <SEP> 2,49 <SEP> 2,30
<tb> Si <SEP> 0,98 <SEP> 1,05 <SEP> 0,95 <SEP> 1,12 <SEP> 0,97 <SEP> 1,13 <SEP> 0,87 <SEP> 0,94 <SEP> 0,63 <SEP> 0,32
<tb> Mn <SEP> 0,52 <SEP> 0,53 <SEP> 0,49 <SEP> 0,55 <SEP> 0,66 <SEP> 0,71 <SEP> 0,55 <SEP> 0,50 <SEP> 0,32 <SEP> 0,31
<tb> Cr <SEP> 6,22 <SEP> 6,93 <SEP> 6,12 <SEP> 6,27 <SEP> 6,08 <SEP> 6,21 <SEP> 6,28 <SEP> 5,66 <SEP> 4,19 <SEP> 12,31
<tb> W <SEP> 1,41 <SEP> 0,95 <SEP> 2,74 <SEP> 1,30 <SEP> 1,06 <SEP> 1,50 <SEP> 2,22 <SEP> 0,05 <SEP> 3,68 <SEP> 0,35
<tb> Mo <SEP> 3,98 <SEP> 3,95 <SEP> 3,78 <SEP> 4,00 <SEP> 3,60 <SEP> 3,98 <SEP> 5,05 <SEP> 1,31 <SEP> 3,

  21 <SEP> 1,17
<tb> V <SEP> 8,12 <SEP> 7,85 <SEP> 7,92 <SEP> 7,88 <SEP> 6,77 <SEP> 7,83 <SEP> 8,20 <SEP> 9,84 <SEP> 8,72 <SEP> 3,94
<tb> Nb <SEP> 1,19 <SEP> 1,15 <SEP> 1,12 <SEP> 1,86 <SEP> 1,45 <SEP> 0,61 <SEP> 0,9 <SEP> 0,01---- <SEP> ---S <SEP> 0,008 <SEP> 0,011 <SEP> 0,03 <SEP> 0,012 <SEP> 0,028 <SEP> 0,009 <SEP> 0,039 <SEP> 0,07 <SEP> 0,01 <SEP> 0,013
<tb> N <SEP> 0,095 <SEP> 0,08 <SEP> 0,064 <SEP> ---- <SEP> ---- <SEP> 0,09 <SEP> 0,06 <SEP> 0,075 <SEP> 0,038 <SEP> 0,13
<tb> Co <SEP> 0,4 <SEP> < <SEP> 0,1 <SEP> ---- <SEP> ---- <SEP> < <SEP> 0,1 <SEP> 0,13 <SEP> 0,038 <SEP> ---- <SEP> ---- <SEP> 0,04
<tb> Ni <SEP> 0,7 <SEP> 0,43 <SEP> 0,17 <SEP> 0,28 <SEP> 0,89 <SEP> 0,51 <SEP> 0,76 <SEP> ---- <SEP> 0,36---O <SEP> 0,0091 <SEP> 0,032 <SEP> ---- <SEP> ---- <SEP> 0,041 <SEP> 0,068 <SEP> 0,044 <SEP> ---- <SEP> 0,054 <SEP> 0,0098
<tb> * <SEP> Leg.

   <SEP> A <SEP> = <SEP> erfindungsgemässe <SEP> Legierung
<tb> Tabelle <SEP> 1
<tb> 
 

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 EMI6.1 
 
 EMI6.2 
 
<tb> 
<tb> gearbeit <SEP> [J]
<tb> bteProbe
<tb> 
 
 EMI6.3 
 
 EMI6.4 
 
<tb> 
<tb> gkeit <SEP> [N/mm2] <SEP> Sc
<tb> geversuch <SEP> u
<tb> 6
<tb> 0
<tb> 
 
 EMI6.5 
 
 EMI6.6 
 
<tb> 
<tb> Vergütet <SEP> auf <SEP> eine <SEP> Härte <SEP> von <SEP> jeweils <SEP> 61 <SEP> HRC
<tb> 
 e Legierung Tabelle 2 
 EMI6.7 
 gsgem 
 EMI6.8 
 eg. A = erfin

Claims (4)

1. PATENTANSPRÜCHE: 1. Kaltarbeitsstahllegierung enthaltend in Gew. -% Kohlenstoff (C) 2,05 bis 2,65 Silizium (Si) bis 2,0 Mangan (Mn) bis 2,0 Chrom (Cr) 6,10 bis 9,80 Wolfram (W) 0,50 bis 2,40 Molybdän (Mo) 2,15 bis 4,70 Vanadin (V) 7,05 bis 9,0 Niob (Nb) 0,25 bis 2,45 Kobalt (Co) bis 10,0 Schwefel (S) bis 0,3 Stickstoff (N) 0,04 bis 0,22 Nickel (Ni) bis 1,50 sowie Begleitelemente bis 2,6 und herstellungsbedingte Verunreinigungen mit Eisen (Fe) als Rest zur pulvermetallurgischen Herstellung von Teilen mit hoher Zähigkeit und Härte sowie Beständigkeit gegen Verschleiss und Materialermüdung, insbesondere Werkzeuge, welche Teile einen Gehalt an Sauerstoff (0) von kleiner als 100 ppm und einen Gehalt und eine Konfiguration von nichtmetallischen Einschlüssen entsprechend einem KO-Wert von höchstens 3 gemäss Prüfung nach DIN 50 602 aufweisen.
2. 2. Kaltarbeitsstahllegierung nach Anspruch 1, welche ein oder mehrere Element(e) mit fol- gendem (en) Konzentrationswert (en) in Gew. -% besitzt (en) C 2,30 bis 2,59 Si 0,80 bis 1,50 Mn 0,30 bis 1,40 Cr 6,12 bis 7,50 Ni bis 1,0 W 0,60 bis 1,45 Mo 2,40 bis 4,40 V 7,40 bis 8,70 Nb 0,50 bis 1,95 N 0,06 bis 0,25 und der Wert (Mn-S) mindestens 0,19 beträgt.
3. 3. Kaltarbeitsstahllegierung nach Anspruch 1 oder 2, welche ein oder mehrere Element(e) mit folgendem(n) Konzentrationswert(en) in Gew. -% besitzt(en) Si 0,85 bis 1,30 Mn 0,40 bis 0,80 C 6,15 bis 6,95 Ni bis 0,90 Mo 3,55 bis 4,40 V 7,80 bis 8,59 Nb 0,75 bis 1,45 N 0,06 bis 0,15
4. 4. Verfahren einer pulvermetallurgischen Herstellung eines Teiles oder Werkzeuges aus einer Kaltarbeitsstahllegierung enthaltend in Gew.

   -% C 2,05 bis 2,65 Si bis 2,0 Mn bis 2,0 Cr 6,10 bis 9,80 W 0,50 bis 2,40 Mo 2,15 bis 4,70 V 7,05 bis 9,0 Nb 0,25 bis 2,45 Co bis 10,0 <Desc/Clms Page number 8> S bis 0,3 N 0,04 bis 0,32 Ni bis 1,50 sowie Begleitelemente bis 2,6 und herstellungsbedingte Verunreinigungen mit Eisen (Fe) als Rest, wobei die flüssige Legierung konditioniert und mit Stickstoff mit einem Reinheitsgrad von 99,999 % zu Metallpulver mit einer Korngrössenverteilung von mindestens 60 % mit einer Partikelgrösse von gleich/kleiner 100 Mikron (um) verdüst wird, wonach unter Aufrechterhaltung der Stickstoffatmosphäre und Ausschalten einer Physisorption von Sauerstoff an den Kornoberflächen ein Einfüllen des Pulvers in eine Kapsel und ein Verschlie- &num;

   en derselben erfolgen und das Pulver in einem heissisostatischen Pressvorgang zu einem vollkommen dichten Werkstoff gegebenenfalls mit anschliessender Warmumformung verarbeitet wird, wobei temperaturbedingt ein Wachstum der gleichmässig verteilten Monokarbide zu einer Grösse von unter 10 m erfolgt.

   HIEZU 4 BLATT ZEICHNUNGEN