[go: up one dir, main page]

WO2025046181A1 - Dispositif d'alimentation sans interruption pour deux charges de niveaux de criticite differentes - Google Patents

Dispositif d'alimentation sans interruption pour deux charges de niveaux de criticite differentes Download PDF

Info

Publication number
WO2025046181A1
WO2025046181A1 PCT/FR2024/051075 FR2024051075W WO2025046181A1 WO 2025046181 A1 WO2025046181 A1 WO 2025046181A1 FR 2024051075 W FR2024051075 W FR 2024051075W WO 2025046181 A1 WO2025046181 A1 WO 2025046181A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
converter
ups device
critical load
operating mode
amplitude
Prior art date
Application number
PCT/FR2024/051075
Other languages
English (en)
Inventor
Pascal BOOS
Original Assignee
Socomec
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Socomec filed Critical Socomec
Publication of WO2025046181A1 publication Critical patent/WO2025046181A1/fr

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J9/00—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting
    • H02J9/04—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source
    • H02J9/06—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems
    • H02J9/062—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems for AC powered loads
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J9/00—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting
    • H02J9/04—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source
    • H02J9/06—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems
    • H02J9/068—Electronic means for switching from one power supply to another power supply, e.g. to avoid parallel connection

Definitions

  • the invention relates generally to the secure power supply of electrical equipment, and more particularly to an uninterruptible static power supply (UPS) device making it possible to supply two loads of different criticality levels in all circumstances.
  • UPS uninterruptible static power supply
  • the electrical equipment to be supplied can be of two types. Either of a nature very sensitive to the quality of the network, in this case we will speak of critical loads. Or of a nature to accept brief interruptions of power supply, in this last case we will speak of non-critical loads.
  • critical loads do not accept being powered by a network of reduced quality. That is to say with voltage and frequency variations outside normal tolerances, but also a low distortion rate of the voltage wave.
  • Critical loads are characterized above all by the fact that they do not tolerate power interruptions even short ones of the order of a millisecond.
  • Non-critical loads are generally located in the same infrastructure as critical loads, but they only concern auxiliary devices. These auxiliary devices, or non-critical loads, can accept brief power outages, i.e. longer than a millisecond, or a degradation of the quality of the network in voltage, frequency or distortion, without altering the overall operation of the installation, in other words without generating malfunctions.
  • a non-critical load can be a ventilation or air conditioning for example, their thermal or mechanical inertia does not impact operation during a short power outage.
  • the tolerances on the power supply network applied to non-critical loads are generally wider than those applied to critical loads. Non-critical loads also accept greater voltage and frequency variations.
  • the quality level of the power supply is characterized by its voltage and frequency and its distortion rate. This quality level is good when the values are close to the nominal values and free of any deformation (distortion).
  • the quality level of the electricity supply is characterized in standards such as 1’1 EC 62040-3 or the ITIC curve.
  • UPS Uninterruptible Static Power Supply
  • UPSs are made to power critical loads such as data centers and hospitals, for example.
  • FIG 1 is shown a classic architecture used in a UPS 1 coupled to a power supply network 2 on the one hand and to a critical load 3 to be supplied on the other hand.
  • the UPS comprises a first AC/DC converter 4, generally called a rectifier, a second DC/AC converter 5, generally called an inverter, a static backup module 6 which is a static switch usually called a bypass 6, and a backup continuous energy source 7 which is generally in the form of a battery.
  • the two energy converters are static devices based on power electronics capable of transforming an alternating voltage into a direct voltage and alternately.
  • the energy converters are reversible, that is to say that the energy can pass in one direction as in the other.
  • the conventional UPS of Figure 1 comprises a first operating mode, a second operating mode and a third operating mode.
  • the supply network 2 In the first operating mode, the supply network 2 is present and a good level of power quality is required by the loads 3.
  • the second operating mode the supply network 2 is absent or of poor quality.
  • the first operating mode of the conventional UPS of Figure 1 the two AC/DC converters 4 and 5 operate to supply the load 3, the first AC/DC converter 4 also charges the emergency DC power source 7, and the static switch 6 is in standby, i.e. off.
  • This first operating mode is generally called "double conversion" operation.
  • the static switch 6 is ready to trip in the event of an overload greater than those specified for the other two AC/DC converters 4 and 5, or in the event of a malfunction of the latter.
  • the second converter 5 operates to supply the load 3 with energy from the emergency DC source 7, and the static switch 6 and the first AC/DC converter 4 are stopped.
  • This third operating mode is acceptable as long as the power supply network is present and its quality level is compatible with the needs of the loads.
  • the critical load 3 is supplied directly by the power supply network 2 via the static switch 6, while the emergency DC energy source 7 is recharged by the power supply network 2 via one of the AC/DC converters 4 or 5.
  • the second DC/AC converter 5 is switched off or possibly used for other functions such as power factor correction or harmonic compensation.
  • the critical load 3 is no longer supplied by the complete conversion chain (“double conversion”) but directly by the electrical supply network via the static switch 6.
  • the power of the critical load 3 supplied by the UPS type power supply or by the energy converters 4 and 5 is only at the maximum of the power of the equipment, i.e. the power of the UPS.
  • these UPS architectures can only supply a single load with a power identical to that of the power supply capable of supplying it, which corresponds to the power of one of the converters 4 or 5.
  • the invention aims to provide a solution for providing a secure power supply of a good quality level to several loads whose total power is greater than the nominal power of the power supply device which is capable of supplying them.
  • UPS uninterruptible power supply device
  • a first converter of the AC/DC type
  • a second converter of the DC/AC type, each comprising a first terminal and a second terminal, the second terminal of the first converter being connected to the first terminal of the second converter
  • - a main input intended to be connected to a power supply network, a first output coupled to the second terminal of the second converter and intended to be connected to a critical load, and a second output coupled to the first terminal of the first converter and intended to be connected to a non-critical load.
  • the first AC/DC converter is an AC-DC converter, i.e. converting an AC voltage into a DC voltage
  • the second DC/AC converter is a DC-AC converter, i.e. converting a DC voltage into an AC voltage.
  • the first AC/DC converter and the second DC/AC converter can operate in the other direction when the voltage is supplied to the terminal which is usually the output terminal, and a voltage is output to the terminal which is usually the input terminal.
  • the UPS device comprises an electromechanical switch connected between the main input and the first terminal of the first converter, and an electronic control unit configured to monitor the variation in the amplitude of an electrical voltage signal delivered by the electrical network on the main input and to control the electromechanical switch, the first converter, the second converter, the continuous energy storage source and the bypass switch according to different operating modes as a function of a rate of variation in the amplitude of said electrical voltage signal of the electrical supply network.
  • the invention thus provides a secure power supply device for maintaining the simultaneous power supply of a critical load and a non-critical load by means of an electronic control unit making it possible to adapt the operation of the elements of the UPS device according to the electrical characteristics of the voltage signal of the electrical network, and also by means of an electromechanical switch controlled by the electronic control unit making it possible to disconnect the UPS device from the electrical power supply network if the voltage signal of the latter is of very poor quality.
  • the electronic control unit is configured to control the elements of the UPS device according to operating modes making it possible to maintain the simultaneous supply of the critical load intended to be coupled to the first output and of the non-critical load intended to be coupled to the second output.
  • the electromechanical switch By controlling the electronic control unit, to change the operating mode, the electromechanical switch makes it possible to separate the first converter from the power supply network and thus to use the first converter to supply the non-critical load, and thus maintain the simultaneous supply of the critical load and the non-critical load.
  • the change of mode is reversible.
  • the architecture of the invention thus makes it possible to ensure the quality of the energy supply in terms of voltage, frequency, harmonics and power factor for both the critical load and the non-critical load.
  • the invention makes it possible to power loads with a power of up to double the power of the inverter located in the UPS.
  • the combination of the electromechanical switch and the electronic control unit thus makes it possible to ensure that the power supply is maintained for both the critical load and the non-critical load even in stand-alone operation.
  • Stand-alone operation corresponds to the operation of the UPS device when it is disconnected from the power supply network because the latter is faulty.
  • each converter is optimized to the specific power quality needs required for each load, whether critical or non-critical.
  • control logic implemented by the electronic control unit offers a technical solution making it possible to reduce the number of UPS type equipment by half or to halve the power, which in both cases represents a significant gain.
  • the electronic control unit can be a power management system.
  • the electronic control unit may comprise means for measuring the electrical voltage intended to be delivered to the main input of the UPS device and comparison means, the measuring means comprising at least one module for determining the rate of variation of amplitude of the electrical voltage signal, and the comparison means comprising a module for comparing the rate of variation of amplitude of the electrical voltage signal to a first threshold of rate of variation of amplitude corresponding to the minimum quality required for the supply of a critical load, to a second threshold of rate of variation of amplitude corresponding to the minimum quality required for supplying a non-critical load, and to a third amplitude variation rate threshold corresponding to the minimum quality required for supplying the first converter, the second variation rate threshold being greater than the first variation rate threshold and the third variation rate threshold being greater than the second variation rate threshold.
  • each rate of variation threshold corresponds to a threshold of voltage quality required for the electrical voltage signal delivered by the electrical network, the first rate of variation threshold being the most restrictive, and the third being the least restrictive.
  • the first rate of variation threshold corresponds to a threshold above which the quality of the voltage signal is not sufficient to supply a critical load without improvement.
  • the second rate of variation threshold corresponds to a threshold above which the quality of the voltage signal is not sufficient to supply a non-critical load without improvement.
  • the third rate of variation threshold corresponds to a threshold above which the quality of the voltage signal is no longer sufficient for the first AC/DC converter to operate.
  • the electronic control unit is configured to measure the voltage and current delivered by the power supply network at any time and to ensure the control of the various components of the UPS device according to the electrical characteristics of the power supply network.
  • the configuration of the electronic control unit makes it possible to maintain a power supply of sufficient quality and intensity for a critical load during degraded operation, for example following a short circuit or prolonged overloads beyond the powers defined for the equipment. It also makes it possible to manage the energy transition to avoid, in particular, the reinjection of energy into the input power network when this is not authorized.
  • the electronic control unit of the invention Based on measurements of the characteristics of the electrical voltage signal of the electrical power supply network, the electronic control unit of the invention makes it possible to control each of the energy converters, AC/DC and DC/AC, to the specific power quality needs required for each of the loads, whether critical or non-critical.
  • the electronic control unit is thus a supervision system that plays an essential role in the different operating modes. It is responsible for collecting all current and voltage information at several points in the system (network, converters, outputs) and for optimally controlling all the equipment to provide the best possible quality energy to the different loads according to the capacities of the input networks and the state of the continuous energy source.
  • the network voltage measurements taken by the electronic control unit are interpreted by calculations of instantaneous values and effective values in order to characterize them in relation to the network quality levels.
  • This quality level is defined in standards. The system allows these quality requirements to be configured to get closer to the real needs of the loads and thus select the operating modes according to the optimal level required for each of the loads supplied (critical and non-critical loads).
  • Some non-critical loads can in particular accept longer cuts of the order of fifty milliseconds and also accept wider voltage tolerances of the order of +/- 20% for example.
  • the specific algorithms of the electronic control unit therefore allow this optimal management of the choice of the most optimized operating mode according to the measurements of the network quality and also to ensure the transitions between the different operating modes.
  • the UPS device may include a nominal operating mode (NOM) in which the electromechanical switch is closed, the bypass switch is closed, and the first converter and the second converter are in standby.
  • NOM nominal operating mode
  • the continuous energy storage source does not deliver any current.
  • both loads i.e. the critical load intended to be coupled to the first output and the non-critical load intended to be coupled to the second output, are supplied directly and only by the power supply network via the main input as long as the latter has a sufficient quality level.
  • the first AC/DC converter and the second DC/AC converter are in standby mode, they are controlled by the electronic control unit not to deliver current to the first output and to the second output.
  • the electronic control unit activates the enhanced nominal operating mode (ENOM), and thus the power factor improvement mode for the second converter, when the critical load coupled to the first output degrades the current waveform on the main input beyond a first current waveform quality level.
  • ENOM enhanced nominal operating mode
  • the continuous energy storage source can be kept charged by one of the two AC/DC converters.
  • the first converter may also operate in a power factor improvement mode.
  • the first converter and the second converter may each operate in a power factor improvement mode.
  • the electronic control unit activates the power factor improvement mode for each of the first and second converters when the critical load to be coupled to the first output and the non-critical load to be coupled to the second output degrade the current waveform on the main input beyond a second current waveform quality level.
  • the continuous energy storage source can be kept charged by one of the two AC/DC converters.
  • the first AC/DC converter and the second DC/AC converter operate in parallel thanks to the bypass switch and thus contribute together to the improvement of the quality of the network in terms of power factor and harmonic compensation.
  • This embodiment thus makes it possible to overcome a degradation of the current waveform caused by the loads coupled to the outputs of the UPS device.
  • This operating mode makes it possible to have an improved current waveform in terms of quality for both the non-critical load and the critical load.
  • the electronic control unit can activate the charging of the energy storage source during the control step, when the charge level of the DC energy storage source is below a charge threshold.
  • a charge threshold For example, this is referred to as a nominal or improved nominal operation with charging of the DC energy storage source.
  • the first converter and/or the second converter simply operates to rectify the current and feed it into the DC energy storage source.
  • the UPS device may further include a degraded grid (MD) operating mode of the UPS device in which the electromechanical switch is closed, the bypass switch is open, and the first AC/DC converter and the second DC/AC converter operate together in a double conversion mode.
  • the DC energy storage source can be maintained under charge by the first AC/DC converter.
  • the degraded network operating mode is activated by the electronic control unit when the electrical voltage signal measured by the electronic control unit on the main input has an amplitude variation rate greater than the first amplitude variation rate threshold but less than the second amplitude variation rate threshold.
  • the second output is intended to be supplied by the power supply network via the main input
  • the first output is intended to be supplied by an improved quality voltage resulting from the successive passage of the voltage signal of the power supply network by the first AC/DC converter then the second DC/AC converter.
  • This degraded network operating mode makes it possible to maintain optimal efficiency and to preserve the continuous energy storage source.
  • the first AC/DC converter can additionally operate in a power factor improvement mode.
  • the electronic control unit activates the power factor improvement mode for the first converter when the critical load to be coupled to the first output and/or the non-critical load to be coupled to the second output degrade(s) the current waveform beyond a second current waveform quality level.
  • the critical load is supplied by the power network via the bypass switch or via the first and second AC/DC converters (double conversion).
  • the non-critical load is supplied by the power network via the electromechanical switch. Consequently, the total power of the loads is indeed double that of the AC/DC converters that make up the UPS device.
  • the architecture of the invention makes it possible to have at least one of the converters used for other functions such as recharging the continuous energy storage source, or improving the quality of the network in terms of power factor and harmonic compensation. It is therefore possible to assign certain functions to one of the two converters and/or others to the other converter.
  • the UPS device may include an autonomous mode of operation (AM) in which the electromechanical switch is open, and the DC energy storage source delivers a DC current to the first converter and the second converter.
  • the voltage delivered by the energy storage source is a DC voltage.
  • the autonomous operating mode (MA) is activated by the electronic control unit when the electrical voltage measured by the electronic control unit on the main input has an amplitude variation rate greater than the third amplitude variation rate threshold.
  • the first output is intended to be powered by the continuous energy storage source via the second DC/AC converter
  • the second output is intended to be powered by the continuous energy storage source via the first AC/DC converter
  • the electronic control unit is configured to control the electromechanical switch and thus allow the disconnection or connection of the UPS device from the power supply network.
  • This disconnection allows the first converter to be used no longer in rectifier mode but in inverter mode and thus contribute to the power supply of the non-critical load in autonomy mode, i.e. in the absence of input supply voltage.
  • the operation of the first converter sometimes in rectifier mode and sometimes in inverter mode implies that its design is completely reversible in terms of topology but also in terms of its control algorithms. This change in the operating mode of the first converter is done under the control of the electronic control unit.
  • the electronic control unit is also responsible for reconnecting the equipment to the input electrical network as soon as the quality of supply is again within the minimum tolerances required for the non-critical load or even those required for the critical load.
  • the electronic control unit changes the operating mode of the UPS device to return to one of the operating modes with the power supply network present in line with the needs of the loads and the quality of the power supply network.
  • the first AC/DC converter which is usually stopped during the autonomous phase of the devices known from the state of the art is now in charge of supplying at least the non-critical load with a regulated voltage of good quality.
  • the device thus makes it possible to supply twice as much load as that initially planned without this innovation.
  • the bypass switch can be opened or closed:
  • the non-critical load is supplied by a good quality regulated voltage from the first AC/DC converter and the critical load is supplied by a good quality regulated voltage from the second DC/AC converter, both AC/DC converters being supplied by the same DC energy storage source;
  • the first AC/DC converter and the second DC/AC converter operate in parallel to supply the non-critical load and the critical load; thus the power supply is even better secured by the redundancy of the converters.
  • the UPS device may further comprise an electromechanical load shedding switch, the second output of the UPS device being connected to the first terminal of the first converter via the electromechanical load shedding switch.
  • the electronic control unit can command the opening of the electromechanical load shedding switch to cut off the power supply to the non-critical load in two cases.
  • a first case when the electrical voltage measured by the electronic control unit on the main input has an amplitude variation rate greater than the second amplitude variation rate threshold but less than the third threshold of amplitude variation rate, the first output, intended to supply the critical load, being intended to be supplied by an electrical voltage signal of improved quality resulting from the successive passage of the electrical voltage signal of the electrical supply network by the first AC/DC converter then the second DC/AC converter.
  • the DC voltage source is maintained under load via the first converter, and the non-critical load is disconnected because its voltage is incompatible with that of the network.
  • a second case while the UPS was already operating in an autonomous mode, when the power supply of the critical load in autonomy must be extended, the first output intended to supply the critical load being supplied by the continuous energy storage source via the second DC/AC converter.
  • the electromechanical load shedding switch thus allows the electronic control unit to exit the operating modes allowing the simultaneous supply of a non-critical load and a critical load, and thus offers two additional operating modes, one when the quality of the network is insufficient for the non-critical load and the other to increase the duration of supply of the critical load in autonomy.
  • the electromechanical load shedding switch thus offers the possibility of optimizing the availability of the continuous energy source by shedding the non-critical load, which allows the continuous energy source to be fully used for the critical load.
  • At least one of the converters can supply power to the continuous energy storage means to keep it charged.
  • the bypass switch may be a static switch or an electromechanical switch.
  • the monitoring step may comprise a measurement of the electrical voltage signal on the main input of the UPS device, a determination of the amplitude variation rate of the electrical voltage signal to determine the quality level of the voltage signal, and a comparison of the amplitude variation rate of the electrical voltage signal to a first amplitude variation rate threshold corresponding to the minimum quality required for supplying a critical load, to a second amplitude variation rate threshold corresponding to the minimum quality required for supplying a non-critical load, and to a third amplitude variation rate threshold corresponding to the minimum quality required for supplying the first AC/DC converter, the second variation rate threshold being greater than the first variation rate threshold and the third variation rate threshold being greater than the second variation rate threshold.
  • the control step may include activation of the different modes depending on the results of the comparison as indicated above and below.
  • control step may comprise, depending on the comparison results, an activation of a very degraded network operating mode (MDD) in which a controlled electromechanical load shedding switch connected to the second output is opened to disconnect the non-critical load from the UPS device, the very degraded network operating mode being selected by the electronic control unit when the electrical voltage signal measured by the electronic control unit on the main input has an amplitude variation rate greater than the second amplitude variation rate threshold but less than the third amplitude variation rate threshold.
  • MDD very degraded network operating mode
  • control step may comprise, depending on the comparison results, an activation of an autonomous operating mode (MA) in which the electromechanical switch is open to disconnect the UPS device from the electrical supply network intended to be coupled to the main input, and the continuous energy storage source is controlled to deliver a direct current to the first AC/DC converter and to the second DC/AC converter, the autonomous operating mode being selected by the electronic control unit when the electrical voltage signal measured by the electronic control unit on the main input has an amplitude variation rate greater than the third amplitude variation rate threshold.
  • MA autonomous operating mode
  • control step may comprise an activation of an extended autonomy operating mode (MAD) in which a controlled electromechanical load shedding switch connected to the second output is opened to disconnect the non-critical load from the UPS device, the extended autonomy operating mode being selected by the electronic control unit when the level of continuous energy stored in the continuous energy storage source falls below an energy level threshold.
  • the extended autonomy operating mode thus corresponds to an autonomy operating mode in which the non-critical load is shed.
  • FIG. 1 Figure 1, already described, represents a classic architecture used in a static uninterruptible power supply according to the state of the art.
  • FIG. 2 Figure 2 schematically shows an electrical architecture of an uninterruptible power supply device according to the invention.
  • Figure 3 schematically represents the electronic control unit of the UPS device of Figure 2.
  • Figure 4 schematically represents the operation of the UPS device in the nominal operating mode.
  • Figure 5 schematically represents the operation of the UPS device in the enhanced nominal operating mode.
  • Figure 6 schematically represents the operation of the UPS device in the degraded network operating mode.
  • Figure 7 schematically represents the operation of the UPS device in the operating mode for very degraded network.
  • FIG. 8 Figure 8 schematically represents the operation of the UPS device in a first autonomous operating mode.
  • Figure 9 schematically represents the operation of the UPS device in a second autonomous operating mode.
  • FIG. 10 schematically represents a flowchart of a method of controlling the UPS device of Figure 2 according to an embodiment of the invention.
  • Figure 1 1 shows an example of a flowchart for activating the different operating modes of the API device 10 of Figure 2.
  • the present invention relates to an uninterruptible power supply device.
  • FIG 2 is schematically represented an uninterruptible power supply (UPS) device 10 according to an embodiment of the invention.
  • the UPS device 10 is configured to ensure the simultaneous power supply of a critical load and a non-critical load regardless of the electrical characteristics of the power supply electrical network supplying the UPS device 10.
  • the UPS device 10 comprises a main input 11, a first output 12, a second output 13, a first AC/DC converter 14 and a second DC/AC converter 15, a bypass switch 16, a continuous energy storage source 17, a main electromechanical switch 18, an electromechanical load shedding switch 19, an electronic control unit 20, and a protection device 21, for example a fuse.
  • the main input 11 is connected to an electrical power supply network 30, the first output 12 is connected to a critical load 31 and the second output 13 is connected to a non-critical load 32.
  • the first AC/DC converter 14 and the second DC/AC converter 15 each have a first terminal and a second terminal, denoted respectively 141 and 142 for the first AC/DC converter 14, and 151 and 152 for the second DC/AC converter 15.
  • the first terminal 141 of the first converter 14 is connected to a first electrical node 140.
  • the first electrical node 140 is also connected to the main input 11 via the main electromechanical switch 18, to the first output 12 via the bypass switch 16, and to the second output 13 via the protection device 21 and the load shedding electromechanical switch 19.
  • the bypass switch 16 is mounted on a bypass branch 160 coupling the first electrical node 140 to the first output 12.
  • the first terminal 141 of the first converter 14 is connected to the second terminal 152 of the second converter 15 via the bypass branch 160.
  • the bypass branch 160 thus makes it possible, when the bypass switch 16 is closed, to route the current from the electrical supply network 30, for example, directly to the critical load 31.
  • the second terminal 142 of the first AC/DC converter 14 is connected to the first terminal 151 of the second DC/AC converter 15 via a second electrical connection node 170 which is also connected to the DC energy storage source 17.
  • the DC energy storage source 17 is thus connected to the second terminal 142 of the first AC/DC converter 14 and to the first terminal 151 of the second DC/AC converter 15.
  • the main electromechanical switch 18 connected between the main input 11 and the first electrical node 140 forms a means of connection and disconnection of the electrical supply network 30 depending on the quality of the electrical supply network 30.
  • the electronic control unit 20 is configured to monitor the electrical voltage signal delivered by the electrical supply network 30 on the main input 11, more particularly by monitoring the amplitude variation rate T of said electrical voltage signal, and to control each of the components of the UPS device 10, i.e. in particular the main electromechanical switch 18, the first AC/DC converter 14, the second DC/AC converter 15, the continuous energy storage source 17, the electromechanical load shedding switch 19, and the bypass switch 16 according to operating modes of the device. of ASI 10 depending, in particular, on the quality of the power supply network
  • the electronic control unit 20 comprises means 210 for measuring the electrical voltage signal delivered by the electrical supply network 30 to the main input 11 and means 220 for comparison.
  • the measuring means 210 comprise at least one module 214 for determining the rate of variation of amplitude of the electrical voltage signal.
  • the comparison means 220 comprise a module 224 for comparing the rate of variation of amplitude T of the electrical voltage signal to a first threshold of rate of variation of amplitude Si , to a second threshold of rate of variation of amplitude S 2 , and to a third threshold of rate of variation of amplitude S 3 .
  • the first threshold of amplitude variation rate Si corresponds to the minimum quality required for the supply of a critical load
  • the second amplitude variation rate threshold S 2 corresponds to the minimum quality required for powering a non-critical load 32.
  • the third amplitude variation rate threshold S 3 corresponds to the minimum quality required for powering the first converter 14.
  • the second variation rate threshold S 2 is greater than the first variation rate threshold Si and the third variation rate threshold S 3 is greater than the second variation rate threshold S 2 .
  • FIG 4 schematically shows the operation of the UPS device 10 of Figure 2 in a nominal operating mode, denoted MN in Figure 11.
  • the diagram has been simplified to make it easier to read, in particular by removing the connections between the components of the UPS device 10 and the electronic control unit 20, and by highlighting in bold the connections through which a voltage and current signal passes.
  • the electromechanical switch 18 is closed, the switch bypass 16 is closed, the first AC/DC converter 14 and the second DC/AC converter 15 are on standby, and the DC energy storage source 17 does not output any current.
  • the first output 12 and the second output 13 are supplied directly and only by the power supply network 30 via the main input 1.
  • the critical load 31 and the non-critical load 32 are supplied directly by the power supply network 30 as long as the latter has a sufficient quality level, the critical load 31 being supplied by a voltage signal passing through the bypass branch 160.
  • the nominal operating mode is selected by the electronic control unit 20 when the electrical voltage signal measured by the electronic control unit 20 on the main input 11 has a rate of variation of the amplitude of the electrical voltage signal lower than the first rate of variation threshold Si.
  • a user or an automated system can command the first AC/DC converter 14 and/or the second DC/AC converter 15 to come out of standby and operate to supply the DC energy storage source 17 with DC current and thus recharge it.
  • This option can be activated automatically or manually when the charge level of the DC energy storage source 17 is below a charge threshold.
  • FIG 5 is schematically illustrated the operation of the UPS device 10 of Figure 2 in an improved nominal operating mode, denoted MNA in Figure 11.
  • the electromechanical switch 18 is closed, the bypass switch 16 is closed, and the first AC/DC converter 14 and the second DC/AC converter 15 both operate in a power factor improvement mode.
  • only one of the two converters can operate in a factor improvement mode. power, the other being able to be on standby or used only to maintain the continuous energy storage source 17 in charge.
  • the first output 12 and the second output 13 are thus supplied by an electrical voltage signal from the electrical supply network 30 coupled to the main input 11 and the waveform of the current results from the current signal from the supply network and the shape of which is modulated both by the critical load 31, the non-critical load 32, as well as the first AC/DC converter 14 and the second DC/AC converter 15.
  • the first AC/DC converter 14 and the second DC/AC converter 15 operate in parallel thanks to the bypass switch 16 and thus together contribute to improving the quality of the current in terms of power factor and harmonic compensation.
  • the improved nominal operating mode MNA is selected by a user instead of the nominal operating mode MN if he knows that the critical load risks degrading the current waveform.
  • this improved nominal operating mode MNA can also be selected by the electronic control unit 20 when the critical load 31 coupled to the first output 12 degrades the current waveform beyond a first current waveform quality level.
  • This embodiment thus makes it possible to compensate for a drop in the quality of the current waveform below the first waveform quality level which could then impact the operation of other loads coupled to the electrical supply network 30.
  • This operating mode makes it possible to have an improved current in terms of quality for both the non-critical load 32 and the critical load 31.
  • the electromechanical switch 18 is closed and the bypass switch 16 is open, and the first AC/DC converter 14 and the second DC/AC converter 15 operate together in a double conversion mode.
  • the second output 13 is powered by the power supply network 30 via the main input 11, and the first output 12 is powered by an electrical voltage signal of improved quality resulting from the successive passage of the electrical voltage signal resulting from the power supply network 30 through the first AC/DC converter 14 and then the second DC/AC converter 15.
  • the non-critical load 32 is powered directly by the power supply network 30, while the critical load 31 is powered by an electrical voltage signal resulting from the power supply network 30 and improved by virtue of its successive passage through the first AC/DC converter 14 and then the second DC/AC converter 15.
  • the operating mode for degraded network MD can be selected by a user instead of the nominal operating mode MN or the improved nominal operating mode MNA as soon as the UPS device 10 is started up.
  • the electronic control unit 20 can select this operating mode for degraded network MD, and in particular command a change from the nominal operating mode MN to the operating mode for degraded network MD, when the electrical voltage signal measured by the electronic control unit 20 on the main input 11 has an amplitude variation rate T greater than the first amplitude variation rate threshold. amplitude variation Si but less than the second amplitude variation rate threshold S 2 .
  • This mode of operation allows optimum performance to be maintained and the continuous energy storage source 17 to be preserved.
  • a user or an automated system can control the first AC/DC converter 14 to supply the DC energy storage source 17 with DC current and thus recharge it.
  • This option can be activated automatically or manually when the charge level of the DC energy storage source 17 is below a charge threshold.
  • the electronic control unit 20 can control the first AC/DC converter 14 to operate, in addition, in a power factor improvement mode.
  • this variant of the degraded operating mode corresponds to an improved degraded operating mode, denoted MDA.
  • the electronic control unit activates the power factor improvement mode for the first AC/DC converter 14 when the critical load intended to be coupled to the first output and/or the non-critical load intended to be coupled to the second output degrade(s) the current waveform beyond a second current waveform quality level.
  • the critical load 31 is supplied in double conversion, while the critical load 31 is supplied via a current from the electrical network 30 whose power factor is improved by the first AC/DC converter 14.
  • the current delivered by the first AC/DC converter 14 on its second terminal 142 can be used to maintain the DC energy storage source 17 in charge when the charge level of the DC energy storage source is below a charge threshold.
  • Figure 7 schematically shows the operation of the UPS device 10 of Figure 2 in a very degraded network operating mode, noted MDD in Figure 11.
  • the very degraded network operating mode MDD of the UPS device 10 differs from the degraded network operating mode MD shown in Figure 6 in that the electromechanical load shedding switch 19 is open.
  • the electrical voltage signal from the electrical distribution network 30 is delivered only to the critical load 31 after passing through the first AC/DC converter 14 then the second DC/AC converter 15.
  • the operating mode for a very degraded network is selected by the electronic control unit 20 when the electrical voltage signal measured by the electronic control unit 20 on the main input 11 has an amplitude variation rate T greater than the second amplitude variation rate threshold S 2 but less than the third amplitude variation rate threshold S 3 , the first output being intended to be supplied by a current of improved quality resulting from the successive passage of the electrical voltage signal from the electrical supply network through the first AC/DC converter 14 then the second DC/AC converter 15.
  • FIG 8 schematically illustrates the operation of the UPS device 10 of Figure 2 in an autonomous operating mode, noted MA in Figure 11.
  • the electromechanical switch 18 is open, and the DC energy storage source 17 delivers energy to the circuit.
  • the critical load 31 is supplied via the first output 12 by a current delivered by the DC energy storage source 17 through the second DC/AC converter 15, and the non-critical load 32 is supplied via the second output 32 by a current delivered by the DC energy storage source 17 through the first AC/DC converter 14.
  • FIG 9 schematically illustrates the operation of the UPS device 10 of Figure 2 in an extended autonomy operating mode, noted MAD in Figure 11.
  • the electromechanical switch 18 is open, the electromechanical load shedding switch 19 is open, and the continuous energy storage source 17 delivers energy to the circuit.
  • the electronic control unit 20 selects the MA autonomous operating mode or the MAD extended autonomous operating mode when the electrical voltage signal measured by the electronic control unit 20 on the main input 11 has an amplitude variation rate T greater than the third amplitude variation rate threshold S 3 .
  • the MA autonomy operating mode and the MAD extended autonomy operating mode can also be selected by a user when the electrical voltage signal measured on the main input 11 has an amplitude variation rate T greater than the second amplitude variation rate threshold S 2 but less than the third amplitude variation rate threshold S 3 .
  • FIG. 10 is shown a flowchart of an example of a method of controlling the UPS device 10 of Figure 2 according to an embodiment of the invention.
  • the control method of the UPS device of FIG. 2 is configured to ensure the simultaneous power supply of the critical load 31 connected to the first output 12 and of the non-critical load 32 connected to the second output 13 regardless of the electrical characteristics of the power supply network 30.
  • control method allows the electronic control unit 20 of the UPS device 10 to permanently maintain the power supply of the critical load 31 on the first output 12 and the power supply of the non-critical load 32 on the second output 13 whether the current and voltage delivered by the power supply network 30 on the main input 30 are of sufficient intensity and quality for the levels required by the critical load 31, of insufficient quality for the critical load 31 or the non-critical load 32, or even that the power supply network 30 is faulty, forcing the UPS device 10 to operate autonomously.
  • the control method comprises a monitoring step 900 for monitoring the electrical voltage signal delivered by the electrical supply network 30 on the main input 11 and a control step 920 for controlling the electromechanical switch 18, the first AC/DC converter 14, the second DC/AC converter 15, the continuous energy storage source 17 and the bypass switch 16 according to operating modes of the UPS device 10 as a function of the quality of the electrical supply network 30, i.e. as a function of the amplitude variation rate T of the electrical voltage signal.
  • the monitoring step 900 preferably comprises a step 902 of measuring the electrical voltage signal delivered to the main input 11 of the UPS device 10 by the electrical supply network 30, a step 904 of determining the amplitude variation rate of the electrical voltage signal to determine the quality level of the electrical voltage signal delivered to the main input 11 by the electrical supply network 30, then a step 908 of comparing the determined amplitude variation rate T to a first amplitude variation rate threshold Si corresponding to the minimum quality required for the critical load 31, to a second amplitude variation rate threshold S 2 corresponding to the minimum quality required for the non-critical load 32, and to a third amplitude variation rate threshold S 3 corresponding to the minimum quality required for the power supply of the first AC/DC converter 14, the ... amplitude variation S 2 being greater than the first amplitude variation rate threshold Si and the third amplitude variation rate threshold S 3 being greater than the second amplitude variation rate threshold S 3 .
  • the monitoring step 900 is carried out regularly during the operation of the UPS device 10 by the electronic control unit 20 to determine the operating mode in which the UPS device 10 must be placed to have the most suitable operation to maintain the simultaneous power supply of the critical load 31 and the non-critical load 32.
  • the control step 920 therefore comprises an activation of one of the operating modes of the UPS device 10 mentioned above.
  • the activation mode is chosen by the user or by the electronic control unit 20 from among the nominal operating mode MN, the improved nominal operating mode MNA, the operating mode for degraded network MD, the improved operating mode for degraded network MDA, the operating mode for very degraded network MDD, and the autonomous operating mode MA in the case where the electrical supply network 30 is faulty, or the extended autonomous operating mode MAD.
  • the electronic control unit 20 can also activate a charging option of the continuous energy storage source 17 when its charge level requires it and the activated operating mode allows it.
  • the charging option can be activated in all modes in which the electromechanical switch 18 is closed to connect the UPS device to the power supply network 30. In other words, the charging option can be activated for all modes except for the MA autonomy operating mode and the MAD extended autonomy operating mode.
  • the electronic control unit 20 can activate a safety mode in two cases so that the UPS device 10 exits its conventional control method to maintain the simultaneous power supply of the critical load 31 and the non-critical load 32, and thus only power the critical load 31.
  • the electronic control unit 20 controls the opening of the electromechanical load shedding switch 19, in the following two cases: - when the rate of variation of amplitude of the electrical voltage signal determined by the electronic control unit 20 is greater than the second threshold of rate of variation of amplitude S 2 , the first output 12 being intended to be supplied by an electrical voltage signal of improved quality resulting from the successive passage of the electrical voltage signal of the electrical supply network 30 by the first AC/DC converter 14 then the second DC/AC converter 15, as illustrated in FIG. 7, and
  • the first output 12 intended to supply the critical load 31 being supplied by the continuous energy storage source 17 via the second DC/AC converter 15, as illustrated in FIG. 9.
  • Figure 11 illustrates an example of use according to an example of a logic diagram for activating the different operating modes of the UPS device 10.
  • the user can choose to enter the nominal operating mode MN, the improved nominal operating mode MNA or the operating mode for degraded network MD.
  • the electronic control unit 20 activates the operating mode for degraded network MD;
  • the electronic control unit 20 activates the improved operating mode for degraded network MDA.
  • the electronic control unit 20 activates one of the operating modes among the MA autonomy operating mode, the MAD extended autonomy operating mode, or the very degraded network operating mode. MDD, depending on the user's choice or a configuration entered by the user.
  • the electronic control unit 20 activates one of the two autonomous operating modes MA or MAD.
  • the invention thus offers a solution making it possible to provide a secure electrical supply of a good level of quality to several loads whose total power is greater than the nominal power of the power supply device which is capable of supplying them.

Landscapes

  • Business, Economics & Management (AREA)
  • Emergency Management (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Stand-By Power Supply Arrangements (AREA)

Abstract

Un dispositif d'ASI (10) configuré pour assurer l'alimentation simultanée d'une charge critique (31) et d'une charge non-critique (32), le dispositif d'ASI (10) comprenant : - un premier convertisseur (14) et un second convertisseur (15) couplés en série, - une source de stockage d'énergie (17) raccordée à la borne du premier convertisseur (14) couplée au second convertisseur (15), - une entrée (11) raccordée à un réseau d'alimentation (30), une première sortie (12) couplée en sortie du second convertisseur (15) et à une charge critique, et une seconde sortie (32) couplée à l'entrée (11) et à une charge non critique, et - un commutateur de dérivation (16) raccordé entre l'entrée (11) et la première sortie (12). Il comprend un interrupteur électromécanique (18) raccordé entre l'entrée (11) et le premier convertisseur (14), et une unité de commande (20) configurée pour surveiller la qualité du courant électrique du réseau électrique (30) et commander le mode de fonctionnement du dispositif (10) pour maintenir l'alimentation simultanée de la charge critique (31) et de la charge non-critique (32).

Description

Description
Titre de l'invention : Dispositif d'alimentation sans interruption pour deux charges de niveaux de criticité différentes
Domaine Technique
L'invention concerne de manière générale l’alimentation sécurisée d’équipements électriques, et plus particulièrement un dispositif d’alimentation statique sans interruption (ASI) permettant d’alimenter deux charges de niveaux de criticité différentes en toute circonstance.
Technique antérieure
Les équipements électriques à alimenter peuvent être de deux natures. Soit d’une nature très sensible à la qualité du réseau, dans ce cas nous parlerons de charges critiques. Soit de nature à accepter des brèves interruptions d’alimentation, dans ce dernier cas nous parlerons de charges non-critiques.
Souvent assimilées à des serveurs informatiques, les charges critiques n’acceptent pas d’être alimentées par un réseau de qualité réduite. C’est-à-dire avec des variations de tension et de fréquence en dehors des tolérances normales, mais également un faible taux de distorsion de l’onde de tension. Les charges critiques se caractérisent surtout par le fait qu’elles ne tolèrent pas d’interruption d’alimentation même courte de l’ordre de la milliseconde.
Les charges non-critiques se trouvent en général dans la même infrastructure que les charges critiques mais elles ne concernent que des dispositifs auxiliaires. Ces dispositifs auxiliaires, ou charges non-critiques peuvent accepter des coupures brèves d’alimentation, c’est-à-dire supérieures à la milliseconde, ou une dégradation de la qualité du réseau en tension, fréquence ou distorsion, sans pour autant altérer le fonctionnement global de l’installation, autrement dit sans générer des dysfonctionnements.
Une charge non-critique peut être une ventilation ou une climatisation par exemple, leur inertie thermique ou mécanique n’impactant pas le fonctionnement lors d’une coupure courte d’alimentation. Les tolérances sur le réseau d’alimentation appliquées aux charges non-critiques sont généralement plus larges que celles appliquées aux charges critiques. Les charges non-critiques acceptent aussi des variations de tension et de fréquence plus forte.
Le niveau de qualité de l’alimentation électrique est caractérisé par sa tension et sa fréquence et son taux de distorsion. Ce niveau de qualité est bon dès lors que les valeurs sont proches des valeurs nominales et absente de toute déformation (distorsion). Le niveau de qualité de la fourniture d’électricité est caractérisé dans des normes comme 1’1 EC 62040-3 ou la courbe ITIC.
Les alimentations sécurisées généralement utilisées sont appelées ASI pour Alimentation Statique sans Interruption.
En général les ASI sont faites pour l’alimentation de charges critiques telles que les « data center » et les hôpitaux par exemple. Autrement dit, toute charge susceptible d’avoir des dysfonctionnements dès lors que la qualité de fourniture d’électricité se dégrade hors des tolérances spécifiées.
Sur la figure 1 est représentée une architecture classique utilisée dans une ASI 1 couplée à un réseau d’alimentation 2 d’une part et à une charge critique 3 à alimenter d’autre part. L’ASI comprend un premier convertisseur AC/DC 4, appelé généralement redresseur, un second convertisseur DC/AC 5, appelé généralement onduleur, un module de secours statique 6 qui est un interrupteur statique habituellement appelé bypass 6, et une source d’énergie continue de secours 7 qui est généralement sous la forme d’une batterie.
Les deux convertisseurs d’énergie, de type AC/DC, sont des dispositifs statiques à base d’électronique de puissance susceptibles de transformer une tension alternative en tension continue et alternativement. Dans cette utilisation les convertisseurs d’énergie sont réversibles, c’est-à-dire que l’énergie peut transiter dans un sens comme dans l’autre.
L’ASI classique de la figure 1 comprend un premier mode de fonctionnement, un deuxième mode de fonctionnement et un troisième mode de fonctionnement. Dans le premier mode de fonctionnement, le réseau d’alimentation 2 est présent et un bon niveau de qualité de l’alimentation électrique est requis par les charges 3. Dans le deuxième mode de fonctionnement, le réseau d’alimentation 2 est absent ou de mauvaise qualité. Dans le premier mode de fonctionnement de l’ASI classique de la figure 1 , les deux convertisseurs AC/DC 4 et 5 fonctionnent pour alimenter la charge 3, le premier convertisseur AC/DC 4 charge également la source d’énergie continue de secours 7, et l’interrupteur statique 6 est en standby, c’est à dire à l’arrêt. Ce premier mode de fonctionnement est généralement appelé fonctionnement en « double conversion ».
Néanmoins, l’interrupteur statique 6 est prêt à s’enclencher en cas de surcharge supérieure à celles spécifiées des deux autres convertisseurs AC/DC 4 et 5, ou en cas de dysfonctionnement de ces derniers.
Dans le deuxième mode de fonctionnement, également appelé fonctionnement en « autonomie », le second convertisseur 5 fonctionne pour alimenter la charge 3 avec l’énergie de la source continue de secours 7, et l’interrupteur statique 6 et le premier convertisseur AC/DC 4 sont à l’arrêt.
Il existe également un troisième mode de fonctionnement dénommé « éco-mode ». Ce troisième mode de fonctionnement est acceptable tant que le réseau d’alimentation électrique est présent et que son niveau de qualité est compatible avec les besoins des charges.
Dans le mode de fonctionnement « éco-mode », la charge critique 3 est alimentée directement par le réseau d’alimentation électrique 2 via l’interrupteur statique 6, tandis que la source d’énergie continue de secours 7 est rechargée par le réseau d’alimentation électrique 2 via un des convertisseurs AC/DC 4 ou 5.
Le second convertisseur DC/AC 5 est à l’arrêt ou éventuellement utilisé pour d’autres fonctions comme la correction du facteur de puissance ou la compensation d’harmoniques.
Ainsi, dans le troisième mode de fonctionnement de l’ASI dit « éco-mode », la charge critique 3 n’est plus alimentée par la chaine de conversion complète (« double conversion ») mais directement par le réseau d’alimentation électrique via l’interrupteur statique 6.
En cas de baisse de sa qualité, un changement de mode de fonctionnement s’opère et la charge est alimentée en « double conversion » ou en « autonomie » selon le niveau de dégradation de la qualité de l’alimentation électrique, et, en cas de coupure du réseau d’alimentation électrique 2, l’ASI fonctionne en mode « autonomie ». Dès lors que le dysfonctionnement disparait ou que la qualité du réseau est à nouveau bonne, c’est-à-dire dans les tolérances acceptées par les charges, un nouveau changement de mode de fonctionnement s’opère pour revenir dans le mode d’alimentation initial.
Ainsi, les solutions connues ne permettent pas d’utiliser de façon optimale, et en permanence, l’ensemble des convertisseurs d’énergie, le premier convertisseur AC/DC étant à l’arrêt en mode « autonomie ».
En outre, la puissance de la charge critique 3 alimentée par l’alimentation de type ASI ou par les convertisseurs d’énergie 4 et 5 n’est qu’au maximum de la puissance de l’équipement, c’est-à-dire de la puissance de l’ASI. Cela a pour conséquence, que ces architectures d’ASI ne permettent d’alimenter qu’une unique charge d’une puissance identique à celle de l’alimentation susceptible de l’alimenter ce qui correspond à la puissance d’un des convertisseurs 4 ou 5.
L’alimentation de deux charges, l’une critique et l’autre non-critique, par un seul et même dispositif d’alimentation sécurisée n’est pas possible avec une telle architecture. Deux alimentations sécurisées de type ASI sont nécessaires pour alimenter respectivement la charge critique et la charge non-critique.
Ceci se traduit par un coût direct supplémentaire, mais aussi des coûts indirects en plus. Par ailleurs il est à noter d’autres inconvénients liés à l’encombrement au sol mais aussi l’économie circulaire qui est moins bonne en lien avec le grand nombre de composant mis en jeux.
Il est en outre connu du document US 6 977446 un dispositif d’alimentation pour charge critique utilisant deux onduleurs distincts alimentés par un générateur secondaire. Dans son fonctionnement normal, le premier onduleur alimente une charge critique et le second onduleur assiste le réseau d’alimentation électrique pour alimenter une charge non critique. Lorsque le réseau d’alimentation électrique est en défaut, le second onduleur est déconnecté du générateur secondaire afin que le générateur secondaire n’alimente que la charge critique, la charge non critique n’étant pas alimentée. Lorsque le générateur secondaire est mis en défaut, le réseau d’alimentation alimente toujours la charge non critique, et, en plus, la charge critique via le second onduleur et le premier onduleur. Ce dispositif d’alimentation permet ainsi d’alimenter deux charges à la fois, une charge critique et une charge non critique, mais seulement tant que le réseau d’alimentation fonctionne. En effet, dès que le réseau d’alimentation électrique est en défaut, seule l’alimentation de la charge critique est maintenue.
Exposé de l’invention
L'invention vise à fournir une solution permettant de fournir une alimentation électrique sécurisée d’un bon niveau de qualité à plusieurs charges dont le total des puissances est supérieur à la puissance nominale du dispositif d’alimentation qui est susceptible de les alimenter.
Dans un premier objet de l'invention, il est proposé un dispositif d'alimentation sans interruption, ASI, configuré pour assurer l’alimentation simultanée d’une charge critique et d’une charge non-critique, le dispositif d’ASI comprenant :
- un premier convertisseur, de type AC/DC, et un second convertisseur, de type DC/AC, comportant chacun une première borne et une seconde borne, la seconde borne du premier convertisseur étant raccordée à la première borne du second convertisseur,
- une source de stockage d’énergie continue raccordée à la seconde borne du premier convertisseur et à la première borne du second convertisseur,
- un commutateur de dérivation raccordé entre la première borne du premier convertisseur et la seconde borne du second convertisseur,
- une entrée principale destinée à être raccordée à un réseau d’alimentation, une première sortie couplée à la seconde borne du second convertisseur et destinée à être raccordée à une charge critique, et une seconde sortie couplée à la première borne du premier convertisseur et destinée à être raccordée à une charge non critique.
Le premier convertisseur AC/DC est un convertisseur de type alternatif-continu, c’est-à-dire convertissant une tension alternative en une tension continue, et le second convertisseur DC/AC est un convertisseur de type continu-alternatif, c’est-à- dire convertissant une tension continue en une tension alternative. Le premier convertisseur AC/DC et le second convertisseur DC/AC peuvent fonctionner dans l’autre sens lorsque la tension est délivrée sur la borne qui est habituellement la borne de sortie, et qu’une tension est délivrée en sortie sur la borne qui est habituellement la borne d’entrée.
Selon une caractéristique générale de l'invention, le dispositif d’ASI comprend un interrupteur électromécanique raccordé entre l’entrée principale et la première borne du premier convertisseur, et une unité électronique de commande configurée pour surveiller la variation de l’amplitude d’un signal de tension électrique délivré par le réseau électrique sur l’entrée principale et pour commander l’interrupteur électromécanique, le premier convertisseur, le second convertisseur, la source de stockage d’énergie continue et le commutateur de dérivation selon différents modes de fonctionnement en fonction d’un taux de variation d’amplitude dudit signal de tension électrique du réseau électrique d’alimentation.
L’invention fournit ainsi un dispositif d’alimentation électrique sécurisée pour maintenir l’alimentation simultanée d’une charge critique et d’une charge non critique grâce à une unité électronique de commande permettant d’adapter le fonctionnement des éléments du dispositif d’ASI en fonction des caractéristiques électriques du signal de tension du réseau électrique, et aussi grâce à un interrupteur électromécanique commandé par l’unité électronique de commande permettant de déconnecter le dispositif d’ASI du réseau d’alimentation électrique si le signal de tension de ce dernier est d’une qualité très mauvaise.
L’unité électronique de commande est configurée pour commander les éléments du dispositif d’ASI selon des modes de fonctionnement permettant de maintenir l’alimentation simultanée de la charge critique destinée à être couplée à la première sortie et de la charge non-critique destinée à être couplée à la seconde sortie.
Par le pilotage de l’unité électronique de commande, pour changer de mode de fonctionnement, l’interrupteur électromécanique permet de séparer le premier convertisseur du réseau d’alimentation électrique et ainsi d’utiliser le premier convertisseur pour alimenter la charge non critique, et ainsi conserver l’alimentation simultanée de la charge critique et de la charge non critique. Le changement de mode est réversible.
L’architecture de l’invention permet ainsi d’assurer la qualité de la fourniture d’énergie en termes de tension, de fréquence, d’harmonique et de facteur de puissance aussi bien pour la charge critique que pour la charge non-critique. L’invention permet d’alimenter des charges d’une puissance jusqu’au double de la puissance de l’onduleur qui se trouve dans l’ASI.
La combinaison de l’interrupteur électromécanique et de l’unité électronique de commande permet ainsi d’assurer un maintien de l’alimentation à la fois de la charge critique et de la charge non critique même dans un fonctionnement en autonomie. Le fonctionnement en autonomie correspond au fonctionnement du dispositif d’ASI lorsque celui-ci est déconnecté du réseau d’alimentation électrique parce que ce dernier est en défaut.
En outre, l’utilisation de chacun des convertisseurs est optimisée aux besoins spécifiques de qualité d’alimentation requis pour chacune des charges, qu’elle soit critique ou non-critique.
Dans les conditions normales d’utilisation d’une ASI classiquement connue dans l’état de l’art, tous les convertisseurs, AC/DC et DC/AC, ne fonctionnent pas toujours. Dans le dispositif d’ASI selon l’invention tous les convertisseurs, AC/DC et DC/AC, sont actifs en mode autonomie et peuvent même être affectés à des fonctions différentes de leur usage habituel dans certains autres modes de fonctionnement, le but étant d’augmenter la puissance et la qualité de la fourniture d’électricité.
Ainsi, par rapport à l’état de la technique, la logique de commande mise en oeuvre par l’unité électronique de commande offre une solution technique permettant de réduire de moitié le nombre d’équipement de type ASI ou de diviser par deux la puissance, ce qui dans les deux cas représente un gain significatif.
L’unité électronique de commande peut être un système de gestion de puissance.
Dans un premier mode de réalisation du dispositif d’ASI, l’unité électronique de commande peut comprendre des moyens de mesure de la tension électrique destinée à être délivrée sur l’entrée principale du dispositif d’ASI et des moyens de comparaison, les moyens de mesure comportant au moins un module de détermination du taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique, et les moyens de comparaison comportant un module de comparaison du taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique à un premier seuil de taux de variation d’amplitude correspondant au minimum de qualité requis pour l’alimentation d’une charge critique, à un second seuil de taux de variation d’amplitude correspondant au minimum de qualité requis pour l’alimentation d’une charge non critique, et à un troisième seuil de taux de variation d’amplitude correspondant au minimum de qualité requis pour l’alimentation du premier convertisseur, le second seuil de taux de variation étant supérieur au premier seuil de taux de variation et le troisième seuil de taux de variation étant supérieur au second seuil de taux de variation.
En d’autres termes, chaque seuil de taux de variation correspond à un seuil de qualité de tension requise pour le signal de tension électrique délivré par le réseau électrique, le premier seuil de taux de variation étant le plus restrictif, et le troisième étant le moins restrictif.
Le premier seuil de taux de variation correspond à un seuil au-dessus duquel la qualité du signal de tension n’est pas suffisante pour alimenter une charge critique sans amélioration. Le deuxième seuil de taux de variation correspond à un seuil au- dessus duquel la qualité du signal de tension n’est pas suffisante pour alimenter une charge non-critique sans amélioration. Le troisième seuil de taux de variation correspond à un seuil au-dessus duquel la qualité du signal de tension n’est plus suffisante pour que le premier convertisseur AC/DC puisse fonctionner.
L’unité électronique de commande est configurée pour mesurer la tension et le courant délivrés par le réseau électrique d’alimentation à tout instant et pour assurer le pilotage des différents organes du dispositif d’ASI en fonction des caractéristiques électriques du réseau électrique d’alimentation. La configuration de l’unité électronique de commande permet de maintenir une alimentation de qualité et d’intensité suffisantes pour une charge critique lors d’un fonctionnement dégradé par exemple suite à un court-circuit ou à des surcharges prolongées au-delà des puissances définies pour les équipements. Elle permet également de gérer la transition d’énergie pour éviter notamment la réinjection d’énergie vers le réseau électrique d’entrée quand cela n’est pas autorisé.
Sur la base de mesures des caractéristiques du signal de tension électrique du réseau d’alimentation électrique, l’unité électronique de commande de l’invention permet de piloter chacun des convertisseurs d’énergie, AC/DC et DC/AC, aux besoins spécifiques de qualité d’alimentation requis pour chacune des charges qu’elle que soit critique ou non-critique. L’unité électronique de commande est ainsi un système de supervision assurant un rôle essentiel dans les différents modes de fonctionnement. Elle est en charge de recueillir toutes les informations de courants et de tensions à plusieurs points du système (réseau, convertisseurs, sorties) et de piloter de façon optimale l’ensemble des équipements pour fournir l’énergie de la meilleure qualité possible aux différentes charges en fonction des capacités des réseaux d’entrée et de l’état de la source d’énergie continue.
Les mesures des tensions du réseau prisent par l’unité électronique de commande sont interprétées par des calculs de valeurs instantanées et de valeurs efficaces de façon à les caractériser par rapport aux niveaux de qualité du réseau.
Ce niveau de qualité est défini dans des normes. Le système permet de paramétrer ces exigences de qualité pour se rapprocher du besoin réel des charges et ainsi sélectionner les modes de fonctionnement selon le niveau optimal nécessaire à chacune des charges alimentées charge critique et non-critique.
Ces niveaux de qualité sont totalement paramétrables et peuvent donc être ajustés au plus près du besoin réel de chacune des charges.
Certaines charges non-critique peuvent en particulier accepter des coupures plus longues de l’ordre d’une cinquantaine de millisecondes et aussi accepter des tolérances sur la tension plus large de l’ordre de +/- 20% par exemple.
Les algorithmes spécifiques de l’unité électronique de commande permettent donc cette gestion optimale du choix du mode de fonctionnement le plus optimisé selon les mesures de la qualité du réseau et aussi d’assurer les transitions entre les différents modes de fonctionnement.
Dans un deuxième mode de réalisation du dispositif d’ASI, le dispositif d’ASI peut comprendre un mode de fonctionnement nominal (MN) dans lequel l’interrupteur électromécanique est fermé, le commutateur de dérivation est fermé, et le premier convertisseur et le second convertisseur sont en veille.
Dans le mode de fonctionnement nominal la source de stockage d’énergie continue ne délivre aucun courant.
De préférence, le mode de fonctionnement nominal (MN) est activé par l’unité électronique de commande lorsque le signal de tension électrique mesuré par l’unité électronique de commande sur l’entrée principale possède un taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique inférieur au premier seuil de taux de variation.
Dans le mode de fonctionnement nominal (MN) du dispositif d’ASI, les deux charges, c’est-à-dire la charge critique destinée à être couplée à la première sortie et la charge non critique destinée à être couplée à la seconde sortie, sont alimentées directement et uniquement par le réseau électrique d’alimentation via l’entrée principale tant que ce dernier présente un niveau de qualité suffisant.
En d’autres termes, lorsque le premier convertisseur AC/DC et le second convertisseur DC/AC sont en veille, ils sont commandés par l’unité électronique de commande pour ne pas délivrer de courant vers la première sortie et vers la seconde sortie.
Dans un troisième mode de réalisation du dispositif d’ASI, le dispositif d’ASI peut comprendre un mode de fonctionnement nominal amélioré (MNA) dans lequel l’interrupteur électromécanique est fermé, le commutateur de dérivation est fermé, et le second convertisseur fonctionne dans un mode d’amélioration du facteur de puissance. L’amélioration du facteur de puissant permet notamment d’avoir une forme d’onde de courant se rapprochant plus d’une sinusoïde et de réduire le déphasage entre le signal de tension et le signal de courant.
De préférence, l’unité électronique de commande active le mode de fonctionnement nominal amélioré (MNA), et donc le mode d’amélioration du facteur de puissance pour le second convertisseur, lorsque la charge critique couplée à la première sortie dégrade la forme d’onde du courant sur l’entrée principale au-delà d’un premier niveau de qualité de forme d’onde de courant.
Dans cette variante, la source de stockage d’énergie continue peut être maintenue en charge par l’un des deux convertisseurs AC/DC.
Dans une variante du mode de fonctionnement nominal amélioré (MNA), le premier convertisseur peut également fonctionner dans un mode d’amélioration du facteur de puissance. Ainsi, le premier convertisseur et le second convertisseur peuvent fonctionner chacun dans un mode d’amélioration du facteur de puissance. De préférence, l’unité électronique de commande active le mode d’amélioration du facteur de puissance pour chacun des premier et second convertisseurs lorsque la charge critique destinée à être couplée à la première sortie et la charge non-critique destinée à être couplée à la seconde sortie dégradent la forme d’onde du courant sur l’entrée principale au-delà d’un second niveau de qualité de la forme d’onde de courant.
Dans cette variante, la source de stockage d’énergie continue peut être maintenue en charge par l’un des deux convertisseurs AC/DC.
Dans le mode de fonctionnement nominal amélioré (MNA) où les deux convertisseurs fonctionnement dans un mode d’amélioration du facteur de puissance, le premier convertisseur AC/DC et le second convertisseur DC/AC fonctionnent en parallèle grâce au commutateur de dérivation et contribuent ainsi ensemble à l’amélioration de la qualité du réseau en termes de facteur de puissance et de compensation d’harmoniques. Ce mode de réalisation permet ainsi de pallier à une dégradation de la forme d’onde de courant provoquée par les charges couplées aux sorties du dispositif d’ASI. Ce mode de fonctionnement permet d’avoir une forme d’onde de courant améliorée en termes de qualité aussi bien pour la charge non- critique que pour la charge critique.
De préférence, l’unité électronique de commande peut activer la charge de la source de stockage d’énergie lors de l’étape de commande, lorsque le niveau de charge de la source de stockage d’énergie continue est inférieur à un seuil de charge. On parle par exemple d’un fonctionnement nominal ou nominal amélioré avec une charge de la source de stockage d’énergie continue. Dans le mode nominal, le premier convertisseur et/ou le second convertisseur fonctionne simplement pour redresser le courant et l’injecter dans la source de stockage d’énergie continue
Dans un quatrième mode de réalisation du dispositif d’ASI, le dispositif d’ASI peut comprendre en outre un mode de fonctionnement pour réseau dégradé (MD) du dispositif d’ASI dans lequel l’interrupteur électromécanique est fermé, le commutateur de dérivation est ouvert, et le premier convertisseur AC/DC et le second convertisseur DC/AC fonctionnent ensemble dans un mode de double conversion. Dans ce mode de réalisation, la source de stockage d’énergie continue peut être maintenue en charge par le premier convertisseur AC/DC.
De préférence, le mode de fonctionnement pour réseau dégradé (MD) est activé par l’unité électronique de commande lorsque le signal de tension électrique mesuré par l’unité électronique de commande sur l’entrée principale possède un taux de variation d’amplitude supérieur au premier seuil de de taux de variation d’amplitude mais inférieur au deuxième seuil de taux de variation d’amplitude.
Dans ce mode de fonctionnement pour réseau dégradé (MD), la seconde sortie est destinée à être alimentée par le réseau électrique d’alimentation via l’entrée principale, et la première sortie est destinée à être alimentée par une tension à qualité améliorée issue du passage successif du signal de tension du réseau électrique d’alimentation par le premier convertisseur AC/DC puis le second convertisseur DC/AC. Ce mode de fonctionnement pour réseau dégradé permet de conserver un rendement optimal et de préserver la source de stockage d’énergie continue.
Dans une variante du mode de fonctionnement pour réseau dégradé (MD), le premier convertisseur AC/DC peut fonctionner en outre dans un mode d’amélioration du facteur de puissance.
De préférence, dans le mode de fonctionnement pour réseau dégradé, l’unité électronique de commande active le mode d’amélioration du facteur de puissance pour le premier convertisseur lorsque la charge critique destinée à être couplée à la première sortie et/ou la charge non-critique destinée à être couplée à la deuxième sortie dégrade(nt) la forme d’onde du courant au-delà d’un second niveau de qualité de forme d’onde de courant.
Dans les modes de fonctionnement avec un réseau d’alimentation électrique, la charge critique est alimentée par le réseau électrique via le commutateur de dérivation ou via les premier et second convertisseurs AC/DC (double conversion). La charge non critique est alimentée, elle, par le réseau électrique via l’interrupteur électromécanique. Par conséquent, la puissance totale des charges est bien du double de celle des convertisseurs AC/DC qui composent le dispositif d’ASI.
Dans les modes de fonctionnement avec un réseau d’alimentation électrique, l’architecture de l’invention permet d’avoir au moins un des convertisseurs utilisé pour d’autres fonctions telles que la recharge de la source de stockage d’énergie continue, ou l’amélioration de la qualité du réseau en termes de facteur de puissance et de compensation d’harmoniques. Il est donc possible d’affecter certaines fonctions à l’un des deux convertisseurs et/ou les autres à l’autre convertisseur.
Dans un cinquième mode de réalisation du dispositif d’ASI, le dispositif d’ASI peut comprendre un mode de fonctionnement en autonomie (MA) dans lequel l’interrupteur électromécanique est ouvert, et la source de stockage d’énergie continue délivre un courant continu au premier convertisseur et au second convertisseur. La tension délivrée par la source de stockage d’énergie est une tension continue.
De préférence, le mode de fonctionnement en autonomie (MA) est activé par l’unité électronique de commande lorsque la tension électrique mesuré par l’unité électronique de commande sur l’entrée principale possède un taux de variation d’amplitude supérieur au troisième seuil de taux de variation d’amplitude.
Ainsi, dans le mode de fonctionnement en autonomie (MA), la première sortie est destinée à être alimentée par la source de stockage d’énergie continue via le second convertisseur DC/AC, et la seconde sortie est destinée à être alimentée par la source de stockage d’énergie continue via le premier convertisseur AC/DC.
L’unité électronique de commande est configurée pour piloter l’interrupteur électromécanique et ainsi permettre la déconnexion ou la connexion du dispositif d’ASI du réseau électrique d’alimentation. Cette déconnexion permet d’utiliser le premier convertisseur non plus en mode redresseur mais en mode onduleur et ainsi contribuer à l’alimentation de la charge non-critique en mode autonomie c’est-à-dire en l’absence de tension d’alimentation en entrée. Le fonctionnement du premier convertisseur tantôt en mode redresseur et tantôt en mode onduleur implique que sa conception soit complètement réversible au niveau de la topologie mais également au niveau de ses algorithmes de pilotage. Ce changement de mode de fonction du premier convertisseur est fait sous le pilotage de l’unité électronique de commande.
L’unité électronique de commande est aussi en charge de reconnecter les équipements au réseau électrique d’entrée dès lors que la qualité de fourniture est de nouveau dans les tolérances minimales requises pour la charge non-critique ou même celles requises pour la charge critique. Dans ce cas, l’unité électronique de commande modifie le mode de fonctionnement du dispositif d’ASI pour revenir dans un des modes de fonctionnement avec réseau électrique d’alimentation présent en adéquation entre les besoins des charges et la qualité du réseau électrique d’alimentation.
Dans le mode de fonctionnement en autonomie (MA) selon l’invention, le premier convertisseur AC/DC qui est habituellement à l’arrêt pendant la phase d’autonomie des dispositifs connus de l’état de la techniquement est maintenant en charge d’alimenter au moins la charge non-critique avec une tension régulée de bonne qualité. Le dispositif permet ainsi d’alimenter deux fois plus de charge que celle initialement prévue sans cette innovation.
En outre, dans ce mode de fonctionnement en autonomie (MA), le commutateur de dérivation peut être ouvert ou fermé :
- lorsque le commutateur de dérivation est ouvert, la charge non critique est alimentée par une tension régulée de bonne qualité issue du premier convertisseur AC/DC et la charge critique est alimentée par une tension régulée de bonne qualité issue du second convertisseur DC/AC, les deux convertisseurs AC/DC étant alimentés par la même source de stockage d’énergie continue ;
- lorsque le commutateur de dérivation est fermé, le premier convertisseur AC/DC et le second convertisseur DC/AC fonctionnent en parallèle pour alimenter la charge non critique et la charge critique ; ainsi l’alimentation est encore mieux sécurisée par la redondance des convertisseurs.
Dans un sixième mode de réalisation du dispositif d’ASI, le dispositif d’ASI peut comprendre en outre un interrupteur électromécanique de délestage, la seconde sortie du dispositif d’ASI étant raccordée à la première borne du premier convertisseur via l’interrupteur électromécanique de délestage.
L’unité électronique de commande peut commander l’ouverture de l’interrupteur électromécanique de délestage pour couper l’alimentation de la charge non-critique dans deux cas.
Un premier cas, lorsque la tension électrique mesurée par l’unité électronique de commande sur l’entrée principale possède un taux de variation d’amplitude supérieur au deuxième seuil de taux de variation d’amplitude mais inférieure au troisième seuil de taux de variation d’amplitude, la première sortie, destinée à alimenter la charge critique, étant destinée à être alimentée par un signal de tension électrique à qualité améliorée issu du passage successif du signal de tension électrique du réseau électrique d’alimentation par le premier convertisseur AC/DC puis le second convertisseur DC/AC. Dans ce premier cas, on maintient la source de tension continue en charge via le premier convertisseur, et la charge non critique est déconnectée parce que sa tension est incompatible avec celle du réseau.
Un second cas, alors que l’ASI fonctionnait déjà dans un mode en autonomie, lorsque l’alimentation de la charge critique en autonomie doit être prolongée, la première sortie destinée à alimenter la charge critique étant alimentée par la source de stockage d’énergie continue via le second convertisseur DC/AC.
Dans les deux cas, l’interrupteur électromécanique de délestage permet ainsi à l’unité électronique de commande de sortir des modes de fonctionnement permettant l’alimentation simultanée d’une charge non critique et d’une charge critique, et offre ainsi deux modes de fonctionnement supplémentaires, l’un lorsque la qualité du réseau est insuffisante pour la charge non critique et l’autre pour augmenter la durée d’alimentation de la charge critique en autonomie.
Autrement dit, l’interrupteur électromécanique de délestage offre ainsi la possibilité d’optimiser la disponibilité de la source d’énergie continue en effectuant un délestage de la charge non-critique, ce qui permet d’utiliser pleinement la source d’énergie continue pour la charge critique.
Dans tous les modes de fonctionnement dans lesquels, au moins l’un des convertisseurs est en fonctionnement, au moins l’un des convertisseurs peut alimenter le moyen de stockage d’énergie continue pour le maintenir en charge.
Dans un autre mode de réalisation du dispositif d’ASI, le commutateur de dérivation peut être un interrupteur statique ou un interrupteur électromécanique.
Dans un septième mode de réalisation du dispositif d’ASI, le dispositif d’ASI peut comprendre en outre un dispositif de protection contre les court-circuits, comme par exemple un fusible, la seconde sortie du dispositif d’ASI étant raccordée à la première borne du premier convertisseur via le dispositif de protection contre les court-circuits. Il est également proposé, selon un autre objet de l’invention, un procédé de commande du dispositif d’alimentation statique sans interruption tel que défini ci- dessus pour assurer l’alimentation simultanée d’une charge critique raccordée à la première sortie du dispositif d’ASI et d’une charge non critique raccordée à la seconde sortie du dispositif d’ASI même lorsque le réseau électrique d’alimentation est en défaut, le procédé comprenant une étape de surveillance pour surveiller la variation de l’amplitude du signal de tension électrique d’alimentation délivré par le réseau électrique sur l’entrée principale et une étape de commande pour commander l’interrupteur électromécanique, le premier convertisseur AC/DC, le second convertisseur DC/AC, la source de stockage d’énergie continue et le commutateur de dérivation selon des modes de fonctionnement du dispositif d’ASI en fonction d’un taux de variation d’amplitude dudit signal de tension électrique du réseau électrique d’alimentation.
Dans un mode de mise en oeuvre du procédé de commande selon l’invention, l’étape de surveillance peut comprendre une mesure du signal de tension électrique sur l’entrée principale du dispositif d’ASI, une détermination du taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique pour déterminer le niveau de qualité du signal de tension, et une comparaison du taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique à un premier seuil de taux de variation d’amplitude correspondant au minimum de qualité requis pour l’alimentation d’une charge critique, à un deuxième seuil de taux de variation d’amplitude correspondant au minimum de qualité requis pour l’alimentation d’une charge non critique, et à un troisième seuil de taux de variation d’amplitude correspondant au minimum de qualité requis pour l’alimentation du premier convertisseur AC/DC, le deuxième seuil de taux de variation étant supérieur au premier seuil de taux de variation et le troisième seuil de taux de variation étant supérieur au second seuil de taux de variation.
L’étape de commande peut comprendre une activation des différents modes en fonction des résultats de la comparaison comme indiqué ci-avant et ci-après.
De préférence, l’étape de commande peut comprendre, en fonction des résultats de comparaison, une activation d’un mode de fonctionnement pour réseau très dégradé (MDD) dans lequel un interrupteur électromécanique de délestage commandé raccordé à la seconde sortie est ouvert pour déconnecter la charge non critique du dispositif d’ASI, le mode de fonctionnement pour réseau très dégradé étant sélectionné par l’unité électronique de commande lorsque le signal de tension électrique mesuré par l’unité électronique de commande sur l’entrée principale possède un taux de variation d’amplitude supérieur au deuxième seuil de de taux de variation d’amplitude mais inférieur au troisième seuil de taux de variation d’amplitude.
Dans un second mode de mise en oeuvre du procédé de commande selon l’invention, l’étape de commande peut comprendre, en fonction des résultats de comparaison, une activation d’un mode de fonctionnement en autonomie (MA) dans lequel l’interrupteur électromécanique est ouvert pour déconnecter le dispositif d’ASI du réseau électrique d’alimentation destiné à être couplé à l’entrée principale, et la source de stockage d’énergie continue est commandée pour délivrer un courant continu au premier convertisseur AC/DC et au second convertisseur DC/AC, le mode de fonctionnement en autonomie étant sélectionné par l’unité électronique de commande lorsque le signal de tension électrique mesuré par l’unité électronique de commande sur l’entrée principale possède un taux de variation d’amplitude supérieur au troisième seuil de taux de variation d’amplitude.
De préférence, l’étape de commande peut comprendre une activation d’un mode de fonctionnement en autonomie prolongée (MAD) dans lequel un interrupteur électromécanique de délestage commandé raccordé à la seconde sortie est ouvert pour déconnecter la charge non critique du dispositif d’ASI, le mode de fonctionnement en autonomie prolongé étant sélectionné par l’unité électronique de commande lorsque le niveau d’énergie continue stockée dans la source de stockage d’énergie continue passe sous un seuil de niveau d’énergie. Le mode de fonctionnement en autonomie prolongée correspond ainsi à un mode de fonctionnement en autonomie dans lequel la charge non critique est délestée.
Brève description des dessins
L'invention sera mieux comprise à la lecture faite ci-après, à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés.
[Fig. 1] La figure 1 , déjà décrite, représente une architecture classique utilisée dans une alimentation statique sans interruption selon l’état de la technique.
[Fig. 2] La figure 2 présente de manière schématique une architecture électrique d’un dispositif d’alimentation sans interruption selon l’invention. [Fig. 3] La figure 3 représente schématiquement l’unité électronique de commande du dispositif d’ASI de la figure 2.
[Fig. 4] La figure 4 représente schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI dans le mode de fonctionnement nominal.
[Fig. 5] La figure 5 représente schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI dans le mode de fonctionnement nominal amélioré.
[Fig. 6] La figure 6 représente schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI dans le mode de fonctionnement pour réseau dégradé.
[Fig. 7] La figure 7 représente schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI dans le mode de fonctionnement pour réseau très dégradé.
[Fig. 8] La figure 8 représente schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI dans un premier mode de fonctionnement en autonomie.
[Fig. 9] La figure 9 représente schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI dans un deuxième mode de fonctionnement en autonomie.
[Fig. 10] La figure 10 représente schématiquement un logigramme d’un procédé de commande du dispositif d’ASI de la figure 2 selon un mode de mise en oeuvre de l’invention.
[Fig. 1 1 ] La figure 1 1 présente un exemple de logigramme d’activation des différents modes de fonctionnement du dispositif d’API 10 de la figure 2.
Description des modes de réalisation
La présente invention sera décrite en relation avec des modes de réalisation particuliers et en référence à certains dessins, mais l'invention n'est pas limitée à cela, mais uniquement par les revendications. Les dessins décrits ne sont que schématiques et ne sont pas limitatifs. Dans les dessins, la taille de certains des éléments peut être exagérée et non dessinée à l’échelle à des fins d’illustration. Lorsque le terme « comprenant » est utilisé dans la présente description et les revendications, il n’exclut pas d’autres éléments ou étapes. Lorsqu'un article indéfini ou défini est utilisé pour désigner un nom singulier, par ex. « un » ou « une », « le >> ou « la », cela peut inclure un pluriel de ce nom, sauf indication contraire. Le terme « comprenant », utilisé dans les revendications, ne doit pas être interprété comme étant limité aux moyens énumérés ci-après; il n'exclut pas d'autres éléments ou étapes. Ainsi, la portée de l'expression « un dispositif comprenant les moyens A et B » ne devrait pas être limitée aux dispositifs constitués uniquement des composants A et B. Cela signifie que, par rapport à la présente invention, les seuls composants pertinents du dispositif sont A et B.
En outre, les termes premier, deuxième, troisième et similaires dans la description et les revendications sont utilisés pour distinguer des éléments similaires et pas nécessairement pour décrire un ordre séquentiel ou chronologique. Il faut comprendre que les termes ainsi utilisés sont interchangeables dans des circonstances appropriées et que les modes de réalisation de l'invention décrits ici sont capables de fonctionner dans d'autres séquences que celles décrites ou illustrées ici.
La présente invention concerne un dispositif d’alimentation sans interruption.
Sur la figure 2 est représenté schématiquement un dispositif 10 d’alimentation sans interruption (ASI) selon un mode de réalisation de l’invention. Le dispositif d’ASI 10 est configuré pour assurer l’alimentation simultanée d’une charge critique et d’une charge non critique quel que soit les caractéristiques électriques du réseau électrique d’alimentation alimentant le dispositif d’ASI 10.
Le dispositif d’ASI 10 comprend une entrée principale 11 , une première sortie 12, une seconde sortie 13, premier convertisseur AC/DC 14 et un second convertisseur DC/AC 15, un commutateur de dérivation 16, une source de stockage d’énergie continue 17, un interrupteur électromécanique principal 18, un interrupteur électromécanique de délestage 19, une unité électronique de commande 20, et un dispositif de protection 21 , par exemple un fusible.
Lorsque le dispositif d’ASI 10 est utilisé sur une installation avec un réseau d’alimentation et des charges à alimenter, l’entrée principale 11 est raccordée à un réseau électrique d’alimentation 30, la première sortie 12 est raccordée à une charge critique 31 et la seconde sortie 13 est raccordée à une charge non critique 32.
Le premier convertisseur AC/DC 14 et le second convertisseur DC/AC 15 comportent chacun une première borne et une seconde borne, notées respectivement 141 et 142 pour le premier convertisseur AC/DC 14, et 151 et 152 pour le second convertisseur DC/AC 15.
La première borne 141 du premier convertisseur 14 est raccordée à un premier nœud électrique 140. Le premier nœud électrique 140 est également raccordé à l’entrée principale 11 via l’interrupteur électromécanique principal 18, à la première sortie 12 via le commutateur de dérivation 16, et à la seconde sortie 13 via le dispositif de protection 21 et l’interrupteur électromécanique de délestage 19.
Le commutateur de dérivation 16 est monté sur une branche de dérivation 160 couplant le premier nœud électrique 140 à la première sortie 12. Ainsi, la première borne 141 du premier convertisseur 14 est raccordée à la seconde borne 152 du second convertisseur 15 via la branche de dérivation 160. La branche de dérivation 160 permet ainsi, lorsque le commutateur de dérivation 16 est fermé d’acheminer le courant du réseau électrique d’alimentation 30, par exemple, directement à la charge critique 31 .
La seconde borne 142 du premier convertisseur AC/DC 14 est raccordée à la première borne 151 du second convertisseur DC/AC 15 via un deuxième nœud électrique de connexion 170 qui est également raccordé à la source de stockage d’énergie continue 17. La source de stockage d’énergie continue 17 est ainsi raccordée à la seconde borne 142 du premier convertisseur AC/DC 14 et à la première borne 151 du second convertisseur DC/AC 15.
L’interrupteur électromécanique principal 18 raccordé entre l’entrée principale 11 et le premier nœud électrique 140 forme un moyen de connexion et de déconnexion du réseau électrique d’alimentation 30 en fonction de la qualité du réseau électrique d’alimentation 30.
L’unité électronique de commande 20 est configurée pour surveiller le signal de tension électrique délivré par le réseau électrique d’alimentation 30 sur l’entrée principale 11 , plus particulièrement en surveillant le taux de variation d’amplitude T dudit signal de tension électrique, et pour commander chacun des organes du dispositif d’ASI 10, c’est-à-dire notamment l’interrupteur électromécanique principal 18, le premier convertisseur AC/DC 14, le second convertisseur DC/AC 15, la source de stockage d’énergie continue 17, l’interrupteur électromécanique de délestage 19, et le commutateur de dérivation 16 selon des modes de fonctionnement du dispositif d’ASI 10 en fonction, notamment, de la qualité du réseau électrique d’alimentation
30, autrement dit en fonction du taux de variation d’amplitude dudit signal de tension électrique du réseau électrique d’alimentation 30. Les connexions entre chacun desdits organes du dispositif d’ASI et l’unité électronique de commande 17 sont représentées en traits pointillés.
Comme cela est illustré sur la figure 3 qui représente schématiquement l’unité électronique de commande 20 du dispositif d’ASI 10 de la figure 2, pour surveiller l’état du réseau électrique d’alimentation 30 au niveau de l’entrée principale 11 , l’unité électronique de commande 20 comprend des moyens de mesure 210 du signal de tension électrique délivré par le réseau d’alimentation électrique 30 sur l’entrée principale 11 et des moyens 220 de comparaison. Les moyens de mesure 210 comportent au moins un module 214 de détermination du taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique. Les moyens de comparaison 220 comportent un module 224 de comparaison du taux de variation d’amplitude T du signal de tension électrique à un premier seuil de taux de variation d’amplitude Si, à un second seuil de taux de variation d’amplitude S2, et à un troisième seuil de taux de variation d’amplitude S3. Le premier seuil de taux de variation d’amplitude Si correspond au minimum de qualité requis pour l’alimentation d’une charge critique
31 . Le second seuil de taux de variation d’amplitude S2 correspond au minimum de qualité requis pour l’alimentation d’une charge non critique 32. Le troisième seuil de taux de variation d’amplitude S3 correspond au minimum de qualité requis pour l’alimentation du premier convertisseur 14. Le second seuil de taux de variation S2 est supérieur au premier seuil de taux de variation Si et le troisième seuil de taux de variation S3 est supérieur au second seuil de taux de variation S2.
Sur la figure 4 est présenté schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI 10 de la figure 2 dans un mode de fonctionnement nominal, noté MN sur la figure 11 . Le schéma a été simplifié pour faciliter sa lecture, notamment en retirant notamment les connexions entre les organes du dispositif d’ASI 10 et l’unité électronique de commande 20, et en mettant en gras les connexions aux travers desquelles passent un signal de tension et de courant.
Comme cela est illustré sur la figure 4, dans le mode de fonctionnement nominal du dispositif d’ASI 10, l’interrupteur électromécanique 18 est fermé, le commutateur de dérivation 16 est fermé, le premier convertisseur AC/DC 14 et le second convertisseur DC/AC 15 sont en veille, et la source de stockage d’énergie continue 17 ne délivre aucun courant.
Ainsi, comme cela est illustré par lignes épaisses sur la figure 4, la première sortie 12 et la seconde sortie 13 sont alimentées directement et uniquement par le réseau électrique d’alimentation 30 via l’entrée principalel 1 . Autrement dit, la charge critique 31 et la charge non critique 32 sont alimentées en direct par le réseau électrique 30 tant que ce dernier présente un niveau de qualité suffisant, la charge critique 31 étant alimenté par un signal de tension passant par la branche de dérivation 160.
Le mode de fonctionnement nominal est sélectionné par l’unité électronique de commande 20 lorsque le signal de tension électrique mesuré par l’unité électronique de commande 20 sur l’entrée principale 11 possède un taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique inférieur au premier seuil de taux de variation Si.
Depuis ce mode de fonctionnement nominal du dispositif d’ASI 10, un utilisateur ou un système automatisé peut commander le premier convertisseur AC/DC 14 et/ou le second convertisseur DC/AC 15 pour sortir de la veille et fonctionner pour alimenter la source de stockage d’énergie continue 17 en courant continu et ainsi la recharger. Cette option peut être activée de manière automatique ou manuelle lorsque le niveau de charge de la source de stockage d’énergie continue 17 est inférieur à un seuil de charge.
Sur la figure 5 est illustré schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI 10 de la figure 2 dans un mode de fonctionnement nominal amélioré, noté MNA sur la figure 11 .
Comme cela est illustré sur la figure 5, dans le mode de fonctionnement nominal amélioré MNA du dispositif d’ASI 10, l’interrupteur électromécanique 18 est fermé, le commutateur de dérivation 16 est fermé et le premier convertisseur AC/DC 14 et le second convertisseur DC/AC 15 fonctionnent tous les deux dans un mode d’amélioration du facteur de puissance.
Dans une variante du mode de fonctionnement nominal amélioré MNA, seul l’un des deux convertisseurs peut fonctionner dans un mode d’amélioration du facteur de puissance, l’autre pouvant être en veille ou bien utilisé seulement pour maintenir la source de stockage d’énergie continue 17 en charge.
Ainsi, comme cela est illustré par les lignes épaisses sur la figure 5, la première sortie 12 et la seconde sortie 13 sont ainsi alimentées par un signal de tension électrique issu du réseau électrique d’alimentation 30 couplé à l’entrée principale 11 et la forme d’onde du courant résulte du signal de courant du réseau d’alimentation et dont la forme est modulée à la fois par la charge critique 31 , la charge non critique 32, ainsi que le premier convertisseur AC/DC 14 et le deuxième convertisseur DC/AC 15.
Autrement dit, le premier convertisseur AC/DC 14 et le second convertisseur DC/AC 15 fonctionnent en parallèle grâce au commutateur de dérivation 16 et contribuent ainsi ensemble à l’amélioration de la qualité du courant en termes de facteur de puissance et de compensation d’harmoniques.
Comme cela est illustré sur la figure 11 qui illustre un exemple de logigramme d’activation des différents modes de fonctionnement du dispositif d’ASI 10 de la figure 2, le mode de fonctionnement nominal amélioré MNA est sélectionné par un utilisateur à la place du mode de fonctionnement nominal MN s’il sait que la charge critique risque de dégrader la forme d’onde du courant. Dans une variante, ce mode de fonctionnement nominal amélioré MNA peut aussi être sélectionné par l’unité électronique de commande 20 lorsque le la charge critique 31 couplée à la première sortie 12 dégrade la forme d’onde du courant au-delà d’un premier niveau de qualité de forme d’onde de courant.
Ce mode de réalisation permet ainsi de pallier à une baisse de la qualité de la forme d’onde de courant en-dessous du premier niveau de qualité de forme d’onde qui pourrait alors impacter le fonctionnement d’autres charges couplées au réseau d’alimentation électrique 30. Ce mode de fonctionnement permet d’avoir un courant amélioré en termes de qualité aussi bien pour la charge non-critique 32 que pour la charge critique 31 .
Depuis ce mode de fonctionnement nominal amélioré MNA du dispositif d’ASI 10, un utilisateur ou un système automatisé peut commander le premier convertisseur AC/DC 14 et/ou le second convertisseur DC/AC 15 pour sortir de la veille s’il l’était et fonctionner pour alimenter la source de stockage d’énergie continue 17 en courant continu et ainsi la recharger. Cette option peut être activée de manière automatique ou manuelle lorsque le niveau de charge de la source de stockage d’énergie continue 17 est inférieur à un seuil de charge.
Sur la figure 6 est présenté schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI 10 de la figure 2 dans un mode de fonctionnement pour réseau dégradé, noté MD sur la figure 11 .
Comme cela est illustré sur la figure 6, dans le mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD du dispositif d’ASI 10, l’interrupteur électromécanique 18 est fermé et le commutateur de dérivation 16 est ouvert, et le premier convertisseur AC/DC 14 et le second convertisseur DC/AC 15 fonctionnent ensemble dans un mode de double conversion.
Ainsi, comme cela est illustré par les lignes épaisses sur la figure 6, la seconde sortie 13 est alimentée par le réseau électrique d’alimentation 30 via l’entrée principale 11 , et la première sortie 12 est alimentée par un signal de tension électrique à qualité améliorée issu du passage successif du signal de tension électrique issu du réseau électrique d’alimentation 30 par le premier convertisseur AC/DC 14 puis le second convertisseur DC/AC 15. Autrement dit, la charge non critique 32 est alimentée en direct par le réseau électrique d’alimentation 30, tandis que la charge critique 31 est alimentée par un signal de tension électrique issu du réseau d’alimentation électrique 30 et amélioré grâce à son passage successivement au travers du premier convertisseur AC/DC 14 puis du second convertisseur DC/AC 15.
Comme cela est illustré sur la figure 11 , le mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD peut être sélectionné par un utilisateur à la place du mode de fonctionnement nominal MN ou du mode de fonctionnement nominal amélioré MNA dès la mise en route du dispositif d’ASI 10. Dans une variante, l’unité électronique de commande 20 peut sélectionner ce mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD, et notamment commander un passage du mode de fonctionnement nominal MN au mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD, lorsque le signal de tension électrique mesuré par l’unité électronique de commande 20 sur l’entrée principale 11 possède un taux de variation d’amplitude T supérieur au premier seuil de taux de variation d’amplitude Si mais inférieur au second seuil de taux de variation d’amplitude S2.
Ce mode de fonctionnement permet de conserver un rendement optimal et de préserver la source de stockage d’énergie continue 17.
Dans ce mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD du dispositif d’ASI 10, un utilisateur ou un système automatisé peut commander le premier convertisseur AC/DC 14 pour qu’il alimente la source de stockage d’énergie continue 17 en courant continu et ainsi la recharger. Cette option peut être activée de manière automatique ou manuelle lorsque le niveau de charge de la source de stockage d’énergie continue 17 est inférieur à un seuil de charge.
Dans ce mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD, l’unité électronique de commande 20 peut commander le premier convertisseur AC/DC 14 pour fonctionner, en plus, dans un mode d’amélioration du facteur de puissance. Sur la figure 11 , cette variante du mode de fonctionnement dégradé correspond à un mode de fonctionnement dégradé amélioré, notée MDA.
Autrement dit, dans le mode de fonctionnement pour réseau dégradé amélioré MDA, l’unité électronique de commande active le mode d’amélioration du facteur de puissance pour le premier convertisseur AC/DC 14 lorsque la charge critique destinée à être couplée à la première sortie et/ou la charge non-critique destinée à être couplée à la deuxième sortie dégrade(nt) la forme d’onde du courant au-delà d’un second niveau de qualité de forme d’onde de courant.
Ainsi, dans le mode de fonctionnement pour réseau dégradé amélioré MDA, la charge critique 31 est alimentée en double conversion, tandis que la charge critique 31 est alimentée via un courant issu du réseau électrique 30 dont le facteur de puissance est amélioré par le premier convertisseur AC/DC 14.
Dans le mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD ou le mode de fonctionnement pour réseau dégradé amélioré MDA, le courant délivré par le premier convertisseur AC/DC 14 sur sa seconde borne 142 peut être utilisé pour maintenir la source de stockage d’énergie continue 17 en charge lorsque le niveau de charge de la source de stockage d’énergie continue est inférieur à un seuil de charge. Sur la figure 7 est présenté schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI 10 de la figure 2 dans un mode de fonctionnement pour réseau très dégradé, noté MDD sur la figure 11 .
Comme cela est illustré sur la figure 7, le mode de fonctionnement pour réseau très dégradé MDD du dispositif d’ASI 10 diffère du mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD présenté sur la figure 6 en ce que l’interrupteur électromécanique de délestage 19 est ouvert.
Jusqu’à présent, dans tous les modes de fonctionnement présentés, nominal MN, nominal amélioré MNA, ou pour réseau dégradé MD ou MDA, l’interrupteur électromécanique de délestage 19 était fermé pour permettre l’alimentation de la charge non critique 32 raccordée à la seconde sortie 13.
Comme cela est illustré sur la figure 7 par les lignes épaisses, dans ce mode de fonctionnement pour réseau très dégradé MDD, le signal de tension électrique issu du réseau électrique de distribution 30 est délivré uniquement à la charge critique 31 après avoir traversé le premier convertisseur AC/DC 14 puis le second convertisseur DC/AC 15.
Le mode de fonctionnement pour réseau très dégradé est sélectionné par l’unité électronique de commande 20 lorsque le signal de tension électrique mesuré par l’unité électronique de commande 20 sur l’entrée principale 11 possède un taux de variation d’amplitude T supérieur au deuxième seuil de taux de variation d’amplitude S2 mais inférieur au troisième seuil de taux de variation d’amplitude S3, la première sortie étant destinée à être alimentée par un courant à qualité améliorée issu du passage successif du signal de tension électrique du réseau électrique d’alimentation par le premier convertisseur AC/DC 14 puis le second convertisseur DC/AC 15.
Sur la figure 8 est illustré schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI 10 de la figure 2 dans un mode de fonctionnement en autonomie, noté MA sur la figure 11.
Comme cela est illustré sur la figure 8, dans le mode de fonctionnement en autonomie MA du dispositif d’ASI 10, l’interrupteur électromécanique 18 est ouvert, et la source de stockage d’énergie continue 17 délivre une énergie au circuit. Tl
Ainsi, comme cela est illustré par les lignes épaisses sur la figure 8, la charge critique 31 est alimentée via la première sortie 12 par un courant délivré par la source de stockage d’énergie continue 17 au travers du second convertisseur DC/AC 15, et la charge non critique 32 est alimentée via la seconde sortie 32 par un courant délivré par la source de stockage d’énergie continue 17 au travers du premier convertisseur AC/DC 14.
Sur la figure 9 est illustré schématiquement le fonctionnement du dispositif d’ASI 10 de la figure 2 dans un mode de fonctionnement en autonomie prolongée, noté MAD sur la figure 11 .
Comme cela est illustré sur la figure 9, dans le mode de fonctionnement en autonomie prolongée MAD du dispositif d’ASI 10, l’interrupteur électromécanique 18 est ouvert, l’interrupteur électromécanique de délestage 19 est ouvert, et la source de stockage d’énergie continue 17 délivre une énergie au circuit.
Ainsi, comme cela est illustré par les lignes épaisses sur la figure 9, seule la charge critique 31 est alimentée via la première sortie 12 par un courant délivré par la source de stockage d’énergie continue 17 au travers du second convertisseur DC/AC 15.
L’unité électronique de commande 20 sélectionne le mode de fonctionnement en autonomie MA ou le mode de fonctionnement en autonomie prolongée MAD lorsque le signal de tension électrique mesuré par l’unité électronique de commande 20 sur l’entrée principale 11 possède un taux de variation d’amplitude T supérieur au troisième seuil de taux de variation d’amplitude S3.
Comme cela est illustré sur la figure 11 , le mode de fonctionnement en autonomie MA et le mode de fonctionnement en autonomie prolongée MAD peuvent aussi être sélectionné par un utilisateur lorsque le signal de tension électrique mesuré sur l’entrée principale 11 possède un taux de variation d’amplitude T supérieur au deuxième seuil de taux de variation d’amplitude S2 mais inférieur au troisième seuil de taux de variation d’amplitude S3.
Sur la figure 10 est représenté un logigramme d’un exemple de procédé de commande du dispositif d’ASI 10 de la figure 2 selon un mode de mise en oeuvre de l’invention. Le procédé de commande du dispositif d’ASI de la figure 2 est configuré pour assurer l’alimentation simultanée de la charge critique 31 raccordée à la première sortie 12 et de la charge non critique 32 raccordée à la seconde sortie 13 quelles que soient les caractéristiques électriques du réseau électrique d’alimentation 30. Autrement dit, le procédé de commande permet à l’unité électronique de commande 20 du dispositif d’ASI 10 de maintenir en permanence l’alimentation de la charge critique 31 sur la première sortie 12 et l’alimentation de la charge non critique 32 sur la seconde sortie 13 que le courant et la tension délivré par le réseau électrique d’alimentation 30 sur l’entrée principale 30 soit d’intensité et de qualité suffisantes pour les niveaux requis par la charge critique 31 , de qualité insuffisante pour la charge critique 31 ou la charge non critique 32, ou même que le réseau électrique d’alimentation 30 soit en défaut, obligeant le dispositif d’ASI 10 à fonctionner en autonomie.
Le procédé de commande comprend une étape de surveillance 900 pour surveiller le signal de tension électrique délivré par le réseau électrique d’alimentation 30 sur l’entrée principale 11 et une étape de commande 920 pour commander l’interrupteur électromécanique 18, le premier convertisseur AC/DC 14, le second convertisseur DC/AC 15, la source de stockage d’énergie continue 17 et le commutateur de dérivation 16 selon des modes de fonctionnement du dispositif d’ASI 10 en fonction de la qualité du réseau électrique d’alimentation 30 , c’est-à-dire en fonction du taux de variation d’amplitude T du signal de tension électrique.
L’étape de surveillance 900 comprend de préférence une étape 902 de mesure du signal de tension électrique délivré sur l’entrée principale 11 du dispositif d’ASI 10 par le réseau électrique d’alimentation 30, une étape 904 de détermination du taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique pour déterminer le niveau de qualité du signal de tension électrique délivré sur l’entrée principale 11 par le réseau électrique d’alimentation 30, puis une étape 908 de comparaison du taux de variation d’amplitude T déterminé à un premier seuil de taux de variation d’amplitude Si correspondant au minimum de qualité requis pour la charge critique 31 , à un deuxième seuil de taux de variation d’amplitude S2 correspondant au minimum de qualité requis pour la charge non critique 32, et à un troisième seuil de taux de variation d’amplitude S3 correspondant au minimum de qualité requis pour l’alimentation du premier convertisseur AC/DC 14, le second seuil de taux de variation d’amplitude S2 étant supérieur au premier seuil de taux de variation d’amplitude Si et le troisième seuil de taux de variation d’amplitude S3 étant supérieur au second seuil de taux de variation d’amplitude S3.
L’étape de surveillance 900 est réalisée régulièrement lors du fonctionnement du dispositif d’ASI 10 par l’unité électronique de commande 20 pour déterminer le mode de fonctionnement dans lequel le dispositif d’ASI 10 doit être placé pour avoir le fonctionnement le plus adéquat pour maintenir l’alimentation simultanée de la charge critique 31 et de la charge non critique 32.
En fonction des résultats des comparaisons de l’étape de surveillance 900, l’étape de commande 920 comprend donc une activation d’un des modes de fonctionnement du dispositif d’ASI 10 mentionnées ci-dessus. Le mode d’activation est choisi par l’utilisateur ou par l’unité électronique de commande 20 parmi, le mode de fonctionnement nominal MN, le mode de fonctionnement nominal amélioré MNA, le mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD, le mode de fonctionnement amélioré pour réseau dégradé MDA, le mode de fonctionnement pour réseau très dégradé MDD, et le mode de fonctionnement en autonomie MA dans le cas où le réseau électrique d’alimentation 30 est en défaut, ou encore le mode de fonctionnement en autonomie prolongée MAD.
Dans certains modes, l’unité électronique de commande 20 peut également activer une option de charge de la source de stockage d’énergie continue 17 lorsque son niveau de charge le nécessite et que le mode de fonctionnement activé le permet. L’option de charge peut être activée dans tous les modes dans lesquels, l’interrupteur électromécanique 18 est fermé pour raccorder le dispositif d’ASI au réseau d’alimentation électrique 30. Autrement dit, l’option de charge peut être activée pour tous les modes sauf pour le mode de fonctionnement en autonomie MA et le mode de fonctionnement en autonomie prolongée MAD.
En outre, l’unité électronique de commande 20 peut activer un mode de sécurité dans deux cas pour que le dispositif d’ASI 10 sorte de son procédé de commande classique pour maintenir l’alimentation simultanée de la charge critique 31 et de la charge non critique 32, et ainsi n’alimenter que la charge critique 31 . Pour cela l’unité électronique de commande 20 commande l’ouverture de l’interrupteur électromécanique de délestage 19, dans les deux cas suivants : - lorsque le taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique déterminé par l’unité électronique de commande 20 est supérieur au deuxième seuil de taux de variation d’amplitude S2, la première sortie 12 étant destinée à être alimentée par un signal de tension électrique à qualité améliorée issu du passage successif du signal de tension électrique du réseau électrique d’alimentation 30 par le premier convertisseur AC/DC 14 puis le second convertisseur DC/AC 15, comme cela est illustré sur la figure 7, et
- lorsque l’alimentation de la charge critique en autonomie MA doit être prolongée, la première sortie 12 destinée à alimenter la charge critique 31 étant alimentée par la source de stockage d’énergie continue 17 via le second convertisseur DC/AC 15, comme cela est illustré sur la figure 9.
Sur la figure 11 est illustré un exemple d’utilisation selon un exemple de logigramme d’activation des différents modes de fonctionnement du dispositif d’ASI 10.
A l’initiation de la mise en route du dispositif d’ASI 10 l’utilisateur peut choisir de se placer dans le mode de fonctionnement nominal MN, dans le mode de fonctionnement nominal amélioré MNA ou dans le mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD.
Lorsque le taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique délivré par le réseau d’alimentation dépasse le premier seuil de taux de variation d’amplitude Si :
- si le dispositif d’ASI 10 était dans le mode nominal MN, l’unité électronique de commande 20 active le mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD ;
- si le dispositif d’ASI 10 était dans le mode de fonctionnement pour nominal amélioré MNA, l’unité électronique de commande 20 active le mode de fonctionnement amélioré pour réseau dégradé MDA.
Lorsque le dispositif d’ASI est dans le mode de fonctionnement pour réseau dégradé MD ou dans le mode de fonctionnement amélioré pour réseau dégradé MDA, et que le taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique délivré par le réseau d’alimentation dépasse le deuxième seuil de taux de variation d’amplitude S2, l’unité électronique de commande 20 active l’un des modes de fonctionnement parmi le mode de fonctionnement en autonomie MA, le mode de fonctionnement en autonomie prolongée MAD, ou le mode de fonctionnement pour réseau très dégradé MDD, en fonction du choix de l’utilisateur ou d’une configuration renseignée par l’utilisateur.
Par la suite, lorsque le taux de variation d’amplitude du signal de tension électrique délivré par le réseau d’alimentation dépasse le troisième seuil de taux de variation d’amplitude S3, l’unité électronique de commande 20 active l’un des deux modes de fonctionnement en autonomie MA ou MAD.
Ayant ainsi décrit plusieurs aspects d'au moins un mode de réalisation de la présente invention, il convient de comprendre que diverses modifications, modifications et améliorations apparaîtront facilement à l'homme de l'art. De telles alternatives, modifications et améliorations sont destinées à faire partie de la présente description et sont destinées à être dans l'esprit et la portée de l'invention. En conséquence, la description ci-dessus et les dessins ne sont donnés qu'à titre d'exemple.
L'invention offre ainsi une solution permettant de fournir une alimentation électrique sécurisée d’un bon niveau de qualité à plusieurs charges dont le total des puissances est supérieur à la puissance nominale du dispositif d’alimentation qui est susceptible de les alimenter.

Claims

Revendications
[Revendication 1] Dispositif (10) d'alimentation sans interruption, ASI, configuré pour assurer l'alimentation simultanée d'une charge critique (31) et d'une charge non-critique (32), le dispositif d'ASI (10) comprenant :
- un premier convertisseur (14), de type AC/DC, et un second convertisseur (15), de type DC/AC, comportant chacun une première borne (141, 151) et une seconde borne (142, 152), la seconde borne (142) du premier convertisseur (14) étant raccordée à la première borne (151) du second convertisseur (15),
- une source de stockage d'énergie (14) continue raccordée à la seconde borne (142) du premier convertisseur (14) et à la première borne (151) du second convertisseur (15),
- un commutateur de dérivation (16) raccordé entre la première borne (141) du premier convertisseur (14) et la seconde borne (152) du second convertisseur (15),
- une entrée principale (11) destinée à être raccordée à un réseau électrique d'alimentation (30), une première sortie (12) couplée à la seconde borne (152) du second convertisseur (14) et destinée à être raccordée à une charge critique (31), et une seconde sortie (13) couplée à la première borne (141) du premier convertisseur (14) et destinée à être raccordée à une charge non- critique (32), caractérisé en ce qu'il comprend un interrupteur électromécanique (18) raccordé entre l'entrée principale (11) et la première borne (141) du premier convertisseur AC/DC (14), et une unité électronique de commande (20) configurée pour surveiller la variation de l'amplitude d'un signal de tension électrique délivré par le réseau électrique d'alimentation (30) sur l'entrée principale (11) et pour commander l'interrupteur électromécanique (18), le premier convertisseur (14), le second convertisseur (15), la source de stockage d'énergie continue (17) et le commutateur de dérivation (16) selon des modes de fonctionnement en fonction d'un taux de variation d'amplitude dudit signal de tension électrique du réseau électrique d'alimentation (30).
[Revendication 2] Dispositif (10) d'ASI selon la revendication 1, dans lequel l'unité électronique de commande (20) comprend des moyens de mesure (210) de la tension électrique destinée à être délivrée sur l'entrée principale (11) du dispositif d'ASI (10) et des moyens de comparaison (220), les moyens de mesure (210) comportant au moins un module (214) de détermination du taux de variation d'amplitude du signal de tension électrique, et les moyens de comparaison (220) comportant un module (224) de comparaison du taux de variation d'amplitude du signal de tension électrique à un premier seuil de taux de variation d'amplitude correspondant au minimum de qualité requis pour l'alimentation d'une charge critique (31), à un second seuil de taux de variation d'amplitude correspondant au minimum de qualité requis pour l'alimentation d'une charge non critique (32), et à un troisième seuil de taux de variation d'amplitude correspondant au minimum de qualité requis pour l'alimentation du premier convertisseur (14), le second seuil de taux de variation étant supérieur au premier seuil de taux de variation et le troisième seuil de taux de variation étant supérieur au second seuil de taux de variation.
[Revendication 3] Dispositif (10) d'ASI selon la revendication 2, comprenant en outre un mode de fonctionnement nominal (MN) dans lequel l'interrupteur électromécanique (18) est fermé, le commutateur de dérivation (16) est fermé, et le premier convertisseur (14) et le second convertisseur (15) sont en veille.
[Revendication 4] Dispositif (10) d'ASI selon l'une des revendications 2 ou 3, comprenant en outre un mode de fonctionnement nominal amélioré (MNA) dans lequel l'interrupteur électromécanique (18) est fermé, le commutateur de dérivation (16) est fermé, et le second convertisseur (15) fonctionne dans un mode d'amélioration du facteur de puissance.
[Revendication 5] Dispositif (10) d'ASI selon la revendication 4, dans lequel le premier convertisseur (14) fonctionne également dans un mode d'amélioration du facteur de puissance.
[Revendication 6] Dispositif (10) d'ASI selon l'une des revendications 2 à 5, comprenant en outre un mode de fonctionnement pour réseau dégradé (MD) dans lequel l'interrupteur électromécanique (18) est fermé, le commutateur de dérivation (16) est ouvert, et premier convertisseur (14) et le second convertisseur (15) fonctionnent ensemble dans un mode de double conversion.
[Revendication 7] Dispositif (10) d'ASI selon la revendication 6, dans lequel, dans le mode de fonctionnement pour réseau dégradé (MD), le premier convertisseur (14) fonctionne en outre dans un mode d'amélioration du facteur de puissance.
[Revendication 8] Dispositif (10) d'ASI selon la revendication 2 à 7 comprenant en outre un mode de charge de la source de stockage d'énergie continue (17) dans lequel le premier convertisseur AC/DC (14) et/ou le second convertisseur AC/DC (15) alimente(nt) la source de stockage d'énergie continue (17) en courant continu lorsque le niveau de charge de la source de stockage d'énergie continue (17) est inférieur à un seuil de charge.
[Revendication 9] Dispositif (10) d'ASI selon l'une des revendications 2 à 8, comprenant en outre un mode de fonctionnement en autonomie (MA) dans lequel l'interrupteur électromécanique (18) est ouvert, et la source de stockage d'énergie continue (17) délivre un courant continu au premier convertisseur (14) et au second convertisseur (15).
[Revendication 10] Dispositif (10) d'ASI selon l'une des revendications 1 à 9, comprenant en outre un interrupteur électromécanique de délestage (19) commandé, la seconde sortie (13) du dispositif d'ASI (10) étant raccordée à la première borne du premier convertisseur (14) via l'interrupteur électromécanique de délestage (19).
[Revendication 11] Dispositif (10) d'ASI selon l'une des revendications 1 à 10, comprenant en outre un dispositif de protection (21) contre les court- circuits, la seconde sortie (13) du dispositif d'ASI (10) étant raccordée à la première borne du premier convertisseur (14) via le dispositif de protection (21) contre les court-circuits. [Revendication 12] Procédé de commande du dispositif (10) d'alimentation statique sans interruption, ASI, selon l'une des revendications 1 à 11 pour assurer l'alimentation simultanée d'une charge critique (31) raccordée à la première sortie (12) du dispositif (10) d'ASI et d'une charge non critique (32) raccordée à la seconde sortie
(12) du dispositif (10) d'ASI même lorsque le réseau électrique d'alimentation (30) est en défaut, le procédé comprenant une étape de surveillance (900) pour surveiller la variation de l'amplitude du signal de tension électrique délivré par le réseau électrique d'alimentation (30) sur l'entrée principale (11) et une étape de commande (920) pour commander l'interrupteur électromécanique (18), le premier convertisseur (14), le second convertisseur (15), la source de stockage d'énergie continue (17) et le commutateur de dérivation (16) selon des modes de fonctionnement du dispositif d'ASI (10) en fonction d'un taux de variation d'amplitude dudit signal de tension électrique du réseau électrique d'alimentation (30).
[Revendication 13] Procédé de commande du dispositif d'ASI (10) selon la revendication 12, dans lequel l'étape de surveillance (900) comprend une mesure (902) du signal de tension électrique sur l'entrée principale (11) du dispositif d'ASI (10), une détermination (904) du taux de variation d'amplitude du signal de tension électrique pour déterminer le niveau de qualité du signal de tension, et une comparaison (908) du taux de variation d'amplitude du signal de tension électrique à un premier seuil de taux de variation d'amplitude (Si) correspondant au minimum de qualité requis pour l'alimentation d'une charge critique (31), à un deuxième seuil de taux de variation d'amplitude (S2) correspondant au minimum de qualité requis pour l'alimentation d'une charge non critique (32), et à un troisième seuil de taux de variation d'amplitude (S3) correspondant au minimum de qualité requis pour l'alimentation du premier convertisseur (14), le deuxième seuil de taux de variation d'amplitude (S2) étant supérieur au premier seuil de taux de variation d'amplitude (Si) et le troisième seuil de taux de variation d'amplitude (S3) étant supérieur au deuxième seuil de taux de variation d'amplitude (S2). [Revendication 14] Procédé de commande du dispositif d'ASI (10) selon la revendication 13, dans lequel l'étape de commande (920) comprend, en fonction des résultats de comparaison, une activation (930) d'un mode de fonctionnement nominal (MN) dans lequel l'interrupteur électromécanique (18) est fermé pour connecter le dispositif (10) d'ASI au réseau électrique d'alimentation (30) destiné à être couplé à l'entrée principale (11), le commutateur de dérivation (16) est fermé, et le premier convertisseur
(14) et le second convertisseur (15) sont en veille, le mode de fonctionnement nominal étant activé par l'unité électronique de commande (20) lorsque le signal de tension électrique mesuré par l'unité électronique de commande (20) sur l'entrée principale (11) possède un taux de variation d'amplitude du signal de tension électrique inférieur au premier seuil de taux de variation.
[Revendication 15] Procédé de commande du dispositif d'ASI (10) selon l'une des revendications 12 à 14, dans lequel l'étape de commande (920) comprend, en fonction des résultats de comparaison, une activation d'un mode de fonctionnement nominal amélioré (MNA) dans lequel l'interrupteur électromécanique (18) est fermé pour connecter le dispositif (10) d'ASI au réseau électrique d'alimentation (30) destiné à être couplé à l'entrée principale (11), le commutateur de dérivation (16) est fermé, et le second convertisseur (15) fonctionne dans un mode d'amélioration du facteur de puissance, le fonctionnement nominal amélioré étant activé lorsque la charge critique (31) sur l'entrée principale (11) couplée à la première sortie (12) dégrade la forme d'onde du courant au-delà d'un premier niveau de qualité de forme d'onde de courant.
[Revendication 16] Procédé de commande du dispositif d'ASI (10) selon la revendication 15, dans lequel le premier convertisseur (14) fonctionne également dans un mode d'amélioration du facteur de puissance lorsque la charge critique (31) destinée à être couplée à la première sortie (12) et la charge non-critique (30) destinée à être couplée à la seconde sortie (13) dégradent la forme d'onde du courant au-delà d'un second niveau de qualité de forme d'onde de courant.
[Revendication 17] Procédé de commande du dispositif d'ASI (10) selon l'une des revendications 13 à 16, dans lequel l'étape de commande comprend, en fonction des résultats de comparaison, une activation d'un mode de fonctionnement pour réseau dégradé (MD) dans lequel l'interrupteur électromécanique (18) est fermé pour connecter le dispositif (10) d'ASI au réseau électrique d'alimentation (30) destiné à être couplé à l'entrée principale (11), le commutateur de dérivation (16) est ouvert, et le premier convertisseur (14) et le second convertisseur (15) fonctionnent ensemble dans un mode de double conversion, le mode de fonctionnement pour réseau dégradé étant sélectionné par l'unité électronique de commande (20) lorsque le signal de tension électrique mesuré par l'unité électronique de commande (20) sur l'entrée principale (11) possède un taux de variation d'amplitude supérieur au premier seuil de taux de variation d'amplitude mais inférieur au deuxième seuil de taux de variation d'amplitude.
[Revendication 18] Procédé de commande du dispositif d'ASI (10) selon la revendication 17, dans lequel le premier convertisseur (14) fonctionne en outre dans un mode d'amélioration du facteur de puissance, le mode d'amélioration du facteur de puissance pour le premier convertisseur étant sélectionné par l'unité électronique de commande (20) lorsque la charge critique (31) destinée à être couplée à la première sortie (12) et/ou la charge non-critique (32) destinée à être couplée à la deuxième sortie (13) dégrade(nt) la forme d'onde du courant au-delà d'un second niveau de qualité de forme d'onde de courant.
[Revendication 19] Procédé de commande du dispositif d'ASI (10) selon l'une des revendications 13 à 18, dans lequel l'étape de commande comprend, en fonction des résultats de comparaison, une activation d'un mode de fonctionnement pour réseau très dégradé (MDD) dans lequel un interrupteur électromécanique de délestage (19) commandé raccordé à la seconde sortie (13) est ouvert pour déconnecter la charge non critique (32) du dispositif d'ASI (10), le mode de fonctionnement pour réseau très dégradé étant sélectionné par l'unité électronique de commande lorsque le signal de tension électrique mesuré par l'unité électronique de commande sur l'entrée principale possède un taux de variation d'amplitude supérieur au deuxième seuil de taux de variation d'amplitude mais inférieur au troisième seuil de taux de variation d'amplitude.
[Revendication 20] Procédé de commande du dispositif d'ASI (10) selon l'une des revendications 12 à 19, dans lequel l'étape de commande (920) comprend en outre une activation d'une charge de la source de stockage d'énergie continue (17) via le premier convertisseur (14) et/ou le second convertisseur (15) lorsque le niveau de charge de la source de stockage d'énergie continue (17) est inférieur à un seuil de charge.
[Revendication 21] Procédé de commande du dispositif d'ASI (10) selon l'une des revendications 12 à 19, dans lequel l'étape de commande comprend, en fonction des résultats de comparaison, une activation d'un mode de fonctionnement en autonomie (MA) dans lequel l'interrupteur électromécanique (18) est ouvert pour déconnecter le dispositif (10) d'ASI du réseau électrique d'alimentation (30) destiné à être couplé à l'entrée principale (11), et la source de stockage d'énergie continue (17) est commandée pour délivrer un courant continu au premier convertisseur (14) et au second convertisseur (15), le mode de fonctionnement en autonomie étant sélectionné par l'unité électronique de commande lorsque le signal de tension électrique mesuré par l'unité électronique de commande (20) sur l'entrée principale (11) possède un taux de variation d'amplitude supérieur au troisième seuil de taux de variation d'amplitude.
[Revendication 22] Procédé de commande du dispositif d'ASI (10) selon la revendication 21, dans lequel l'étape de commande comprend une activation d'un mode de fonctionnement en autonomie prolongée (MAD) dans lequel un interrupteur électromécanique de délestage (19) commandé raccordé à la seconde sortie (13) est ouvert pour déconnecter la charge non critique (32) du dispositif d'ASI (10), le mode de fonctionnement en autonomie prolongé étant sélectionné par l'unité électronique de commande lorsque l'on souhaite prolonger la durée d'alimentation en autonomie de la charge critique.
PCT/FR2024/051075 2023-09-01 2024-08-09 Dispositif d'alimentation sans interruption pour deux charges de niveaux de criticite differentes WO2025046181A1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FRFR2309184 2023-09-01
FR2309184A FR3152673A1 (fr) 2023-09-01 2023-09-01 Dispositif d’alimentation sans interruption pour deux charges de niveaux de criticité différentes

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2025046181A1 true WO2025046181A1 (fr) 2025-03-06

Family

ID=89308424

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2024/051075 WO2025046181A1 (fr) 2023-09-01 2024-08-09 Dispositif d'alimentation sans interruption pour deux charges de niveaux de criticite differentes

Country Status (2)

Country Link
FR (1) FR3152673A1 (fr)
WO (1) WO2025046181A1 (fr)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6977446B2 (en) 2002-08-22 2005-12-20 Robin Mackay Multiple inverter power system with regard to generator failure
US7723863B2 (en) * 2007-07-20 2010-05-25 Eaton Corporation Power systems and methods using an uniterruptible power supply to transition to generator-powered operation
US20170093207A1 (en) * 2015-09-24 2017-03-30 Samsung Sdi Co., Ltd. Uninterruptible power supply
US9806560B2 (en) * 2012-10-04 2017-10-31 Eaton Corporation UPS with multiple independent static switches
WO2019031686A1 (fr) * 2017-08-10 2019-02-14 엘에스산전 주식회사 Système de stockage d'énergie
EP3651311A1 (fr) * 2018-11-07 2020-05-13 AEG Power Solutions GmbH Dispositif d'alimentation électrique sans interruption, indépendante de la tension et de la fréquence, doté d'un onduleur bidirectionnel

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7652393B2 (en) * 2006-09-14 2010-01-26 American Power Conversion Corporation Apparatus and method for employing a DC source with an uninterruptible power supply

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6977446B2 (en) 2002-08-22 2005-12-20 Robin Mackay Multiple inverter power system with regard to generator failure
US7723863B2 (en) * 2007-07-20 2010-05-25 Eaton Corporation Power systems and methods using an uniterruptible power supply to transition to generator-powered operation
US9806560B2 (en) * 2012-10-04 2017-10-31 Eaton Corporation UPS with multiple independent static switches
US20170093207A1 (en) * 2015-09-24 2017-03-30 Samsung Sdi Co., Ltd. Uninterruptible power supply
WO2019031686A1 (fr) * 2017-08-10 2019-02-14 엘에스산전 주식회사 Système de stockage d'énergie
EP3651311A1 (fr) * 2018-11-07 2020-05-13 AEG Power Solutions GmbH Dispositif d'alimentation électrique sans interruption, indépendante de la tension et de la fréquence, doté d'un onduleur bidirectionnel

Also Published As

Publication number Publication date
FR3152673A1 (fr) 2025-03-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0578531B1 (fr) Système d'alimentation à stockage réparti sans interruption
EP2351188B1 (fr) Dispositif d'alimentation de secours en courant continu d'un système de traitement d'information a au moins un calculateur
EP2363940B1 (fr) Système et procédé d'alimentation en courant continu d'un système électrique
EP2718976B1 (fr) Batterie photovoltaïque avec architecture en briques disposees en serie ou en parallele
US20110148205A1 (en) Power storage system and method of controlling the same
WO2012117110A2 (fr) Batterie avec gestion individuelle des cellules
EP2452423B1 (fr) Nouvelle architecture de compensateur des facteurs de puissance et d'harmoniques pour reseau de distribution d'energie
EP3105845A1 (fr) Systeme d'alimentation a tension continue configure pour precharger un condensateur de filtrage avant l'alimentation d'une charge
EP3276769A1 (fr) Dispositif de contrôle-commande d'un inverseur de sources
CA1265193A (fr) Appareil d'alimentation electrique a sortie de tension alternative
EP2363939B1 (fr) Ensemble électrique et procédé d'alimentation sans interruption en courant alternatif d'une installation
CA2320871C (fr) Systeme d'alimentation electrique permettant de simplifier l'architecture des installations d'energie et de climatisation
WO2025046181A1 (fr) Dispositif d'alimentation sans interruption pour deux charges de niveaux de criticite differentes
EP4000159B1 (fr) Systeme d'alimentation sans interruption a partage dynamique de puissance de derivation
EP0035727A1 (fr) Système de distribution d'énergie pour ensembles électroniques
FR3090227A1 (fr) Système de production et de distribution d’énergie, réparti, mutualisé et opérable
EP3672024A1 (fr) Procédé et dispositif de commande de recharge et de décharge de batteries d'un ensemble desdites batteries
EP4391297A1 (fr) Circuit d'alimentation sans interruption
FR3083020A1 (fr) Systeme de compensation de tension pour circuit de distribution d'energie electrique multiphasee
FR2593978A1 (fr) Appareil d'alimentation electrique a sortie de tension alternative
FR3112868A1 (fr) Ensemble comportant un automate programmable, une alimentation externe et une source d’alimentation principale
FR2882865A1 (fr) Alimentation pour station d'emission reception d'un reseau radiotelephonique
FR3024275A1 (fr) Dispositif auxiliaire de transport d'un courant electrique pour l'alimentation d'un equipement electrique sous-marin, systeme de transport de courant, installation d'alimentation electrique et procede d'alimentation electrique associes
EP1528783A1 (fr) Dispositif et procédé d'alimentation d'énergie pour système de télécommunication par fils

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 24762012

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1