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WO2004067146A1 - Verfahren und vorrichtung zur querstrom-filtration - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur querstrom-filtration Download PDF

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Publication number
WO2004067146A1
WO2004067146A1 PCT/CH2004/000024 CH2004000024W WO2004067146A1 WO 2004067146 A1 WO2004067146 A1 WO 2004067146A1 CH 2004000024 W CH2004000024 W CH 2004000024W WO 2004067146 A1 WO2004067146 A1 WO 2004067146A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
viscosity
mixture
substances
filter element
filtration
Prior art date
Application number
PCT/CH2004/000024
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Eduard Hartmann
Original Assignee
Bucher-Guyer Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Bucher-Guyer Ag filed Critical Bucher-Guyer Ag
Publication of WO2004067146A1 publication Critical patent/WO2004067146A1/de

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Classifications

    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
    • A23L—FOODS, FOODSTUFFS OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; PREPARATION OR TREATMENT THEREOF
    • A23L2/00—Non-alcoholic beverages; Dry compositions or concentrates therefor; Preparation or treatment thereof
    • A23L2/70—Clarifying or fining of non-alcoholic beverages; Removing unwanted matter
    • A23L2/72—Clarifying or fining of non-alcoholic beverages; Removing unwanted matter by filtration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/14—Ultrafiltration; Microfiltration
    • B01D61/145—Ultrafiltration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/14—Ultrafiltration; Microfiltration
    • B01D61/147—Microfiltration
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/14—Ultrafiltration; Microfiltration
    • B01D61/16—Feed pretreatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/14—Ultrafiltration; Microfiltration
    • B01D61/22—Controlling or regulating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D65/00—Accessories or auxiliary operations, in general, for separation processes or apparatus using semi-permeable membranes
    • B01D65/08—Prevention of membrane fouling or of concentration polarisation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D65/00—Accessories or auxiliary operations, in general, for separation processes or apparatus using semi-permeable membranes
    • B01D65/10—Testing of membranes or membrane apparatus; Detecting or repairing leaks
    • B01D65/109—Testing of membrane fouling or clogging, e.g. amount or affinity
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2311/00—Details relating to membrane separation process operations and control
    • B01D2311/04—Specific process operations in the feed stream; Feed pretreatment

Definitions

  • the invention relates to a method for cross-flow filtration according to the preamble of claim 1 and to an apparatus for performing the method according to the preamble of claim 7.
  • Such systems are used to advantage when it comes to filtering molecularly disperse or colloidally disperse substance mixtures, if necessary with proportions of solids or suspended matter.
  • mixtures of substances are mixtures of substances which initially arise in the production of fruit and fruit juices. These substance genes are then separated on the one hand by filtration into clear fruit or fruit juice and on the other hand the essentially remaining turbid substances.
  • activated carbon can also be added to the mixture of substances before the filtration in order to achieve certain effects. This activated carbon must then also be separated from the liquid with the cloudy substances.
  • a method and a device for cross-flow filtration of the type mentioned in the preamble of claims 1 and 7 is known from WO-Al-01/51186.
  • a solution is shown here how blockages of the filtration module can be removed by fixed retentate portions.
  • the problem with systems of this type is that the filter elements can become blocked, so that production must be interrupted in order to first remove the blockages. Production interruptions are undesirable.
  • a membrane filtration system is known from JP 04-371 218, in which part of the medium fed to the filter element from a batch tank is passed through a vessel in which the medium is stirred.
  • the torque on the shaft of the agitator is measured and allows information about the viscosity of the material to be filtered. If the viscosity exceeds a certain limit value, the feed pump to the filter element is stopped, whereby the filtration is interrupted.
  • the stoppage of the pump would inevitably lead to immediate blocking of the filter element.
  • the pressure drop across the filter element increases in the course of the filtration process, so that an increasing partial flow of the mixture of substances to be filtered then obviously flows through the mentioned agitator. This affects the relationship between torque and viscosity.
  • the invention has for its object to safely prevent such damage.
  • the invention determines the viscosity of the mixture of substances to be filtered after the start of the plant, but before the actual filtration process begins, and to begin the filtration process only when the mixture of substances to be filtered has such a low viscosity that the blocking of membrane modules of the Filtration module can be excluded with certainty.
  • the invention therefore consists in determining the viscosity of the mixture of substances to be filtered before the start of the filtration process and making the start of the filtration process dependent on the determined value of the viscosity.
  • the viscosity of the mixture of substances to be filtered should be so low that the filtration can be carried out without problems.
  • the production of the mixture of substances is designed accordingly.
  • the mixture of substances obtained by the previous production process is usually fed to a batch tank. With the filtration started when a certain amount of the substance mixture has accumulated in the batch tank.
  • Filtration module promoted.
  • the viscosity can also be increased by cooling the mixture of substances.
  • the viscosity could generally be too high. In all such cases, there is a risk that the filtration module clogs up right at the beginning. Blocking is reliably prevented by the invention because at the beginning of the process the mixture of substances is not yet fed to the filtration module, but only when the viscosity of the mixture of substances being conveyed is below a limit value.
  • FIG. 1 shows a diagram of a first exemplary embodiment of a device
  • 1 means a filter element in which the desired liquid phase is separated from the mixture of substances.
  • the design of the filter element is not important.
  • the invention is primarily used when the filter element 1 contains, for example, wound or linear tubular membranes, since such filter elements mostly process substance mixtures with a high proportion of turbidity.
  • the filter element 1 can, for example, also from the Several linear modules are connected in series, each linear module consisting of tubular membranes connected in parallel. If there is a blockage of filter elements, this regularly leads to an interruption in operation with all its disadvantageous consequences, as was mentioned above. Clogging of such membrane tubes of the filter element 1 can be prevented by the invention.
  • the mixture of substances to be filtered is located in a batch tank 2. From there it passes through a feed line 3 to the filter element 1.
  • a feed pump 4 and a flow meter 5 are inserted into the feed line 3, the speed of the feed pump 4 through the flow meter 5 in the manner It is controllable that the delivery rate through the feed line 3 remains constant. This enables uniform production and is also a prerequisite for achieving the object of the invention.
  • a shut-off valve 6 is inserted in the feed line 3 directly in front of the filter element 1 in order to be able to interrupt the material flow.
  • a permeate line 7 is connected to it in a known manner, through which the permeate separated in the filter element 1, for example the fruit juice, can be removed.
  • a return line 8 leads from the filter element 1 to the batch tank 2, in which the retentate is returned from the filter element 1 to the batch tank 2.
  • a pressure control valve 9 is inserted into this return line 8.
  • This pressure control valve 9 can be controlled by a pressure sensor 10, which detects the pressure at the input of the filter element 1.
  • the pressure that can be detected by this in the feed line 3 directly in front of the filter element 1 is related to the delivery capacity of the feed pump 4 and the state of the filter element 1.
  • An increase in viscosity can be caused, for example, by an increased proportion of solids or suspended matter in the mixture of substances.
  • the pressure control valve 9 can now be opened or closed more or less.
  • a bypass line 12 is connected in parallel to the filter element 1 and branches off from the supply line 3 upstream of the shut-off valve 6 and opens into the return line 8 behind the pressure control valve 9.
  • a bypass Shut-off valve 13 used in the bypass line 12 . So far this arrangement is already known from WO-A1-01/51186.
  • a viscosity measuring device 14 is installed in the feed line 3.
  • the signal from the viscosity measuring device 14 is fed to a control device 16.
  • the signal of the pressure sensor 10 is also fed to this control device 16. The purpose of this will be explained later.
  • the method according to the invention can be carried out with the hydraulic circuit according to FIG. 1.
  • the mixture of substances has mostly been in the batch tank 2 for a long time.
  • the result of this is that during this shutdown of the plant, solids or suspended matter have partially settled in the batch tank 2.
  • segregation which is usually associated with a change in viscosity, has therefore taken place during standstill, which has been indicated in FIG. 1 by the fact that the hatching lines in batch tank 2 have smaller distances in the lower region.
  • the viscosity of the starting product could generally be too high.
  • a mixture of substances with too high a viscosity is conveyed to the filter element 1. Also by cooling the
  • the viscosity of the mixture can be increased.
  • the shut-off valve 6 and the pressure regulating valve 9 initially remain closed, as a result of which no substance mixture can flow to the filter element 1.
  • the substance mixture conveyed by the feed pump 4 is passed through the bypass line 12 and then back to the batch tank 2.
  • the system is started up, that is to say if a mixture of substances with a much higher solids content is first conveyed out of the batch tank 2, its viscosity can be determined by the viscosity measuring device 14.
  • the initially conveyed mixture of substances with a much higher solids content now comes back into batch tank 2 and mixes with a very large amount when it is introduced into the mixture of substances located above in batch tank 2 lower solids content.
  • the associated change in viscosity is continuously measured by determining the viscosity with the viscosity measuring device 14 , Only when the viscosity has fallen below a limit value can the shut-off valve 6 and the pressure control valve 9 be opened and the bypass shut-off valve 13 can be closed approximately simultaneously. This is how the filtration begins.
  • This start-up of the system can be triggered automatically by the control device 16, to which the signal from the viscosity measuring device 14 is supplied. It is then not necessary to start up the system based solely on experience, which also includes the possibility of errors. At the same time, it would be possible to dispense with an agitator in batch tank 2, with which the segregation could be reduced before starting.
  • FIG. 2 shows a diagram in which the time course of the viscosity ⁇ is shown.
  • the course of the viscosity ⁇ when starting up the system is shown, as described above.
  • a horizontal dashed line shows a limit value G ⁇ for the viscosity ⁇ , beyond which the filtration should not take place. If there is a mixture of substances with a higher solids content or a mixture of substances with a higher viscosity in the lower area of the batch tank 2, this is conveyed first.
  • the viscosity measuring device 14 accordingly first measures an increasing value of the viscosity ⁇ . This value will decrease as soon as
  • a pre-mixing time is designated by t v , during which the conveyed substance mixture is returned to the batch tank 2.
  • a setpoint t v s 0 n for this premix time t v can be stored in the control unit 16. If the premixing time t v has expired, the course of the viscosity ⁇ is further monitored during a further measuring time t meSs . If the viscosity ⁇ does not exceed the limit value G ⁇ during this time, the switch to filtration can take place, for example, by closing the bypass shut-off valve 13 (FIG. 1) and opening the shut-off valve 6 and the pressure control valve 9.
  • the sequence just described is also shown as a flow chart.
  • the process of the premix time t v is monitored. Is this elapsed, ie the premixing time t v is greater than the target value t v s 0 ⁇ , the measuring time t mess begins - the premixing time t v is advantageously chosen to be at least sufficiently long that during this time about a third of the content of the batch tank 2 has been circulated , The effective size of the premixing time t v thus also depends on the delivery capacity of the delivery pump 4. The size of the premixing time t v is therefore determined according to the circumstances of the entire system.
  • the measurement of the viscosity ⁇ is started. If the measured viscosity ⁇ is greater than the limit value G ⁇ , a fault message is issued and the system is then stopped.
  • the flow chart thus contains the teaching that the measured viscosity ⁇ must never be greater than the limit value G ⁇ during the measuring time t meS s in order to be able to release the filtration. If a peak in viscosity ⁇ occurs during the measurement time t me ss, which is shown in FIG. 2 with a broken line, the filtration is not released.
  • the viscosity measuring device 14 is arranged in the flow direction behind the feed pump 4. This is because the substance mixtures to be filtered are often thixotropic and sl-rulf-turquoise viscous. This is the only way to determine a useful value for the viscosity ⁇ .
  • a rotational viscometer for example, is used as the viscosity measuring device 14. It is important here that the rotational speed of the rotary viscometer must not be arbitrary, but must be preselected, i.e. adjusted. The speed is adjusted so that the rotational viscometer exerts approximately the shear on the mixture of substances that occurs when the mixture of substances flows through the filter element 1.
  • JP 04-371 218 shows that the viscosity of the mixture of substances is determined during the entire filtration process. The end of the filtration process is also determined by the rotary viscometer. But it has now been shown that this is not at all is advantageous.
  • the viscosity of the mixture of substances characterizes only the condition of the product, but completely ignores the condition of the filter element 1. However, the operating state of the filter element 1 is decisive for whether the filtration can still be carried out economically.
  • the value determined by the pressure sensor 10 is much more suitable for monitoring the ongoing filtration because its measured value includes both the viscosity of the substance mixture and its flow rate and also the condition of the filter element 1.
  • the pressure will increase. However, in order to avoid damaging the filter element 1, it must not exceed a certain limit value, for example 6 bar. With the pressure control valve 9 fully open, a further increase in pressure can only be avoided by reducing the delivery capacity of the feed pump 4. Below a certain delivery rate of the delivery pump 4, the filtration is then no longer economical and is then ended in the known manner.
  • the viscosity measuring device 14 is no longer required after the filtration has started, it is advantageous not to arrange it in the feed line 3.
  • An advantageous solution is shown in FIG.
  • the viscosity measuring device 14 is located in a circulation line 30 arranged on the batch tank 2.
  • This circulation line 30 leads out of the lower region of the batch tank 2 and opens out again in the middle or upper region of the batch tank 2.
  • a circulation pump 31 is installed in the circulation line 30. Because of the thixotropy of the mixture of substances to be filtered and the suction properties of the circulation pump 31, it is also advantageous here to arrange the viscosity measuring device 14 in the flow direction behind the circulation pump 31.
  • the advantage of this solution is that the viscosity measuring device 14 does not have to be designed for the large throughput in the feed line 3, and is therefore also cheaper.
  • the cross section of the circulation line 30 can be smaller than the cross section of the feed line 3.
  • the viscosity ⁇ of the mixture of substances in the batch tank 2 can be determined by this solution.
  • the circulation pump 31 only has to start before the actual Filtration process are operated because the measured value of the viscosity measuring device 14, as explained above, is only required before the start of the actual filtration process.
  • this solution replaces an agitator for the batch tank 2, provided the circulation pump 31 has a correspondingly sufficient pumping capacity.
  • FIG. 5 shows a further advantageous solution.
  • the viscosity measuring device 14 is arranged in the bypass line 12. After the start of the actual filtration process, a bypass shut-off valve 13 is closed, so that the bypass line 12 is no longer flowed through. The viscosity measuring device 14 is now also put out of operation.
  • the solutions shown are not limited to the hydraulic circuits shown in FIGS. 1, 4 and 5. They can be used in the same way in systems with continuous retentate removal and also in systems with only partial return of the retentate to the batch tank 2, in which part of the retentate is thus returned to the feed line 3 bypassing the batch tank 2.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Querstrom-Filtration, bei dem ein zu filtrierendes Stoffgemisch einem Filterelement (1) aus einem Batchtank (2) durch eine Zuführleitung (3) zuführbar ist. Beim Start der Anlage wird zunächst die Zufuhr des Stoffgemisches zum Filterelement (1) abgesperrt und das Stoffgemisch durch eine Bypass-Leitung (12) geleitet und dabei die Viskosität η des Stoffgemisches mittels eines Viskositätsmeßgeräts (14) ermittelt. Der Filtrationsprozess wird durch Öffnen eines dem Filterelement (1) vorgeschalteten Absperrventils (6) nur dann begonnen, wenn die Viskosität η kleiner ist als ein vorbestimmter Grenzwert Gη. Während des Filtrationsprozesses wird die Viskosität η nicht mehr gemessen und bleibt somit bei der Steuerung des Verfahrens unbeachtet. Das Verfahren und die Vorrichtung sind zur Filtration von Stoffgemischen aus einer Flüssigkeit mit Fest- bzw. Schwebstoffen geeignet und beispielsweise bei der Produktion von Frucht- und Obstsäften einsetzbar.

Description

NERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUR QUERSTROM-FILTRATION
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Querstrom-Filtration gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 sowie auf eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 7.
Solche Anlagen werden vorteilhaft angewendet, wenn es darum geht, molekulardisperse oder kolloiddisperse Stoffgemische, allenfalls mit Anteilen von Fest- bzw. Schwebstoffen, zu filtrieren. Beispiele für solche Stoffgemische sind Stoffgemische, wie sie bei der Produktion von Frucht- und Obstsäften zunächst anfallen. Diese Stoffgeniische werden dann durch die Filtration in klaren Frucht- oder Obstsaft einerseits und die im wesentlichen verbleibenden Trübstoffe andererseits aufgetrennt. Dem Stoffgemisch kann beispielsweise vor der Filtration auch noch Aktivkohle zugesetzt werden, um bestimmte Wirkungen zu erzielen. Auch diese Aktivkohle muß dann mit den Trübstoffen von der Flüssigkeit abgetrennt werden.
Ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Querstrom-Filtration der im Oberbegriff der Ansprüche 1 und 7 genannten Art ist aus der WO-Al-01/51186 bekannt. Hierin wird eine Lösung gezeigt, wie Verstopfungen des Filtrationsmoduls durch feste Retentatanteile entfernt werden können. Bei Anlagen solcher Art besteht also das Problem, daß die Filterelemente verstopfen können, so daß die Produktion unterbrochen werden muß, um zunächst die Verstopfungen zu entfernen. Produktionsunterbrüche sind aber unerwünscht.
Aus CH-A5-680 976 und US-A-5,112,489 sind ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Querstrom-Filtration bekannt. Zur Verbesserung der Filtrationsleistung wird hier der Betrieb beim Anfahren anders gestaltet.
Aus JP-A-62 218 610 ist eine Vorrichtung zum Reinigen von Öl bekannt.
Aus JP 04-371 218 ist eine Membranfiltrationsanlage bekannt, bei der ein Teil des von einem Batchtank dem Filterelement zugefϊihrten Mediums durch ein Gefäß geleitet wird, in dem das Medium gerührt wird. Das Drehmoment an der Welle des Rührwerks wird gemessen und erlaubt eine Aussage über die Viskosität des zu filtrierenden Gutes. Übersteigt die Viskosität einen bestimmten Grenzwert, so wird die Förderpumpe zum Filterelement gestoppt, wodurch die Filtration unterbrochen wird. Bei den eingangs erwähnten molekulardispersen oder kolloiddispersen Stoffgemischen würde, wenn diese Stoffgemische strukurviskoses Verhalten zeigen, der Stillstand der Pumpe unweigerlich zum sofortigen Verblocken des Filterelements fuhren. Andererseits steigt im Laufe des Filtrationsvorgangs der Druckabfall über dem Filterelement, so daß dann offensichtlich ein größer werdender Teilstrom des zu filtrierenden Stoffgemisches durch das genannte Rührwerk fließt. Das hat Einfluß auf den Zusammenhang zwischen Drehmoment und Viskosität.
Bei einer Anlage gemäß WO-Al-01/51186 tritt gelegentlich das Problem auf, daß Verstopfungen des Filtrationsmoduls gleich zu Beginn des Filtrationsprozesses auftreten. Der wirtschaftliche Schaden ist dann immens, wenn die einzelnen Elemente des
Filtrationsmoduls verstopfen und durch das thixotrope Verhalten des zu filtrierenden Stoffgemisches so verblocken, daß ein Freispülen gar nicht mehr möglich ist, was insbesondere bei gewundenen Membranmodulen nach der in WO-Al -98/19778 beschriebenen Art auftreten kann. So kann es vorkommen, daß neue Membranmodule sofort unbrauchbar werden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, solche Schäden sicher zu verhindern.
Die genannte Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale der Ansprüche 1 und 7 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.
Erfindungsgemäß ist vorgesehen, die Viskosität des zu filtrierenden Stoffgemisches nach dem Start der Anlage, aber vor Beginn des eigentlichen Filtrationsprozesses zu ermitteln und mit dem Filtrationsprozeß erst dann zu beginnen, wenn das zu filtrierende Stoffgemisch eine so niedrige Viskosität aufweist, daß das Verblocken von Membranmodulen des Filtrationsmoduls mit Sicherheit auszuschließen ist. Die Erfindung besteht also darin, vor Beginn des Filtrationsprozesses die Viskosität des zu filtrierenden Stoffgemisches zu ermitteln und den Start des Filtrationsprozesses vom ermittelten Wert der Viskosität abhängig zu machen.
An sich sollte die Viskosität des zu filtrierenden Stoffgemisches so niedrig sein, daß die Filtration problemlos durchgeführt werden kann. Jedenfalls wird die Herstellung des Stoffgemisches entsprechend ausgelegt. Das durch den vorherigen Produktionsprezeß gewonnene Stoffgemisch wird meist einem Batchtank zugeführt. Mit der Filtration wird dann begonnen, wenn sich im Batchtank eine bestimmte Menge des Stoffgemisches angesammelt hat.
Wenn die Anlage zur Filtration dann angefahren wird, so befindet sich im Batchtank mindestens ein Teil des Stoffgemisches schon seit längerer Zeit. Das hat zur Folge, daß sich während dieses Stillstands der Anlage Fest- bzw. Schwebstoffe des Stoffgemisches im Batchtank teilweise abgesetzt haben. Im Batchtank hat also während des Stillstands eine Entmischung und damit auch eine Viskositätsänderung stattgefunden. Im unteren Teil des Batchtanks befindet sich damit ein Stoffgemisch mit einem sehr viel höheren Feststoffanteil und höherer Viskosität. Wird nun die Anlage in Betrieb genommen, wo wird zuerst Stoffgemisch mit einem sehr viel höheren Feststoffanteil zum
Filtrationsmodul gefördert. Auch durch eine Abkühlung des Stoffgemischs kann die Viskosität erhöht sein. Außerdem könnte die Viskosität generell zu hoch sein. In allen solchen Fällen besteht somit die Gefahr, daß das Filtrationsmodul gleich zu Beginn verstopft. Durch die Erfindung wird das Verblocken sicher verhindert, weil zu Beginn des Prozesses das Stoffgemisch dem Filtrationsmodul noch gar nicht zugeleitet wird, sondern erst dann, wenn die Viskosität des geförderten Stoffgemisches unterhalb eines Grenzwertes liegt.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand einer Zeichnung von Ausführungsbeispielen einer Vorrichtung zur Querstrom-Filtration näher erläutert.
Es zeigen: Fig. 1 ein Schema eines ersten Ausführungsbeispiels einer Vorrichtung,
Fig. 2 ein Verlaufsdiagramm für die Viskosität,
Fig. 3 ein Ablaufdiagramm für das erfindungsgemäße Verfahren und
Fig.4 und 5 weitere Ausführungsbeispiele der Vorrichtung.
In der Fig. 1 bedeutet 1 ein Filterelement, in dem die Abtrennung der gewünschten flüssigen Phase aus dem Stoffgemisch erfolgt. Auf die Bauart des Filterelements kommt es dabei nicht an. In erster Linie kommt die Erfindung dann zur Anwendung, wenn das Filterelement 1 beispielsweise gewickelte oder lineare Rohrmembranen enthält, da mit solchen Filterelementen meistens Stoffgemische mit hohen Trübstoffanteilen verarbeitet werden. Das Filterelement 1 kann aber beispielsweise auch aus der Hintereinanderschaltung von mehreren Linearmodulen bestehen, wobei jedes Liniearmodul aus parallel geschalteten Rohrmembranen besteht. Tritt eine Nerblockung von Filterelementen auf, so führt das regelmäßig zu einem Betriebsunterbruch mit all seinen nachteiligen Folgen, wie dies zuvor erwähnt wurde. Durch die Erfindung kann das Verstopfen solcher Membranrohre des Filterelements 1 verhindert werden.
Das zu filtrierende Stoffgemisch befindet sich in einem Batchtank 2. Von diesem gelangt es durch eine Zuführleitung 3 zum Filterelement 1. In die Zuführleitung 3 sind eine Förderpumpe 4 und ein Durchflußmesser 5 eingesetzt, wobei die Drehzahl der Förderpumpe 4 durch den Durchflußmesser 5 in der Weise Steuer- bzw. regelbar ist, daß die Förderleistung durch die Zuführleitung 3 konstant bleibt. Das ermöglicht eine gleichmäßige Produktion und ist zugleich Voraussetzung dafür, daß die Aufgabe der Erfindung gelöst wird. In die Zuführleitung 3 ist außerdem unmittelbar vor dem Filterelement 1 ein Absperrventil 6 eingesetzt, um den Stofffluß unterbrechen zu können.
Auf der Sekundärseite des Filterelements 1 ist in bekannter Weise eine Permeatleitung 7 an dieses angeschlossen, durch die das im Filterelement 1 abgetrennte Permeat, also beispielsweise der Obstsaft, abgenommen werden kann.
Andererseits führt vom Filterelement 1 eine Rückführleitung 8 zum Batchtank 2. Darin wird das Retentat vom Filterelement 1 zum Batchtank 2 zurückgeführt. In diese Rückführleitung 8 ist ein Druckregelventil 9 eingesetzt. Dieses Druckregelventil 9 ist von einem Drucksensor 10 aus ansteuerbar, der den Druck am Eingang des Filterelements 1 erfaßt. Der von diesem erfaßbare Druck in der Zuführleitung 3 unmittelbar vor dem Filterelement 1 hängt mit der Förderleistung der Förderpumpe 4 und dem Zustand des Filterelements 1 zusammen. Je höher die Viskosität des Stoffgemisches ist, desto höher ist der Durchflußwiderstand. Eine Erhöhung der Viskosität kann beispielsweise durch einen erhöhten Anteil an Fest- oder Schwebstoffen im Stoffgemisch verursacht sein. In
Abhängigkeit von diesem Durchtrittswiderstand kann nun das Druckregelventil 9 mehr oder weniger geöffnet bzw. geschlossen werden.
Parallel zum Filterelement 1 ist eine Bypassleitung 12 geschaltet, die aus der Zuführleitung 3 vor dem Absperrventil 6 abzweigt und in die Rückführleitung 8 hinter dem Druckregelventil 9 einmündet. In der Bypassleitung 12 ist ein Bypass- Absperrventil 13 eingesetzt. So weit ist diese Anordnung aus WO-Al -01/51186 schon bekannt.
Zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist bei diesem ersten Ausführungsbeispiel der Vorrichtung zur Querstrom-Filtration in die Zuführleitung 3 ein Viskositätsmeßgerät 14 eingebaut. Das Signal des Viskositätsmeßgeräts 14 wird einem Steuergerät 16 zugeführt. Diesem Steuergerät 16 wird auch das Signal des Drucksensors 10 zugeführt. Es wird noch erläutert werden, welchem Zweck dies dient. Außerdem bestehen Wirkverbindungen vom Steuergerät 16 zum Absperrventil 6, zum Druckregelventil 9 und zum ein Bypass- Absperrventil 13.
Mit der hydraulischen Schaltung nach der Fig. 1 wird das erfindungsgemäße Verfahren durchführbar. Wenn die Vorrichtung zur Querstrom-Filtration angefahren wird, so befindet sich im Batchtank 2 das Stoffgemisch meist schon seit längerer Zeit. Das hat zur Folge, daß sich während dieses Stillstands der Anlage Fest- bzw. Schwebstoffe im Batchtank 2 teilweise abgesetzt haben. Im Batchtank 2 hat also während des Stillstands eine Entmischung, die in der Regel mit einer Viskositätsänderung verbunden ist, stattgefunden, was in der Fig. 1 dadurch angedeutet worden ist, daß die Schraffurlinien im Batchtank 2 im unteren Bereich kleinere Abstände aufweisen. In anderen Fällen könnte die Viskosität des Ausgangsprodukts generell zu hoch sein. In beiden Fällen gilt, daß dann, wenn die Vorrichtung in Betrieb genommen wird, Stoffgemisch mit zu hoher Viskosität zum Filterelement 1 gefördert wird. Auch durch eine Abkühlung des
Stoffgemischs kann die Viskosität erhöht sein. Hier besteht, wie schon erwähnt, somit die Gefahr, daß das Filterelement 1 gleich zu Beginn verblockt. Deshalb ist nach dem erfindungsgemäßen Verfahren vorgesehen, daß beim Anfahren der Anlage zunächst das Absperrventil 6 und das Druckregelventil 9 geschlossen bleiben, wodurch kein Stoffgemisch zum Filterelement 1 strömen kann. Geöffnet wird zunächst nur das Bypass- Absperrventil 13. Folglich wird das von der Förderpumpe 4 geförderte Stoffgemisch durch die Bypass-Leitung 12 und dann wieder zum Batchtank 2 geleitet. Beim Anfahren der Anlage, wenn also zuerst Stoffgemisch mit einem sehr viel höheren Feststoffanteil aus dem Batchtank 2 gefördert wird, so wird dessen Viskosität durch das Viskositätsmeßgerät 14 ermittelbar. Das zuerst geförderte Stoffgemisch mit einem sehr viel höheren Feststoffanteil gelangt nun zurück in den Batchtank 2 und mischt sich beim Einleiten mit dem oben im Batchtank 2 befindlichen Stoffgemisch mit einem sehr viel geringeren Feststoffanteil. Je länger die Förderpumpe 4 Stoffgemisch aus dem Batchtank 2 durch die Bypass-Leitung 12 wieder zum Batchtank 2 fördert, desto besser durchmischt sich das Stoffgemisch im Batchtank 2. Die damit verbundene Änderung der Viskosität wird durch die Ermittlung der Viskosität mit dem Viskositätsmeßgerät 14 laufend gemessen. Nur dann, wenn die Viskosität einen Grenzwert unterschritten hat, können nun das Absperrventil 6 und das Druckregelventil 9 geöffnet und annähernd gleichzeitig das Bypass-Absperrventil 13 geschlossen werden. Damit beginnt die Filtration. Diese Anfahren der Anlage kann von dem Steuergerät 16, dem das Signal des Viskositätsmeßgeräts 14 zugeführt wird, automatisch ausgelöst werden. Ein Anfahren der Anlage allein aufgrund von Erfahrungs werten, das auch Fehlermöglichkeiten beinhaltet, ist dann nicht nötig. Zugleich könnte auf ein Rührwerk im Batchtank 2 verzichtet werden, mit dem sich vor dem Anfahren die Entmischung reduzieren ließe.
In der Fig. 2 ist ein Diagramm gezeigt, in dem der zeitliche Verlauf der Viskosität η gezeigt ist. Dargestellt ist der Verlauf der Viskosität η beim Anfahren der Anlage, wie dies zuvor geschildert worden ist. Mit waagerecht gestrichelter Linie ist ein Grenzwert Gη für die Viskosität η eingezeichnet, bei dessen Überschreitung die Filtration nicht stattfinden soll. Befinden sich im unteren Bereich des Batchtanks 2 durch Entmischung Stoffgemisch mit höherem Feststoffanteil bzw. Stoffgemisch mit höherer Viskosität, so wird dieses zuerst gefördert. Das Viskositätsmeßgerät 14 mißt entsprechend zunächst einen ansteigenden Wert der Viskosität η. Dieser Wert geht dann zurück, sobald
Stoffgemisch mit niedrigerem Feststoffanteil gefördert wird. Der Wert kann dann aber wieder steigen, weil Stoffgemisch mit höherem Feststoffanteil wieder zurück in den Batchtank 2 geleitet wird, wie dies zuvor beschrieben worden ist. Mit tv ist eine Vormischzeit bezeichnet, während der das geförderte Stoffgemisch wieder zum Batchtank 2 zurückgeleitet wird. Ein Sollwert tvs0n für diese Vormischzeit tv kann im Steuergerät 16 gespeichert sein. Ist die Vormischzeit tv abgelaufen, wird während einer weiteren Meßzeit tmeSs der Verlauf der Viskosität η weiter überwacht. Überschreitet die Viskosität η den Grenzwert Gη in dieser Zeit nicht, so kann die Umschaltung auf Filtration, also beispielsweise durch Schließen des Bypass-Absperrventil 13 (Fig. 1) und Öffnen des Absperrventils 6 und des Druckregel ventils 9, erfolgen.
In der Fig. 3 ist der soeben geschilderte Ablauf noch als Flußdiagramm dargestellt. Zunächst wird beim Start der Anlage der Ablauf der Vormischzeit tv überwacht. Ist diese abgelaufen, also die Vormischzeit tv größer als der Sollwert tvs0ιι, so beginnt die Meßzeit tmess- Die Vormischzeit tv wird vorteilhaft mindestens so groß gewählt, daß während dieser Zeit etwa ein Drittel des Inhalts des Batchtanks 2 umgewälzt worden ist. Damit hängt die effektive Größe der Vormischzeit tv auch von der Förderleistung der Förderpumpe 4 ab. Die Größe der Vormischzeit tv wird also nach den Gegebenheiten der gesamten Anlage festgelegt.
Ist die Vormischzeit tv abgelaufen, wird mit der Messung der Viskosität η begonnen. Ist die gemessene Viskosität η größer als Grenzwert Gη, so erfolgt eine Störungsmeldung und dann wird der Stop der Anlage ausgelöst.
Ist die gemessene Viskosität η kleiner als Grenzwert Gη, so folgt die Entscheidung, ob die Meßzeit tmess abgelaufen ist. Ist diese abgelaufen, erfolgt die Freigabe der Filtration. Dann werden das Absperrventil 6 und das Druckregelventil 9 geöffnet und das Bypass- Absperrventil 13 geschlossen.
Das Ablaufdiagramm beinhaltet somit die Lehre, daß während der Meßzeit tmeSs die gemessene Viskosität η nie größer als Grenzwert Gη sein darf, um die Filtration freigeben zu können. Tritt während der Meßzeit tmess eine Spitze der Viskosität η auf, was in der Fig. 2 mit gestrichelter Linie dargestellt ist, so wird die Filtration nicht freigegeben.
Wesentlich ist, daß das Viskositätsmeßgerät 14 in Flußrichtung hinter der Förderpumpe 4 angeordnet ist. Dies deshalb, weil die zu filtrierenden Stoffgemische oftmals thixotrop und sl-rulf-tturviskos sind. Nur so wird ein brauchbarer Wert für die Viskosität η ermittelt.
Als Viskositätsmeßgerät 14 wird beispielsweise ein Rotationsviskosimeter verwendet. Bedeutsam ist dabei, daß die Drehzahl des Rotationsviskosimeters nicht beliebig sein darf, sondern vorgewählt, also eingestellt, werden muß. Dabei wird die Einstellung der Drehzahl so vorgenommen, daß das Rotationsviskosimeter etwa jene Scherung auf das Stoffgemisch ausübt, die beim Durchfluß des Stoffgemisches durch das Filterelement 1 auftritt.
In JP 04-371 218 ist gezeigt, daß die Viskosität des Stoffgemischs während des ganzen Filtrationsprozesses ermittelt wird. Vom Rotationsviskosimeter wird somit auch das Ende des Filtrationsprozesses bestimmt. Es hat sich nun aber gezeigt, daß dies gar nicht vorteilhaft ist. Die Viskosität des Stoffgemisches kennzeichnet nämlich nur den Zustand des Produktes, läßt aber den Zustand des Filterelements 1 völlig außer Betracht. Der Betriebszustand des Filterelements 1 ist aber entscheidend dafür, ob die Filtration noch wirtschaftlich weitergeführt werden kann.
Es ist deshalb vorteilhaft, für die Steuerung des einmal begonnenen Filtrationsprozesses nicht den Meßwert des Viskositätsmeßgeräts 14 heranzuziehen, sondern ein anderes Kriterium. Es hat sich gezeigt, daß der vom Drucksensor 10 ermittelte Wert viel besser geeignet ist, die laufende Filtration zu überwachen, weil in seinen Meßwert sowohl die Viskosität des Stoffgemisches als auch deren Strömungsgeschwindigkeit und auch der Zustand des Filterelements 1 eingeht. Mit fortschreitender Dauer des Filtrationsprozesses wird der Druck ansteigen. Er darf aber, um die Beschädigung des Filterelements 1 zu vermeiden, einen bestimmten Grenzwert, beispielsweise 6 bar, nicht überschreiten. Bei ganz geöffnetem Druckregelventil 9 kann eine weitere Steigerung des Druckes nur durch eine Reduktion der Förderleistung der Förderpumpe 4 vermieden werden. Unterhalb einer bestimmten Förderleistung der Förderpumpe 4 ist die Filtration dann nicht mehr wirtschaftlich und wird dann in der bekannten Weise beendet.
Weil also das Viskositätsmeßgerät 14 nach einmal begonnener Filtration gar nicht mehr benötigt wird, ist es vorteilhaft, dieses nicht in der Zuführleitung 3 anzuordnen. In der Fig. 4 ist eine vorteilhafte Lösung gezeigt. Hier befindet sich das Viskositätsmeßgerät 14 in einer am Batchtank 2 angeordneten Umwälzleitung 30. Diese Umwälzleitung 30 führt aus dem unteren Bereich des Batchtanks 2 heraus und mündet im mittleren oder oberen Bereich des Batchtanks 2 wieder ein. Um eine Umwälzung im Batchtank 2 zu erreichen, ist in die Umwälzleitung 30 eine Umwälzpumpe 31 eingebaut. Wegen der Thixotropie des zu filtrieren Stoffgemisches und der Ansaugeigenschaften der Umwälzpumpe 31 ist es auch hier vorteilhaft, das Viskositätsmeßgerät 14 in Flußrichtung hinter der Umwälzpumpe 31 anzuordnen.
Vorteilhaft an dieser Lösung ist, daß das Viskositätsmeßgerät 14 nicht für den großen Durchsatz in der Zuführleitung 3 ausgelegt sein muß, also auch billiger ist. Der Querschnitt der Umwälzleitung 30 kann kleiner sein als der Querschnitt der Zuführleitung 3. Durch diese Lösung ist die Viskosität η des Stoffgemisches im Batchtank 2 erfaßbar. Die Umwälzpumpe 31 muß nur vor Beginn des eigentlichen Filtrationsprozesses betrieben werden, weil der Meßwert des Viskositätsmeßgeräts 14, wie zuvor erläutert, nur vor dem Start Beginn des eigentlichen Filtrationsprozesses benötigt wird.
Gleichzeitig ersetzt diese Lösung ein Rührwerk für den Batchtank 2, sofern die Umwälzpumpe 31 eine entsprechend ausreichende Pumpleistung aufweist.
Die Fig. 5 zeigt eine weitere vorteilhafte Lösung. Hier ist das Viskositätsmeßgerät 14 in der Bypassleitung 12 angeordnet. Nach dem Beginn des eigentlichen Filtrationsprozesses ist das ein Bypass-Absperrventil 13 geschlossen, so daß die Bypassleitung 12 nicht mehr durchströmt wird. Das Viskositätsmeßgerät 14 wird nun auch außer Betrieb gesetzt.
Die gezeigten Lösungen sind nicht auf die in den Fig. 1, 4 und 5 gezeigten hydraulischen Schaltungen beschränkt. Sie sind in gleicher Weise anwendbar bei Anlagen mit kontinuierlicher Retentatabfuhr und auch bei Anlagen mit nur teilweiser Rückführung des Retentats in den Batchtank 2, bei denen also ein Teil des Retentats unter Umgehung des Batchtanks 2 wieder der Zuführleitung 3 zugeführt wird.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Querstrom-Filtration, bei dem ein zu filtrierendes Stoffgemisch einem Filterelement (1) aus einem Batchtank (2) durch eine Zuführleitung (3) zuführbar ist, wobei die Zufuhr des Stoffgemisches zum Filterelement (1) mittels eines Absperrventils (6) unterbrechbar ist, wobei mittels einer in der Zufuhrleitung (3) angeordneten Förderpumpe (4) der Fluß des Stoffgemisches steuerbar ist, und das Stoffgemisch durch eine dem Filterelement (1) parallel geschaltete Bypass-Leitung (12) mit einem Bypass-Absperrventil (13) leitbar ist, dadurch gekennzeichnet, daß beim Start der Anlage die Zufuhr des Stoffgemisches zum Filterelement (1) abgesperrt wird und das Stoffgemisch durch die Bypass-Leitung (12) geleitet wird und dabei die
Viskosität η des Stoffgemisches mittels eines Viskositätsmeßgeräts (14) ermittelt wird und der Filtrationsprozess durch Öffnen des Absperrventils (6) nur dann begonnen wird, wenn die Viskosität η kleiner ist als ein vorbestimmter Grenzwert Gη.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß nach dem Start der Anlage die Messung der Viskosität η des Stoffgemisches erst nach Ablauf einer vorbestimmten
Vormischzeit tv begonnen wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Messung der Viskosität η des Stoffgemisches während einer vorbestimmten Meßzeit tmeSs erfolgt.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Freigabe der Filtration durch Öffnen des Absperrventils (6) nur dann erfolgt, wenn während der Meßzeit tmesS die
Viskosität η niemals größer ist als der vorbestimmte Grenzwert Gη.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß nach dem durch Öffnen des Absperrventils (6) die Viskosität η des Stoffgemisches nicht mehr gemessen wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Vormischzeit tv so groß gewählt wird, daß während dieser Zeit mindestens etwa ein
Drittel des Inhalts des Batchtanks (2) umgewälzt worden ist.
7. Vorrichtung zur Querstrom-Filtration nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Viskositätsmeßgerät (14) hinter der Förderpumpe (4; 31) angeordnet ist.
8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Viskositätsmeßgerät (14) in der Zuführleitung (3) angeordnet ist.
9. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Viskositätsmeßgerät (14) in der Bypassleitung (12) angeordnet ist.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das
Viskositätsmeßgerät (14) in einer am Batchtank (2) angeordneten Umwälzleitung (30) mit einer Umwälzpumpe (31) angeordnet ist, wobei die Umwälzleitung (30) aus dem unteren Bereich des Batchtanks (2) herausführt und im mittleren oder oberen Bereich des Batchtanks (2) wieder einmündet.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2903617A1 (fr) * 2006-07-17 2008-01-18 Vallee De L Aigues Sarl Soc In Procede de controle d'un dispositif de filtration tangentielle et dispositif correspondant
EP3354329A1 (de) * 2017-01-25 2018-08-01 Sartorius Stedim Biotech GmbH Filtrationssystem mit viskosimeter

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62218610A (ja) * 1986-03-19 1987-09-26 Nippon Soken Inc 内燃機関の潤滑油浄化装置
US5112489A (en) * 1990-07-04 1992-05-12 Bucher-Guyer Ag Maschinenfabrik Process and unit for clarification of liquids
JPH04371218A (ja) * 1991-06-19 1992-12-24 Kurita Water Ind Ltd 膜分離装置の給液装置
WO2001051186A1 (de) * 2000-01-13 2001-07-19 Bucher-Guyer Ag Verfahren und vorrichtung zum freimachen von durchflusswegen in filtrationsmodulen

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62218610A (ja) * 1986-03-19 1987-09-26 Nippon Soken Inc 内燃機関の潤滑油浄化装置
US5112489A (en) * 1990-07-04 1992-05-12 Bucher-Guyer Ag Maschinenfabrik Process and unit for clarification of liquids
JPH04371218A (ja) * 1991-06-19 1992-12-24 Kurita Water Ind Ltd 膜分離装置の給液装置
WO2001051186A1 (de) * 2000-01-13 2001-07-19 Bucher-Guyer Ag Verfahren und vorrichtung zum freimachen von durchflusswegen in filtrationsmodulen

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 12, no. 078 11 March 1988 (1988-03-11) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 17, no. 243 17 May 1993 (1993-05-17) *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2903617A1 (fr) * 2006-07-17 2008-01-18 Vallee De L Aigues Sarl Soc In Procede de controle d'un dispositif de filtration tangentielle et dispositif correspondant
WO2008009848A2 (fr) 2006-07-17 2008-01-24 Societe Industrielle De La Vallee De L'aigues S.I.V.A. Dispositif de filtration tangentielle
WO2008009848A3 (fr) * 2006-07-17 2008-04-17 Vallee De L Aigues S I V A Soc Dispositif de filtration tangentielle
US8240482B2 (en) 2006-07-17 2012-08-14 Societe Industrielle De La Vallee De L'aigues S.I.V.A. Tangential filtration device
EP3354329A1 (de) * 2017-01-25 2018-08-01 Sartorius Stedim Biotech GmbH Filtrationssystem mit viskosimeter
WO2018138159A1 (en) * 2017-01-25 2018-08-02 Sartorius Stedim Biotech Gmbh Filtration system incorporating viscometer

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