WO1998011386A1

WO1998011386A1 - Vorverdampfender und vorvermischender brenner für flüssige brennstoffe

Info

Publication number: WO1998011386A1
Application number: PCT/EP1997/004374
Authority: WO
Inventors: Stephan Herrmann
Original assignee: Stephan Herrmann
Priority date: 1996-09-12
Filing date: 1997-08-12
Publication date: 1998-03-19
Also published as: EP0927321B1; HUP9904179A3; PL332318A1; ES2151292T3; CZ79899A3; ATE193119T1; EP0927321A1; NO991002L; NO991002D0; PL187189B1; DE19637025A1; HUP9904179A2; GR3033431T3; US6350116B1

Abstract

Bei einem vorverdampfenden und vormischenden Brenner für flüssige Brennstoffe mit einer Zuführleitung (56) für den Brennstoff, einer den Brennstoff in der Zuführleitung unter Druck setzenden Pumpe, einer Mischzone (123) sowie einem in die Mischzone ausmündenden Brennstoffventil (119), über welches der Brennstoff zerstäubt und der Verbrennungsluft (127) zugeführt wird, wird eine optimale Brennstoffzerstäubung dadurch erreicht, dass das Brennstoffventil ab einem bestimmten Druck des Brennstoffs selbsttätig öffnet und dass dem Brennstoffventil eine Heizeinrichtung (128) zugeordnet ist.

Description

Vorverdarapfender und vorvermischender Brenner für flüssige Brennstoffe

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Erzeugen eines brennbaren Gemisches aus einem flussigen Brennstoff und Verbrennungsluft sowie einen vorverdampfenden und vorvermischenden Brenner für flussige Brennstoffe, mit einem oder mehreren Brennstofferhitzern zur Erwärmung des flüssigen Brennstoffes vor der Verbrennung.

Es ist bekannt, im Bereich Haushalt und Kleinverbrauch (HuK) Heizöl EL in einem Druckzerstaubungsbrenner für Heizzwecke oder für Zwecke der thermischen Prozeßtechnik zu verbrennen. Das flussige Heizöl EL wird unter hohem Druck (500 bis 2000 kPA) mittels einer Zerstäuberdüse in einen Tropfchennebel verwandelt und dabei gleichzeitig mit der zugefuhrten Verbrennungsluft vermischt. Außerdem existiert ein Verfahren bei dem das Heizöl EL mittels Druckluft zerstaubt wird. Daruberhmaus existieren Verdampfungsbrennerkonstruktionen bei denen der flüssige Brennstoff an der Oberflache eines beheizten Korpers, der von Verbrennungsluft umgeben ist, verdampft.

Den bisherigen Brennern liegen folgende Probleme zugrunde: Das flüssige Heizöl EL wird in herkömmlichen Olbrennern unter hohem Druck mittels einer Zerstäuberdüse in einen Tropfennebel verwandelt und dabei gleichzeitig mit der zugefuhrten Verbrennungsluft vermischt. Die Vorgange wie Zerstäubung, Mischung, Verdampfung und Vergasung des Brennstoffes sowie die Verbrennung des vergasten Brennstoffes laufen ungeordnet nebeneinander ab und stehen in Wechselwirkung miteinander. Die einzelnen Oltropfen sind von einer Flammenhulle umgeben. Die hohen Temperaturen in Tropfennahe losen bei gleichzeitig herschendem Luftmangel Crackvorgange aus, bei denen Ruß gebildet wird.

Heutige Blaubrenner vermeiden die Rußentstehung, indem sie den Brennstoff vor der Verbrennung in der Flammenwurzel verdampfen. Aus der Flammenzone ruckgefuhrte heiße Rauchgase verdampfen hierbei das aus einer Drallduse austretende Olspray. Der Wassergehalt der ruckgefuhrten Rauchgase verhindert die Bildung langkettiger Kohlenwasserstoffe, die sich nur unter Rußbildung verbrennen lassen. Die Methode der Abgasrezirkulation senkt neben den Rußemissionen auch die Stickoxidemissionen . Um eine genügend große Menge heißen Rauchgases in die Flammenwurzel zu fordern ist eine entsprechend große Induktionswirkung des Brennstoff-/Luftstrahls innerhalb der Gemischaufbereitung erforderlich. Der induzierte Massenstrom wird zum Einen durch die Geschwindigkeit des austretenen Gemischstroms als auch durch den Querschnitt des Freistrahls beemflusst. Beide Parameter können nur in bestimmten Grenzen variiert werden. Eine hohe Austrittsgeschwindigkeit fuhrt zu hohen Stro ungsgerauschen, einer hohen Geblaseleistung und größeren Brennerabmessungen . Eine Vergrößerung des Austrittsquerschnittes , verbunden mit einer Geschwindigkeitsreduzierung fuhrt dazu, daß bereits Zundbedmgungen im Verdampfungsbereich vorliegen und so die beabsichtigte, von der Verbrennungsreaktion entkoppelte BrennstoffVerdampfung nicht eintritt. Daruberhinaus nimmt der Impulsaustausch zwischen Brennstoff und Verbrennungsluft ab, wodurch auch die Mischung negativ beemflusst wird. Eine hohe Austrittsgeschwindigkeit am Drallerzeuger verhindert daruberhinaus die Flammenbildung im Nahbereich der Mischeinrichtung und fuhrt damit zu einer verringerten thermischen Belastung dieser Bauteile. Daraus ist zu folgen, daß bei bisherigen Gemischaufbereitungsverfahren für Olbrenner eine Reduzierung der Schadstoffemissionen immer im Zusammenhang mit einer Erhöhung der Verbrennungsluftgeschwindigkeit steht und damit zu einer Steigerung der Gerauschemissionen und erforderlichen Geblaseleistung fuhrt.

Eine Reduzierung des Heizoldurchsatzes ist bei einem Brennersystem mit einer Feuerungsleistung von 15 kW bei herkömmlichen Oldruckzerstauberdusen nicht möglich. Aus Gründen der Zuverlässigkeit ist der Dusenquerschnitt für eine Durchsatzreduzierung nicht weiter herabsetzbar. Auch der Pumpendruck ist nicht beliebig reduzierbar, da sich die Zerstaubungsqualitat deutlich verschlechtert.

Bei herkömmlichen Olbrennern handelt es sich um ein heterogenes System, d.h. die disperse Phase Heizöl EL und das Dispersionsmittel Luft existieren als diskrete Phasen nebeneinander, und sind durch eine Phasengrenze getrennt. Die durch die Zerstäubung entstandene grobdisperse Brennstoffverteilung ermöglicht es nicht den Brennstoff ohne vorherige Verdampfung vor der Flamme zu mischen, da die einzelnen Brennstofftropfchen unter Einfluß der Schwerkraft sedimentieren und sich an den Mischkammerwänden niederschlagen. Aus diesem Grund ist eine vormischende Oberflächenbrennerkonstruktion, wie sie im Bereich der Gasverbrennung einsetzbar ist, nicht möglich.

Moderne Gasbrennerkonstruktionen zeigen, daß eine Reduzierung der Stickoxidemissionen am effektivsten durch ein Vor ischbrennersystem zu lösen ist.

Mit der DE-C2-24 56 526 ist eine Vergasungseinrichtung für Heizöl und Kerosm und mit der DE-OS 14 01 756 ist eine Ölheizvorrichtung bekannt geworden, bei der der Brennstoff vor der Zerstäubung erwärmt wird. Zwar führt die Erwärmung des Brennstoffes zu einer besseren und feineren Zerstäubung, jedoch treten durch Ablagerungen aus Crackprodukten Probleme, wie Zusetzen der Leitungen usw., auf.

Die obengenannten Probleme werden durch die in Patentanspruch 1 aufgeführten Merkmale gelöst.

Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, daß sich bei dem der Erfindung zugrundeliegenden Verfahren, je nach Grad der Luftvorwarmung, nach der BrennstoffZerstäubung eine kolloiddisperse oder molekulardisperse BrennstoffVerteilung einstellt. Eine Mischform aus beiden Verteilungsarten ist ebenfalls denkbar. Aufgrund der Stabilität des kolloiddispers verteilten Brennstoffes ist es möglich die Reaktanten bereits vor der Flamme zu mischen, ohne daß sich die Brennstofftropfchen an den Mischkammerwanden niederschlagen. Die Mischung der Reaktanten ist daher vollständig räumlich entkoppelt von der Verbrennungsreaktion möglich und nicht wie bei herkömmlichen emissionsreduzierten Olbrennern (sog. Blaubrennern) nur innerhalb einer sehr kleinen, der Flamme vorgelagerten Vergasungszone, die über Rauchgasrezirkulation in direktem konvektiven Wärmeaustausch mit der Flamme steht. Dadurch, daß die Mischung von Brennstoff und Verbrennungsluft nun nicht mehr auf die, der Flamme vorgelagerten Vergasungεzone beschränkt ist, sind die aus der Gasbrennertechnik bekannten

Vormischbrennerkonstruktionen, die eine sehr intensive Mischung der Reaktanten ermöglichen, nun auch für flüssige Brennstoffe anwendbar. Damit sind die bekannten Vorteile dieser Brennertechnolgie nun auch für flüssige Brennstoffe nutzbar. Hierzu gehören:

(a) Niedrige Emissionen (Ruß, Stickoxid, Kohlemonoxid ) bei Anwendung eines Oberflächenverbrennungssystems;

(b) niedrige Geräuschemissionen;

(c) kleine Gebläseleistung;

(d) vollständiger Verzicht auf ein Verbrennungsluftgebläse möglich (atmosphärische Gemischbildung);

(e) kompakte Wärmeerzeugerkonstruktion durch direkte Ankopplung der Heizkreisseitigen Wärmetauscher an die raumlich exakt festlegbare Reaktionszone .

Kern der vorverdampfenden, vormischenden Verbrennungstechnik stellt die Erwärmung des flüssigen Heizöls unter hohem Druck dar. Eine Verdampfung des Heizöls findet erst am Dusenaustritt statt, im Gegensatz zu konventionellen Verdampfungsbrennerkonstruktionen, bei denen das 01 nahezu drucklos auf eine heiße Oberflache trifft, wobei Ablagerungen niederfluchtiger Heizolbestandteile die Folge sind. Die Einhaltung der vorgenannten Druckbedingung in den Betriebsphasen, in denen sich erwärmtes Heizöl im Hydrauliksystem des Brenners befindet, vermeidet diese Ablagerungen. Sowohl während der Aufheizphase als auch während der Abkühlphase sind die Ölleitungen von der Pumpe zum beheizten Brennstoffventil druckdicht verschlossen oder der Druck im System wird mittels der Ölpumpe oder eines Ausgleichsgefäßes (z.B. Metallfaltenbalg) aufrechterhalten.

Beim erfindungsgemäßen System, wird ein Brennstoffventii mit "Zerstäubungscharakteristik" verwendet, das ab einem bestimmten Druck die Düsenöffnung freigibt. Die durch die Druckabsenkung am Ventilaustritt ausgelöste Ölverdampfung bewirkt eine extreme Volumenzunahme und damit eine erhebliche Durchsatzreduzierung gegenüber dem Betrieb des Brennstoffventils mit nicht vorgewärmtem Heizöl. Bei Einsatz einer Dralldüse wird eine Durchsatzreduzierung durch die mit der Vorwärmung des Brennstoffes verbundene Viskositätsabnahme hervorgerufen. Mit zunehmender Brennstofftemperatur nimmt der Luftkern innerhalb der Düsenöffnung zu und der Brennstoffdurchsatz ab. Die extreme Vorwärmung des Brennstoffs ermöglicht es, die Düsenöffnung insbesondere bei kleinen Durchsätzen erheblich größer zu gestalten, als dies bei konventionellen Druckzerstäubersystemen möglich ist. Durch den Einsatz des Drallprinzips in einer Rücklaufdüse mit integriertem Nadelventil ist die Feuerungsleistung des Brenners weiter absenkbar.

Bei einer Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, dass die Heizeinrichtung von wenigstens einem elektrischen Heizstab, Heizelement oder Heizpatrone gebildet wird. Die Heizeinrichtung ist so ausgelegt, dass sie bei maximalem Durchsatz an Brennstoff diesen auf die gewünschte Temperatur erwärmt. Vorteilhaft kann das Brennstoffventii zusätzlich mit einem Temperatursensor, z. B. einem Thermoelement oder dergl. versehen sein, so dass dessen Temperatur zur Regelung der Heizleistung der Heizeinrichtung erfaßbar ist.

Ein besonders einfaches Ausführungsbeispiel sieht vor, dass die Heizeinrichtung im Brennstoffventii vorgesehen ist. Dabei können die einzelnen Heizpatronen oder dergl. z. B. in Bohrungen eingesetzt sein. Es ist jedoch auch denkbar, dass die Heizeinrichtung an das Brennstoffventii anbaubar, z. B. anflanschbar ist, so dass ein direkter Kontakt zwischen Heizeinrichtung und Brennstoffventil besteht.

Bei einem Ausfuhrungsbeispiel ist das Brennstoffventii als Simplexduse mit Schließkolben ausgebildet. Dabei kann der Schließkolben außerhalb oder auch innerhalb des Brennstoffventils liegen.

Eine Weiterbildung sieht vor, dass das Brennstoffventii eine Rucklauföffnung aufweist und mit einer Rucklaufleitung kombinierbar ist. Auf diese Weise wird ein RucklaufSystem geschaffen, und das Brennstoffventii dient als Rucklaufduse .

Bei Auslegung des Hydrauliksyεtems als Rucklaufsyste ist eine direkte elektrische Beheizung des Ventils bzw. des Ventilkorpers nicht notwendig. Es genügt, den Brennstoff in einem vom Brennstoffventii entfernten, in Stromungsrichtung vor dem Ventil angeordneten elektrisch beheizten Brennstofferhitzer zu erwarmen. Ein Umpumpen des Brennstoffs bei geringer Druckdifferenz zwischen Vor- und Rucklaufdruck vor dem Offnen des Ventils bewirkt eine Erwärmung des Brennstoffvolumens innerhalb des Ventils. Ein Austreten ungenügend vorgewärmten Brennstoffs unmittelbar nach dem Offnen des Brennstoffventils wird dadurch vermieden.

Die Rucklaufduse kann z.B. ein integriertes Nadelventil aufweisen, das die Dusenoffnung wahrend der Aufheiz- und Abkuhlphase druckdicht abschließt. Die Bewegung des Ventilstossel wird über die Druckdifferenz zwischen Vor- und Rucklaufdruck ermöglicht. Ein Umpumpen des Heizöls bei geringer Druckdifferenz zwischen Vor- und Rucklaufdruck verhindert das Austreten ungenügend vorgewärmten Heizöls. Zur Kühlung des heißen, ruckgeforderten Olmassenstroms kann zusätzlich ein d e Verbrennungsluft erwärmender Ölkühler vor dem Pumpeneintritt vorgesehen werden. Je nach Grad der Luftvorwarmung erhöht sich der Anteil des gasformigen Brennstoffs in der Brennstoff- /Luf mischung. Der Impulsaustausch zwischen Verbrennungsluft und Brennstoff, der die Qualität der Mischung beeinflußt, nimmt ebenfalls mit zunehmender Lufttemperatur zu.

Eine Weiterbildung sieht vor, dass in der Rucklaufleitung ein verstellbarer Stromungswiderstand zur Druckregelung sowie ein einstellbares Absperrventil vorgesehen sind.

Bei einer Rucklaufleitung, die lediglich als Leckageleitung dient, sind keine besondere Maßnahme zur Abkühlung des sehr geringen Ol assenstroms notwendig. Beispielsweise reicht bei koaxialer Kombination der Olzufuhrleitung und Olruckfuhrleitung die Kühlwirkung des zugefuhrten Olmassenstroms aus. Schließlich sind auch Ausfuhrungsformen bekannt, bei denen eine Rucklaufleitung nicht benotigt wird.

Ein Brenner mit einem unmittelbar nach dem Ventilstoßel ins Freie ausmundenden Brennstoffventii weist den Vorteil auf, dass sich, je nach Grad der Luftvorwarmung , nach der BrennstoffZerstäubung eine kolloiddisperse oder molekulardisperse Brennstoffverteilung einstellt. Aufgrund der Stabilität des kolloiddispers bzw. molekulardispers verteilten Brennstoffes ist es möglich, die Reaktanten bereits vor der Flamme in einem großvolumigen Bereich zu mischen, ohne dass sich die Brennstofftropfchen an den Mischkammerwanden niederschlagen. Die Mischung der Reaktanten ist daher vollständig räumlich entkoppelt von der Verbrennungsreaktion möglich und nicht wie bei herkömmlichen emissionsreduzierten Olbrennern (sogenannten Blaubrennern) nur innerhalb einer sehr kleinen, der Flamme vorgelagerten Vergasungszone, die über Rauchgaszirkulation in direktem konvektiven Wärmeaustausch mit der Flamme steht. Die niedrige Temperatur des quasi-homogenen Gemisches des erf indungsgemäßen Brenners erlaubt eine intensive Mischung in einer großvolumigen Mischzone ohne die Gefahr der Selbstzundung. Die Mischung von Brennstoff und Verbrennungsluft ist nun nicht mehr auf die, in der Flamme vorgelagerte Vergasungszone beschrankt. Insbesondere durch den Einsatz einer Rucklaufduse in Verbindung mit einer extremen Brennstoffvorheizung bei unter Druck stehendem Brennstoff sind kleine Feuerungsleistungen betriebssicher realisierbar. Außerdem wird der große Vorteil erzielt, dass Ablagerungen aus Crackprodukten vermieden werden, da die BrennstoffVerdampfung in freier Atmosphäre stattfindet und nicht wie bei Filmverdampfungsbrennern an einer heißen Oberflache in Anwesenheit von Sauerstoff.

Die Heizzone befindet sich in unmittelbarer Nachbarschaft zum Reaktionskorper, ist jedoch von ihm beabstandet. Bei einem anderen Ausfuhrungsbeispiel ist die Heizzone direkt mit dem Reaktionskorper verbunden. Durch diese Ausgestaltung wird der Brennstoff, wenn er die Heizzone passiert, vom Reaktionskorper, der in der Regel wahrend des Betriebes glüht, erwärmt. Wahrend des Betriebes sind daher gesonderte Heizeinrichtungen nicht erforderlich. Dabei kann die Erwärmung durch Strahlungsenergie, durch Konvektion oder bei direkter Berührung durch Warmeleitung erfolgen.

Bei einem besonders bevorzugten Ausfuhrungsbeispiel ist die Heizzone als Ringkanal ausgebildet. Auf diese Weise wird eine relativ große Oberflache für den zustromenden Brennstoff geschaffen, so dass dieser relativ rasch z. B. durch Strahlung erwärmt werden kann. Insbesondere bei einem den Ringkanal umgebenden hulsenformigen Reaktionskorper steht eine sehr große Flache für die Erwärmung zur Verfugung.

Bei einer anderen Ausfuhrungsform ist vorgesehen, dass die Heizzone als Rohrwendel ausbildet ist. In diese Rohrwendel wird der zu erwärmende Brennstoff gefuhrt, wobei die Rohrwendel direkt vom Reaktionskorper angestrahlt wird.

In der Vorwarmphase vor dem Start des Brenners wird der Brennstoff dadurch aufgewärmt, dass eine elektrische Heizpatrone vorgesehen ist, die mit der Heizzone in Verbindung steht. Insbesondere liegt die Heizzone direkt an der Heizpatrone an, so dass die Warme der Heizpatrone durch Warmeleitung auf die Heizzone und von dort auf den Brennstoff übertragen wird. Dabei kann die Heizpatrone als Heizstab oder als Heizwendel ausgebildet sein.

Bei einem bevorzugten Ausfuhrungsbeispiel ist die Heizpatrone abschnittsweise mit einem das Brennstoff-Luft-Gemisch fuhrenden Bereich in Verbindung, wobei in Richtung der Gemischaufbereitung eine Flammenruckschlagsicherung vorgesehen ist. Die Heizpatrone dient bei diesem Ausfuhrungsbeispiel zusatzlich als Zündeinrichtung, wobei das Brennstoff-Luft-Gemisch sich an der in der Regel glühenden Mantelflache des Heizelements entzündet. Separate Zündeinrichtungen sind daher überflüssig.

Weitere Vorteile, Merkmale und Einzelheiten ergeben sich aus den Unteranspruchen sowie aus der nachfolgenden Beschreibung, in der unter Bezugnahme auf die Zeichnung mehrere besonders bevorzugte Ausf hrungsbeispiele und Varianten im einzelnen beschrieben sind. Dabei zeigen:

Fig. 1: eine schematische Darstellung eines vorverdampfenden, vormischenden Brenners für flussigen Brennstoff;

Fig. 2: ein Regelkonzept f r die BrennstoffZuführung ;

Fig. 3: ein erstes Ausfuhrungsbeispiel eines

Brennstoffventils mit Schließkolben;

Fig. 4: ein nach Art einer Simplexduse ausgebildetes

Brennstoffventii mit Schließkolben;

Fig. 5 bis 7: Längsschnitte durch Ausfuhrungsformen des erf indungsgemäßen Brenners; und

Fig. 6a: ein Querschnitt gemäß Figur 6. In Fig. 1 sind die Brennstoffleitungen 113, die luftführenden Bauteile 114, die Brennstoff-/ Luftgemisch führenden Bauteile 115, die rauchgasführenden Bauteile 116 und die Wasserleitungen 117 des Heizkreises 144 schematisch dargestellt.

Der Brenner nach Fig. 1 besteht aus den Funktionseinheiten Luftaufbereitung 118, Brennstoffaufbereitung 119, Luftregelung 121, Brennstoffregelung 122, Mischzone 123 und Reaktionszone 124.

Die Luftaufbereitung 118 besteht aus einem Wärmetauscher zur Luftvorwarmung 125, der dem rückgeförderten Brennstoff 126 Wärme entzieht und an die zugeführte Verbrennungsluft 127 abgibt.

Die Brennstoffaufbereitung 119 besteht aus einem elektrisch beheizten Brennstofferhitzer 128, dem Wärmetauscher 125 in der Rücklaufleitung 126, der an die Luftaufbereitung 118 angekoppelt ist und einem Wärmetauscher 129, der einen Teil der bei der Verbrennungsreaktion freiwerdenden Wärme an die Brennstoffaufbereitung 119 überträgt, sowie einer Rücklaufdüse 130 mit integriertem Nadelventil.

Die Luftregelung 121 besteht aus einem Ventilator 131 und einer Luftdrossel 132, die elektromechanisch oder mechanisch betätigbar ist, wodurch eine automatisch Anpassung des geförderten Luftmassenstroms an den aktuellen Luftbedarf der Feuerung möglich ist.

Beim Brennerstart schaltet die Brennersteuerung den Brennermotor ein, der mit der Ölpumpe 62 (Fig. 2) und dem Ventilator 131 gekoppelt ist. Zunächst sind die Absperrventile 53, 54 und 55 geschlossen. Danach öffnet das elektromechanisch betätigbare Absperrventil 53 in der Vorlaufleitung 56 und das elektromechanisch betätigbare Absperrventil 55 im Nebenast 58 der Rücklaufleitung 57. Gleichzeitig schaltet die Brennersteuerung das elektrisch betriebene Heizelement 133 im Brennstofferhitzer 128 ein. Die Ölpumpe 62 fördert m dieser Betriebsphase den Brennstoff durch die Brennstof faufbereitung 119 und den an die Luftaufbereitung 118 angekoppeleten Wärmetauscher 125. Das Nadelventil in der Rucklaufduse 130 bleibt aufgrund der niedrigen Druckdifferenz zwischen den Messpunkten für Vorlaufdruck 33 und Rucklaufdruck 134 verschlossen. Diese Druckdifferenz ist durch die mechanisch betätigbaren Druckregelventile 60 und 59 variabel einstellbar. Der Mindestdruck in diesem System entspricht dabei dem am Messpunkt für den Rucklaufdruck 134 feststellbaren Druckwert. In allen von erwärmtem Brennstoff durchflossenen Bauteilen herrscht damit ein Überdruck, gegenüber atmosphärischem Druck. Dadurch ist sichergestellt, daß bei der Brennstoffaufheizung keine niedersiedenden Brennstoffbestandteile verdampfen und die zurückbleibenden hochsiedenden Brennsto fbestandteile keine Ablagerungen im Hydrauliksystem bilden. Daruberhinaus verhindert das Umpumpen des Brennstoffs ein frühzeitigen Austreten ungenügend vorgewärmtem Brennstoffes aus der Rucklauf use 130.

Durch Offnen des elektromechanisch betatigbaren Absperrventils 54 sinkt der Rucklaufdruck bei Erreichen der erforderlichen Oltemperatur in der Wirbelkammer der Rucklaufduse 130 ab und das Nadelventil gibt die Dusenbohrung frei. Dadurch wird der Brennstoff in der Mischka er 123 zerstaubt und bildet ein brennbares Gemisch mit der zugeführten Verbrennungsluft 127, das in der Reaktionszone 124 verbrennt. Zur Zündung des Gemisches ist entweder ein herkömmliches Hochspannungszundssystem oder ein elektrisch beheiztes Zundelement vorgesehen. Eine andere Möglichkeit besteht darin die hohe Oberflächentemperatur des elektrisch beheizten Brennstofferhitzers 128 zur Zündung des Gemisches zu verwenden.

Die Rucklaufduse 130 ist wie bei einem herkömmlichen Druckzerstauberbrenner als Drallduse ausgeführt. Mit wachsender Brennstofftemperatur nimmt der Durchsatz ab. Der Einsatz einer Rucklaufduse 130 hat daruberhinaus den Vorteil, daß das Verhältnis zwischen ruckgeforderter Brennstof enge und zerstäubter Brennstoffmenge bei konstantem Vorlaufdruck über einen großen Regelbereich 1:10 durch Drosseln des Rucklaufruckes veränderbar ist.

Die Vorwarmung des Brennstoffes und die Verwendung einer Rucklaufduse ermöglichen es, den Dusenquerschnitt bei gleichem Oldurchsatz erheblich großer zu wählen als dies in herkömmlichen Druckzerstauberbrennern möglich ist. Daraus resultiert eine geringe Verstopfungsneigung der Dusenoffnung und eine erhöhte Betriebssicherheit des Systems.

Der erwärmte, unter Druck stehende Brennstoff wird bei diesem Verfahren innerhalb des Dispersionsmittels Luft zerstaubt. Ein Teil der verdampften Molek le kondensiert zu einem kolloiddispersen System aus, der übrige Teil bleibt als stabiles Gas erhalten und bildet wie bei einem Gasbrenner ein homogenes Mischsystem. Der Anteil an kolloiddispergierten Oltropfchen und homogen gemischten Molekülen, hangt von der durch te peratur- und druckabhangige chemische Reaktionen (z.B. Crackreaktionen beim Brennstoff Heizöl EL) beeinflussten BrennstoffZusammensetzung und dem Grad der Luftvorwarmung ab.

Der kolloiddispers verteilte Brennstoff in diesem System ist zwar zu so ausgedehnten Tropfchen aggregiert, daß diese durch eine Phasengrenze gegen das Dispersionmittel Luft abgegrenzt sind. Anderseits sind die Partikel aber so klein, daß sie in ihrem Verhalten weitgehend gelosten Molekülen entsprechen.

Daraus ergeben sich folgende Vorteile gegen ber einer grobdispergierten Heizolverteilung herkömmlicher Druckzerstaubersysteme: (a) Durch Brownsche Bewegung verteilen sich kolloiddispergierte Oltropfchen in der Verbrennungsluft, bis ihre Konzentration an allen Orten des Systems den gleichen Wert erreicht hat; (b) ausgezeichnete Beständigkeit des kolloiddispergierten Brennstoffes; (c) der gasförmige Anteil des Brennstoffes bildet direkt nach der Mischung durch molekularen Transport ein brennbares Gemisch mit der Verbrennungsluft . Für den kolloiddispers verteilten Anteil des Brennstoffes gelten wie bei herkömmlichen Oldruckzersstauberbrennern die Gesetze der Spray-Verbrennung. Die beschleunigte Tropfenaufheizung und - Verdampfung durch die kleinen Tropfendurchmesser und die zeitlich vorgezogene Verbrennung und damit verbundene Temperaturerhöhung des bereits m der Gasphase befindlichen Anteil des Brennstoffes ermöglichen es trotz des in der flussigen Phase befindlichen Brennstoffanteils von einem "quasihomogen Verbrennungssystem" zu sprechen.

In der Betriebsphase des Brenners ist das elektrische Heizelement 133 abgeschaltet. Die zur Brennstofferwarmung notwendige Energie wird aus der Reaktionszone 124 ausgekoppelt. Der Wärmetauscher in der Reaktionszone 129 und der Brennstofferhitzer 128 sind als konstruktive Einheit ausfuhrbar.

Zur Brennerabschaltung schließt die Brennersteuerung zunächst das Absperrventil 54 in der Rucklaufleitung 57 und das Absperrventil 55 im Nebenast 58 der Rucklaufleitung 57. Hierdruch verringert sich die Druckdifferenz zwischen Vor- und Rucklauf an den Meßpunkten 133 und 134 und das Nadelventil in der Rucklaufduse 130 schließt. Die Verbrennungsreaktion ist dadurch unterbrochen. Der hohe Druck m der

Brennstoffaufbereitung 119 verhindert ein Verdampfen des noch heißen Brennstoffes nach der Brennerabschaltung. Zum Schluß schließt die Brennersteuerung das elektromechanisch betatigbare Absperrventil 53 in der Vorlaufleitung 56 und schaltet den Brennermotor ab.

In der Figur 3 ist ein erstes Ausfuhrungsbeispiel eines insgesamt mit 201 bezeichneten Brennerventils dargestellt. Dieses Brennerventil 201 besitzt ein Gehäuse 202 mit einer Ventildusenbohrung 203, m welche über eine Öffnung 204 eine Zufuhrleitung (nicht dargestellt) einmundet. Optional kann das Brennstoffventii 201 mit einer zusatzlichen Öffnung 205 versehen sein, die ebenfalls in die Ventildusenbohrung 203 einmundet. An diese zusätzliche Öffnung 205 kann eine Rucklau leitung (nicht dargestellt) angeschlossen werden, so dass das Brennstoffventii 201 sowohl in einem reinen VorlaufSystem als auch in einem RucklaufSystem verwendbar ist. Bei der Verwendung in einem VorlaufSystem ist d e Öffnung 205 mit einem Stopfen verschlossen.

In die Ventildusenbohrung 203 ist eine Ventilduse 206 eingeschraubt, in welche ein Ventilstößel 207 eingesetzt ist. Dieser Ventilstößel 207 wird mittels einer Schließfeder 208 in einer Schließstellung gehalten. Erhöht sich der Druck in der Ventildusenbohrung 203 über einen bestimmten Wert, dann öffnet die Ventilduse 206 selbsttätig, indem der Ventilstößel 207 ausgeschoben wird.

In Figur 3 ist außerdem erkennbar, dass in entsprechende Bohrungen oder sonstige Ausnehmungen des Gehäuses 202 Heizpatronen 209 eingesetzt sind. Wird über diese Heizpatronen 209, die elektrisch betrieben werden, das Gehäuse 202 erhitzt, dann wird der m der Ventildusenbohrung 203 sich befindende Brennstoff ebenfalls erhitzt. Die Ventildusenbohrung 203 dient somit als Vorwarmkammer 210. Der aus der Ventilduse 206 austretende Brennstoff ist vorgewärmt, wodurch sich die oben erwähnten Vorteile ergeben.

Die Figur 4 zeigt ein zweites Ausfuhrungsbeispiel eines insgesamt mit 211 bezeichneten Brennstoffventils, welches einen geringf gig geänderten Aufbau aufweist. Die Vorwarmkammer 210 mundet in eine Simplexduse 212, welche von einem Ventilstößel 213 verschlossen wird. Auch hier wird der Ventilteller 214 bei Erreichen eines bestimmten Drucks des Brennstoffs in der Vorwarmkammer 210 von der Öffnung der Simplexduse 212 abgehoben. Da die Merkmale einer Simplexduse bekannt sind, d. h. der umgekehrt proportionale Zusammenhang zwischen Durchsatz und Temperatur des Brennstoffs, wird hierauf nicht naher eingegangen. Es sei noch angemerkt, dass die Lagerung 215 des Ventilstoßels 213 in der Figur 4 lediglich beispielhaft wiedergegeben ist. Andere Konstruktionen sind denkbar und sollen von der Erfindung ebenfalls u fasst sein. ichtig ist jedoch, dass die Brennstof ventile 201 und 211 mit einer von Heizpatronen 209 gebildeten Heizeinrichtung 216 versehen sind, wobei bei den Ausfuhrungsbeispielen die Heizpatronen 209 in entsprechende Öffnungen eingesetzt sind. Es ist jedoch auch denkbar, dass die Heizeinrichtung 216 formschlussig an den Brennstoffventilen 201 und 211 anmontiert sind. Über die Heizpatronen 209 wird das Gehäuse 202 des Brennstoffventils 201 bzw. 211 erwärmt und über dieses Gehäuses 202 der in der Vorwarmkammer 210 sich befindende Brennstoff. Bei Erreichen einer bestimmten Temperatur oder bei Erhohen des Drucks des Brennstoffs in der Vorwarmkammer 210 auf einen bestimmten Wert wird der Ventilstößel 207 bzw. 213 abgehoben und es kann Brennstoff aus dem Brennstoffventil 201 bzw. 211 austreten. Der unter Druck austretende erwärmte Brennstoff vernebelt bei der Entspannung und kann optimal mit der ggf. vorgewärmten Verbrennungsluft gemischt werden.

In der Figur 5 ist ein insgesamt mit 301 bezeichneter Brenner dargestellt, der den nachfolgend beschriebenen Aufbau aufweist. Innerhalb eines rotationssymmetrischen Reaktionskorpers 302 befindet sich ein Warmetauscherelement 303, in welchem der Brennstoff vorgewärmt wird. Dieser wird über eine Zufuhrleitung

304 dem Warmetauscherelement 303 zugeführt und gelangt in einen Ringkanal 305, der von zwei konzentrischen Hülsen 306 und 307 gebildet wird. In den Ringkanal 305 wird der Brennstof r über eine Verbmdungsleitung 308 eingeführt bzw. aus dem Ringkanal

305 über eine Leitung 309 herausgeführt. Leitung 309 mundet in eine Rucklaufduse 310, die ab einem bestimmten, in der Leitung 309 herrschenden Druck öffnet und den Brennstoff in eine innere Mischkammer 311 zerstäubt. In diese Mischkammer 311 munden außerdem Luftkanäle 312, über welche die Verbrennungsluft zugeführt wird. Diese Verbrennungsluft durchströmt das W rmetauscherelement 303 über eine Leitung 313 sowie einen Ringkanal 314.

Bei geschlossener oder geöffneter Rucklaufduse 310 wird der über die Leitung 309 zugefuhrte Brennstoff über eine Rucklaufleitung 315 in den Tank zur ckgeführt. Diese Rucklaufleitung 315 befindet sich in der Nähe der Leitung 313, so dass über die die Leitung 313 durchströmende Luft der in der Rucklaufleitung 315 sich befindende Brennstoff gekühlt bzw. über diesen Brennstoff die Luft erwärmt wird. Bei hohen ruckgeförderten Brennstoffmengen ist ein besonderer Ölkühler vorgesehen, der entweder von der zugeführten Verbrennsluft oder vom Ölmassenstrom oder beidem durchgeströmt wird.

Das Wärmetauscherelement 303 weist eine Umfangsnut 316 auf, in welche ein Heizelement 317 in Form einer Heizwendel 318 eingelegt ist. Über diese Heizwendel 318 wird in der Startphase die innere Hülse 306 und über diese der im Ringkanal 305 sich befindende Brennstoff vorgewärmt. Dabei steht der Brennstoff im Ringkanal 305 unter Druck. Die innere Hülse 306 ist auf die Heizwendel 318 aufgepreßt und an ihren Stirnseiten verschweißt, wodurch die Heizwendel 318 fixiert und geschützt wird. Die Heizwendel 318 kann zusätzlich mit einem (nicht dargestellten) Thermoelement ausgestattet sein.

Die Rucklaufduse 310 befindet sich in einer Überwurfmutter 319, so dass sie bei Bedarf, z. B. zu Reparatur- oder

Wartungszwecken , schnell ausgebaut werden kann. An der Ruckseite der Duse 310 ist der Ventilstößel 320 erkennbar, der über eine Druckfeder 321 vorgespannt ist. Das Brennstoffventii kann auch als konstruktive Einheit die Feder enthalten.

Auf die Überwurfmutter 319 ist das innere Mischkammergehause 322 aufgesetzt, welches vom äußeren Mischkammergehause 323 übergriffen ist. Zwischen dem inneren und dem äußeren Mischkammergeh use befindet sich also eine weitere Mischkammer 324, die zur weiteren Homogenisierung des Brennstoff-Luft- Gemisches dient. Aus dieser äußeren Mischkammer 324 wird das Gemisch dem Reaktionskorper 302 zugeführt und durchströmt diesen radial nach außen. Nach dem Entzünden brennt das Gemisch außerhalb des Reaktionskorpers 302 ab, wobei der Reaktionskorper 302 wahrend des Betriebes glüht. Die Strahlungswarme des Reaktionskorpers 302 wird radial nach innen sowohl auf das zwischen dem Reaktionskorper 302 und dem Warmetauscherelement 303 sich befindenden Brennstoff-Luft-Gemisch als auch auf die äußere Hülse 307 übertragen, wodurch das Gemisch und der im Ringkanal 305 sich befindende Brennstoff erwärmt werden. Wahrend des Betriebes ist das Heizelement 317, welchem über die elektrischen Leitungen 325 Energie zugeführt wird, abgeschaltet oder zwecks Aufrechterhaltung einer bestimmten Temperatur z. B. über einen Regler taktend betrieben.

Die Flammenuberwachung an der Außenseite des Reaktionskorpers 302 erfolgt über einen in den Feuerraum oder in den Vormischbereich blickenden Flackerdetektor 326, der von unten durch den Reaktionskorper 302 hindurchsieht. Eine Flammenuberwachung mittels Ionisationselektrode, die oberhalb des Reaktionskorpers angeordnet ist oder in diesen hineinragt, ist ebenfalls möglich.

Die in der Figur 5 dargestellte Ausfuhrungsform eines Brenners hat den wesentlichen Vorteil, dass aufgrund des geringen Abstandes des Olfil es im Ringkanal 305 zu der vom Reaktionskorper 302 gebildeten Strahlungsquelle der Brennstoff innerhalb kürzester Zeit, insbesondere in der Startphase aufgeheizt wird. Die Warme fließt dem Ölfilm dabei radial von innen zu. Im Brennerbetrieb heizt die Strahlungswarmeabgabe des Reaktionskorpers die äußere Hülse des Ringkanals auf. Diese gibt die Warme an den Ölfilm weiter. Beim Brennerstart wird der Ölfilm dementsprechend radial von innen aufgeheizt, im Brennerbetrieb erfolgt die Beheizung durch die Wärmeabgabe (Strahlung, Leitung) des Reaktionskorpers.

Außerdem bietet der Ringkanal 305 eine große

War etauscherflache. Alternativ kann der rotationssymmetrische Reaktionskorper 302 auch als flächiger Korper ausgebildet sein, wobei unmittelbar unterhalb dieses flächigen Körpers anstelle des Ringkanals 305 ebenfalls ein Wärmetauscher für die Aufwarmung des Brennstoffs vorzusehen ist. Beim Ausfuhrungsbeispiel der Figur 6 kontaktiert das Warmetauscherelement 303 direkt den Reaktionskorper 302, wodurch der in der Verbindungsleitung 308 sich befindende Brennstoff über Warmeleitung aufgewärmt wird. Das Heizelement 317 zur Erwärmung des Brennstoffes in der Startphase ist als Heizstab 327 ausgebildet, der in eine entsprechende Bohrung 328 (siehe Figur 6a) des Warmetauscherelements 303 eingesetzt ist. Diese Bohrung 328 ist über einen Teil ihrer Lange segmentartig aufgebrochen, so dass der Heizstab 327 in diesem Bereich 329 offen zuganglich ist. Dieser Bereich 329 steht über einen Ausbruch 330 sowie eine Verbindungsleitung 331 mit einer Kammer 332 in Verbindung, die ihrerseits über den Ringkanal 333 mit der äußeren Mischkammer 324 verbunden ist. Auf diese Weise kann sich am Ende der Startphase das Brennstoff-Luft-Gemisch, welches über die Verbindungsleitung 331 in den Ausbruch 330 eintreten kann, am glühenden Heizstab 327 entzünden, so dass die Flamme den Reaktionskorper 302 durchdringen kann, wodurch der Brenner 301 in Gang gesetzt wird. Ein Zurückschlagen der Flamme aus dem Ausbruch 330 in die Kammer 332 wird durch den verhältnismäßig kleinen Querschnitt der Verbindungsleitung 331 sowie deren Lange erreicht, wodurch eine sichere Flammenruckschlagsicherung geschaffen wird. Die hohe Geschwindigkeit des Brennstoff-Gas- Gemisches und der geringe Abstand der Flachen und die relativ große Lange der Flachen (Loschabstand) der Verbindungsleitung 331 verhindern ein Entzünden des Gemisches in der Kammer 332.

Beim Ausfuhrungsbeispiel der Figur 7 ist das

Warmetauscherelement 303 von einer Rohrwendel 333 umschlungen, in welcher der Brennstoff gefuhrt wird. Diese Rohrwendel 333 ist sowohl an die Verbindungsleitung 308 als auch an die Leitung 309 angeschlossen, wobei auch die Rohrwendel 333 im Gegenstrom durchströmt wird. Diese Rohrwendel 333 wird vom glühenden Reaktionskorper 322 angestrahlt, wodurch der darin fließende Brennstoff erwärmt wird.

Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E

1. Verfahren zum Erzeugen eines brennbaren Gemisches aus einem flüssigen Brennstoff und Verbrennungsluft, bei dem: der flüssige Brennstoff unter Druck gesetzt wird, der unter Druck stehende flussige Brennstoff erwärmt wird, der unter Druck stehende und erwärmte fl ssige

Brennstoff über eine Düse vollständig verdampft wird, und der verdampfte Brennstoff mit der Verbrennungsluft vermischt wird, wobei zumindest ein Teil des verdampften Brennstoffs kondensiert, so daß ein kolloiddisperses und/oder molekulardisperses

Brennstoff-Luft-Gemisch entsteht .

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbrennungsluft vor dem Mischvorgang erwärmt wird.

3. Vorverdampfender und vorvermischender Brenner für flussige Brennstoffe, insbesondere zur Durchführung eines Verfahrens nach einem der vorhergehenden Ansprüche, mit einem oder mehreren Brennstofferhitzern zur Erwärmung des flussigen Brennstoffes vor der Verbrennung, dadurch gekennzeichnet, daß der Brenner ein den flüssigen Brennstoff unter gegenüber Umgebungsdruck erhöhtem Druck und Luftabschluß haltendes Hydrauliksystem aufweist, welches den flüssigen Brennstoff sowohl in der Aufheizphase , während der Verbrennung als auch in der Abkühlphase unter Druck hält.

4. Brenner nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß zur Zerstäubung des erwärmten Brennstoffes eine Drallduse vorgesehen ist, die als Rucklaufduse mit integriertem Nadelventil ausgeführt ist.

5. Brenner nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Drallduse ein Nadelventil aufweist, welches in der Rucklaufduse bei einer bestimmten, einstellbaren Druckdifferenz zwischen Vor- und Rucklaufdruck die Dusenoffnung freigibt.

6. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennstoffvorwarmtemperatur je nach verwendetem Brennstoff so hoch einstellbar ist, daß der Brennstoff unter atmosphärischen Bedingungen verdampfbar ist.

7. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der erwärmte Brennstoff durch Druckabsenkung am Düsenaustritt und Mischung mit vorgewärmter Verbrennungsluft gleicher Temperatur nahezu vollständig verdampfbar ist.

8. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß durch Druckabsenkung am Dusenaustritt und Mischung mit nur wenig vorgewärmter Verbrennungsluft oder nicht vorgewärmter Verbrennungsluft ein Te l des Brennstoffes nach der Druckabsenkung am Dusenaustritt ein kolloiddisperses System und der andere Teil des Brennstoffes ein molekulardisperses System mit der zugefuhrten Verbrennungsluft bildet.

9. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß zur Verbrennung des in der Verbrennungsluft dispergierten Brennstoffes ein durchlassiger Reaktionsbrenner vorgesehen ist.

10. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß bei Ankoppelung eines insbesondere elektrisch betriebenen Brennstofferhitzers an die Reaktionszone durch die Oberflachentemperatur des Brennstofferhitzers das Brennstoff-/Luftgemiεch entzündbar ist.

11. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß für die Brennstoffauf ereitung ein oder zwei Brennstofferhitzer , ein Lufterhitzer und eine Rucklaufduse mit integriertem Nadelventil vorgesehen sind.

12. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckdifferenz zwischen Vor- und Rücklaufdruck während eines Brennerbetriebszykluses (Brennerstart, Brennerbetrieb, Brennerabschaltung) durch die Brennersteuerung je nach verwendeter Brennstoffregelung entweder stufenlos, in Stufen oder pulsierend veränderbar ist.

13. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennstoff fuhrenden Leitungen durch ein in der Rücklaufdüse integriertes Nadelventil sowie durch Absperrventile druckdicht abschließbar sind.

14. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß ein kolloiddisperses und/oder molekulardisperses Brennstoff-Luft-Gemisch verbrannt wird.

15. Brenner nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Schließkraft des Ventilstossels wahrend der Brennerstart- und Abschaltphase großer ist als die durch die Differenz zwischen dem Vor- und Rucklaufdruck hervorgerufene entgegengesetzt wirkende Kraft am Ventilstossel .

16. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß eine Umwälzpumpe vorgesehen ist, die den Brennstoff wahrend der Brennerstartphase bei geringer Druckdifferenz zwischen Vor- und Rucklaufdruck und geschlossenen Brennerventil m der Brennstoffaufbereitung umpumpt .

17. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß eine Brennstoffregelemπchtung vorgesehen ist, die durch Absenken des Rucklaufdruckes und/oder durch Anheben des Vorlaufdruckes bei Erreichen der erforderlichen Brennstofftemperatur über ein Nadelventil in der Rucklaufduse die Dusenbohrung freigibt und dadurch die Gemischbildung ermöglicht.

18. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß der zur Brennstoffpumpe ruckgeforderte Brennstoff zur Vorheizung der Verbrennungsluft in einem Wärmetauscher einsetzbar ist.

19. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß das Brennstoffventii (301, 311) bei einer bestimmten Druckdifferenz zwischen dem Druck in der Zufuhrleitung und einer Rucklaufleitung öffnet und/oder ab einer bestimmten Temperatur des im Ventilinnenraum sich befindenden Brennstoffs öffnet.

20. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß in der Zuführleitung ein Druckausgleichsgefäß, z. B. ein Faltenbalg, insbesondere ein Metallfaltenbalg, vorgesehen ist.

21. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß das Brennstoffventii (311) als Simplexduse mit Schließkolben (313) ausgebildet ist.

22. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß bei geöffnetem Brennstoffventii (301, 311) eine Induktionswirkung für die Verbrennungsluft zur Ermoglichung eines Brennerbetriebes ohne Geblaseunterstutzung entsteht.

23. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß je nach verwendeter Brennstoffregeleinrichtung durch Anheben des Rucklaufdruckes und/oder durch Absenken des Vorlauf ruckes auf das Niveau des Rucklaufdruckes die Brennstoffzufuhr in die Reaktionszone abschaltbar ist.

24. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß das Brennstoffventii (301, 311) ab einer bestimmten Druckdifferenz zwischen Ventilinnendruck und At ospharendruck öffnet und/oder eine RucklaufÖffnung (305) aufweist und mit einer Rucklaufleitung kombinierbar ist und insbesondere in der Rücklaufleitung ein verstellbarer Stromungswiderstand, insbesondere ein Absperrventil, vorgesehen ist.

25. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 24, dadurch gekennzeichnet, daß das Hydrauliksystem jeweils ein in der Vorlaufleitung (3, 9) und Rücklaufleitung (4, 10) angeordnetes elektromagnetisch betätigbares Absperrventil und insbesondere ein elektromechanisch betatigbares Druckregelventil (5, 11) in der Vorlaufleitung (3, 9) oder in der Rucklaufleitung (18) aufweist.

26. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 25, dadurch gekennzeichnet, dass zum Einstellen des Rucklaufdrucks ein oder mehrere mechanisch oder elektromechanisch betatigbare Druckregelventile vorgesehen sind.

27. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 26 dadurch gekennzeichnet, dass das Brennstoffventii (301, 311) unmittelbar nach dem Ventilstößel (307, 313) ins Freie ausmundet.

28. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 27, dadurch gekennzeichnet, dass der Brennstofferhitzer oder die Heizeinrichtung (316) von wenigstens einem elektrischen Heizstab, Heizpatrone (309) oder dergl. gebildet wird, insbesondere kurz nach dem Start der Verbrennung abschaltbar ist.

29. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 28, dadurch gekennzeichnet, dass die Heizeinrichtung (316) im und/oder am Brennstoffventii (301, 311) vorgesehen ist.

30. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 29, dadurch gekennzeichnet, dass ein elektrisches Heizelement (217) vorgesehen ist, das mit der Heizzone in Verbindung steht, welches insbesondere als Heizstab (227) oder als Heizwendel (218) ausgebildet ist und/oder abschnittsweise mit einem das Brennstoff-Luft-Gemisch führenden Bereich (230) in Verbindung steht und in Richtung der Gemischaufbereitung eine Flammenrückschlagsicherung (231) vorgesehen ist.

31. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 30, dadurch gekennzeichnet, dass die Rucklaufleitung (215) im Bereich der Zuführleitung (213) für die Verbrennungsluft vorgesehen ist.

32. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 31, dadurch gekennzeichnet, dass er eine Zufuhrleitung (204) für den Brennstoff, eine Mischzone (211), in welcher der Brennstoff mit der Verbrennungsluft gemischt wird und ein mit der Zuführleitung (204) verbundenes und in die Mischzone (211) ausmündendes Brennstoffventii (210) aufweist, wobei die Zuführleitung (204) mit einer Heizzone (205) versehen ist, in welcher der zugefuhrte Brennstoff von einem Reaktionskorper (202) erwärmt wird.

33. Brenner nach einem der Ansprüche 3 bis 32, dadurch gekennzeichnet, dass die Heizzone (205) in unmittelbarer Nachbarschaft zum Reaktionskorper (202) angeordnet ist, jedoch von ihm beabstandet ist und/oder direkt mit dem Reaktionskorper (202) verbunden ist und/oder als Ringkanal (205) oder als Rohrwendel (233) ausgebildet ist.