[go: up one dir, main page]

UA81329C2 - Method and cooling device for making of hot-rolled strip with dual-phase structure - Google Patents

Method and cooling device for making of hot-rolled strip with dual-phase structure Download PDF

Info

Publication number
UA81329C2
UA81329C2 UAA200600445A UAA200600445A UA81329C2 UA 81329 C2 UA81329 C2 UA 81329C2 UA A200600445 A UAA200600445 A UA A200600445A UA A200600445 A UAA200600445 A UA A200600445A UA 81329 C2 UA81329 C2 UA 81329C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
cooling
temperature
hot
ferrite
stage
Prior art date
Application number
UAA200600445A
Other languages
English (en)
Original Assignee
Sms Demag Ag
Aceria Compacta De Bizkaia S A
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=33546580&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=UA81329(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Sms Demag Ag, Aceria Compacta De Bizkaia S A filed Critical Sms Demag Ag
Publication of UA81329C2 publication Critical patent/UA81329C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
    • C21D11/005—Process control or regulation for heat treatments for cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)

Description

Опис винаходу
Винахід стосується способу виготовлення гарячекатаної стрічки з двофазною структурою із фериту і 2 мартенситу, причому щонайменше 7095 аустеніту перетворені на ферит, із гарячекатаного стану за допомогою контрольованого двоступеневого охолоджування після чистової прокатки до температури стрічки нижчої за температуру початку мартенситного перетворення на ділянці охолоджування, яка складається з розташованих на відстані одна за одною водоохолоджувальних груп.
Цілеспрямоване структурне перетворення за допомогою керованого охолоджування сталей відоме, причому 70 для отримання двофазних сталей це кероване охолоджування здійснюють за часом після деформації гарячекатаної стрічки. Вид двофазної структури, що досягається, істотно залежить при цьому від технічно можливих швидкостей охолоджування і хімічного складу сталі. Важливим при цьому в будь-якому випадку є достатнє утворення фериту щонайменше 7095 на першому ступені охолоджування. На цьому першому ступені охолоджування потрібно уникати перетворення аустеніту в перлітній області. 19 Інтенсивність охолоджування на другому ступені охолоджування, що йде за першим ступенем охолоджування, повинна бути настільки великою, щоб досягнути температур змотування нижчих за температуру початку мартенситного перетворення. Тільки після цього гарантовано утворення двофазної структури з феритними та мартенситними складовими.
Відоме отримання двофазних сталей не представляє проблеми при малих швидкостях стрічки або при достатній довжині ділянок охолоджування. При дуже високих швидкостях стрічки початок другого ступеня охолоджування може бути, проте, зміщений на ділянці охолоджування настільки, що подальше утворення мартенситу буде відбуватися неповністю або взагалі не відбуватиметься. Тоді виникає змішана структура з фериту, бейніту та частин мартенситу, який не досягає бажаних механічних властивостей суто двофазної структури. с
В ІЇЕР 0747495 В1| описаний спосіб виготовлення сталевого листа високої міцності зі структурою Ге) щонайменше із 7595 фериту щонайменше 1095 мартенситу та, за необхідності, бейніту й залишкового аустеніту.
Мова при цьому не йде про структуру суто двофазних сталей. Як сплав використовують мікролеговану ніобієм сталь. Для її отримання гарячекатаний сталевий лист цілеспрямовано охолоджують, причому за повільним охолоджуванням іде швидке охолоджування або як альтернатива повільному охолоджуванню передує спочатку о швидке охолоджування. Для першого ступеня охолоджування швидкість охолоджування вказана 2-15 2 щ еС/с с протягом 8-40 с до кінцевої температури між точкою Аг. і 7302С. Другий ступінь охолоджування проводять зі швидкістю охолоджування 20-1502С/с нижче за точку Агз. о
В (ЕР 1108072 ВІ) описаний спосіб отримання двофазних сталей, при якому після чистової прокатки за - зв / Допомогою двоступеневого охолоджування - спочатку повільно, потім швидко - досягають двофазної структури із со 70-9090 фериту і 30-1095 мартенситу. Перше (повільне) охолоджування здійснюють на ділянці охолоджування, на якій гарячекатану смугу охолоджують за допомогою розташованих на відстані одна від одної зон водяного охолоджування зі швидкістю охолоджування 20-30 К/сє. Охолоджування відрегульоване при цьому так, що крива охолоджування заходить у феритну область з такою високою температурою, що утворення фериту може « 20 відбуватися швидко. Це перше охолоджування продовжують доти, поки щонайменше 7090 аустеніту не -в перетвориться на ферит, безпосередньо після чого без часу витримки іде подальше (швидке) охолоджування. с Виходячи з цього описаного рівня техніки з показаними різними можливостями отримання двофазної :з» структури, завданням винаходу є створення способу та установки, за допомогою яких виготовлення гарячекатаної стрічки з двофазною структурою може здійснюватися на традиційній ливарно-прокатній установці з наявними там локальними і, тим самим, також часовими обмеженнями. Охолоджувальний тракт такої со що установки відрізняється тим, що загальна довжина не перевищує, як правило, 50 м і не передбачається компактне охолоджування. -й Це завдання вирішується в частині способу за допомогою ознак п. 1 за рахунок того, що для сталі з сю хімічним складом 0,01-0,0895 вуглецю, 0,995 кремнію, 0,5-1,690 марганцю, 1,290 алюмінію, 0,3-1,295 хрому, інше залізо, і неодмінні домішки, для отримання гарячекатаної стрічки з двофазною структурою з 70-95905 фериту і ко 30-595 мартенситу з високою механічною міцністю і високою деформівністю (межа міцності при розтягненні понад с 6бОоМПа, відносне подовження при розриві щонайменше 25905) на ділянці охолоджування ливарно-прокатної установки здійснюють двоступеневе контрольоване охолоджування з кінцевою температурою прокатки стрічки Ткінцев: Аз -Т00К є Тунцево х Аз -50 К до температури змотування стрічки Т змотування 5 З009С (« вв температури початку мартенситного перетворення), причому швидкість М у » охолоджування на обох ступенях охолоджування складає М-30-150 К/с, переважно М-50-90 К/с, перший ступінь охолоджування здійснюють аж до (Ф) заходження кривої охолоджування в феритну область, а потім вивільнену внаслідок перетворення аустеніту на
ГІ ферит теплоту перетворення використовують для ізотермічної витримки при досягнутій температурі стрічки з часом витримки 5 с аж до початку другого ступеня охолоджування. во Через невелику довжину традиційних ділянок охолоджування в наявних ливарно-прокатних установках виготовлення гарячекатаної стрічки з двофазною структурою можливе тільки за допомогою спеціальної техніки охолоджування. Щоб подібне охолоджування можна було здійснити, дотримання певних граничних значень хімічного складу, приведеного в п.1, є обов'язковим для досягнення бажаного ступеня перетворення протягом наявного короткого загального часу охолоджування. 65 Охолоджування передбачає при цьому двоступеневе охолоджування з різними, вибираними швидкостями охолоджування, що переривається часом ізотермічної витримки максимум 5 с Початок часу витримки, що відповідає закінченню першого ступеня охолоджування, визначають входженням кривої охолоджування в феритну область або початком перетворення аустеніту на ферит. Під час короткої ізотермічної фази при охолоджуванні, максимум 5 с, коли, згідно з винаходом, вивільнену теплоту перетворення використовують для
Підтримки постійного значення температури й при цьому компенсують неминуче повітряне охолоджування, відбувається бажане перетворення аустеніту щонайменше на 7095 у ферит. За цим часом витримки безпосередньо починають другий ступінь охолоджування гарячекатаної стрічки до температури нижче за 300260.
Оскільки ця температура лежить нижче за температуру початку утворення мартенситу, то при такому охолоджуванні з мартенситом отримують другий компонент структури бажаної величини. 70 Крім короткого часу витримки, охолоджування характеризується точно заданою швидкістю охолоджування для обох ступенів охолоджування. Ця швидкість охолоджування складає М-30-150 К/с, переважно М-50-90 К/с, залежно від геометрії гарячекатаної стрічки та від хімічного складу марки сталі, що застосовується. Відносно цих швидкостей охолоджування потрібно вказати, що швидкість охолоджування менша за 30 К/с через невелику кількість часу на традиційній ділянці охолоджування ливарно-прокатної установки, неможлива, тоді як швидкості 75 охолоджування більші за 150 К/с на подібних ділянках охолоджування також недосяжні.
У порівнянні з виготовленням двофазної гарячекатаної стрічки відповідно до рівня техніки, спосіб, згідно з винаходом, крім відмінного хімічного складу вихідної сталі, відрізняється тим, що а) кінцева температура прокатки лежить помітно нижче за температуру Аз;
Б) на другому ступені охолоджування здійснюють до температури нижче за 3009; с) швидкості охолоджування лежать нижче за 150 К/с і вище за 30 К/с; а) між обома ступенями охолоджування передбачений дуже короткий, максимум 5 с, час витримки, протягом якого не відбувається охолоджування; є) перетворення на ферит відбувається ізотермічно.
Установка для здійснення способу, згідно з винаходом, відрізняється тим, що за останньою чистовою Га прокатною кліттю розташована традиційна ділянка охолоджування ливарно-прокатної установки, що містить декілька розташованих на відстані одна за одною, регульованих груп водяного охолоджування з водяними о балками. Наявні в кожній охолоджувальній групі охолоджувальні балки розташовані з можливістю рівномірної подачі до верхньої і нижньої сторін гарячекатаної стрічки певної кількості води. Загальну кількість води можна регулювати, підключаючи або відключаючи окремі охолоджувальні балки під час прокатки. Кількість і Ф) розташування підключених водяних балок може бути заздалегідь задана для оптимального узгодження всієї ділянки охолоджування зі встановлюваними умовами охолоджування. сч
Інші деталі, ознаки та властивості винаходу більш детально пояснюються нижче з прикладом його со здійснення, зображеного на схематичних кресленнях, на яких представлено: фіг.1: крива охолоджування час-температура для гарячекатаної стрічки; - фіг.2: схема ділянки охолоджування ливарно-прокатної установки з б-кліттєвою чистовою лінією; ее фіг.3: схема ділянки охолоджування ливарно-прокатної установки з 7-клітковою чистовою лінією.
На фіг.1 як приклад зображена крива охолоджування час-температура гарячекатаної стрічки, охолодженої, згідно з винаходом, на вихідному рольгангу на ділянці 1 охолоджування. Гарячекатана стрічка зі складом 0,0690 « вуглецю, 0,195 кремнію, 1,290 марганцю, 0,01595 фосфору, 0,069о сірки, 0,03695 алюмінію, 0,1590 міді, 0,05490 нікелю, 0,7195 хрому, інше залізо й неодмінні домішки охолоджували зі встановленої кінцевої температури - с прокатки Тунцев. 80097 на ділянці охолоджування зі швидкістю охолоджування М 3 54 К/с до температури а гарячекатаної стрічки 6702, при якій крива охолоджування заходила в феритну область. Протягом часу є» витримки біля 4 секунд температура гарячекатаної стрічки залишалася при цій температурі Т постійна ВИТРИМКИ, перш ніж вона була остаточно охолоджена на другій ділянці охолоджування зі швидкістю охолоджування М » 84
К/с до температури стрічки нижче за 3002С (температура змотування біля 250 УС). У виготовленої цим способом бо гарячекатаної стрічки з двофазною структурою в бажаному діапазоні щонайменше 7095 фериту і менше за 2095 - мартенситу, під час випробувань була отримана межа міцності при розтягненні 620МПа в комбінації з відношенням межі текучості до тимчасового опору 0,52. о На фіг.2 як приклад зображена схема виконаної, згідно з винаходом, ділянки 1 охолоджування традиційної
Ге 250 ливарно-прокатної установки. Ділянка 1 охолоджування, що проходить для гарячекатаної стрічки 10 у напрямі 8 її транспортування, знаходиться між останньою чистовою кліттю 2 і моталкою 5. Між останньою чистовою кліттю
Ме; 2 і першою групою З) водяного охолоджування знаходиться місце 6 вимірювання для контролю температури, що поступає в ділянку 1 охолоджування гарячекатаної стрічки 10. Ділянка 1 охолоджування складається на фіг.2, загалом, із восьми охолоджувальних груп Зі.7 і 4, причому остання виконана нерідко у вигляді вирівнювальної зони 4. У більш загальному вигляді залежно від конкретної ливарно-прокатної установки в традиційну ділянку о охолоджування входять 6-9 охолоджувальних груп.
У зображеному прикладі на фіг2 мова йде про типову схему ділянки охолоджування для б-клітгєвої о ливарно-прокатної установки, що видно по проміжку між охолоджувальними групами 2. і 4. Подальша доробка до 7-кліттєвої чистової лінії нерідко обумовлює необхідність зміщення, наприклад, першої охолоджувальної 60 групи (зони охолоджування) 31 назад у конструктивний проміжок між охолоджувальними групами Зі і 4.уУ цьому випадку виникає схема ділянки Г охолоджування на фіг.3, який відрізняється від ділянки 1 охолоджування на фіг.2 тільки відсутністю цього конструктивного проміжку між охолоджувальними групами 31.7 і 4. Посилальні позиції окремих конструктивних елементів і вузлів на фіг.3 відповідають тому посилальним позиціям на фіг.2.
Виключення складає перша охолоджувальна група З, верхня охолоджувальна балка якої на відміну від бо охолоджувальної балки групи 3. на фіг.2 виконана у звичайній довжині охолоджувальних груп 32-37.
Як правило, кожна охолоджувальна група містить по чотири охолоджувальних балки на верхній і нижній сторонах стрічки. Кожна охолоджувальна балка, у свою чергу, складається із двох рядів водяних трубок для охолоджування верхньої 10! і нижньої 10" сторін стрічки. Як особливість зображена на фіг.2 охолоджувальна група Зі через брак місця вкорочена на верхній стороні на одну охолоджувальну балку.
На відміну від передніх охолоджувальних груп 34.7, що містять на кожний охолоджувальний брус один перемикальний клапан 7, вирівнювальна зона 4 містить на кожний брус два клапани 7. Це значить, що у вирівнювальній зоні кожним рядом охолоджувальних трубок можна керувати окремо і, тим самим, можна точніше регулювати кількість води.
Залежно від прокатаної товщини готової стрічки змінюється швидкість її виходу з чистової лінії, і 70 Відповідно необхідно погодити режим роботи ділянки охолоджування, щоб можна було встановити криву час-температура, необхідну для отримання потрібних властивостей стрічки. Для товщини стрічки, наприклад,
Змм досягають першого необхідного ступеня охолоджування з охолоджувальними групами З 4 і З», тоді як другий ступінь охолоджування реалізують із групами З5,Зв, 37 і 4. У готової стрічки товщиною 2мм внаслідок змінених крайових умов для другого ступеня охолоджування використовують тільки охолоджувальні групи 75. Зв, 3714.
Перелік посилальних позицій 1 - ділянка охолоджування 2 - остання чистова кліть 34-7 - групи водяного охолоджування 20 4 - група водяного охолоджування (вирівнювальна зона) 5 - моталка 6 - місце вимірювання температури 7 - перемикальний клапан 8 - напрям транспортування с 25 10 - гарячекатана смуга - верхня сторона стрічки і9) 10" - нижня сторона стрічки
М. - швидкість охолоджування на першому ступені охолоджування
М» - швидкість охолоджування на другому ступені охолоджування Ге»!
Ткінцев. - температура стрічки після останньої чистової кліті
Тростійна - Температура стрічки під час витримки с
Тзмотування " Температура стрічки після закінчення охолоджування (температура змотування) со «- зе

Claims (5)

Формула винаходу со
1. Спосіб виготовлення гарячекатаної стрічки (10) із двофазною структурою з фериту та мартенситу, при якому щонайменше 7095 аустеніту перетворюють на ферит із гарячекатаного стану за допомогою двоступеневого контрольованого охолоджування після чистової прокатки до температури стрічки, нижчої за « температуру початку мартенситного перетворення на ділянці (1, 1) охолоджування з розташованих на відстані шщ с одна за одною груп (3.4.7, 4) водяного охолоджування, який відрізняється тим, що сталь має наступний хімічний й склад, мас. 9о: 0,01-0,08 вуглецю, 0,9 кремнію, 0,5-1,6 марганцю, 1,2 алюмінію, 0,3-1,2 хрому, решта залізо, а а також неодмінні домішки, отримують гарячекатану стрічку (10) із двофазною структурою з 70-9595 фериту і 30-590 мартенситу, з високою механічною міцністю і високою деформівністю, межею міцності при розтягненні понад 600 Мпа і відносному подовженні при розриві щонайменше 2595, за допомогою того, що на ділянці охолоджування Го! ливарно-прокатної установки: а) здійснюють двоступеневе контрольоване охолоджування з кінцевої температури прокатки стрічки - Ткінцев: Аз - 100 К « Тунцев, х Аз - 50 К до температури змотування стрічки Тзмот 5 З00 «С або « температури Ге) початку мартенситного перетворення, причому швидкість М. » охолоджування на обох ступенях охолоджування складає М-30-150 К/с; о Б) перший ступінь охолоджування здійснюють до заходження кривої охолоджування в феритну область, а Ге) потім вивільнену в результаті перетворення аустеніту на ферит теплоту перетворення використовують для ізотермічного витримування при досягнутій температурі Т постійна Стрічки з часом витримування 5 с до початку другого ступеня охолоджування.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що швидкість М12 охолоджування на обох ступенях охолоджування складає М-50-90 К/с. іФ) З.
Охолоджуючий пристрій гарячекатаної стрічки ливарно-прокатної установки для виготовлення ко гарячекатаної стрічки (10) із двофазною структурою з гарячекатаного етапу, що містить розташовану за останньою чистовою прокатною кліттю (2) ділянку (1, 1) охолоджування з декількома розташованими на відстані бо одна за одною групами (3.4.7, 4) водяного охолоджування, придатний для здійснення способу за п. 1, і що має ділянку (1, 1) охолоджування з довжиною менше 50 м, який відрізняється тим, що в межах ділянки (1, 1) охолоджування передбачена відповідна кількість регульованих груп (3 4.7, 4) водяного охолоджування, розташованих з можливістю регулювання необхідної швидкості (М 12) охолоджування на кожному ступені охолоджування за допомогою узгодженого режиму роботи всієї ділянки охолоджування, залежно від товщини і б5 Швидкості стрічки, а також із можливістю реалізації необхідного часу витримування при температурі Т постійна стрічки між обома ступенями охолоджування.
4. Пристрій за п. 3, який відрізняється тим, що кожна група (3.4.7, 4) водяного охолоджування містить декілька регульованих за допомогою перемикальних клапанів (7) охолоджувальних балок, розташованих із можливістю рівномірної подачі до верхньої сторони (10) і нижньої сторони (10") гарячекатаної стрічки (10), яка проходить, певної кількості води, причому кількості води для верхньої сторони (10) і нижньої сторони (10") стрічки можуть бути також взаємно врівноважені.
5. Пристрій за п. 4, який відрізняється тим, що остання група (4) водяного охолоджування для охолоджування верхньої сторони (10) і нижньої сторони (10") стрічки містить по вісім перемикальних клапанів (7) для чотирьох охолоджувальних балок вгорі і внизу для більш точного регулювання кількості води. с щі 6) (о) с (зе) «- г) -
с . и? (ее) - (95) іме) 3е) іме) 60 б5
UAA200600445A 2003-06-18 2004-08-06 Method and cooling device for making of hot-rolled strip with dual-phase structure UA81329C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10327383A DE10327383C5 (de) 2003-06-18 2003-06-18 Anlage zur Herstellung von Warmband mit Dualphasengefüge
PCT/EP2004/006170 WO2004111279A2 (de) 2003-06-18 2004-06-08 Verfahren und anlage zur herstellung von warmband mit dualphasengefüge

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA81329C2 true UA81329C2 (en) 2007-12-25

Family

ID=33546580

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA200600445A UA81329C2 (en) 2003-06-18 2004-08-06 Method and cooling device for making of hot-rolled strip with dual-phase structure

Country Status (14)

Country Link
US (1) US20070175548A1 (uk)
EP (1) EP1633894B1 (uk)
JP (1) JP5186636B2 (uk)
KR (1) KR20060057538A (uk)
CN (1) CN100381588C (uk)
CA (1) CA2529837C (uk)
DE (1) DE10327383C5 (uk)
EG (1) EG23893A (uk)
MY (1) MY136875A (uk)
RU (1) RU2346061C2 (uk)
TW (1) TWI300443B (uk)
UA (1) UA81329C2 (uk)
WO (1) WO2004111279A2 (uk)
ZA (1) ZA200509876B (uk)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN100447260C (zh) * 2006-06-23 2008-12-31 宝山钢铁股份有限公司 盘式带钢快速冷却试验装置及其使用方法
EP2361699A1 (de) * 2010-02-26 2011-08-31 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Kühlung eines Blechs mittels einer Kühlstrecke, Kühlstrecke und Steuer- und/oder Regeleinrichtung für eine Kühlstrecke
DE102011000089A1 (de) * 2011-01-11 2012-07-12 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Herstellen eines warmgewalzten Stahlflachprodukts
CN103215420B (zh) * 2012-12-31 2015-02-04 西安石油大学 一种大变形管线钢双相组织的获取方法
CN104043660B (zh) * 2013-09-26 2015-09-30 北大方正集团有限公司 一种非调质钢的生产工艺
DE102017206540A1 (de) 2017-04-18 2018-10-18 Sms Group Gmbh Vorrichtung und Verfahren zum Kühlen von Metallbändern oder -blechen
DE102017127470A1 (de) * 2017-11-21 2019-05-23 Sms Group Gmbh Kühlbalken und Kühlprozess mit variabler Abkühlrate für Stahlbleche
DE102017220891A1 (de) * 2017-11-22 2019-05-23 Sms Group Gmbh Verfahren zum Kühlen eines metallischen Guts und Kühlbalken
CN109576581A (zh) 2018-11-30 2019-04-05 宝山钢铁股份有限公司 一种高表面质量、低屈强比热轧高强度钢板及制造方法
CN110724801B (zh) * 2019-10-28 2021-02-12 重庆科技学院 Cr-Mo超高强钢在奥氏体和铁素体两相区等温热处理后直接深冷处理提高强韧性的方法
RU2724217C1 (ru) * 2020-02-04 2020-06-22 Антон Владимирович Шмаков Способ производства стального проката

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3533261A (en) * 1967-06-15 1970-10-13 Frans Hollander Method and a device for cooling hot-rolled metal strip on a run-out table after being rolled
FR223577A (uk) * 1973-12-11
US4159218A (en) * 1978-08-07 1979-06-26 National Steel Corporation Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip
SE430902B (sv) * 1979-05-09 1983-12-19 Svenskt Stal Ab Sett att vermebehandla ett stalband med 0,05 - 0,20% kolhalt och laga halter legeringsemnen
JPS57137452A (en) * 1981-02-20 1982-08-25 Kawasaki Steel Corp Hot rolled high tensile steel plate having composite structure and its manufacture
JPS57137426A (en) * 1981-02-20 1982-08-25 Kawasaki Steel Corp Production of low yield ratio, high tensile hot rolled steel plate by mixed structure
DE3440752A1 (de) * 1984-11-08 1986-05-22 Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege
JPS63207410A (ja) 1987-02-24 1988-08-26 Kawasaki Steel Corp 熱延鋼帯の板幅変動防止方法
JPH0763749B2 (ja) 1988-11-15 1995-07-12 日本鋼管株式会社 熱間圧延後の冷却方法
JPH0390206A (ja) * 1989-08-31 1991-04-16 Kobe Steel Ltd 熱延鋼板の冷却制御方法
JPH04167916A (ja) 1990-10-30 1992-06-16 Sumitomo Metal Ind Ltd スプレー用給水圧力制御装置
JPH06190419A (ja) 1992-12-24 1994-07-12 Kawasaki Steel Corp ストリップの冷却方法
JPH06238312A (ja) * 1993-02-18 1994-08-30 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱延鋼板の冷却制御方法
DE19513999C2 (de) 1995-04-13 1999-07-29 Sundwig Gmbh Fertigungslinie und deren Verwendung zum Herstellen von Stahlband
FR2735148B1 (fr) * 1995-06-08 1997-07-11 Lorraine Laminage Tole d'acier laminee a chaud a haute resistance et haute emboutissabilite renfermant du niobium, et ses procedes de fabrication.
EP0750049A1 (de) * 1995-06-16 1996-12-27 Thyssen Stahl Aktiengesellschaft Ferritischer Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung
CN1161378A (zh) * 1996-01-16 1997-10-08 艾利格汉尼·勒德鲁姆公司 生产双相铁素体不锈钢带的方法
EP2314729B2 (en) * 1997-03-17 2017-03-08 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Dual-phase type high-strength steel sheets having high impact energy absorption properties
DE19833321A1 (de) * 1998-07-24 2000-01-27 Schloemann Siemag Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von Dualphasen-Stählen
DE19963186B4 (de) 1999-12-27 2005-04-14 Siemens Ag Verfahren zur Steuerung und/oder Regelung der Kühlstrecke einer Warmbandstrasse zum Walzen von Metallband und zugehörige Vorrichtung
DE10129565C5 (de) 2001-06-20 2007-12-27 Siemens Ag Kühlverfahren für ein warmgewalztes Walzgut und hiermit korrespondierendes Kühlstreckenmodell
US20080178972A1 (en) 2006-10-18 2008-07-31 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd) High strength steel sheet and method for producing the same

Also Published As

Publication number Publication date
WO2004111279A2 (de) 2004-12-23
TWI300443B (en) 2008-09-01
DE10327383B4 (de) 2010-10-14
CA2529837C (en) 2012-08-21
KR20060057538A (ko) 2006-05-26
MY136875A (en) 2008-11-28
RU2006101338A (ru) 2006-06-10
DE10327383C5 (de) 2013-10-17
CN100381588C (zh) 2008-04-16
CA2529837A1 (en) 2004-12-23
US20070175548A1 (en) 2007-08-02
TW200502405A (en) 2005-01-16
RU2346061C2 (ru) 2009-02-10
WO2004111279A3 (de) 2005-05-06
DE10327383A1 (de) 2005-02-10
JP5186636B2 (ja) 2013-04-17
EP1633894A2 (de) 2006-03-15
JP2006527790A (ja) 2006-12-07
EP1633894B1 (de) 2017-04-26
CN1820086A (zh) 2006-08-16
ZA200509876B (en) 2006-11-29
EG23893A (en) 2007-12-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5130221B2 (ja) マルチフェイズ構造の熱間ストリップの製造方法
KR100430983B1 (ko) 박강판 및 박강판의 제조방법
RU2608257C2 (ru) Устройство для производства отожженных сортов стали и способ для производства упомянутых сортов стали
UA81329C2 (en) Method and cooling device for making of hot-rolled strip with dual-phase structure
US20140261914A1 (en) Method of producing hot rolled high strength dual phase steels using room temperature water quenching
CN113151735A (zh) 表现出良好延展性的高强度钢以及通过镀锌槽进行淬火和分配处理的制备方法
CN102140609A (zh) 硅铝复合添加590MPa级相变诱发塑性钢及制备方法
US7938917B2 (en) Method for controlling cooling of steel sheet
JP2001152254A (ja) 材質均一性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の製造方法
JP2006527790A5 (uk)
JP2006097109A (ja) 高炭素熱延鋼板およびその製造方法
KR102465476B1 (ko) 강 튜브의 인-라인 제조 방법
KR20170056668A (ko) 중강판 제조 설비 및 제조 방법
RU2309990C2 (ru) Способ производства листовой углеродистой стали
JP2001300633A (ja) 高強度熱延鋼帯の低温巻取り方法
RU2749009C1 (ru) Способ получения горячекатаного проката повышенной прочности
MXPA05013706A (en) Method and installation for the production of hot-rolled strip having a dual-phase structure
KR101225442B1 (ko) 냉각속도를 조절가능한 다단 냉각상 냉각방법 및 냉각장치
JPH09192712A (ja) 高硬度オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法
SU1444366A1 (ru) Способ изготовлени лонжеронов рам транспортных машин
RU2116360C1 (ru) Способ термической обработки протяжных изделий и установка для его реализации
KR920000768B1 (ko) 가공성이 우수한 고강도열연강판의 제조방법
RU2149193C1 (ru) Способ изготовления термоупрочненной стержневой арматурной стали
RU1770386C (ru) Способ изготовлени термоупрочненной арматурной стали в мотках
RU1775195C (ru) Способ производства подката из заэвтектоидных сталей в бунтах большой массы