[go: up one dir, main page]

UA71558C2 - Process components, vessels and the pipe string to keep and to transport cryogenic liquid with prescribed temperature - Google Patents

Process components, vessels and the pipe string to keep and to transport cryogenic liquid with prescribed temperature Download PDF

Info

Publication number
UA71558C2
UA71558C2 UA2000074221A UA2000074221A UA71558C2 UA 71558 C2 UA71558 C2 UA 71558C2 UA 2000074221 A UA2000074221 A UA 2000074221A UA 2000074221 A UA2000074221 A UA 2000074221A UA 71558 C2 UA71558 C2 UA 71558C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
temperature
strength
pressure
approximately
ultra
Prior art date
Application number
UA2000074221A
Other languages
English (en)
Original Assignee
Exxonmobil Upstream Res Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxonmobil Upstream Res Co filed Critical Exxonmobil Upstream Res Co
Publication of UA71558C2 publication Critical patent/UA71558C2/uk

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0295—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used, e.g. sieve plates, packings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B19/00—Machines, plants or systems, using evaporation of a refrigerant but without recovery of the vapour
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B15/00—Pumps adapted to handle specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts
    • F04B15/06—Pumps adapted to handle specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts for liquids near their boiling point, e.g. under subnormal pressure
    • F04B15/08—Pumps adapted to handle specific fluids, e.g. by selection of specific materials for pumps or pump parts for liquids near their boiling point, e.g. under subnormal pressure the liquids having low boiling points
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B23/00—Pumping installations or systems
    • F04B23/02—Pumping installations or systems having reservoirs
    • F04B23/021—Pumping installations or systems having reservoirs the pump being immersed in the reservoir
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/02—Selection of particular materials
    • F04D29/026—Selection of particular materials especially adapted for liquid pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0204—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a single flow SCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0207—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle as at least a three level SCR refrigeration cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
    • F25J1/0264—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams
    • F25J1/0265—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams comprising cores associated exclusively with the cooling of a refrigerant stream, e.g. for auto-refrigeration or economizer
    • F25J1/0268—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams comprising cores associated exclusively with the cooling of a refrigerant stream, e.g. for auto-refrigeration or economizer using a dedicated refrigeration means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
    • F25J3/04896—Details of columns, e.g. internals, inlet/outlet devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • F25J5/002—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • F25J5/002—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
    • F25J5/005—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger in a reboiler-condenser, e.g. within a column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/06—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits having a single U-bend
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
    • F28F21/082—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/22—Arrangements for directing heat-exchange media into successive compartments, e.g. arrangements of guide plates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2201/00—Metals
    • F05C2201/04—Heavy metals
    • F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
    • F05C2201/0448—Steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2300/00—Materials; Properties thereof
    • F05D2300/10—Metals, alloys or intermetallic compounds
    • F05D2300/17—Alloys
    • F05D2300/171—Steel alloys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0138—Shape tubular
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/032—Orientation with substantially vertical main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/052—Size large (>1000 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/056—Small (<1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/03—Thermal insulations
    • F17C2203/0304—Thermal insulations by solid means
    • F17C2203/0329—Foam
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/03—Thermal insulations
    • F17C2203/0304—Thermal insulations by solid means
    • F17C2203/0337—Granular
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/03—Thermal insulations
    • F17C2203/0304—Thermal insulations by solid means
    • F17C2203/0345—Fibres
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/03—Thermal insulations
    • F17C2203/0391—Thermal insulations by vacuum
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0602—Wall structures; Special features thereof
    • F17C2203/0612—Wall structures
    • F17C2203/0614—Single wall
    • F17C2203/0617—Single wall with one layer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0639—Steels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/01—Pure fluids
    • F17C2221/011—Oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/01—Pure fluids
    • F17C2221/013—Carbone dioxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/01—Pure fluids
    • F17C2221/014—Nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/01—Pure fluids
    • F17C2221/016—Noble gases (Ar, Kr, Xe)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/01—Pure fluids
    • F17C2221/016—Noble gases (Ar, Kr, Xe)
    • F17C2221/017—Helium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/01—Pure fluids
    • F17C2221/018—Acetylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/063—Fluid distribution for supply of refuelling stations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/068—Distribution pipeline networks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/05—Applications for industrial use
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/02—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams using a pump in general or hydrostatic pressure increase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/42—Modularity, pre-fabrication of modules, assembling and erection, horizontal layout, i.e. plot plan, and vertical arrangement of parts of the cryogenic unit, e.g. of the cold box
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/44—Particular materials used, e.g. copper, steel or alloys thereof or surface treatments used, e.g. enhanced surface
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0033—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for cryogenic applications
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/902—Apparatus
    • Y10S62/905—Column

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Thermal Insulation (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)

Description

Опис винаходу
Цей винахід відноситься до елементів технологічних процесів, контейнерів і труб для схову і рідин при 2 кріогенних температурах. Більш конкретно, цей винахід відноситься до елементів технологічного процесу, контейнерів і труб, що виготовлені з понадвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 99в5ваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад 830МПа (120Окг на квадратний дюйм ) і температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТ) нижче приблизно -73"7С (-100"Р).
У описі дані такі визначення різноманітним термінам. Для зручності тут наданий Словник термінів, що 70 передує формулі винаходу.
Часто в промисловості необхідні елементи технологічного процесу, контейнери і труби, що мають відповідну ударну в'язкість і призначені для технологічного процесу, схову та транспортування рідин при кріогенних температурах, а саме, при температурах нижче приблизно -407С (-40"Р), без ушкодження. Це особливо актуально в області одержання вуглеводнів і в їхній хімічній переробці. Наприклад, кріогенні процеси 72 використовуються для забезпечення поділу компонентів в вуглеводневих рідинах та газах. Кріогенні процеси використовуються також при сепарації і схові таких середовищ, як кисень і двоокис вуглецю.
Інші кріогенні технологічні процеси, використовувані в промисловості, включають термічні цикли при генеруванні енергії, процеси охолодження і процеси зрідження. У термічному процесі генерування енергії звичайно використовують оборотний цикл Ранкіна і його модифікації для генерування енергії шляхом утилізації 20 наявної енергії охолодження з джерела з наднизькою температурою. У найбільше простій формі циклу відповідне середовище, таке як етилен, конденсують при низькій температурі, перекачують під тиском, випаровують і розширюють за допомогою пропускання крізь турбіну, сполучену з генератором.
Існує широка різноманітність галузей застосування, у яких використовуються насоси для переміщення кріогенних рідин у технологічному процесі і системах охолодження, де температура може бути нижче приблизно с 25 л3ес (100"Р). Крім того, коли горючі середовища випускаються в конусну систему в процесі переробки, тиск. (у середовища знижується, наприклад, за допомогою запобіжного регулятора тиску.
Падіння тиску призводить до зниження температури середовища. Якщо падіння тиску є достатньо високим, то температура отриманого в результаті середовища може виявитися достатньо низькою, щоб ударна в'язкість вуглецевих сталей, звичайно використовуваних у розширювальних системах, виявилася незадовільною. Типові со 30 вуглецеві сталі можуть руйнуватися при кріогенних температурах. ою
В багатьох галузях промислового застосування речовини зберігаються і транспортуються при високих тисках, як, наприклад, стиснуті гази. Як правило, контейнери для зберігання і транспортування стиснутих газів о виготовляються зі стандартних, що випускаються промисловістю вуглецевих сталей або з алюмінію для «-- забезпечення ударної в'язкості, необхідної контейнерам для транспортування речовин, що швидко 325 оброблюються, і стінки ємностей повинні бути відносно товстими, щоб забезпечити міцність, необхідну для схову - газу під високим тиском. Конкретно, газові балони високого тиску широко використовуються для зберігання і транспортування таких газів, як кисень, азот, ацетилен, аргон, гелій і двоокис вуглецю. Як варіант, температуру середовища можна знижувати для одержання насиченої газом рідини і навіть переохолодження, « якщо необхідно, із тим щоб речовину можна було зберігати і транспортувати як рідину. Речовини можуть бути З 50 зріджені при сполученні тисків і температур, що відповідають умовам температури початку кипіння у речовин. У с залежності від властивостей середовища може бути економічно вигідно зберігати і транспортувати середовище
Із» в стиснутому виді, в умовах кріогенної температури, якщо існує недорогий засіб для зберігання і транспортування середовища, що знаходиться під тиском, при кріогенній температурі. Можливі декілька способів транспортування середовища, що знаходиться під тиском, при кріогенних температурах, наприклад, вантажівки-танкери, автоцистерни або морський транспорт. Коли середовища, що знаходяться під тиском, при 7 кріогсенних температурах середовища підлягають використанню місцевими розподільниками в умовах - підвищеного тиску і при кріогенних температурах. Крім контейнерів для зберігання і транспортування, альтернативним способом є трубопровідна розподільна система, тобто, трубопроводи між центральним місцем і-й зберігання, куди подається і де накопичується середовище, у великому обсязі при кріогенних температурах і с 20 місцевими розподільниками або користувачами. Всі ці способи транспортування потребують використання ємностей для зберігання і/або трубопроводів, виготовлених із матеріалу, що має відповідну ударну в'язкість со при кріогенних температурах для запобігання руйнуванню і відповідну міцність, щоб витримувати високі тиски середовища.
Температура в'язко-крихкого переходу (ОВТ) забезпечує два режими руйнування в конструкційних сталях. 29 При температурах нижче температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ) руйнування в сталі має тенденцію до
ГФ) виникнення (крихкого) руйнування в низькоенергетичному діапазоні, тоді як при температурах вище ОВТТ руйнування в сталі має тенденцію до виникнення високоенергетичного в'язкого руйнування. Сталі, що о зварюються, використовувані в конструкціях контейнерів для зберігання і транспортування для застосувань при кріогенних температурах і для інших високих навантажень при кріогенних температурах, повинні мати 60 температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ) значно нижче температури їхньої служби, як у самої сталі, такі в зоні теплового впливу зварювання (НА7), щоб уникнути руйнування відколком у низькоенергетичному діапазоні .
Нікельвмісні сталі, використовувані звичайно для застосувань у конструкціях при кріогенних температурах, наприклад, сталі з утриманням нікелю понад приблизно Зваг., мають низькі температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ), але мають також відносно низьку міцність на розрив. Як правило, сталі, що випускаються бо промисловістю, з З,59оваг. Мі, 5,5Уоваг. Мі та Уоваг. Мі мають температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ)
приблизно -1007С (-150"Р), -15572 (-250"Р) ії -1757С (-280"Р), відповідно, та міцність на розрив приблизно до 485МПа (7Окг на квадратний дюйм), 620МПа (90Окг на квадратний дюйм) і 830МПа (120кг на квадратний дюйм), відповідно. Для досягнення таких сполучень міцності й ударної в'язкості ці сталі звичайно піддаються дорогому опрацюванню, наприклад, подвійному відпалу. У випадку застосувань при кріогенних температурах у промисловості в даний час використовуються ці промислові нікельвмісні сталі завдяки їх достатній ударній в'язкості при низьких температурах, але при проектуванні потрібно враховувати їх відносно низьку міцність на розрив. Як правило, для застосувань при високих навантаженнях і кріогенних температурах у конструкціях потрібна зайва товщина сталі. Таким чином, використання цих нікельвмісних сталей для застосувань при 7/0 Високих навантаженнях і кріогенних температурах має тенденцію до надмірних витрат через високу вартість сталі в сполученні, із необхідними товщинами сталі.
Хоча деякі, що випускаються промисловістю вуглецеві сталі мають температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ), такі як приблизно -467С (-50"Р), вуглецеві сталі, що використовуються в основному для виготовлення застосовуваних у промисловості елементів технологічних процесів і контейнерів для процесів одержання і 7/5 Хімічної переробки вуглеводнів, не мають достатньої ударної в'язкості для використання в умовах кріогенних температур. Як правило, для виготовлення застосовуваних у промисловості елементів технологічних процесів і контейнерів, що працюють в умовах кріогенних температур звичайно використовуються матеріали з більш високою ударною в'язкістю, ніж у вуглецевої сталі, наприклад, нікельвмісні сталі, що промислово випускаються, (від 3,5 до Обоваг. Мі), алюміній (А1-5083 або А1-5085) або нержавіючі сталі. Крім того, іноді 2о використовуються спеціальні матеріали, такі як титанові сплави і спеціальні композити з крученого скловолокна, просоченого епоксидною смолою. Проте, елементи технологічних процесів, контейнери і/або труби, виготовлені з цих матеріалів, часто мають стінки підвищеної товщини, щоб одержати потрібну міцність.
Це збільшує вагу елементів і контейнерів, що підлягають установленню і/або транспортуванню, часто істотно підвищують витрати на проектування. Крім того, ці матеріали мають тенденцію до більш високої вартості, ніж сч об стандартні вуглецеві сталі. Додаткові витрати на установлення і транспортування товстостінних елементів і о контейнерів в сполученні з підвищеною вартістю матеріалу для їхнього виготовлення призводять у результаті до зниження економічної принадності проектів.
Існує необхідність в елементах технологічних процесів і контейнерах, придатних для економічного зберігання і транспортування речовин при кріогенних температурах. Крім того, існує необхідність у трубах, со зо придатних для економічного зберігання і транспортування речовин при кріогенних температурах.
Тому головною задачею цього винаходу є створення елементів технологічних процесів і контейнерів для юю економічного зберігання і транспортування речовин при кріогенних температурах і створення труб, придатних ю для економічного зберігання і транспортування речовин при кріогенних температурах. Іншою задачею цього винаходу є створення таких елементів технологічних процесів, контейнерів і труб, що виготовляються з -- матеріалів, що мають як відповідну міцність, так і в'язкість руйнування, для утримання в них речовин, що ї- знаходяться під тиском, при кріогенних температурах.
Відповідно до поставлених задач цього винаходу розроблені елементи технологічних процесів, контейнери і труби для зберігання і транспортування речовин при кріогенних температурах. Ці елементи технологічних процесів, контейнери і труби відповідно до цього винаходу розроблені для виготовлення з матеріалів, що «
Включають надвисокоміцні низьколеговані сталі, що містять менше УУоваг. нікелю, що краще містять менше шщ с приблизно 79бваг. нікелю, більш краще, що містять менше приблизно 5Уоваг. нікелю і ще більш краще, що містять менше приблизно З9оваг. нікелю. Сталі мають надвисоку міцність, наприклад, міцність на розрив (як ;» визначено тут) понад 830МПа (120Окг на квадратний дюйм) і температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТ) (як визначено тут) нижче приблизно -737С (-100"Р).
Ці нові елементи технологічних процесів і контейнери можуть бути переважно використані, наприклад, у -І випарниках кріогенних установок для уловлювання природного газу з рідин, у процесах обробки і зрідженні зріджуємого природного газу (ЇМО"), у процесі з регульованою зоною заморожування ("СЕ"), уперше - розробленому фірмою Еххоп Ргодисіоп Кезеагспй Сотрапу, у кріогенних системах охолодження, у с низькотемпературних системах генерування енергії й у кріогенних процесах, пов'язаних із виробництвом етилену 5р | пропілену. Використання цих нових елементів технологічних процесів, контейнерів і труб успішно знижують о ризик холодного крихкого руйнування, як правило, пов'язаного зі звичайними вуглецевими сталями, що с працюють при кріогенних температурах. Крім того, ці елементи технологічних процесів і контейнери можуть підвищити економічну принадність проекту.
Переваги цього винаходу будуть більш зрозумілі з нижченаведеного докладного опису з посиланням на в бупровідні креслення, на яких:
На Фіг.1 надана типова потокова схема технологічного процесу, що ілюструє використання деяких елементів
Ф) технологічного процесу відповідно до цього винаходу в метановідгінній газовій установці; ка На Фіг.2 показаний однопротоковий теплообмінник із фіксованою трубною решіткою відповідно до цього винаходу; во На Фіг.3 показаний теплообмінник котельного ребойлера відповідно до цього винаходу;
На Фіг.4 показаний сепаратор сировини з розширювачем у відповідності а, цим винаходом;
На Фіг.5 показана розширювальна система відповідно до цього винаходу;
На Фіг.6 показана система розподілу з мережею трубопроводів відповідно до цього винаходу;
На Фіг.7 показаний конденсатор відповідно до цього винаходу, при використанні в оборотному циклі Ранкіна; 65 На Фіг.8 показаний конденсатор відповідно до цього винаходу при використанні в каскадному циклі охолодження;
На Фіг.9 показаний випарник відповідно до цього винаходу при використанні в каскадному циклі охолодження;
На Фіг.10 показана насосна система відповідно до цього винаходу;
На Фіг.11 показала технологічна система з колоною відповідно до цього винаходу;
На Фіг.12 показана інша технологічна система з колоною відповідно до цього винаходу;
На Фіг.13А показаний графік критичної глибини дефекту при даній довжині дефекту як функції в'язкості руйнування шляхом вільного поширення кінця тріщини (СТОО) і залишкових напруг, і
На Фіг.13В показана геометрія (довжина і глибина) дефекту.
Хоча цей винахід буде описано відповідно до його кращих варіантів, повинно бути зрозуміло, що вони не 70 обмежують винахід. Навпаки, винахід припускає вмикання в об'єм його домагань усіх варіантів, модифікацій і еквівалентів, що не відходять від суті й обсягу винаходу, як визначено формулою винаходу.
Цей винахід відноситься до нових елементів технологічних процесів, контейнерів та труб, використовуваних для переробки, зберігання і транспортування речовин при кріогенних температурах; і, крім того, до елементів технологічних процесів, контейнерів і труб, що виготовлені з матеріалів що включають надвисокоміцну /5 Низьколеговану сталь, що містить менше 9боваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад 830МПа (120кг на квадратний дюйм) і температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Краще надвисокоміцна низьколегована сталь має підвищену ударну в'язкість при кріогенних температурах як у базовому товстому листі, так і в зоні теплового впливу зварювання (НА).
Розроблене елементи технологічних процесів, контейнери і труби, використовувані для переробки і
Зберігання речовин при кріогенних температурах, при цьому елементи технологічних процесів, контейнери і труби виготовлені з матеріалів, що включають надвисокоміцну низьколеговану сталь, що містить менше 9ооваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад 830МПа (120кг на квадратний дюйм) і температуру в'язко-крихкого переходу (ОКТТ) нижче приблизно -73"С (-100"Р): Краще надвисокоміцна низьколегована сталь містить менше приблизно 7боваг. нікелю і більш краще, містить менше приблизно 59оваг. нікелю. Краще надвисокоміцна с об Низьколегована сталь має міцність на розрив понад 860МПа (125кг на квадратний дюйм), а більш краще понад 900МПа (13Окг на квадратний дюйм). Ще більш краще, елементи технологічних процесів, контейнери і труби і) відповідно до цього винаходу виготовлені з матеріалів, що включають надвисокоміцну низьколеговану сталь, що містить менше Зооваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) і температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). со зо У п'ятьох одночасно поданих заявках на попередні патенти США по "РІ МО", кожна з який має назву "Удосконалена система переробки, зберігання і транспортування зрідженого природного газу", описані о контейнери і морські танкери для зберігання і морського транспортування зрідженого природного газу, що ю знаходиться піл тиском, (РІ МО) у широкому діапазоні тисків, приблизно від 1035КПа (150Окг на квадратний дюйм) до приблизно 7590КПа (1100кг на квадратний дюйм), і у широкому температурному діапазоні, приблизно від Ж" -1287С (-190"Р) до приблизно -627С (-ВО"Г). Сама остання з заявок на патенти по РІ МО має пріоритет від 14 ї- травня 1998р. і зареєстрована під реєстраційним Мо97006РА4 і має номер заявки 60/085467 Відомства США по патентах і товарних знаках. Перша з заявок на патенти по РЇМО має пріоритет від 20 червня 1997р. і зареєстрована Відомством США під номером заявки 60/050280. Друга з заявок на патенти по Р МО має пріоритет від 28 липня 1997р. і зареєстрована Відомством США під номером заявки 60/053966. Третя з заявок на « патенти по РІМО має пріоритет від 19 грудня 1997р. і зареєстрована Відомством США під номером заявки з с 60/068226. Четверта з заявок на патенти по РЇМО має пріоритет від ЗО березня 1998р. і зареєстрована
Відомством США під номером заявки 60/079904. Крім того, у заявках на патенти по РІ МО описані системи і ;» контейнери для переробки, зберігання і транспортування зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском, (РІ МО). Краще паливо РІ МО зберігається при тиску приблизно від 1725кПа (250 фунтів на квадратний
ДЮЙМ) до 7590кПа (1100 фунтів на квадратний дюйм) і в температурі приблизно від -1127С (-170"Р) до приблизно -І -6270 (-80"Р). Більш краще, паливний природний газ зберігається в діапазоні тисків приблизно від 2415кПа (350 фунтів на квадратний дюйм) до 4830кПа (700 фунтів на квадратний дюйм) і в температурному діапазоні - приблизно від -1017С (-150"Р) до приблизно -797С (-110"Р). Ще більш краще, нижні межі тиску і температурні с діапазони для паливного природного газу складають приблизно 2760кПа (400 фунтів на квадратний дюйм) і приблизно -967С (-140"Р). Елементи технологічних процесів, контейнери і труби відповідно до цього винаходу о краще використовуються для переробки природного газу, що знаходиться під тиском, без обмеження цим цього с винаходу.
Сталь для виготовлення елементів технологічних процесів, контейнерів і труб
Для виготовлення елементів технологічних процесів, контейнерів і труб відповідно до цього винаходу і
Відповідно до відомих принципів механізмів руйнування, що описуються тут, може бути використана будь-яка надвисокоміцна низьколегована сталь, що містить менше ОУбоваг. нікелю і яка має відповідну міцність (Ф, руйнування, для зберігання при кріогенних температурах таких речовин, як зріджений природний газ, що ка знаходиться під тиском, в умовах технологічного процесу. Прикладом сталі для використання в цьому винаході, без обмеження при цьому винаходу, є надвисокоміцна низьколегована сталь, що зварюється, що містить менше бо Зуоваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад 830МПа (120кг на квадратний дюйм) і відповідну в'язкість для запобігання виникнення руйнування, тобто, випадку руйнування в умовах роботи при кріогенній температурі.
Іншим прикладом сталі для використання в цьому винаході, без обмеження при цьому винаходу, є надвисокоміцна низьколегована сталь, що зварюється, яка містить менше приблизно З9оваг. нікелю і що має міцність на розрив, щонайменше, приблизно 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) і відповідну в'язкість для 65 запобігання виникнення руйнування, тобто, випадку руйнування в умовах роботи при кріогенній температурі.
Сталі цих прикладів краще мають температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТ) нижче приблизно -737С (-100"Р).
Останні досягнення в технології виробництва сталей дозволяють одержати нові надвисокоміцні низьколеговані сталі з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах. Наприклад, у патентах
США на ім'я "Коо еї аІ." МоМо5531842, 5545269 і 5545270 описані нові сталі і способи виробництва цих сталей для одержання товстих сталевих листів із міцністю на розрив приблизно 830МПа (120кг на квадратний дюйм), 965МПа (140кг на квадратний дюйм) і вище. Сталі і способи виробництва, описані в них, були поліпшені і модифіковані для одержання комбінованих хімічних складів сталей і технологічного процесу одержання надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах як у самої сталі, так і в зоні теплового впливу зварювання (НАЛ). Ці над високоміцні низьколеговані сталі мають /о також підвищену в'язкість руйнування, вище, ніж у стандартних надвисокоміцних низьколегованих сталей, що випускаються промислово. Поліпшені сталі описані в одночасно поданій заявці на попередній патент США, за назвою "НАДВИСОКОМІЦНІ СТАЛІ З ПІДВИЩЕНОЮ В'ЯЗКІСТЮ РУЙНУВАННЯ ПРИ КРІОГЕННИХ
ТЕМПЕРАТУРАХ"; яка має пріоритет від 19 грудня 1997р. і зареєстрована Відомством США по патентах і товарних знаках під номером заявки 60/068194; в одночасно поданій заявці на попередній патент США, за /5 назвою "НАДВИСОКОМІЦНІ ПОСТАРЕНІ У АУСТЕНІТНОМУ СТАНІ СТАЛІ З ПІДВИЩЕНОЮ В'ЯЗКІСТЮ
РУЙНУВАННЯ ПРИ КРІОГЕННИХ ТЕМПЕРАТУРАХ", що має пріоритет від 19 грудня 1997р. і зареєстровані у
Відомстві США під номером заявки 60/068252 і в одночасно поданій заявці на попередній патент США, за назвою "НАДВИСОКОМІЦНІ ДВОФАЗНІ СТАЛІ З ПІДВИЩЕНОЮ В'ЯЗКІСТЮ РУЙНУВАННЯ ПРИ КРІОГЕННИХ
ТЕМПЕРАТУРАХ", що має пріоритет від 19 грудня 1997р. і зареєстровані Відомством США під номером заявки 50/068816 (узагальнено, "Заявки на патенти по сталях").
Нові сталі, описані в заявках на патенти по сталях і додатково описані в наведених нижче прикладах, особливо підходять для виготовлення елементів технологічних процесів, контейнерів і труб відповідно до цього винаходу, при цьому ці сталі мають такі характеристики, краще для товстих сталевих листів товщиною приблизно 2,5см (1 дюйм) і більш: (ї) температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С сч дв (СЛО0'Г), краще, нижче приблизно 1077С (-160" Р) у головної сталі й у зоні теплового впливу зварювання (НА); (ії) міцність на розрив понад 830МПа (120кг на квадратний дюйм), краще, понад приблизно 860Мпа (125кг на і) квадратний дюйм), а більш краще, понад приблизно 900МПа (13Окг на квадратний дюйм); (ії) підвищену зварюваність: (ім) практично однорідні по товщині мікроструктуру і властивості і (м) підвищену в'язкість руйнування в порівнянні зі стандартними високоміцними низьколегованими сталями, що випускаються со зо промисловістю. Ще більш краще, ці сталі мають міцність на розрив понад приблизно 930МПа (135кг на квадратний дюйм) або понад приблизно 965МПа (140кг на квадратний дюйм), або понад приблизно 1000МПа що) (145кг на квадратний дюйм). ю
Перший приклад сталей
Як описано вище, в одночасно поданій заявці на попередній патент США, що має пріоритет від 19 грудня -- 1997р., озаглавленої "Надвисокоміцні сталі з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах", і ї- зареєстрованої Відомством США по патентах і товарних знаках під номером заявки 60/068194, наведений опис сталей, що підходять для використання в цьому винаході. Запропоновано спосіб одержання товстого листа з надвисокоміцної сталі, що має мікроструктуру, що складається переважно з відпущеного дрібнозернистого пластинчастого мартенситу, відпущеного дрібнозернистого нижнього бейниту або їхніх сумішей, що включають « етапи: (а) нагрівання сталевого сляба до температури попереднього нагрівання, достатньо високої, щоб (і) по з с суті гомогенізувати сталевий сляб, (ії) розчинити по суті всі карбіди і карбонітриди ніобію і ванадію в сталевому слябі і (ії) одержати в сталевому слябі первинні аустенітні зерна; (б) обтиснення сталевого сляба ;» для одержання товстого сталевого листа за один або декілька проходів гарячого прокатування в першому температурному діапазоні, у якому відбувається рекристалізація аустеніту; (с) наступного обтиснення товстого сталевого листа за один або декілька проходів гарячого прокатування в другому температурному діапазоні -І нижче приблизно температури Ті вище приблизно температури перетворення Аз; (4) загартування товстого сталевого листа зі швидкістю охолодження приблизно від 10"С у секунду до 40"С у секунду (18-72"Р/сеК) до - температури кінця загартування нижче приблизно температури перетворення Ме плюс 2007 (З360"Р); (е) с закінчення загартування; і (Ї) відпуску товстого сталевого листа при температурі відпуску приблизно від 4007 5о (Т52'Е) по суті до температури перетворення Асі краще по суті до температури перетворення Асі, але не о рівній цій температурі, протягом періоду часу, достатнього, щоб викликати виділення часток, що зміцнюють, а с саме, одного або більш виділень: Е-міді, Мо»С або карбідів і карбонітридів ніобію і ванадію. Період часу, достатній, щоб викликати виділення часток, що зміцнюють, залежить насамперед від товщини сталевого листа, хімічного складу сталевого листа і температури відпуску і може бути визначений фахівцем у даній галузі ов техніки. (Див. Словник для визначення понять: часток, що зміцнюють, температури Ту температур перетворень
Аз, Мвз і Асі і визначення Мо» С.).
Ф) Для одержання ударної в'язкості при температурі навколишнього середовища і при кріогенній температурі ка сталь відповідно до цього винаходу краще містить мікроструктуру, що переважно складається з відпущеного дрібнозернистого нижнього бейніту, відпущеного дрібнозернистого пластинчастого мартенсіту або їхніх сумішей. бо Краще по суті мінімізувати утворення крихких компонентів, таких як верхній бейніт, двійниковий мартенсит і мартенсит/аустеніт (МА). Поняття "переважно", як воно використано в описі цього винаходу й у формулі винаходу, означає, щонайменше, 50 об'ємних процентів. Більш краще, мікроструктура містить, щонайменше, приблизно від 60 до 8095 об'єми. відпущеного дрібнозернистого нижнього бейніту, відпущеного дрібнозернистого пластинчастого мартенситу або їхніх сумішей. Ще більш краще мікроструктура містить, щонайменше, 9095 в5 об'єми, відпущеного дрібнозернистого нижнього бейніту, відпущеного дрібнозернистого пластинчастого мартенситу або їхніх сумішей. Найбільш краще мікроструктура складається з 10095 об'єми. відпущеного дрібнозернистого пластинчастого мартенситу.
Оброблюваний сталевий сляб відповідно до цього першого прикладу сталі одержують звичайною чином, і в одному варіанті він містить залізо і такі легуючі елементи, краще у вагових діапазонах, наведених нижче в таблиці 1: то ів
Іноді в сталь додають ванадій (М), краще до приблизно 0,1095ваг., а більш краще приблизно від 0,02 до 0,о59оваг.
Іноді в сталь додають хром (Сг), краще до приблизно 1,0-95ваг., а більш краще приблизно від 0,2 до 0,бо5ваг.
Іноді в сталь додають кремній (Зі); краще до приблизно 0,595ваг., більш краще приблизно від 0,01 до 0,5Уоваг., а ще більш краще приблизно від 0,05 до 0,195ваг.
Іноді в сталь додають бор (В), краще приблизно до 0,00209оваг., а більш краще приблизно від 0,0006 до сч 0,00109оваг.
Сталь краще містить, щонайменше, 195ваг. нікелю. Утримання нікелю в сталі, якщо необхідно, можна (о) збільшити приблизно вище З9оваг. для поліпшення експлуатаційних властивостей після зварювання. Причому, додавання кожного 195ваг. нікелю знижує температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТ) сталі приблизно на 107С (18"Р). Утримання нікелю краще складає менше 99б5ваг., більш краще, менше приблизно бУоваг. Утримання со зо нікелю зводять до мінімуму, щоб мінімізувати вартість сталі. Якщо утримання нікелю перевищує приблизно
Зорваг., то можна зменшити утримання марганцю приблизно нижче 0,51965ваг., до 0,095ваг. Таким чином, краще М утримання марганцю складає приблизно до 2,59в5ваг. ю
Крім того, краще практично зводити до мінімуму утримання домішок у сталі. Утримання фосфору (Р) складає краще менше приблизно 0,019оваг. Утримання сірки (5) складає краще менше приблизно 0,0049оваг. Утримання --
Зв КИСНЮ (0) складає краще менше приблизно 0,0029б5ваг. їм-
Сталь відповідно до цього винаходу одержують за допомогою виготовлення сляба потрібного складу, як описано тут; нагрівання сляба до температури приблизно від 955 до 10657 (1750-1950); гарячого прокатування сляба для одержання товстого сталевого листа за один або декілька проходів при обтисненні приблизно від 30 до 7095, у першому температурному діапазоні, в якому відбувається рекристалізация аустеніту, « 20 тобто, вище приблизно температури Ти, і наступного прокатування сталевого листа за один або декілька з с проходів з обтисненням приблизно від 40 до 8095, у другому температурному діапазоні нижче приблизно . температури Ту і вище приблизно температури перетворення Аз. Потім гарячекатаний сталевий лист гартують а із швидкістю охолодження приблизно від 10 до 40"С у секунду (18-72"Р/сек) до відповідної температури кінця загартування (О51Т) (відповідно до визначення в Словнику), нижче приблизно температури перетворення М 5 плюс 2007С(360"Р), при якій загартування закінчують. У одному варіанті цього першого приклада сталі сталевий -І лист потім охолоджують на повітрі до температури навколишнього середовища. Дану технологію обробки використовують для одержання мікроструктури, що переважно складається в головному з дрібнозернистого - пластинчастого мартенситу, дрібнозернистого нижнього бейніту або їхніх сумішей, або, більш краще, що містить с по суті 10095 дрібнозернистого пластинчастого мартенситу.
Отриманий у такий спосіб мартенсит прямого загартування в сталях відповідно до цього винаходу містить о високу міцність, проте, його ударна в'язкість може бути поліпшена за допомогою відпуску при відповідній со температурі від приблизно більш 4007 (752"Р) до приблизно температури перетворення А 1. Відпуск сталі, при якому використовують цей температурний діапазон, призводить також до зниження гартівних напруг, що у свою чергу веде до підвищення в'язкості. Хоча відпуск може підвищити ударну в'язкість сталі, він звичайно в призводить до істотного зниження міцності. Відповідно до цього винаходу звичайні втрати міцності в результаті відпуску компенсують за допомогою дисперсійного зміцнення, що викликається виділеннями. Дисперсійне (Ф; зміцнення, викликане дрібнодисперсними виділеннями міді і сумішшю карбідіов і/або карбонітридів, ко використовують для оптимізації міцності й ударної в'язкості в процесі відпуску мартенситної структури.
Унікальний хімічний склад сталей відповідно до цього винаходу дозволяє виконувати відпуск в широкому во діапазоні, приблизно від 400 до 650"С (750-1200"Р), без якоїсь значної втрати міцності, отриманої при загартуванні. Відпуск товстого сталевого листа виконують краще при температурі відпуску від приблизно вище 4007 (752"Р) до температури нижче температури перетворення А 1 протягом періоду часу, достатнього для забезпечення виділень часток, що зміцнюють, (як описано тут). Дана технологія обробки сприяє перетворенню мікроструктури сталевого листа переважно у відпущений дрібнозернистий пластинчастий мартенсит, 65 відпущений дрібнозернистий нижній бейніт або їх суміші. Крім того, період часу, достатній для забезпечення виділень часток, що зміцнюють, залежить головним чином від товщини сталевого листа, хімічного складу сталевого листа і температури відпуску, і може бути визначений фахівцем у даній області техніки.
Другий приклад сталей
Як описано вище, в одночасно поданій заявці на попередній патент США, що має пріоритет від 19 грудня 1997р., за назвою "Надвисокоміцні зістарені в аустенітному стані сталі з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах", зареєстрованої Відомством США по патентах і товарних знаках під номером заявки 60/068252; приведений опис інших сталей, що підходять для використання в цьому винаході. Запропоновано спосіб одержання товстого листа з надвисокоміцних сталей, що мають мікрошарувату мікроструктуру, що містить приблизно від 2 до 1095 об'єми, тонкі прошарки аустеніту і приблизно від 90 до 9895 об'єми, пластинок /о переважно дрібнозернистого мартенситу і дрібнозернистої о нижнього бейніту, причому цей спосіб включає етапи: (а) нагрівання сталевої заготовки до температури попереднього нагрівання, достатньо високої, щоб (і) по суті гомогенізувати сталеву заготовку (ії) розчинити по суті всі, карбіди і карбонітриди ніобію і ванадію в сталевій заготовці і (ії) одержати в сталевій заготовці первинний дрібнозернистий аустеніт; (Б) обтиснення сталевої заготовки для одержання товстого сталевого листа за один або декілька проходів гарячого 7/5 прокатування в першому температурному діапазоні, у якому відбувається рекристалізація аустеніту; (с) наступного обтиснення товстого сталевого листа за один або декілька проходів гарячого прокатування в другому температурному діапазоні нижче приблизно температури Ті вище приблизно температури перетворення Аз (4) загартування товстого сталевого листа зі швидкістю охолодження приблизно від 107С у секунду до 40"С у секунду (18-72"Р/сек) до температури кінця загартування нижче приблизно температури перетворення М 5 плюс
ЛО0'С (180"Р) ї приблизно вище температури перетворення М 5; і (е) закінчення загартування. У одному варіанті спосіб одержання сталей цього другого прикладу включає етап охолодження товстого сталевого листа на повітрі від температури кінця загартування (0571) до температури навколишнього середовища. У іншому варіанті спосіб одержання сталей цього другого прикладу крім того містить етап витримки товстого сталевого листа по суті в ізотермічних умовах при температурі кінця прокатування (О5Т) протягом приблизно до 5 хвилин сч г перед охолодженням сталевого листа на повітрі до температури навколишнього середовища. У ще однім варіанті спосіб одержання сталей цього другого приклада, крім того, містить етап повільного охолодження і) сталевого листа від температури кінця прокатування (0571) із швидкістю нижче приблизно 1,0"С у секунду (1,8"Р/сек) протягом приблизно до 5 хвилин перед охолодженням сталевого листа на повітрі до температури навколишнього середовища. У ще одному варіанті спосіб відповідно до цього винаходу, крім того, містить етап со зо повільного охолодження сталевого листа від температури кінця прокатування (0571) із швидкістю нижче приблизно 1,07С у секунду (1,8"Р/сек) протягом приблизно до 5 хвилин перед охолодженням сталевого листа на о повітрі до температури навколишнього середовища. Ця технологія обробки полегшує перетворення ю мікроструктури сталевого листа з одержанням приблизно від 2 до 1095 об'єми, тонких прошарків аустеніту і приблизно від 90 до 9895 об'єми. пластинок краще дрібнозернистого мартенситу і дрібнозернистого нижнього (87 бейніту. (Див. Словник для визначення понять: температури Ту, температур перетворень Аз і Му). ї-
Щоб одержати відповідну в'язкість руйнування при температурі навколишнього середовища і кріогенних температурах, пластинки в мікрошаруватій мікроструктурі містять переважно нижній бейніт і мартенсит. Краще по суті мінімізувати утворення крихких компонентів, таких як верхній бейніт, двійниковий мартенсит і мартенсит/аустеніт (МА). Поняття "переважно", як воно використано в цьому другому прикладі сталі й у формулі « Винаходу, означає, щонайменше, 50 об'ємних процентів. Інша мікроструктура може містити додатково пт») с дрібнозернистий нижній бейніт, додатковий дрібнозернистий пластинчастий мартенсит або ферит. Більш краще, мікроструктура містить, щонайменше, приблизно від 60 до 8095 об'єми, нижнього бейніту або пластинчастого ;» мартенситу. Ще більш краще мікроструктура містить щонайменше 9095 об'єми, нижнього бейніту або пластинчастого мартенситу.
Оброблюваний сталевий сляб відповідно до цього другого варіанту сталі одержують звичайним чином, і в -І одному варіанті він містить залізо і такі легуючі елементи, переважно у вагових діапазонах, приведених нижче в таблиці 2: - сл с со 5в о ю 60
Іноді в сталь додають хром (Сг), краще до приблизно 1,095ваг., а більш краще приблизно від 0,2 до 0,69вваг.
Іноді в сталь добавляють кремній (5ії), краще до приблизно 0,595ваг., більш краще приблизно від 0,01 до 0,5Уоваг., а ще більш краще приблизно від 0,05 до 0,195ваг.
Іноді в сталь добавляють бор (В) , краще приблизно до 0,002095ваг., а більш краще приблизно від 0,0006 до 65 0,00109оваг.
Сталь краще містить, щонайменше, 195ваг. нікелю. Утримання нікелю в сталі, якщо необхідно, можна збільшити приблизно вище З9оваг. для поліпшення експлуатаційних властивостей після зварювання. Причому, додавання кожного 195ваг. нікелю знижує температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТ) сталі приблизно на 107С (18"Р). Утримання нікелю краще складає менше 99б5ваг., більш краще, менше приблизно бУоваг. Утримання нікелю краще зводять до мінімуму, щоб зменшити вартість сталі. Якщо утримання нікелю перевищує приблизно
Зооваг., то можна зменшити утримання марганцю приблизно нижче 0,595ваг., до О,09оваг. Таким чином, краще утримання марганцю складає приблизно до 2,59в5ваг.
Крім того, краще практично зводити до мінімуму утримання домішок у сталі. Утримання фосфору (Р) складає краще менше приблизно 0,019оваг. Утримання сірки (5) складає краще менше приблизно 0,0049оваг. Утримання 7/0 кисню (0) складає краще менше приблизно 0,0029б5ваг.
Сталь відповідно до цього другого приклада сталей одержують за допомогою виготовлення сляба потрібного складу, як описано тут; нагрівання сляба до температури приблизно від 955 до 10657 (1750-1950"Р) ; гарячого прокатування сляба для одержання товстого сталевого листа за один або декілька проходів при обтисненні приблизно від ЗО до 7095, у першому температурному діапазоні, у якому відбувається рекристалізация аустеніту, /5 тобто, вище приблизно температури Ту; і наступного прокатування сталевого листа за один або декілька проходів з обтисненням приблизно від 40 до 8095, у другому температурному діапазоні нижче приблизно температури Ті вище приблизно температури перетворення А;з. Потім гарячекатаний сталевий лист гартують із швидкістю охолодження приблизно від 10 до 40"С у секунду (18-72"Р/сек) до відповідної температури кінця загартування (ОЗ3Т), нижче приблизно температури перетворення М 5 плюс 1007 (180"Р) і вище приблизно 2о температури перетворення М 5 при якій загартування закінчують. У одному варіанті цього другого приклада сталі після закінчення загартування сталевий лист охолоджують на повітрі від температури кінця загартування (9057) до температури навколишнього середовища. У іншому варіанті цього другого приклада сталі після закінчення загартування сталевий лист витримують по суті в ізотермічних умовах при температурі кінця прокатування (051) протягом періоду часу приблизно до 5 хвилин, а потім охолоджують на повітрі до сч ов температури навколишнього середовища. У ще одному варіанті сталевий лист повільно охолоджують із швидкістю, меншою, ніж охолодження на повітрі, а саме, із швидкістю нижче приблизно 1,0" у секунду (8) (1,8"Р/сек), краще протягом приблизно до 5 хвилин. У ще одному варіанті сталевий лист повільно охолоджують від температури кінця прокатування (051) із швидкістю, меншою, ніж охолодження на повітрі, а саме, нижче приблизно 1,0"С у секунду (1,8"Р/сек), приблизно протягом до 5 хвилин. У, щонайменше, одному варіанті цього со зо другого приклада сталі температура перетворення М 5 складає приблизно 3607 (662"Р) і, отже, температура перетворення плюс 100" (1807) складає приблизно 4507 (842). о
Товстий сталевий лист витримують по суті в ізотермічних умовах при температурі кінця прокатування (051) ю за допомогою по суті будь-якого, що підходить засобу, що відомий фахівцям у даній області техніки, такого як підігрівальне покриття, розміщене поверх сталевого листа. --
Товстий сталевий лист можна повільно охолоджувати після закінчення загартування за допомогою ча будь-якого підхожого засобу, відомого фахівцям у даній галузі техніки, такого як ізолююче покриття, розміщене поверх сталевого листа.
Третій приклад сталей
Як описано вище, в одночасно поданій заявці на попередній патент США, що має пріоритет від 19 грудня « 1997р., за назвою "Надвисокоміцні двохфазні сталі з підвищеною в'язкістю руйнування при криїогенних з с температурах" зареєстрованої Відомством США по патентах і товарних знаках під номером заявки 60/068816,
Й наведений опис інших сталей, що підходять для використання в цьому винаході. Запропоновано спосіб а одержання товстого листа з надвисокоміцних двофазних сталей, що мають мікроструктуру, що містить приблизно від 10 до 4095 об'єми, однієї фази по суті з 10095 об'єми. (тобто, по суті або "краще" чистого) фериту і приблизно від 60 до 9095 об'ємн. другої фази краще дрібнозернистого пластинчастого мартенситу, -І дрібнозернистого нижнього бейніту або їхньої суміші, причому спосіб включає етапи: (а) нагрівання сталевого сляба до температури попереднього нагрівання, достатньо високої, щоб (ії) по суті гомогенізувати сталевий - сляб, (ії) розчинити по суті всі карбіди і карбонітриди ниобию і ванадию в сталевому слябі і (ії) одержати в с сталевому слябі дрібнозернистий первинний аустеніт; (б) обтиснення сталевого сляба для одержання товстого сталевого листа за один або декілька проходів гарячого прокатування в першому температурному діапазоні, у о якому відбувається рекристалізація аустеніту; (с) наступного обтиснення товстого сталевого листа за один або с декілька проходів гарячого прокатування в другому температурному діапазоні нижче приблизно температури Т г і вище приблизно температури перетворення А,з (4) подальшого обтиснення сталевого листа за один або декілька проходів гарячого прокатування в третьому температурному діапазоні нижче приблизно температури ов перетворення Аз і вище температури перетворення А, (у міжкритичному температурному діапазоні); (е) загартування товстого сталевого листа зі швидкістю охолодження приблизно від 10"С у секунду до 40"С у
Ф) секунду (18-72"Р/сек) до температури кінця загартування (0571) краще нижче приблизно температури ка перетворення М 5 плюс 2007 (З60"Р) і (Її) закінчення загартування. У іншому варіанті сталей цього третього приклада температура кінця загартування складає краще нижче приблизно температури перетворення М 5 плюс во л90'С (180"Р), а більш краще, нижче приблизно 3507 (6627). У одному варіанті сталей цього третього приклада товстий сталевий лист можна охолоджувати на повітрі до температури навколишнього середовища після етапу ()). Ця технологія обробки полегшує перетворення мікроструктури сталевого листа з одержанням приблизно від 10 до 4095 об'ємн., першої фази фериту і приблизно від 60 до 9895 об'ємн. другої фази переважно дрібнозернистого пластинчастого мартенситу, дрібнозернистого нижнього бейніту або їхньої суміші. (Див. 65 Словник для визначення понять: температури Тк і температур перетворень А;з і Ан).
Щоб одержати відповідну в'язкість руйнування при температурі навколишнього середовища і кріогенних температурах, мікроструктура другої фази сталей цього третього приклада містить переважно дрібнозернистий нижній бейніт, дрібнозернистий пластинчастий мартенсит або їхні суміші. Краще по суті мінімізувати утворення крихких компонентів, таких як верхній бейніт, двійниковий мартенсит і мартенсит/аустеніт (МА) у другій фазі.
Поняття "переважно" як воно використано ї цьому третьому прикладі сталей і у формулі винаходу, означає, щонайменше, 50 об'ємних процентів. Інша мікроструктура може містити додатково дрібнозернистий нижній бейніт, додатковий дрібнозернистий пластинчастий мартенсит або ферит. Більш краще, мікроструктура другої фази містить, щонайменше, приблизно від бО до 8095 об'ємн. дрібнозернистого нижнього бейніту , дрібнозернистого пластинчастого мартенситу або їхніх сумішей. Ще більш краще мікроструктура другої фази 70 містить, щонайменше, 9095 об'ємн., дрібнозернистого нижнього бейніту, дрібнозернистого пластинчастого мартенситу або їхніх сумішей.
Оброблюваний сталевий сляб відповідно до цього третього варіанту сталей одержують звичайним чином, і в одному варіанті він містить залізо і такі легуючі елементи, краще у вагових діапазонах, наведених нижче в таблиці 3: сч й й й
Іноді в сталь додають хром (Сг), краще до приблизно 1,095ваг., а більш краще приблизно від 0,2 до 0,69вваг. (о)
Іноді в сталь додають молибден (Мо), краще до приблизно 0,895ваг., а більш краще приблизно від 0,1 до 0,ЗУоваг.
Іноді в сталь добавляють кремній (5ії), краще до приблизно 0,595ваг., більш краще приблизно від 0,01 до со зо 0,5Уоваг., а ще більш краще, приблизно від 0,05 до 0,195ваг.
Іноді в сталь додають мідь (Си), краще в діапазоні приблизно від 0,1 до 1,095ваг., більш краще в діапазоні Іс) приблизно від 0,2 до 0,495ваг. ю
Іноді в сталь додають бор (В), краще приблизно до 0,00209оваг., а більш краще приблизно від 0,0006 до 0,00109оваг. -
Сталь краще містить, щонайменше, 195ваг. нікелю. Утримання нікелю в сталі, якщо необхідно, можна чн збільшити приблизно вище З9оваг. для поліпшення експлуатаційних властивостей після зварювання. Причому, додавання кожного 19оваг. нікелю знижує температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТ) стали приблизно на 107С (18"Р) . Утримання нікелю краще складає менше 995ваг., більш краще, менше приблизно бооваг. Утримання нікелю краще зводять до мінімуму, щоб зменшити вартість сталі. Якщо утримання нікелю перевищує приблизно « 20 Зооваг., то можна зменшити утримання марганцю приблизно нижче 0,595ваг., до О,09оваг. Таким чином, краще з утримання марганцю складає приблизно до 2,59в5ваг. с Крім того, краще по суті зводити до мінімуму утримання домішок у сталі. Утримання фосфору (Р) складає :з» краще менше приблизно 0,0190ваг. Утримання сірки (5) складає найкраще менше приблизно 0,0049б5ваг.
Утримання кисню (0) складає найкраще менше приблизно 0,00295ваг. 415 Сталь відповідно до цього третього приклада сталей одержують за допомогою виготовлення сляба - потрібного складу, як описано тут; нагрівання сляба до температури приблизно від 955 до 10657 (1750-1950) ; гарячого прокатування сляба для одержання товстого сталевого листа за один або декілька проходів при - обтисненні, приблизно від ЗО до 7095, у першому температурному діапазоні, у якому відбувається сл рекристалізація аустеніту, тобто, вище приблизно температури Ту подальшого прокатування сталевого листа за один або декілька проходів з обтисненням приблизно від 40 до 8095, у другому температурному діапазоні нижче 1 приблизно температури Ту і вище приблизно температури перетворення А,3з і заключного прокатування «со сталевого листа за один або декілька проходів з обтисненням приблизно від 15 до 5095 у міжкритичному температурному діапазоні нижче приблизно температури перетворенні Аз і вище приблизно температури перетворення А,1. Потім гарячекатаний сталевий лист гартують із швидкістю охолодження приблизно від 10 до 40"С у секунду (18-72"Р/сек) до відповідної температури кінця загартування (О5т), краще приблизно нижчої за температуру перетворення М. плюс 2007 (З360"Р), при якій загартування закінчують. У іншому варіанті цього (Ф) винаходу температура кінця загартування (057) нижче приблизно температури перетворення М 5 плюс 1007С
ГІ (180"Р), а більш краще, нижче приблизно 3507 (662"Р). У одному варіанті цього третього приклада сталей після закінчення загартування сталевий лист можна прохолоджувати на повітрі до температури навколишнього бр бередовища.
У сталях трьох наведених вище прикладів, оскільки Мі є дорогим легуючим елементом, то його утримання в сталі складає краще менше приблизно 3,09оваг., більш краще менше приблизно 2,590ваг., більш краще менше приблизно 2,095 вага., а ще більш краще, менше приблизно 1,89оваг., щоб значно знизити вартість сталі.
Іншими підхожими сталями для використання в цьому винаході є описані в інших публікаціях, у яких наведені 65 надвисокоміцні низьколеговані сталі, що містять менше приблизно 19оваг. нікелю, що мають міцність на розрив понад 830МПа (120кг на квадратний дюйм) і підвищену в'язкість руйнування при низьких температурах.
Наприклад, такі сталі описані в Європейській заявці на патент, опублікованій 5 лютого 1997р., яка містить номер Міжнародної публікації 96 96/23909, яка має номер Міжнародної публікації 96 96/23909 (Бюлетень 1996/36 від 08. 0871996) (такі сталі краще мають утримання міді від 0,1 до 1,29оваг.), і в попередній заявці пріоритетом від 28 липня 1997р., за назвою "Надвисокоміцні зварювані сталі з підвищеною в'язкістю руйнування при наднизьких температурах", зареєстрованої Відомством США по патентах і товарних знаках під номером заявки 60/053915.
Як зрозуміло фахівцям у даній галузі техніки, для будь-якої із сталей поняття "обтиснення по товщині в процентах", як воно використано тут, відноситься до зменшення по товщині в процентах сталевої заготовки або 7/0 листа до відповідного обтиснення. Тільки з метою приклада, без обмеження цим цього винаходу, сталевий сляб товщиною приблизно 25,4см (10 дюймів) можна зменшити по товщині приблизно на 5095 (обтиснення 50 процентів) у першому температурному діапазоні до товщини приблизно 12,7см (5 дюймів), потім обтиснути приблизно на 8095 (обтиснення 80 процентів) у другому температурному діапазоні до товщини приблизно 2,5смМ (1 дюйм). Крім того, тільки з метою приклада, без обмеження цим цього винаходу, сталева заготовка товщиною 7/5 приблизно 25,4см (10 дюймів) можна обтиснути приблизно на 30 (обтиснення 30 процентів) у першому температурному діапазоні до товщини приблизно 17,8см (7 дюймів), потім обтиснути приблизно на 8090 (обтиснення 80 процентів) у другому температурному діапазоні до товщини приблизно 3З,бсм (1,4 дюйми), а потім обтиснути приблизно на 3095 (обтиснення ЗО процентів) у третьому температурному діапазоні до товщини приблизно 2,5см (1 дюйм).
Як зрозуміло фахівцям у даній області техніки, для будь-якої із сталей сталевий сляб нагрівають краще за допомогою відповідного засобу підвищення температури по суті усього сляба, краще усього сляба, до потрібної температури попереднього нагрівання, наприклад, поміщенням сляба в піч на визначений період часу.
Конкретну температуру попереднього нагрівання, що потрібно використовувати для сталі будь-якого з вищенаведених складів, може легко визначити фахівець у даній галузі техніки або за допомогою експерименту, с г5 або за допомогою розрахунку з використанням підхожих моделей. Крім того, температуру печі і час попереднього нагрівання, необхідний для підйому температури по суті усього сляба, краще усієї заготовки, до і) потрібної температури попереднього нагрівання, може легко визначити фахівець у даній області техніки при ознайомленні з публікаціями стандартів по технологічним режимам.
Для будь-яких із вищеописаних сталей, як зрозуміло фахівцям у даній галузі техніки, температура, що со зо визначає межу між діапазоном рекристалізації і діапазоном, у якому рекристалізація не відбувається, тобто, температура Ту, залежить від хімічного складу сталі, а більш конкретно, від температури попереднього о нагрівання перед прокатуванням, концентрації вуглецю, концентрації ніобію і розміру обтиснення, заданого в ю проходах прокатування. Фахівці в даній області техніки можуть визначити цю температуру для кожного складу сталі за допомогою експерименту або за допомогою розрахунку з використанням моделювання. Аналогічним --
Зб ЧИНОМ, фахівці в даній області техніки можуть визначити температури переходів Асі, А, Агз, і Ма для кожного ї- складу сталей або за допомогою експерименту, або розрахунком із використанням моделювання.
Для будь-яких із вищеописаних сталей, як зрозуміло фахівцям у даній області техніки, за винятком температури попереднього нагрівання, до якого нагрівають по суті весь сляб, наступні температури, згадані в описі способів обробки відповідно до цього винаходу, є температурами, що вимірюються на поверхні сталі. « 0 Температуру поверхні сталі можна виміряти, наприклад, за допомогою використання оптичного пірометра або в с будь-якого іншого засобу, придатного для виміру температури поверхні сталі. Швидкості охолодження, . аналізовані тут, являють собою швидкості в центрі або по суті в центі товщини листа; а температура кінця и?» загартування (057) є найвищої, або по суті найвищою температурою, що досягається на поверхні товстого листа після закінчення загартування, Через тепло, що віддається із середини товстого листа. Наприклад, у процесі виконання експериментальних нагрівань сталі, що має склад відповідно до наведених вище прикладів, -І для виміру температури в центрі термопару поміщають у центр, або по суті в центр, товщини сталевого листа, тоді як температуру поверхні вимірюють при використанні оптичного пірометра. Для використання в процесі - наступної обробки сталі з тим же самим складом, або практично з тим же самим складом встановлюють с кореляційний зв'язок між температурою в центрі і температурою поверхні, із тим щоб температуру в центрі
Можна було визначати за допомогою прямого виміру температури поверхні. Крім того, необхідну температуру і о швидкість течи гартівного середовища для досягнення потрібної швидкості прискореного охолодження може с визначити фахівець у даній області техніки при ознайомленні з публікаціями стандартів по технологічних режимах.
Фахівець у даній області техніки має необхідні знання і професіоналізм, щоб використовувати подану тут дв Інформацію для одержання товстих листів із надвисокоміцних низьколегованих сталей, що мають підхожу високу міцність і в'язкість руйнування для використання у виготовленні елементів технологічного процесу, контейнерів
Ф) і труб відповідно до цього винаходу. Можуть існувати інші підхожі сталі або їх можна розробити в майбутньому. ка Всі ці сталі знаходяться в межах обсягу цього винаходу.
Фахівець у даній галузі техніки має необхідні знання і професіоналізм, щоб використовувати подану тут бо інформацію для одержання товстих листів із надвисокоміцних низьколегованих сталей, що мають змінені товщини в порівнянні з товщинами сталевих листів, отриманих відповідно до наведених тут прикладів, при тому що отримані товсті сталеві листи мають підхожу високу міцність і в'язкість руйнування при кріогенних температурах для використання в цьому винаході. Наприклад, фахівець у даній області техніки може використовувати наведену тут інформацію для одержання товстого сталевого листа з товщиною приблизно 65 2,54см (1 дюйм) і підхожу міцність і в'язкість руйнування при кріогенних температурах для використання у виготовленні елементів технологічного процесу, контейнерів і труб відповідно до цього винаходу. Можуть існувати інші підхожі сталі або їх можна розробити в майбутньому. Всі ці сталі знаходяться в межах обсягу цього винаходу.
Якщо у виготовленні елементів технологічного процесу, контейнерів і труб відповідно до цього винаходу використовують двофазну сталь, то її краще оброблюють таким чином, щоб період часу, протягом якого сталь витримують у діапазоні міжкритичних температур для одержання двофазної структури перед прискореним охолодженням або етапом загартування. Краще щоб обробка була такою, щоб структура двофазної сталі утворилася в процесі охолодження сталі між температурою перетворення А ,/3 і приблизно температурою перетворення А. Додатковою перевагою сталей, використовуваних у виготовленні елементів технологічного 7/0 процесу, контейнерів і труб відповідно до цього винаходу, є те, що сталі мають міцність, на розрив понад 830МПа (120кг на квадратний дюйм) і температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р) по закінченні прискореного охолодження або етапу загартування, тобто без додаткової обробки, що потребує попереднього нагрівання сталі, такого як нагрівання при відпуску. Більш краще міцність на розрив сталі по закінченні етапу загартування або охолодження складає вище приблизно 860МПа (125кг на квадратний 7/5 дюйм), а більш краще, понад приблизно 900МПа (130кг на квадратний дюйм).
У деяких випадках застосування кращою є сталь, що має міцність на розрив понад приблизно 930МПа(135кг на квадратний дюйм); або понад приблизно 965МПа (14Окг на квадратний дюйм), або понад приблизно 1000МПа (145кг на квадратний дюйм).
Способи з'єднання для елементів технологічних процесів, контейнерів і труб
Для виготовлення елементів технологічних процесів, контейнерів і труб потрібно підхожий спосіб з'єднання.
Підхожим є любий спосіб з'єднання, при якому одержують зчленування або шви з відповідною міцністю і в'язкістю руйнування відповідно до цього винаходу, як описано вище. Краще для виготовлення елементів технологічних процесів, контейнерів і труб для зберігання речовин, що підлягають зберіганню або транспортуванню, відповідно до цього винаходу використовують спосіб зварювання, що підходить для с ов одержання відповідної міцності і в'язкості руйнування. Такий спосіб зварювання краще включає витрачаємий (електрод), витрачаємий газ, спосіб зварювання і безпосередньо процес зварювання. Наприклад, для з'єднання і) товстих сталевих листів, що передбачає використання комбінації витрачаємих електроду і газу, може бути використане як дугове зварювання металевим електродом у газовій атмосфері (ЗМАМУ), так і зварювання вольфрамовим електродом в атмосфері інертного газу (ТТ), обидва з який добре відомі в чорній металургії. со зо У першому прикладі способу зварювання використовують процес дугового зварювання металевим електродом у газовій атмосфері (ЗМАМУ) для одержання хімічного складу металу зварного шва, що містить о залізо і приблизно 0,0795ваг. вуглецю, приблизно 2,0590ваг. марганцю, приблизно 0,329оваг. кремнію, приблизно ю 2,2095ваг. нікелю, приблизно 0,4595ваг. хрому, приблизно 0,5695ваг. молібдену, менше приблизно 110 частин на мільйон (ррт) фосфору і менше приблизно 50 частин на мільйон (ррт) сірки. На сталі одержують зварний шов, -Х7
Зз5 такий же за складом, як будь-яка з вищеописаних сталей, при використанні захисного газу на основі аргону з ча приблизно менше 195ваг., кисню. Теплова потужність зварювання знаходиться в діапазоні приблизно від 0,3 до 1,5кКДж/мм (7,6-3вкКДж/дюйм). Зварюванням цим способом одержують зварний шов (Див. у Словнику), що має міцність на розрив понад приблизно 900МПа (13Окг на квадратний дюйм), краще понад приблизно 930МПа (135кг на квадратний дюйм), більш краще, понад приблизно 965МПа (140Окг на квадратний дюйм), і ще більш « краще, щонайменше, приблизно 1000МПа (145кг на квадратний дюйм). Крім того, зварюванням цим способом з с одержують метал зварного шва, що має температуру в'язко-крихкого переходу нижче приблизно -737С (-100"Р), краще, нижче приблизно -967С (-140"Р) , більш краще, нижче приблизно -1067С (-160"Г), а ще більш краще, ;» нижче приблизно -1157С (-175"Р).
У іншому прикладі способу зварювання використовують процес дугового зварювання металевим електродом
У газовій атмосфері (ЗМАМУ) для одержання хімічного складу металу зварного шва, що містить залізо і -і приблизно 0,109оваг. вуглецю, (краще, менше приблизно 0,109оваг., вуглецю, більш краще, приблизно від 0,07 до 0,089оваг. вуглецю), приблизно 1,6095ваг. марганцю, приблизно 0,2590ваг. кремнію, приблизно 1,879оваг. нікелю, - приблизно 0,879оваг. хрому, приблизно 0,5190ваг. молібдену, менше приблизно 75 частин на мільйон (ррт) с фосфору і менше приблизно 100 частин на мільйон (ррт) сірки. Теплова потужність зварювання знаходиться в діапазоні приблизно від 0,3 до 1,5кКДж/мм (7,6-3вкКДж/дюйм), і використовують попередній нагрів приблизно до о 1007 (2127). На сталі одержують зварюванням шов, такий же за складом, як будь-яка з вищеописаних сталей, с при використанні захисного газу на основі аргону з приблизно менше 19о5ваг. кисню. Зварюванням цим способом одержують зварний шов, що має міцність на розрив понад приблизно 900Мпа (130кг на квадратний дюйм), краще понад приблизно 930МПа (135кг на квадратний дюйм), більш краще, понад приблизно 965МПа (140Окг на квадратний дюйм), а ще більш краще щонайменше приблизно 1000МПа (145кг на квадратний дюйм). Крім того, зварюванням цим способом одержують метал зварного шва, що має температуру в'язко-крихкого переходу
Ф) нижче приблизно - 73" (-100"Р), краще, нижче приблизно -967С (-140"Р), більш краще, нижче приблизно -1067С ка (-160"Р), а ще більш краще, нижче приблизно -11572 (-1757Б).
У іншому прикладі способу зварювання використовують процес дугового зварювання вольфрамовим бо електродом в атмосфері інертного газу (ТТ), для одержання хімічного складу металу зварного шва, що містить залізо і приблизно 0,0795ваг. вуглецю, (краще, менше приблизно 0,0795ваг. вуглецю), приблизно 1,8095ваг. марганцю, приблизно 0,209оваг. кремнію, приблизно 4,0095ваг. нікелю, приблизно 0,59оваг. хрому, приблизно 0,4095ваг. молібдену, приблизно 0,0295ваг. міді, приблизно 0,0295ваг. алюмінію, приблизно 0,01095ваг. титану, приблизно 0,01590ваг. цирконію (27), менше приблизно 50 частин на мільйон (ррт) фосфору і менше приблизно 65 ЗО частин на мільйон (ррт) сірки. Теплова потужність зварювання знаходиться в діапазоні приблизно від 0,3 до 1,5кДж/мм (7,6-3вкКДж/дюйм), і використовують попередній нагрів приблизно до 1007С (212"Р). На сталі одержують зварний шов, такий же за складом, як будь-яка з вищеописаних сталей, при використанні захисного газу на основі аргону з приблизно менше 19оваг. кисню. Зварюванням цим способом одержують зварний шов, що має міцність на розрив понад приблизно 900МпПа (130Окг на квадратний дюйм), краще понад приблизно 990МПа (ІЗ5кг на квадратний дюйм), більш краще, понад приблизне 965МПа (140кг на квадратний дюйм), а ще більш краще щонайменше приблизно 1000МПа (145кг на квадратний дюйм). Крім того, зварюванням цим способом одержують метал зварного шва, що має температуру в'язко-крихкого переходу нижче приблизно -737С (-100"Р), краще, нижче приблизно -967С (-140"Р), більш краще, нижче приблизно -1067С (-160"Р), а ще більш краще, нижче приблизно -1157С (-1757Б). 70 Хімічні склади металу зварного шва, подібні тим, що наведені в прикладах, можна одержати при використанні або процесів дугового зварювання металевим електродом у газовій атмосфері (ЗМАМУ), або за допомогою дугового зварювання вольфрамовим електродом в атмосфері інертного газу (ТО). Зварні шви, отримані способом ТТ містять менше домішок і мають більш здрібнену мікроструктуру, ніж зварні шви, отримані способом СМАМУ, і тим самим підвищує в'язкість руйнування при низьких температурах.
Фахівець у даній області техніки має необхідні знання і професіоналізм, щоб використовувати подану тут інформацію у відношенні товстих листів із надвисокоміцних низьколегованих сталей для одержання з'єднань або швів із відповідною високою міцністю і в'язкістю руйнування для використання в елементах технологічних процесів, контейнерах і трубах відповідно до цього винаходу. Можуть існувати інші підхожі способи з'єднання або зварювання, або їх можна розробити в майбутньому. Всі такі способи з'єднання і зварювання знаходяться в 2о межах обсягу цього винаходу.
Виготовлення елементів технологічних процеси, контейнерів і труб
Розроблено елементи технологічних процесів, контейнери і труби, виготовлені з матеріалів, що вміщують надвисокоміцну низьколеговану сталь, що містить менше 9Уоваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад 830МПа (120кг на квадратний дюйм) і температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С сч дв (ЛО0"Г). Краще надвисокоміцна низьколегована сталь містить менше приблизно 795ваг. нікелю, а більш краще, менше приблизно 59оваг. нікелю. Краще надвисокоміцна низьколегована сталь має міцність на розрив понад і) приблизно 860МПа (125кг на квадратний дюйм), а більш краще, понад приблизно 900МПа(13Окг на квадратний дюйм). Ще більш краще, елементи технологічних процесів, контейнери і труби відповідно до цього винаходу виготовлені з матеріалів, що включають надвисокоміцну низьколеговану сталь, що містить менше Зуоваг. нікелю ду
Зо 1 яка має міцність на розрив понад 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) і температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТ) нижче приблизні -737С (-100"Р). о
Елементи технологічних процесів, контейнери і труби відповідно до цього винаходу виготовлені краще з ю фрагментів товстих листів із надвисокоміцних низьколегованих сталей підвищеною в'язкістю руйнування, при кріогенних температурах, з'єднання і шви елементів, контейнерів і труб краще мають приблизно однакову -- міцність і в'язкість руйнування, які у товстих листів із надвисокоміцних низьколегованих сталей. У деяких ї- випадках можна припустити розбіжність міцності порядку приблизно від 5 до 1095 у місцях із більш низькими напругами. При використанні будь-якої підхожої технології можна одержати з'єднання і шви з підвищеними властивостями. Приклади технологій описані в розділі за назвою "Способи з'єднання в компонентах технологічних процесів, ємностях і трубах". «
Як добре відомо фахівцям у даній галузі техніки, для оцінки в'язкості руйнування і контролю руйнування в з с конструкціях елементів технологічних процесів, контейнерів і труб для зберігання і транспортування речовин
Й при підвищених тисках і кріогенних температурах, особливо при використанні в межах температур и?» в'язко-крихкого переходу (ОВТТ), можна використовувати іспит зразків Шарпі з М-подібним вирізом (СУМ).
Температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) виявляють два види руйнування в конструкційних сталях. При температурах нижче ОВТТ руйнування при іспиті зразків Шарпі з М-подібним вирізом має тенденцію до -І низькоезнергетичного (крихкого) руйнування сколюванням, тоді як при температурах вище температур в'язко-крихкого переходу (ОВТ) руйнування маг тенденцію відсуватися по типу високоенергетичного в'язкого - руйнування. Контейнери, що виготовлені з зварюваних сталей для роботи в умовах високих навантажень при с кріогенній температурі, повинні мати температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ), як визначено при іспиті 5о Зразків Шарпі з М-образним вирізом, істотно нижче температури служби конструкції, щоб уникнути крихкого о руйнування. У залежності від конструкції, умов роботи і/або інших потреб товариства, необхідний зсув с температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ) може бути від 5 до З07С (9-54"Е) температури роботи.
Як добре відомо фахівцям у даній галузі техніки, у конструкції контейнерів для зберігання, виготовлених із зварюваних сталей для транспортування під тиском речовин при кріогенних температурах, враховують умови в роботи, поряд з іншими факторами, робочий тиск і температуру, а також додаткові напруги, що мабуть можуть впливати на сталі й області зварювання (див. Словник) . Для визначення в'язкості руйнування сталі й областей
Ф) зварювання можна використовувати стандартні характеристики механізмів руйнування, такі як (ї) коефіцієнт ка інтенсивності критичних напруг Кс, що є характеристикою в'язкості руйнування при плоскій деформації, і (ії) вільне поширення кінця тріщини (СТОЮ), що можна використовувати для виміру в'язкості пружно-пластичного во руйнування, обидві характеристики, відомі фахівцям у даній області техніки. Промислові норми, звичайно застосовувані при проектуванні сталевих конструкцій, наприклад, як подано в публікації Британського управління стандартів (В5І) ("Посібник із способів оцінки допустимості дефектів у зварних конструкціях, отриманих зварюванням плавленням"), у котрому часто посилаються на ""0О6б493:1991", можна використовувати для визначення максимально припустимого розміру дефектів у контейнерах на основі в'язкості руйнування сталі 65 й області зварювання (включаючи зону теплового впливу зварювання (НА7)) і прикладених до контейнера напруг. Фахівець у даній галузі техніки може розробити програму контролю руйнувань для ослаблення можливості ініціювання руйнувань за рахунок: (ї) відповідної конструкції контейнера, що мінімізує прикладені напруги, (її) відповідного контролю якості виготовлення для зведення до мінімуму дефектів, (ії) відповідної тривалості циклічних навантажень і тисків, що прикладаються до контейнера (ім) відповідної програми відслідковування появи дефектних зон і дефектів в контейнері. Кращою методикою конструювання для системи відповідно до цього винаходу є "тести до руйнування", як відомо фахівцям у даній області техніки. Ці розуміння звичайно відносяться до "відомих принципів механізмів руйнування".
Нижче дані приклади, що не обмежують застосування цих відомих принципів механізмів руйнування в процедурі розрахунку критичної глибини дефекту при даній його довжині в плані контролю дефектів для 70 запобігання виникнення дефектів посудині високого тиску, такій як технологічний контейнер відповідно до цього винаходу.
На Фіг.13В показана довжина 315 дефекту і глибина 310 дефекту. Методику РОб493 можна використовувати для розрахунку значень критичного розміру дефектів на графіку З00, показаному на Фіг.13А, заснованому на таких конструктивних параметрах посудини високого тиску, такого як контейнер відповідно до цього винаходу:
Діаметр посудини: 4,57м (15 футів)
Товщина стінок посудини: 25,4мм (1,00 дюйм)
Проектний тиск: 3445кПа (500 фунтів на квадратний дюйм)
Припустимі кільцеві напруги в стінці: 333мПа (48,Зкг на квадратний дюйм).
У даному прикладі довжина дефекту складає 100мм (4 дюйми), наприклад, дефекту в осьовому напрямку у 2о зварному шві. Як очевидно з Фіг.13А, на графіку 300 показані розміри критичної глибини дефекту як в'язкості руйнування шляхом вільного поширення кінця тріщини (СТО) і рівнів залишкових напруг 15, 50 і 10095 від межі плинності. Залишкові напруги можуть виникати при виготовленні" і зварюванні", і в РОЄ493 рекомендують використовувати розмір залишкових напруг у розмірі 10095 від межі плинності у зварених швах (включаючи зону теплового впливу зварювання (НА7)), якщо у зварених швах не присутні залишкова напруги, що виникли при сч ов Використанні таких технологічних прийомів, як термічна обробка після зварювання (РМУНТ) або механічне зняття о напруг. " елементів конструкції ємності високого тиску, "х елементів в конструкцію ємності.
На основі в'язкості руйнування сталі шляхом вільного поширення кінця тріщини (СТОЮ) при мінімальній со зо робочій температурі виготовлення ємності можна виконувати так, щоб знизити залишкові напруги, і можна виконувати програму контролю (як для первинного контролю, так і контролю в процесі роботи) для виявлення і юю виміру дефектів на предмет їхнього порівняння критичним розміром дефекту. У даному прикладі, якщо в сталі ю має місце в'язке вільне поширення кінця тріщини (СТОЮ) 0,025мм при мінімальній робочій температурі (на підставі використання вимірів лабораторних зразків), а залишкові напруги знижені до 1595 від межі плинності -- сталі, то розмір критичної глибини дефекту складає приблизно 4мм (див. точку 320 на Фіг.13А). Наслідуючи ї- аналогічним процедурам, як добре відомо фахівцям у даній області техніки, можна визначити критичну глибину дефекту для різної довжини дефекту, а також для різної геометрії дефектів. Використовуючи цю інформацію, можна розробити програму контролю якості і програму контролю (технологічні прийоми, розміри виявлених дефектів, їхньої повторюваності) для того щоб гарантувати, щоб дефекти були виявлені й усунуті до того, як « буде досягнута критична глибина або до прикладання проектних навантажень. На основі опублікованих в с емпіричних кореляційних залежностей між даними випробувань на в'язкість руйнування зразків Шарпі з . М-подібним вирізом (СУМ), Кі і в'язкого руйнування шляхом вільного поширення кінця тріщини (СТОЮ), в'язке и?» вільне поширення кінця тріщини (СТОБ),025 звичайне відповідає розміру в'язкості руйнування зразків Шарпі з
М-подібним вирізом (СУМ) приблизно 37Дж. Наведений приклад ні у якому разі не обмежує цей винахід.
Для елементів технологічного процесу, контейнерів і труб, що потребують гнуття листів зі сталі, -І наприклад, у циліндричну форму для контейнера і/або в трубчасту форму для труби, лист сталі краще гнуть для одержання необхідної форми при температурі навколишнього середовища, для того щоб уникнути - несприятливого впливу на підвищену в'язкість руйнування сталі при кріогенних температурах. Якщо для с одержання необхідної форми шляхом гнуття листа зі сталі необхідно нагрівати, то її краще нагрівають до 5р температури, що не перевищує приблизно 600"С (1112"Р), щоб зберегти сприятливий вплив мікроструктури, як о описано вище. с Елементи технологічних процесів при кріогенних температурах
Елементи технологічних процесів, виготовлені з матеріалів, що включають надвисокоміцну низьколеговану сталь, що містить менше 99б5ваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад 830МПа (120кг на квадратний дюйм) і ов температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТ) нижче приблизно -737С(-100"Г). Краще надвисокоміцна низьколегована сталь містить менше приблизно 79б5ваг. нікелю, а більш краще, менше приблизно 595ваг. нікелю.
Ф) Краще надвисокоміцна низьколегована сталь має міцність на розрив понад приблизно 860МПа (125кг на ка квадратний дюйм), а більш краще, понад приблизно 900МПа (13Окг на квадратний дюйм). Ще більш краще, елементи технологічних процесів відповідно до цього винаходу виготовлені з матеріалів, що включають бо надвисокоміцну низьколеговану сталь, що містить менше Зооваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад 1000Мпа (145кг на квадратний дюйм) і температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Такі елементи технологічних процесів виготовлені краще з надвисокоміцних низьколегованих сталей із підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, як описано вище.
У циклах генерування енергії при кріогенних температурах головні елементи технологічного процесу 65 Включають, наприклад, конденсатори, насосні системи, випарники і випарники у рефрижераторних системах, системах псевдозрідження й установках повітряного відділення головні елементи технологічного процесу включають, наприклад, теплообмінники, технологічні колони, сепаратори і розширювальні клапани або турбіни.
Розширювальні системи часто піддаються впливу кріогенних температур, наприклад, коли їх використовують у системах зниження тиску етилену або природного газу в процесі поділу при низьких температурах. На Фіг.1 показано, як використовуються деякі з них елементів в установці з метановідгонною колоною, що додатково описано нижче. Нижче більш докладно описані конкретні елементи, виготовлені відповідно до цього винаходу, без обмеження при цьому винаходу.
Розроблено теплообмінники або системи теплообмінників, виготовлені відповідно до цього винаходу.
Елементи таких систем теплообмінників краще виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з 7/0 підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, як описано вище. Наступні приклади ілюструють різноманітні типи систем теплообмінників відповідно до цього винаходу, без обмеження при цьому винаходу.
Наприклад, на Фіг.2 показана система 20 однопротокового теплообмінника з фіксованою трубною решіткою відповідно до цього винаходу. У одному варіанті система 20 однопротокового теплообмінника з фіксованою трубною решіткою включає корпус 20а теплообмінника, кришки 21а і 216 каналу, трубну решітку 22 (головна /5 частина трубної решітки 22 показана на Фіг.2), повітряний клапан 23, перегородки 24, дренажний патрубок 25, впускний патрубок 26, випускний патрубок 27, впускний патрубок 28 кожуха і випускний патрубок 29 кожуха.
Наступні приклади варіантів ілюструють кращі конструктивні особливості системи 20 однопротокового теплообмінника з фіксованою трубною решіткою відповідно до цього винаходу, без обмеження при цьому даного винаходу.
Приклад Мо1 фіксованої трубної решітки
У прикладі першого варіанта система 20 однопротокового теплообмінника з фіксованою трубною решіткою використовується в якості газового теплообмінника з перехресним впусканням на кріогенній газовій установці з головними відводами метановідгонної колони на стороні кожуха і подаваного газу на трубній стороні. Подаваний газ надходить у систему 20 однопротокового теплообмінника з фіксованою трубною решіткою через впускний с патрубок 26, а виходить через випускний патрубок 27, тоді як головні відводи з метановідгонної колони надходять через впускний патрубок 28 кожуха і виходить через випускний патрубок 29 кожуха. і)
Приклад Мо2 фіксованої трубної решітки
У прикладі другого варіанта система 20 однопротокового теплообмінника з фіксованою трубною решіткою використовується в якості ребойлера на кріогенній метановідгонній колоні з подачею попередньо охолодженої со зо бировини на трубну сторону і рідкими бічними фракціями кріогенної колони, що киплять на стороні кожуха для витягу метану з залишкового продукту. Попередньо охолоджена сировина надходить в систему 20 юю однопротокового теплообмінника з фіксованою трубною решіткою через впускний патрубок 26,а виходить через У випускний патрубок 27, тоді як рідкі бічні фракції кріогенної колони надходять Через впускний патрубок 28 кожуха і виходять через випускний патрубок 29 кожуха. --
Приклад МоЗ3 фіксовані трубні штахети М
У прикладі іншого варіанта система 20 однопротокового теплообмінника з фіксованою трубною решіткою використовується в якості бічного ребойлера на фракціонуючій колоні Куап НоІтез для витягу метану Її СО 5 із залишкового продукту. Попередньо охолоджена сировина надходить у систему 20 однопротокового теплообмінника з фіксованою трубною решіткою через впускний патрубок 26 трубної сторони, а виходить Через « випускний патрубок 27 трубної сторони, тоді як рідкі бічні фракції з кріогенної колони надходять Через з с впускний патрубок 28 кожуха і виходять через випускний патрубок 29 кожуха.
Приклад Мо4 фіксованої трубної решітки ;» У прикладі іншого варіанта система 20 однопротокового теплообмінника з фіксованою трубною решіткою використовується в якості бічного ребойлера на колоні з регульованою зоною заморожування (СЕ7) для витягу
СО» із рідкими бічними фракціями при кріогенних температурах на стороні кожуха і подачею попередньо -І охолодженого газу на трубній стороні для витягу метану й інших вуглеводнів із залишкового продукту, збагаченого СО». Попередньо охолоджена сировина надходить у систему 20 однопроточного теплообмінника з - фіксованою трубною решіткою через впускний патрубок 26 трубної сторони, а виходить через випускний с патрубок 27 трубної сторони, тоді як рідкі бічні фракції при кріогенних температурах надходять через впускний патрубок 28 кожуха і виходять через випускний патрубок 29 кожуха. о У прикладах Мо1-4 фіксованої трубної решітки корпус 20а теплообмінника, кришки 214 і 216 каналу, трубна с решітка 22, повітряний клапан 23 і перегородки 24 краще виготовлені зі сталей, що містять менше приблизно
Зооваг. нікелю, і маючих відповідну міцність і в'язкість руйнування для утримання речовин, що підлягають обробці, при кріогенних температурах, а більш краще вони виготовлені зі сталей, що містять менше приблизно дв З» нікелю, і які мають міцність на розрив понад 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Крім того, корпус 20а теплообмінника, кришки
Ф) 21а і 216 каналу, трубна решітка 22, повітряний клапан 23 і перегородки 24 краще виготовлені з ка надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних вище. Інші елементи системи 20 однопроточного теплообмінника з фіксованою трубною решіткою бо також можуть бути виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей із підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут, або з інших підхожих матеріалів.
На Фіг.3З показана система 30 теплообмінника котельного ребойлера відповідно до цього винаходу. У одному варіанті система 30 теплообмінника котельного ребойлера включають корпус 31 котельного ребойлера, водозлив 32, трубу 33 теплообмінника, впускний патрубок 34 трубної сторони, випускний патрубок 35 трубної 65 сторони, впускний патрубок 36 котла, випускний патрубок 37 котла і дренажний патрубок 38. Наступні приклади варіантів ілюструють кращі конструктивні особливості системи 30 теплообмінника котельного ребойлера відповідно до цього винаходу, без обмеження при цьому даного винаходу.
Приклад Мо1 котельного ребойлера
У першому прикладі система ЗО теплообмінника котельного ребойлера використовується в кріогенному виконанні для добування газів з рідин із випаровуванням пропану при температурі приблизно -407С (-40"Р) на котельній стороні і газоподібних вуглеводнів на трубній стороні. Газоподібні вуглеводні надходять у систему
ЗО теплообмінника котельного ребойлера через впускний патрубок 34 трубної сторони і виходять через випускний патрубок 35 трубної сторони, тоді як пропан надходить через впускний патрубок 36 котла і виходить через випускний патрубок 37 котла. 70 Приклад Мо2 котельного ребойлера
В другому прикладі система ЗО теплообмінника котельного ребойлера використовується в установці обробки охолоджуваної десорбуваної олії з випаровуванням пропану при температурі приблизно -407С (-40"Р) на котельній стороні і десорбуваною олією на трубній стороні. Десорбувана олія надходить у систему 30 теплообмінника котельного ребойлера через впускний патрубок 34 трубної сторони і виходять через випускний патрубок 35 трубної сторони, тоді як пропан надходить через впускний патрубок 36 котла і виходить черес випускний патрубок 37 котла.
Приклад Моз3 котельного ребойлера
У іншому прикладі система ЗО теплообмінника котельного ребойлера використовується в фракціонуючій колоні Куап Но!/тез із випаровуванням пропану при температурі приблизно -407С (-40"Р) на котельній стороні і газоподібного головного відводу, що витягається в фракціонуючій колоні, на трубній стороні для конденсації флегми для колони. Газоподібний головний відвід, що витягається в фракціонуючій колоні, надходить у систему
ЗО теплообмінника котельного ребойлера через патрубок 34 трубної сторони і виходить через випускний патрубок 35 трубної сторони, тоді як пропан надходить через впускний патрубок 36 котла і виходить через випускний патрубок 37 котла. с
Приклад Мо4 котельного ребойлера
У іншому прикладі система 30 теплообмінника котельного ребойлера використовується в процесі з і) регульованою зоною заморожування (СЕ7) фірми Еххоп із випаровуванням холодоагенту на котельній стороні і газоподібному головному відводі з колони з регульованою зоною заморожуванні (СЕ7) на трубній стороні для одержання конденсату рідкого метану для флегми колони і випуску СО» окремо від потоку метану якголовного (у зо продукту. Газоподібний головний відвід із колони з регульованою зоною заморожування (СЕ7) надходить у систему 30 теплообмінника котельного ребойлера через впускний патрубок 34 трубної сторони і виходить Через о випускний патрубок 35 трубної сторони, тоді як холодоагент надходить Через впускний патрубок 36 котла і ю виходить через випускний патрубок 37 котла. Холодоагент краще містить пропилен або етилен, а також суміш будь-якого або всіх компонентів групи, що включає метан, етан, пропан, бутан і пентан. --
Приклад Мо5 котельного ребойлера ї-
У іншому прикладі система 30 теплообмінника котельного ребойлера використовується в якості ребойлера недовідводів на кріогенній метановідгонній колоні з недовідводами колони на котельній стороні і подаваним гарячим газом або гарячою нафтою на трубній стороні для витягу метану з недовідводів. Гарячий подаваний газ або гаряча нафта надходить у систему 30 теплообмінника котельного ребойлера через випускний патрубок 34 « трубної сторони і виходить через впускний патрубок 35 трубної сторони, тоді як недовідводи з колони надходять пл») с через впускний патрубок 36 котла і виходять через випускний патрубок 37 котла.
Приклад Моб котельного ре бойлера ;» У іншому прикладі система 30 теплообмінника котельного ребойлера використовується в якості ребойлера недовідводів на фракціонуючій колоні Куап НоІтез з недовідводами колони на котельній стороні і подаваному гарячому газі або гарячій нафті на трубній стороні для витягу метану і СО 25 із недовідводів. Гарячий подаваний -І газ або гаряча нафта надходить у систему 30 теплообмінника котельного ребойлера через впускний патрубок 34 трубної сторони і виходить через випускний патрубок 35 трубної сторони, тоді як недовідводи надходять через - впускний патрубок 36 котла і виходять через випускний патрубок 37 котла. с Приклад Мо7 котельного ребойлера
У іншому прикладі система 30 теплообмінника котельного ребойлера використовується на колоні з о регульованою зоною заморожування (СЕ7) для витягу СО2 із недовідводами колони на котельній стороні і с подаваним гарячим газом або гарячою нафтою на трубній стороні для витягу метану або інших вуглеводнів із потоку рідких недовідводів, збагачених СО». Гарячий подаваний газ або гаряча нафта надходить у систему 30 теплообмінника котельного ребойлера через впускний патрубок 34 трубної сторони і виходить через випускний патрубок 35 трубної сторони, тоді як рідкі недовідводи колони надходять через впускний патрубок 36 котла і виходять через випускний патрубок 37 котла.
Ф) У прикладах котельного ребойлера Мо1-7 корпус 31 котельного ребойлера, трубу 33 теплообмінника, ка водозлив 32, і сполучні деталі впускного патрубка 34 трубної сторони, випускного патрубка 35 трубної сторони, впускного патрубка 36 котла і випускного патрубка 37 котла краще виготовлені зі сталей, що містять менше 60 приблизно Зооваг. нікелю, і які мають відповідну міцність і в'язкість руйнування для утримання речовин, що підлягають обробці, при кріогенних температурах, а більш краще їх виготовляють із сталей, які містять менше приблизно 3905 нікелю, і які мають міцність на розрив понад 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Крім того, корпус 31 котельного ребойлера, труба 33 теплообмінника, водозлив 32, і сполучні деталі впускного патрубка 34 трубної сторони, випускного 65 патрубка 35 трубної сторони, впускного патрубка 36 котла і випускного патрубка 37 котла краще виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей із підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах,
описаних вище. Інші елементи системи 30 теплообмінника котельного ребойлера також можуть бути виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут, або з інших підхожих матеріалів.
Критерії проектування і способи виготовлення систем теплообмінників відповідно до цього винаходу відомі фахівцям у даній області техніки, особливо з урахуванням наведених тут ознак винаходу.
Розроблено конденсатори або системи конденсаторів, виготовлені відповідно до цього винаходу. Більш конкретно, розроблені системи конденсаторів, щонайменше, з одним елементом, виготовленим відповідно до цього винаходу. Елементи таких систем конденсаторів краще виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих 7/0 сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, як описано вище. Наступні приклади ілюструють різноманітні типи систем конденсаторів відповідно до цього винаходу, без обмеження при цьому даного винаходу.
Приклад Мо1 конденсатора
Як показано на Фіг.1, конденсатор відповідно до цього винаходу використовується в метановідгонній /5 установці 10, у якій потік газової сировини розділяється | на залишковий газ і потік продукту, використовуваний в метановідгонній колоні 11. У цьому конкретному прикладі верхні відводи з метановідгонної колони 11 при температурі -9072 (-130"Р) конденсують у флегму для нагромаджувача (сепаратора) 15, що використовує систему 12 конденсатора флегми. У системі 12 конденсатора флегми відбувається теплообмін із газовим потоком, що випускається з розширювача 13. Система 12 конденсатора флегми є по суті системою теплообміну, 2о Краще описаних вище типів. Зокрема, система 12 конденсатора флегми може бути однопроточним теплообмінником із фіксованою трубною решіткою (наприклад, однопроточньім теплообмінником із фіксованою трубною решіткою, як показано на Фіг.2 і описано вище. Крім того, як видно на Фіг.1, потік, що випускається з розширювача 13, надходить у систему 20 однопроточного теплообмінника з фіксованою трубною решіткою через впускний патрубок 26 і виходить через випускний патрубок 27, тоді як головний відвід метановідгонної сч
Колони надходить у впускний патрубок 28 кожуха і виходить через випускний патрубок 29 кожуха.
Приклад Мо2 конденсатора о
Як показано на Фіг.7, система 70 конденсатора відповідно до цього винаходу використовується в оборотному циклі Ранкіна для генерування енергії при використанні енергії холоду від джерела енергії холоду, такого як зріджений природний газ що знаходиться під тиском, (КІ МО) (див. Словник) або зріджений природний газ при со зо атмосферному тиску (ГМО) (див. Словник). У цьому конкретному прикладі середовище, що володіє енергією, використовується в замкнутому термодинамічному циклі. Середовище, яке несе енергію, в газоподібній формі о розширюється в турбіні 72, а потім у виді газу надходить у систему 70 конденсатора. Середовище, яке несе ю енергію, виходить із системи конденсатора 70 у виді однофазної рідини і нагнітається насосом 74, а потім випаровується у випарнику 76 перед поверненням у впускний канал турбіни 72. Система 70 конденсатора являє -- з5 Собою по суті систему теплообмінника, краще описаних вище типів. Зокрема, система 70 конденсатора може М. бути ооднопроточним теплообмінником із фіксованою трубною решіткою (наприклад, однопроточний теплообмінник 20 із фіксованою трубною решіткою, як показано на Фіг.2 і описано вище).
Як крім того показано на Фіг.2, у прикладах Мо1 і 2 конденсаторів корпус 20а теплообмінника, кришки 214 і 216 каналу, трубна решітка 22, повітряний клапан 23 і перегородки 24 краще виготовлені зі сталей, що містять « менше приблизно Зоб5ваг. нікелю, і які мають відповідну міцність і в'язкість руйнування для утримання речовин, з с що підлягають обробці, при кріогенних температурах, а більш краще вони виготовлені зі сталей, що містять менше приблизно 395 нікелю, мають міцність на розрив понад 1000Мпа (145кг на квадратний дюйм) і ;» температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-1007Р). Крім того, корпус 20ба теплообмінника, кришки 21а і 216 каналу, трубна решітка 22, повітряний клапан 23 і перегородки 24 краще
Виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних -І температурах, описаних вище. Інші елементи системи 70 конденсатора також можуть бути виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, - описаних тут, або з інших підхожих матеріалів. с Приклад Мо3 конденсатора
Як показано на Фіг.8, конденсатор відповідно до цього винаходу використовується в каскадному циклі 80 о охолодження, що включає декілька поетапних циклів стиску. Головні елементи устаткування каскадного циклу 80 с охолодження включають компресор 81 пропану, конденсатор 82 пропану, компресор 83 етилену, конденсатор 84 етилену, компресор 85 метану, конденсатор 86 метану, випарник 87 метану і розширювальний клапан 88. На кожному етапі відбувається поступове зниження температури за рахунок відділення ряду холодоагентів із ов точками кипіння, що скорочують температурний діапазон, необхідний для завершення циклу охолодження. У каскадному циклі цього приклада можуть бути використані три холодоагенти, пропан, етилен і метан, у процесі
Ф) зрідження природного газу при атмосферному тиску (І МО) із відповідними температурами, як показано на Фіг.8. ка У цьому прикладі всі частини конденсатора 86 метану і конденсатора 84 етилену виготовлені краще з надвисокоміцних низьколегованих сталей, що містять менше приблизно З95ваг. нікелю, і які мають відповідну бо Міцність і в'язкість руйнування для утримання речовин, що підлягають обробці, при кріогенних температурах, а більш краще вони виготовлені з над високоміцних низьколегованих сталей, що містять менше приблизно 390 нікелю, і які мають міцність на розрив понад 1000МпПа (145кг квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу. (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Крім того, усі деталі конденсатора 86 метану і конденсатора 84 65 етилену краще виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей, з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних вище. Інші елементи каскадного циклу 80 охолодження також можуть бути виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей, з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут, або з інших підхожих матеріалів.
Критерії проектування і способи виготовлення систем конденсаторів відповідно до цього винаходу відомі фахівцям у даній області техніки, особливо з урахуванням приведеного тут опису.
Випарники
Розроблено випарники або системи випарників, виготовлені відповідно до цього винаходу. Більш конкретно, розроблені системи випарників, щонайменше, з одним елементом, виготовленим згідно з дійсним винаходом.
Елементи таких систем випарників краще виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною /о в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, як описано вище. Наступні приклади ілюструють різноманітні типи систем конденсаторів відповідно до цього винаходу, без обмеження при цьому даного винаходу.
Приклад Мо1 випарник
У цьому прикладі система випарника відповідно до дійсного винаходу використовується в оборотному циклі
Ранкіна для генерування енергії при використанні енергії холоду від джерела енергії холоду, такого як зріджений природний газ , що знаходиться під тиском, (РІ МО) (як визначено тут) або зріджений природний газ при атмосферному тиску (РІ МО) (як визначено тут) У цьому конкретному прикладі потік робочого, зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском (РІ МО): із контейнера, що транспортується, для зберігання цілком випаровується у випарнику. Середовищем, що нагріває, може бути середовище, що володіє енергією, яке використовується в закритому термодинамічному циклі, такому як оборотний цикл Ранкіна для генерування 2о енергії. Як варіант, середовище, що нагріває, може складатися з одного середовища, використовуваного у відкритому контурі для повного випаровування зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском, (РІ МО), або з декількох різноманітних середовищ із точками замерзання, що підвищуються послідовно, використовуваних для випаровування і поступового нагрівання природного зрідженого газу, що знаходиться під тиском (РІГМО), до температури навколишнього середовища. В усіх випадках випарник виконує функцію сч теплообмінника, краще типів, докладно описаних тут у розділі "Теплообмінники". Тип варіанта випарника і склад і властивості потоку або потоків робочих середовищ залежить від конкретного типу необхідного теплообмінника. і)
Наприклад, як показано на Фіг.2, де використовується система 20 однопроточного теплообмінника з фіксованою трубною решіткою, робоче середовище, таке як зріджений природний газ, що знаходиться під тиском, (РІ МО), надходить у систему 20 однопроточного теплообмінника з фіксованою трубною решіткою через впускний оз зо патрубок 26 і виходить через випускний патрубок 27, тоді як середовище , що нагріває, надходить Через впускний патрубок 28 кожуха і виходять через випускний патрубок 29 кожуха. У цьому прикладі корпус 20а о теплообмінника, кришки 21а і 215 каналу, трубна решітка 22, повітряний клапан 23 і перегородки 24 краще ю виготовлені зі сталей, що містять менше приблизно Зооваг. нікелю, і які мають відповідну міцність і в'язкість руйнування для утримання речовин, що підлягають обробці, при кріогенних температурах, а більш краще, вони -- виготовлені зі сталей, що містять менше приблизно 395 нікелю, і маючих міцність на розрив понад 1000МПа М (145кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Крім того, корпус 20а теплообмінника, кришка 2та і 216 каналу, трубна решітка 22, повітряний клапан 23 і перегородки 24 краще виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних вище. Інші елементи системи 20 однопроточного « теплообмінника з фіксованою трубною решіткою можуть бути виготовлені також із надвисокоміцних пт») с низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут, або з інших підхожих матеріалів. ;» Приклад Мо2 випарника
У цьому прикладі система випарника відповідно до дійсного винаходу використовується в каскадному циклі охолодження, що включає декілька циклів поетапного стиску, зрідженого природного газу, як показано на Фіг.9. -І Як очевидно з Фіг.9, кожний із двох циклів поетапного стиску каскадного циклу 90 функціонує при поступовому зниженні температури за рахунок відділення ряду холодоагентів із точками кипіння, що скорочують - температурний діапазон, необхідний для завершення циклу охолодження. Головні елементи устаткування с каскадного циклу 90 включають компресор 92 пропану, конденсатор 93 пропану, компресор 94 етилену, 5р Конденсатор 95 етилену, випарник 96 етилену і розширювальний клапан 97. У цьому прикладі використовується о два холодоагенти, пропан і етилен, у процесі зрідження природного газу, що знаходиться під тиском (РІ МО), при с показаних відповідних температурах. Випарник 96 етилену виготовлений краще зі сталей, що містять менше приблизно Зооваг. нікелю і які мають відповідну міцність і в'язкість руйнування для утримання речовин, що підлягають обробці, при кріогенних температурах, а більш краще, їх виготовляють із сталей, що містять менше приблизно 3905 нікелю і які мають міцність на розриви понад 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Крім того, випарник 96 етилену краще (Ф, виготовлений із надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних ка температурах, описаних тут. Інші елементи каскадного циклу 90 можуть бути виготовлені також із надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, бо описаних тут, або з інших підхожих матеріалів.
Критерії проектування і способи виготовлення систем конденсаторів відповідно до дійсного винаходу відомі фахівцям у даній області техніки, особливо з урахуванням наведеного тут опису.
Сепаратори
Розроблено сепаратори або системи сепараторів, (ї) виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей, 65 ЩО містять менше приблизно Зобвваг. нікелю, і (ії) які мають відповідну міцність і в'язкість руйнування для утримання речовин, що підлягають обробці, при кріогенних температурах. Більш краще, розроблені системи сепараторів із, щонайменше, одним елементом (ії), виготовленим з надвисокоміцних низьколегованих сталей, що містять менше приблизно Зо9бвваг. нікелю і (ії) які мають міцність на розрив понад 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Елементи таких систем сепараторів виготовлені краще з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут. Наведений нижче приклад ілюструє систему сепаратора відповідно до дійсного винаходу, без обмеження при цьому цього винаходу.
На Фіг.4 показана система 40 сепаратора відповідно до дійсного винаходу. У одному варіанті система 40 сепаратора включає камеру 41, впускний патрубок 42, випускний патрубок 43 для рідини, випускний патрубок 44 7/0 для газу, опорну ланку 45 колони, регулятор 46 рівня рідини, що ізолює перегородку 47, внутрішній вологовіддільник 48 і захисний клапан 49 скидання тиску. У одному прикладі застосування, без обмеження дійсного винаходу, система 40 сепаратора відповідно до дійсного винаходу використовується краще в якості сепаратора надаваємої сировини розширювача в кріогенній газовій установці для видобування конденсованих рідин вище по ходу потоку від розширювача. У цьому прикладі камера 41, впускний патрубок 42, випускний патрубок 43 для рідини, опорна ланка 45 колони, внутрішній вологовіддільник 48 і ізолююча перегородка 47 виготовлені краще зі сталей, що містять менше приблизно ЗОоваг. нікелю і які мають відповідну міцність і в'язкість руйнування для утримання речовин, що підлягають обробці, при кріогенних температурах, а більш краще, вони виготовлені зі сталей, що містять менше приблизно 395 нікелю і які мають міцність на розрив понад 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (СЛО0'Г). Крім того, камера 41, впускний патрубок 42, випускний патрубок 43 для рідини, опорна ланка 45 колони, внутрішній вологовіддільник 48 і ізолююча перегородка 47 краще виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут. Інші елементи системи 40 сепаратора також можуть бути виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут, або з інших підхожих матеріалів. сч
Критерії проектування і способи виготовлення систем конденсаторів відповідно до цього винаходу відомі фахівцям у даній області техніки, особливо з урахуванням наведеного тут опису. і)
Колони технологічних процесів
Розроблено колони технологічних процесів або системи колон технологічних процесів відповідно до дійсного винаходу. Елементи таких систем колон технологічного процесу виготовлені краще з надвисокоміцних ду зо низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут.
Наведені нижче приклади ілюструють різноманітні типи систем колон технологічних процесів відповідно до цього о винаходу, без обмеження при цьому даного винаходу. ю
Приклад Мо1 колони технологічного процесу
На фіг.11 показана система колони технологічного процесу відповідно до цього винаходу. У цьому варіанті (87
Зв система 110 метановідгонної колони технологічного процесу включає колону 111, башту 112 сепаратора, ї- перший впускний патрубок 113, другий впускний патрубок 114, випускний патрубок 121 для рідини, випускний патрубок 115 для пару, ребойлер 119 і насадку 120 колони. У одному варіанті приклада, без обмеження цього винаходу, система 110 колони технологічного процесу відповідно до цього винаходу краще використовується в якості метановідгонної колони в кріогенній газовій установці для добування метану з інших конденсованих « Вуглеводнів. У цьому прикладі колона 111, башта 112 сепаратора, насадка 120 колони й інші внутрішні елементи, пт) с звичайно використовувані в такій системі 110 колони технологічного процесу, краще виготовлені зі сталей, що містять менше приблизно Зо5ваг. нікелю і які мають відповідну міцність і в'язкість руйнування для утримання ;» речовин, що підлягають обробці, при кріогенних температурах, а більш краще, вони виготовлені зі сталей, що містять менше приблизно 395 нікелю і які мають міцність на розрив понад 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Крім того, колона 111, башта 112 -І сепаратора, насадка 120 колони й інші внутрішні елементи, звичайно використовувані в такій системі 110 колони технологічного процесу, краще виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю - руйнування при кріогенних температурах, описаних тут. Інші елементи системи 110 колони технологічного с процесу також можуть бути виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут, або з інших підхожих матеріалів. о Приклад Мо2 колони технологічного процесу с На Фіг.12 показана система 125 колони технологічного процесу відповідно до цього винаходу. У цьому прикладі система 125 колони технологічного процесу використовується краще в якості колони з регульованою зоною заморожування (СЕ7) у процесі СЕ для видобування СО 5 із метану. В цьому прикладі колона 126, дв плавильні тарілки 127 і контактні тарілки 128 виготовлені краще із сталей, що містять менше приблизно Зобвваг. нікелю, і мають відповідну міцність і в'язкість руйнування для утримання речовин, що підлягають обробці, при
Ф) кріогенних температурах, а більш краще, їх виготовляють із сталей, що містять менше приблизно 395 нікелю і які ка мають міцність на розрив понад 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Крім того, колона 126, плавильні тарілки 127 і контактні тарілки 128 бор краще виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут. Інші елементи системи 125 колони технологічного процесу також можуть бути виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут, або о інших підхожих матеріалів.
Критерії проектування і способи виготовлення систем конденсаторів відповідно до цього винаходу відомі 65 фахівцям у даній області техніки, особливо з урахуванням наведеного тут опису.
Компоненти насосів і насосні системи
Розроблено насоси або насосні системи, виготовлені відповідно до цього винаходу. Елементи таких насосних систем виготовлені краще з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут. Наведений нижче приклад ілюструє насосну систему відповідно до цього винаходу, без обмеження при цьому даного винаходу. Показана на Фіг.10 насосна система 100 виконана в відповідності з дійсним винаходом. Насосна система 100 виконана по суті з циліндричних і плоских елементів.
Кріогенне середовище надходить у циліндричний впускний патрубок 101 із труби, приєднаної до фланця 102 впускного каналу. Кріогенне середовище проходить усередині циліндричного корпуса 103 до впускного каналу 104 насоса й усередину багатоступінчастого насоса 105, при цьому забезпечується підвищення енергії тиску. 7/0 Опорою багатоступінчастого насоса 105 і приводного вала 106 є циліндричний підшипник і опорний корпус насоса (не показані на Фіг.10). Кріогенне середовище виходить із насосної системи 100 через випускний патрубок 108 у трубу, приєднану до фланця 109 випускного патрубка. Приводний засіб, такий як електромотор (не показано на Фіг.10) встановлено на фланці 210 для монтажу приводу і приєднано до насосної системи 100 через приводну муфту зчеплення 211. Фланець 210 для монтажу приводу спирається на циліндричний з'єднувальний корпус 212. У цьому прикладі насосна система 100 установлена між трубними фланцями (на
Фіг.10 не показані); проте прийнятні й інші системи монтажу, такі як занурення насосної системи 100 у резервуар або посудину, із тим щоб кріогенна рідина надходила безпосередньо у впускний патрубок 101 без з'єднувальної труби. Як варіант, насосна система 100 може бути встановлена в інший корпус або "насосний горщик", до якого приєднані як впускний патрубок 101, так і випускний патрубок 108 і насосна система легко видобувається для обслуговування або ремонту. У цьому прикладі корпус 213 насоса, фланець 102 впускного патрубка, з'єднувальний корпус 212 приводу, монтажний фланець приводу 210, монтажний фланець 214, кінцева пластина 215 насоса й опорний корпус насоса і підшипника 217 виготовлені краще зі сталей, що містять менше
Зобоваг. нікелю і які мають міцність на розрив понад 830МПа (120кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), а більш краще, вони виготовлені зі сталей, що сч об Містять менше приблизно 395 нікелю і які мають міцність на розрив понад 1000МпПа (145кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Крім того, корпус 213 насоса, і) фланець 102 впускного патрубка, з'єднувальний корпус 212, монтажний фланець приводу 210, монтажний фланець 214, кінцева пластина 215 насоса й опорний корпус насоса і підшипника 217 виготовлені краще з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, со зо описаних тут. Інші елементи насосної системи 100 також можуть бути виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут, або з юю інших підхожих матеріалів. ю
Критерії проектування і способи виготовлення елементів насоса і насосної системи відповідно до цього винаходу відомі фахівцям у даній області техніки, в особливості з урахуванням наведеного тут опису. --
Елементи розширювача і системи розширення ча
Розроблено розширювачі або системи розширення, виконані відповідно до цього винаходу. Елементи таких систем розширення краще виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут. Наведений нижче приклад ілюструє насосну систему відповідно до цього винаходу, без обмеження при цьому даного винаходу. «
На Фіг.5 показана система ЗО розширення відповідно до цього винаходу. У одному варіанті система 50 з с розширення включає продувальні клапани 56, трубопровід, такий як бічний канал 53, канал 52 колектора і канал розширення 51, а також включає розширювальний скрубер 54, трубу або стрілу факела, дренажний канал 57 для з рідини, дренажний насос 58, дренажний клапан 59 і допоміжне устаткування (на Фіг.5 не показане), таке як запальники і канали продувного газу. Система 50 розширення по суті переробляє пальні речовини, що
Знаходяться при кріогенних температурах відповідно до умов технологічного процесу, або які охолоджують до -І кріогенних температур при скиданні тиску в системі 50 розширення, тобто, при падінні високого тиску при пропусканні через розвантажувальні клапани або продувні клапани 56. Канал розширення 51, канал 52 - колектора, бічний канал 53, розширювальний скрубер 54 і будь-які відповідні додаткові трубопроводи або с системи, що можуть піддаватися впливу таких же кріогенних температур, як система 50 розширення, виготовлені 5р краще зі сталей, що містять менше 9Ооваг. нікелю і які мають міцність на розрив понад 830МПа (120кг на о квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), а більш с краще, вони виготовлені зі сталей, що містять менше приблизно 395 нікелю та які мають міцність на розрив понад 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) и температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -1376 (-100"Р). Крім того, канал розширення 51, канал 52 колектора, бічний канал 51, розширювальний скрубер 54 і будь-які відповідні додаткові трубопроводи або системи, що можуть піддаватися впливу таких же кріогенних температур, як система 50 розширення, виготовлені краще з надвисокоміцних низьколегованих сталей з
Ф) підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут. Інші елементи системи 50 ка розширення також можуть бути виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних тут, або з інших підхожих матеріалів. во Критерії проектування і способи виготовлення елементів і системи розширення відповідно до цього винаходу відомі фахівцям у даній області техніки, в особливо з урахуванням наведеного тут опису.
Крім інших переваг цього винаходу, описаних вище, система розширення, виконана відповідно до цього винаходу має високий опір вібраціям, що можуть виникати в системах розширення при високих швидкостях випуску. 65 Ємності для зберігання речовин при кріогенних температурах.
Розроблені ємності, виконані з матеріалів, що включають надвисокоміцну низьколеговану сталь, що містить менше 9ооваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад 830МПа (120кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Краще надвисокоміцна низьколегована сталь містить менше приблизно 79оваг. нікелю, а більш краще, менше приблизно 5БУоваг. нікелю. Краще надвисокоміцна низьколегована сталь має міцність на розрив понад приблизно 860МПа (125кг на квадратний дюйм), а більш краще, понад приблизно 900МПа (130кг на квадратний дюйм). Ще більш краще, ємності відповідно до цього винаходу виготовлені з матеріалів, що включають надвисокоміцну низьколеговану сталь, що містить менше Зооваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад 1000МПа (145кг на квадратний дюйм) і температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Такі ємності виготовлені краще з /о надвисокоміцних низьколегованих сталей із підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, описаних вище.
Крім інших переваг цього винаходу, описаних вище, а саме, знижена загальна вага поряд із меншими витратами на транспортування, переробку і вимогами до фундаментів, контейнери для зберігання відповідно до дійсного винаходу з підвищеною в'язкістю руйнування особливо вигідно використовувати для балонів, що часто /5 переміщаються для повторного заповнення, таких як балони для схову СО 25, використовуваного в харчовій промисловості і промисловості приготування напоїв. В даний час з'явилися промислові установки, що виготовлені для масового продажу СО» при низьких температурах, щоб виключити високий тиск стиснутого газу.
Контейнери і балони для зберігання відповідно до цього винаходу можна з вигодою використовувати для зберігання і транспортування зрідженого СО» в оптимальних умовах.
Критерії проектування і способи виготовлення контейнерів для зберігання відповідно до цього винаходу відомі фахівцям у даній області техніки, особливо з урахуванням наведеного тут опису.
Труби
Розроблено системи розподільних мереж напірних трубопроводів, виконаних із матеріалів, що включають надвисокоміцну низьколеговану сталь, що містить менше 9Уоваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад с ов 830МПа (12Окг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р). Краще надвисокоміцна низьколегована сталь містить менше приблизно 79бвваг. нікелю, а більш краще, і) менше приблизно 59оваг. нікелю. Краще надвисокоміцна низьколегована сталь має міцність на розрив понад приблизно 860МПа (125кг на квадратний дюйм), а більш краще, понад приблизно 900МпПа (130кг на квадратний дюйм). Ще більш краще, ємності відповідно до цього винаходу виготовлені з матеріалів, що включають со зо надвисокоміцну низьколеговану сталь, що містить менше Зооваг. нікелю і яка має міцність на розрив понад 1000Мпа (145кг на квадратний дюйм) і температуру в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С о (-100"Р). Такі ємності виготовлені краще з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю ю руйнування при кріогенних температурах, описаних вище.
На Фіг.б6 показана система 60 розподільних мереж напірних трубопроводів відповідно до цього винаходу. У 07 зв одному варіанті система 60 розподільних мереж напірних трубопроводів включає трубопровід, такий як головні ї- розподільні канали 61, повторні розподільні канали 62 і третинні розподільні канали 63, і включають головні ємності 64 для зберігання і кінцеві ємності 65, використовувані для зберігання. Головні контейнери 64 для зберігання і кінцеві контейнери 65 для зберігання, виконані для роботи в кріогенних умовах, тобто, постачені відповідною ізоляцією. Може бути використана будь-яка ізоляція відповідних типів, наприклад, ізоляція для « 470 умов високого вакууму, пінопласт, заповнені газом порошки і волокнисті матеріали, вакуумні порошки або с багатошарова ізоляція. Вибір відповідної ізоляції залежить від вимог режимів роботи, як відомо фахівцям в області кріогенної техніки. Головні контейнери 64 для зберігання, трубопроводи, такі як головні розподільні ;» канали 61, повторні розподільні канали 62 і третинні розподільні канали 63, і кінцеві ємності 65, краще виготовлені зі сталей, що містять менше 99бвваг, нікелю і які мають міцність на розрив понад 830МПа (120кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), а більш -і краще, із сталей, що містять менше Зоб5ваг. нікелю і які мають міцність на розрив понад приблизно 1000МПа (145 на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (100). Крім того, - головні контейнери 64 для зберігання, трубопроводи, такі як головні розподільні канали 61, повторні с розподільні канали 62 і третинні розподільні канали 63, і кінцеві ємності 65, виготовлені краще із надвисокоміцних низьколегованих сталей із підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенних температурах, о описаних вище. Інші елементи системи 60 розподільних мереж напірних трубопроводів також можуть бути с виготовлені з надвисокоміцних низьколегованих сталей з підвищеною в'язкістю руйнування при кріогенні температурах, описаних тут, або з інших підхожих матеріалів.
Спроможність розподіляти середовища, що підлягають використанню в умовах кріогенних температур, через ов бистему розподільних мереж напірних трубопроводів забезпечує використання на місці більш дрібних контейнерів для зберігання середовища, що можуть використовуватися, коли середовище підлягає (Ф, транспортуванню автоцистернами або залізничними цистернами. Головна перевага полягає в скороченні часу, ка необхідного для зберігання, завдяки тому, що розвантаження середовища, що знаходиться під тиском, при кріогенних температурах здійснюють за допомогою безупинної подачі, а не періодичної. во Критерії проектування і способи виготовлення труб для систем розподільних мереж напірних трубопроводів для середовищ при кріогенних температурах відповідно до цього винаходу відомі фахівцям у даній області техніки, особливо з урахуванням наведеного тут опису.
Елементи технологічних процесів, контейнери і труби відповідно до цього винаходу з успіхом використовуються для зберігання і транспортування середовищ, що знаходяться під тиском, при кріогенних б5 температурах або середовищ при кріогенних температурах при атмосферному тиску. Крім того, елементи технологічних процесів, контейнери і труби в відповідності з дійсним винаходом з успіхом використовуються для зберігання і транспортування середовищ, що знаходяться під тиском, при некріогенних температурах.
Хоча дійсний винахід був описаний у контексті одного або декількох варіантів, повинно бути зрозуміло, що можуть бути здійснені інші його модифікації без відхилення від обсягу винаходу, що заявлений у наступній формулі винаходу.
Словник термінів
Температура перетворення А: температура, при якій у процесі нагрівання починається утворення аустеніту; температура перетворення А 3: температура, при якій у процесі нагрівання накопичується перетворення фериту в аустеніт; 70 температура перетворення А ,: температура, при якій у процесі охолодження закінчується перетворення аустеніту у ферит або у ферит плюс цементит; температура перетворення А,;з : температура, при якій у процесі охолодження починається перетворення аустеніту у ферит;
СЕ;: регульована зона охолодження; звичайний ЇМО: зріджений природний газ при атмосферному тиску і при температурі приблизно -1627С (-260Р); швидкість охолодження: швидкість охолодження в центрі або практично в центрі товщини листа; кріогенна температура: будь-яка температура нижче приблизно -40"7С (-40"Р);
СТО: вільне поширення кінця тріщини;
ОВТ (температура вязкохрупкого переходу): межа двох режимів руйнування в конструкційних сталях; при температурі нижче ОВТТ руйнування в сталі протікає за допомогою відколу в низькоенергетичному діапазоні, тоді як при температурах вище ЮОВТТ руйнування в сталі має тенденцію до протікання за допомогою високоенергетичного низького руйнування; зміцнюючі частки: один або більше типів часток з е-міді, МО25С, або карбідів або карбонітридів ніобію або с г ванадію;
НА: зона теплового впливу; (8) міжкритичний діапазон температур: діапазон приблизно від температури перетворення Асі до температури перетворення Асз, нагріванні і приблизно від Асз до температури перетворення А;і1. при охолодженні;
Кус: коефіцієнт інтенсивності критичних напруг; со зо К): кілоджоуль (кДж); низьколегована сталь: сталь, що містить залізо і сумарну кількість легуючих добавок менше приблизно юю 109оваг.; ю
МА: мартенсит-аустеніт; максимально припустимий розмір дефекту: критична довжина і глибина дефекту; --
Мо»сС: формула карбіду молібдену; ча температура перетворення М 5: температура, при якій у процесі охолодження починається перетворення аустеніту в мартенсит; зріджений природний газ, що знаходиться під тиском, (РІ МО): зріджений природний газ під тиском приблизно від 1035кПа (150фунтів на квадратний дюйм) до 7590кПа (1100 фунтів на квадратний дюйм) при температурі « приблизно від -1237С (-1902Р) до -627С (-80"Р); з с ррт: частин на мільйон; переважно: щонайменше приблизно 50 об'ємних процентів; ;» загартування: прискорене охолодження за допомогою будь-якого засобу, при якому використовують середовище, що вибирається по його спроможності збільшувати швидкість охолодження сталі, на відміну від оХхОЛОДЖження на повітрі; -І температура кінця загартування (О51Т): найвища, або по суті найвища температура, одержувана на поверхні товстого листа після припинення загартування, завдяки відводові тепла від середини товщини листа; - О5Т: температура кінця загартування; с заготовка: лист сталі, що має будь-які розміри; міцність на розрив: відношення максимального навантаження до вихідної площі поперечного перетину при о випробуванні на розрив; с зварювання ТІС: зварювання вольфрамовим електродом в атмосфері інертного газу; температура Ту: температура, нижче якої не відбувається рекристалізація аустеніту;
О5РТО: Відомство США по патентах і товарних знаках; місце зварювання: зварне з'єднання, що включає: (і) зварний метал, (ії) зону теплового впливу зварювання (НА), і (її) головний метал, що знаходиться в "тісної близькості до зони теплового впливу зварювання
Ф) (НАД). Частина головного металу, що розміщена в "безпосередньої близькості" до (НА7), і, отже, частина місця ка зварювання, змінюється в залежності від факторів, відомих фахівцям у даній області техніки, наприклад, від ширини місця зварювання, розміру деталі, що зварюється, кількості місць зварювання, що необхідно виконати на во деталі, і відстані між місцями зварювання. б5 то печах -в02с(-1302Е)
Аді ль вайаай 11 от А Ро о пий ий о Й їх
С СІ
ФІГ.1І у зв-4 Її 2
ЕК зм ща ге 23 за іа | не
І лена те 221 ї ії ден ин НН шин шнишнни С с
ЗІ я зерні я 20а 25 247 Б
Я СЕ ячна чно ю 26 І; і 29 ю -
ФІг.2 м- з 37-14 за 1 « - с ;» за з2 - зв-ї зв зв шк
Фіг -З 1 сл 20 со (Ф. ко 60 65 -2А-
си ит дит, сою и. ВВ, ї ще: й
Я ;
С І
ШІ ше 70 і '
І М
Е Н
Е ;
ІЗ М ше 42585 М. ; тра М
І !
Не Й 6. ше Я.
Ура, ШІ феннненнс я
Че я с 46 Не, "В (о, 4
НІ ь й З рам я
Бе й ю зо ю «РІГ.4 Ш сх -
БО
Є в « - 53 56 Б2 М с цА я 5 ув
І
І т в 5 - б, 59 шк п ФІГ. 5 с 20 (Че)
Ф) ко во б5
55 п -6 б2
БУ гб2 1в й ще и й
О---а Ба
Бі ві ба 62
І-ї ш ГІ 63 «г. о о ш || Ге) , 55 765
Ан їй зо півайвни юю о се їй
Се - прути ируча й,
АЛААЛААААЛИ АЛАААА й щ с ФІГ. 7 . ва а ві 82, Є 15 Заестипоеє) -І ва -Я0еС-А0Р ва - варти , в «ЗУ С(Звев) 1 во о пед Ко В 65 ляти со в СО І орсгтявв;
І:Тй го АХ ВІГОР) свв
Я
(Ф, Бо авогг «остео ко во сг. 8 65 утво в СА У овессорв а -- дог (-402Є) 97 а і я 5а р ли тетает 70 а
С --турлов'єівтию) 97 -15796(-2502Е) ог бо15оев)
ФІГ. 9 100
М хх гер 210 211 В ш т М 212 шщ
У е
Ї | ;
К І
ТАКИ Ло о
Є; СЯ 5 х Е й 01 я ! б 108 о ри
Дранких / І. Яка о 1902-5473 , | в
Її ! / т 109 о и ІМ р а
ОО рч гам їй й У КУ Н т8-і 3 й ! 107 - її
ОМ Кж ; те 105-827 ГО ! , 1 о.
Й Я а,
Оу нетрте
ОО В їх
Я ді у, Ї
Б Я М
! ях ис ! 7 и Фа с ! 4 й |, 213 "з ' ф. ЩО Н ; Що й й Е
Д І
| й : -І й : то4
І І шк ст сл 215 о ФІГ. 10
ІЧ е) 25-х су
Й . ів -
ГФ) Дт ння сіні » МШП)
Віче вача ме В ВИМ ШИ че т; Уу- зо | в В К ФІГ. 12
Б
65
2 С х а - с -
КУ т - й їх е ФІГ 70 не о 20 уповоллинннння
ЕІ иї т Й е . «у Радіальна?напругат тп від Іде плинность 18 зни що : І так радіальна напругає 5075 Від ар плинності нн їв Н-Радіапьначнайругат 1575 від Межуе плинності : їииИШШБШБШШ0Щ 7-14 т - 19 її тю -100Ии11 с - - 0 с ш са 1011-83 о 0-0
НИ | 01н-н8 23 й
Е 4 рій дж ю : о -- 2 най стей ю - й г! М.
Іо) 0,05 010 0.15 020 0.25
Вільне поширення кінця тріщини (СТОР) при в'язкості руйнування мм) « й ші ес ФІГЛЗА 2» зе: а 315 - ос 310 сиза у - 1 с 50
ФІГ.1З3В
ІЧ е)

Claims (15)

  1. Формула винаходу (Ф) 1. Система теплообмінника, що має: (а) корпус теплообмінника для прийому середовища під тиском вище ГІ приблизно 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі нижче приблизно -407С (-40"Р), причому корпус теплообмінника виконаний за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної во низьколегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому середовища, що знаходиться під тиском, і (б) множину перегородок.
  2. 2. Система теплообмінника, що має: (а) корпус теплообмінника для прийому зрідженого природного газу, що б5 Знаходиться під тиском приблизно від 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) приблизно до 7590 кПа (1100 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі приблизно від -1237С (-190"Р) до приблизно -627С (-80"Р),
    причому корпус теплообмінника виготовлений за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, яка містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском, і (Б) множину перегородок.
  3. 3. Система конденсатора, що має: (а) камеру конденсатора для прийому середовища під тиском вище приблизно 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі нижче приблизно -407С (-40"Р), причому /о камера конденсатора виконана за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому середовища, що знаходиться під тиском, і (Б) засіб теплообміну.
  4. 4. Система випарника, що має: (а) камеру випарника для прийому середовища під тиском вище приблизно 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі нижче приблизно -407С (-40"Р), причому камера випарника виконана за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю; і що має міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), у якій З'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому середовища, що знаходиться під тиском, і (Б) засіб теплообміну.
  5. 5. Система сепаратора, що має: (а) камеру сепаратора для прийому середовища під тиском вище приблизно 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі нижче приблизно -407С (-40"Р), причому камера сепаратора виконана за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної с об НИЗзьКОолегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), у якій і) з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при режимах тиску і температури для прийому середовища, що знаходиться під тиском, і (Б) щонайменше одну ізолюючу перегородку. со зо б.
  6. Система сепаратора, що має: (а) камеру сепаратора для прийому зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском приблизно від 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) приблизно до 7590 кПа (1100 о фунтів на квадратний дюйм) і при температурі приблизно від -1237С (-190"Р) приблизно до -627С (-80"Р), ю причому камера сепаратора виготовлена за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має міцність на розрив понад 830 7 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ) нижче приблизно -737С ї- (-100"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском; і (Б) щонайменше одну ізолюючу перегородку.
  7. 7. Система колон технологічного процесу, що має: (а) колону технологічного процесу для прийому « бередовища під тиском вище приблизно 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі нижче пт») с приблизно -407С (-40"Р); причому колона технологічного процесу виготовлена за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має ;» міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ) нижче приблизно -73"С (-100"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і В'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому середовища, що знаходиться під -І тиском, і (в) насадку колони.
  8. 8. Система колон технологічного процесу, що має: (а) колону технологічного процесу, для прийому - зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском приблизно від 1035 кПа (150 фунтів на квадратний с дюйм) приблизно до 7590 кПа (1100 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі приблизно від -1237С (-1907Е) приблизно до -627С (-80" Р), причому колона технологічного процесу виконана за допомогою з'єднання разом о множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має с міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ) нижче приблизно -73"С (-100"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому зрідженого природного газу, що ов Знаходиться під тиском, і (5) насадку колони.
  9. 9. Насосна система, що має: (а) корпус насоса для прийому середовища під тиском вище приблизно 1035 Ф) кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі нижче приблизно -407С (-40"Р), причому корпус насоса ка виготовлений за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) бо 1 температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому середовища, що знаходиться під тиском, і (5) з'єднання з приводом.
  10. 10. Насосна система, що має: (а) корпус насоса для прийому зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском приблизно від 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) приблизно до 7590 кПа (1100 фунтів на 65 квадратний дюйм) і при температурі приблизно від -1237С (-190"є) приблизно до -627С (-80"Р), причому корпус насоса виконаний за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має міцність на розрив понад 830 МлЛа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -73"С (1007), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском, і (5) з'єднання з приводом.
  11. 11. Система розширення, що має: (а) канал розширення для прийому середовища під тиском вище приблизно 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі нижче приблизно -407С (-40"Р), причому канал розширення виконаний за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має міцність на розрив понад 830 МПа (120Окг на 70 квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при згаданих режимах тиску і температури для прийому згаданого середовища, що знаходиться під тиском, і (в) розширювальний скрубер.
  12. 12. Система розширення, що має: (а) канал розширення, для прийому зрідженого природного газу, що /5 Знаходиться під тиском приблизно від 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) приблизно до 7590 кПа (1100 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі приблизно від -1237С (-190"Р) приблизно до -627С (-80"Р), причому канал розширення виконаний за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ) нижче приблизно -737С (ЛО), У якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском, і (Б) розширювальний скрубер.
  13. 13. Система розподільних мереж напірних трубопроводів, що має: (а) щонайменше один контейнер для зберігання і для прийому середовища під тиском вище приблизно 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) і сч ов при температурі нижче приблизно -407С (-40"Р) причому контейнер для зберігання виготовлений за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 9бо ваг. і) нікелю і що має міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому середовища, що со зо знаходиться під тиском, і (в) щонайменше один розподільний канал.
  14. 14. Система розподільних мереж напірних трубопроводів, що містить: о (а) щонайменше один розподільний канал для прийому середовища під тиском вище приблизно 1035 кПа ю (150 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі нижче приблизно -407С (-40"Р), причому щонайменше один розподільний канал виконаний за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної (87 низьколегованої сталі, що містить менше 9 95 ваг. нікелю і що має міцність, на розрив понад 830 МПа (120 кг на М дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -73"С (-106"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому середовища, що знаходиться під тиском, і (Б) щонайменше одну ємність для зберігання. «
  15. 15. Система розподільних мереж напірних трубопроводів, що має: (а) щонайменше один контейнер для з с зберігання і для прийому зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском приблизно від 1035 кПа (150 фунтів на квадратний дюйм) приблизно до 7590 кПа (1100 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі ;» приблизно від -1237С (-190"Р) приблизно до -627С (-80"Р), причому контейнер для зберігання виконаний за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 7о ваг. нікелю і що має міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури -І в'язко-крихкого переходу (ОВТТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому - зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском, і (Б) щонайменше один розподільний канал. с 16. Система розподільних мереж напірних трубопроводів, що має: (а) щонайменше один розподільний канал 5р для прийому зрідженого природного газу, що знаходиться під тиском приблизно від 1035 кПа (150 фунтів на о квадратний дюйм) приблизно до 7590 кПа (1100 фунтів на квадратний дюйм) і при температурі приблизно від с -1282С (-1902Р), приблизно до -627С (-80"Р), причому розподільний канал виготовлений за допомогою з'єднання разом множини окремих пластин із надвисокоміцної низьколегованої сталі, що містить менше 9 9о ваг. нікелю і що має міцність на розрив понад 830 МПа (120 кг на квадратний дюйм) і температури в'язко-крихкого переходу ов (ОВТ) нижче приблизно -737С (-100"Р), у якій з'єднання між окремими пластинами мають відповідну міцність і в'язкість руйнування при відповідних режимах тиску і температури для прийому зрідженого природного газу, що (Ф) знаходиться під тиском, і (б) щонайменше одну ємність для зберігання. іме) Офіційний бюлетень "Промислоава власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних бо Мікросхем", 2004, М 12, 15.12.2004. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і науки України. б5
UA2000074221A 1997-12-19 1998-06-18 Process components, vessels and the pipe string to keep and to transport cryogenic liquid with prescribed temperature UA71558C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US6820897P 1997-12-19 1997-12-19
PCT/US1998/012725 WO1999032837A1 (en) 1997-12-19 1998-06-18 Process components, containers, and pipes suitable for containing and transporting cryogenic temperature fluids

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA71558C2 true UA71558C2 (en) 2004-12-15

Family

ID=22081107

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UA2000074221A UA71558C2 (en) 1997-12-19 1998-06-18 Process components, vessels and the pipe string to keep and to transport cryogenic liquid with prescribed temperature

Country Status (43)

Country Link
US (1) US6212891B1 (uk)
EP (1) EP1040305A4 (uk)
JP (1) JP2001527200A (uk)
KR (1) KR100381322B1 (uk)
CN (1) CN1110642C (uk)
AR (1) AR013111A1 (uk)
AT (1) AT411107B (uk)
AU (1) AU739776B2 (uk)
BG (1) BG104621A (uk)
BR (1) BR9813700A (uk)
CA (1) CA2315015C (uk)
CH (1) CH694136A5 (uk)
CO (1) CO5040207A1 (uk)
CZ (1) CZ20002142A3 (uk)
DE (1) DE19882878T1 (uk)
DK (1) DK174826B1 (uk)
DZ (1) DZ2527A1 (uk)
EG (1) EG22215A (uk)
ES (1) ES2188347A1 (uk)
FI (1) FI20001439A (uk)
GB (1) GB2350121B (uk)
GC (1) GC0000004A (uk)
GE (1) GEP20033122B (uk)
HR (1) HRP980343B1 (uk)
HU (1) HUP0102573A3 (uk)
ID (1) ID25453A (uk)
IL (1) IL136845A0 (uk)
MY (1) MY115404A (uk)
NO (1) NO313306B1 (uk)
NZ (1) NZ505337A (uk)
OA (1) OA11525A (uk)
PE (1) PE89399A1 (uk)
PL (1) PL343849A1 (uk)
RU (1) RU2200920C2 (uk)
SE (1) SE522458C2 (uk)
SI (1) SI20290A (uk)
SK (1) SK8702000A3 (uk)
TN (1) TNSN98097A1 (uk)
TR (1) TR200001801T2 (uk)
TW (1) TW436597B (uk)
UA (1) UA71558C2 (uk)
WO (1) WO1999032837A1 (uk)
ZA (1) ZA985316B (uk)

Families Citing this family (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6460721B2 (en) 1999-03-23 2002-10-08 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for producing and storing pressurized liquefied natural gas
FR2802293B1 (fr) * 1999-12-09 2002-03-01 Air Liquide Appareil et procede de separation par distillation cryogenique
GB0006265D0 (en) * 2000-03-15 2000-05-03 Statoil Natural gas liquefaction process
US7594414B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US20070137246A1 (en) * 2001-05-04 2007-06-21 Battelle Energy Alliance, Llc Systems and methods for delivering hydrogen and separation of hydrogen from a carrier medium
US7637122B2 (en) * 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
US7591150B2 (en) 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US6581409B2 (en) * 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
AU2002365596B2 (en) 2001-11-27 2007-08-02 Exxonmobil Upstream Research Company CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
US7147124B2 (en) 2002-03-27 2006-12-12 Exxon Mobil Upstream Research Company Containers and methods for containing pressurized fluids using reinforced fibers and methods for making such containers
US7240499B1 (en) 2003-07-10 2007-07-10 Atp Oil & Gas Corporation Method for transporting compressed natural gas to prevent explosions
US7155918B1 (en) 2003-07-10 2007-01-02 Atp Oil & Gas Corporation System for processing and transporting compressed natural gas
US7237391B1 (en) 2003-07-10 2007-07-03 Atp Oil & Gas Corporation Method for processing and transporting compressed natural gas
US7240498B1 (en) 2003-07-10 2007-07-10 Atp Oil & Gas Corporation Method to provide inventory for expedited loading, transporting, and unloading of compressed natural gas
GB2418478A (en) * 2004-09-24 2006-03-29 Ti Group Automotive Sys Ltd A heat exchanger
US20070163261A1 (en) * 2005-11-08 2007-07-19 Mev Technology, Inc. Dual thermodynamic cycle cryogenically fueled systems
US20090185865A1 (en) * 2005-11-16 2009-07-23 The Charles Machine Works, Inc. Soft excavation potholing method and apparatus
EP1801254A1 (de) * 2005-12-20 2007-06-27 Siemens Aktiengesellschaft Verdichtergehäuse aus Gussstahl für Tieftemperaturanwendungen
EP1832667A1 (fr) 2006-03-07 2007-09-12 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites
US20080250795A1 (en) * 2007-04-16 2008-10-16 Conocophillips Company Air Vaporizer and Its Use in Base-Load LNG Regasification Plant
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US8555672B2 (en) * 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US8899074B2 (en) 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
KR20110036705A (ko) * 2008-07-11 2011-04-08 아크티에볼라게트 에스케이에프 스틸 부품, 용접심, 용접된 스틸 부품 및 베어링 부품을 제조하기 위한 방법
CN101769593B (zh) * 2008-12-30 2012-01-25 上海吴泾化工有限公司 汽化器
US8365776B2 (en) * 2009-06-15 2013-02-05 Conocophillips Company Liquefied natural gas pipeline with near zero coefficient of thermal expansion
DE102009026970A1 (de) * 2009-06-16 2010-12-23 Tge Marine Gas Engineering Gmbh Verfahren zur Reduzierung des Ausstoßes von Kohlendioxid nebst Vorrichtung
US9683703B2 (en) * 2009-08-18 2017-06-20 Charles Edward Matar Method of storing and transporting light gases
EP2365269A1 (en) * 2010-03-03 2011-09-14 Alstom Technology Ltd Heat exchanging and liuid separation apparatus
TWI537509B (zh) 2010-06-15 2016-06-11 拜歐菲樂Ｉｐ有限責任公司 從導熱金屬導管提取熱能的方法、裝置和系統
US20120017639A1 (en) * 2010-07-21 2012-01-26 Synfuels International, Inc. Methods and systems for storing and transporting gases
CN102091893A (zh) * 2010-12-30 2011-06-15 哈尔滨工业大学 可使焊接接头按母材承载能力承载的设计方法
JP5777370B2 (ja) * 2011-03-30 2015-09-09 三菱重工業株式会社 リボイラ
CN102409242B (zh) * 2011-11-25 2014-06-04 宝山钢铁股份有限公司 一种高强度气瓶用合金钢、气瓶及其制备方法
TWI525184B (zh) 2011-12-16 2016-03-11 拜歐菲樂Ｉｐ有限責任公司 低溫注射組成物，用於低溫調節導管中流量之系統及方法
DE102012104416A1 (de) * 2012-03-01 2013-09-05 Institut Für Luft- Und Kältetechnik Gemeinnützige Gmbh Verfahren und Anordnung zur Speicherung von Energie
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
WO2014086413A1 (en) 2012-12-05 2014-06-12 Blue Wave Co S.A. Integrated and improved system for sea transportation of compressed natural gas in vessels, including multiple treatment steps for lowering the temperature of the combined cooling and chilling type
US20140261244A1 (en) * 2013-03-13 2014-09-18 Chevron U.S.A. Inc. Steam Generation Assembly For Foul Fluids Or Fluids Having Impurities
EA201600243A1 (ru) 2013-09-13 2016-10-31 БАЙОФИЛМ АйПи, ЛЛЦ Магнитокриогенные затворы, системы и способы модулирования потока в канале
CN104101232B (zh) * 2014-07-15 2016-09-07 天津鼎宸环保科技有限公司 低温乙烯火炬升温系统
CN104088726B (zh) * 2014-07-21 2017-02-15 成都市天仁自动化科技有限公司 一种车载天然气供气系统及其稳定供气方法
CN104654318B (zh) * 2015-03-10 2017-01-18 山东齐鲁石化工程有限公司 低温火炬气分液、汽化及升温系统
JP6256489B2 (ja) * 2015-03-18 2018-01-10 Ｊｆｅスチール株式会社 低温用鋼材およびその製造方法
CA2984198A1 (en) 2015-04-30 2016-11-03 Domenico TANFOGLIO Pyrolysis furnace
RU2584315C1 (ru) * 2015-06-04 2016-05-20 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки
RU2599654C1 (ru) * 2015-06-10 2016-10-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства высокопрочной листовой стали
US10882001B2 (en) * 2017-03-06 2021-01-05 Hall Labs Llc Method for removing a foulant from a gas stream with minimal external refrigeration
CN107178705B (zh) * 2017-06-30 2020-09-18 大庆中蓝石化有限公司 液化汽分离装置液化汽安全排放的回收系统
CN109255135B (zh) * 2017-07-12 2023-01-24 天津大学 高温管道中含椭圆形周向内表面裂纹的孕育期预测方法
US11773037B2 (en) 2019-03-05 2023-10-03 Sabic Global Technologies B.V. Distribution hub for C4 conversion to ethane/propane feedstock network
US20220196209A1 (en) * 2019-04-15 2022-06-23 Agility Gas Technologies Subcooled cyrogenic storage and transport of volatile gases
WO2022026971A1 (en) 2020-07-27 2022-02-03 Exxonmobil Upstream Research Company Container systems and methods for using the same
CN114266140B (zh) * 2021-12-03 2025-01-28 格力电器（合肥）有限公司 空调器管路应力分析调节方法、装置及空调器

Family Cites Families (60)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3097294A (en) * 1963-07-09 Electric arc welding and wire therefor
US2004074A (en) * 1933-08-21 1935-06-04 Le Roy D Kiley Apparatus for and method of recovering vapors vented from storage tanks
US2795937A (en) * 1955-03-31 1957-06-18 Phillips Petroleum Co Process and apparatus for storage or transportation of volatile liquids
US3298805A (en) * 1962-07-25 1967-01-17 Vehoc Corp Natural gas for transport
US3232725A (en) * 1962-07-25 1966-02-01 Vehoc Corp Method of storing natural gas for transport
US3477509A (en) * 1968-03-15 1969-11-11 Exxon Research Engineering Co Underground storage for lng
US3745322A (en) * 1969-12-24 1973-07-10 Sumitomo Metal Ind Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels
US3990256A (en) * 1971-03-29 1976-11-09 Exxon Research And Engineering Company Method of transporting gas
JPS5114975B1 (uk) * 1971-04-10 1976-05-13
CH570296A5 (uk) * 1972-05-27 1975-12-15 Sulzer Ag
US3931908A (en) * 1973-08-02 1976-01-13 Kaiser Aluminum & Chemical Corporation Insulated tank
GB1522609A (en) * 1974-10-18 1978-08-23 Martacto Naviera Sa Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure
JPS5653472B2 (uk) * 1974-11-27 1981-12-18
US3955971A (en) * 1974-12-11 1976-05-11 United States Steel Corporation Alloy steel for arctic service
US4024720A (en) * 1975-04-04 1977-05-24 Dimentberg Moses Transportation of liquids
US4182254A (en) * 1975-10-16 1980-01-08 Campbell Secord Tanks for the storage and transport of fluid media under pressure
FR2339826A1 (fr) * 1976-01-30 1977-08-26 Technip Cie Procede et installation de traitement par echanges de chaleur a basses temperatures en particulier pour le traitement des gaz naturels et des gaz craques
GB1578220A (en) * 1977-05-20 1980-11-05 Brown Vosper Ltd D Offshore terminal
DE2924328A1 (de) * 1978-07-28 1980-02-14 Otis Eng Co Niedriglegierter stahl
US4162158A (en) * 1978-12-28 1979-07-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Ferritic Fe-Mn alloy for cryogenic applications
GB2040430B (en) * 1979-01-11 1983-02-02 Ocean Phoenix Holdings Nv Tanks for storing liquefied gases
GB2052717B (en) * 1979-06-26 1983-08-10 British Gas Corp Storage and transport of liquefiable gases
US4257808A (en) * 1979-08-13 1981-03-24 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Low Mn alloy steel for cryogenic service and method of preparation
US4318723A (en) * 1979-11-14 1982-03-09 Koch Process Systems, Inc. Cryogenic distillative separation of acid gases from methane
GB2111663B (en) * 1981-12-16 1986-03-26 Ocean Phoenix Holdings Nv Tank for the storage and transport of pressurised fluid
US4519824A (en) * 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
DE3432337A1 (de) * 1984-09-03 1986-03-13 Hoesch Stahl AG, 4600 Dortmund Verfahren zur herstellung eines stahles und dessen verwendung
JPS61127815A (ja) * 1984-11-26 1986-06-16 Nippon Steel Corp 高アレスト性含Ｎｉ鋼の製造法
AU4037589A (en) * 1988-07-11 1990-02-05 Mobil Oil Corporation A process for liquefying hydrocarbon gas
FR2668169B1 (fr) * 1990-10-18 1993-01-22 Lorraine Laminage Acier a soudabilite amelioree.
GB9103622D0 (en) * 1991-02-21 1991-04-10 Ugland Eng Unprocessed petroleum gas transport
US5127230A (en) * 1991-05-17 1992-07-07 Minnesota Valley Engineering, Inc. LNG delivery system for gas powered vehicles
FI922191A (fi) * 1992-05-14 1993-11-15 Kvaerner Masa Yards Oy Sfaerisk lng-tank och dess framstaellningsfoerfarande
US5325673A (en) * 1993-02-23 1994-07-05 The M. W. Kellogg Company Natural gas liquefaction pretreatment process
SG38863A1 (en) * 1994-02-04 1997-04-17 Air Prod & Chem Open loop mixed refrigerant cycle for ethylene recovery
JP3550726B2 (ja) * 1994-06-03 2004-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
US5545270A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability
US5531842A (en) * 1994-12-06 1996-07-02 Exxon Research And Engineering Company Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219)
NO180469B1 (no) * 1994-12-08 1997-05-12 Statoil Petroleum As Fremgangsmåte og system for fremstilling av flytendegjort naturgass til havs
JPH08176659A (ja) * 1994-12-20 1996-07-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 低降伏比高張力鋼の製造方法
US5798004A (en) * 1995-01-26 1998-08-25 Nippon Steel Corporation Weldable high strength steel having excellent low temperature toughness
WO1996023909A1 (fr) * 1995-02-03 1996-08-08 Nippon Steel Corporation Acier de canalisation extremement resistant possedant un rapport d'ecoulement peu eleve et une excellente resistance a basse temperature
US5678411A (en) * 1995-04-26 1997-10-21 Ebara Corporation Liquefied gas supply system
JP3314295B2 (ja) * 1995-04-26 2002-08-12 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法
DE69626665T2 (de) * 1995-10-05 2004-02-05 Bhp Petroleum Pty. Ltd. Verflüssigungsverfahren
PL182179B1 (en) * 1995-10-30 2001-11-30 Enron Lng Dev Corp Shipborne system for transporting compressed earth gas
US5762119A (en) * 1996-11-29 1998-06-09 Golden Spread Energy, Inc. Cryogenic gas transportation and delivery system
TW444109B (en) * 1997-06-20 2001-07-01 Exxon Production Research Co LNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
TW396254B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Pipeline distribution network systems for transportation of liquefied natural gas
DZ2535A1 (fr) * 1997-06-20 2003-01-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel.
TW396253B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
TW368596B (en) * 1997-06-20 1999-09-01 Exxon Production Research Co Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas
TW366410B (en) * 1997-06-20 1999-08-11 Exxon Production Research Co Improved cascade refrigeration process for liquefaction of natural gas
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
RU2218443C2 (ru) * 1997-07-28 2003-12-10 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Толстолистовая сталь с высокой ударной вязкостью и способ ее получения
TW459052B (en) * 1997-12-19 2001-10-11 Exxon Production Research Co Ultra-high strength steels with excellent cryogenic temperature toughness
DZ2531A1 (fr) * 1997-12-19 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé de préparation d'une tôle d'acier double phase cette tôle et procédé pour renforcer la résistance à la propagation des fissures.
DZ2530A1 (fr) * 1997-12-19 2003-02-01 Exxon Production Research Co Procédé de préparation d'une tôle d'acier cette tôle d'acier et procédé pour renforcer la resistanceà la propagation des fissures d'une tôle d'acier.

Also Published As

Publication number Publication date
HUP0102573A3 (en) 2002-01-28
SE522458C2 (sv) 2004-02-10
PL343849A1 (en) 2001-09-10
DZ2527A1 (fr) 2003-02-01
ZA985316B (en) 1999-12-20
SE0002277D0 (sv) 2000-06-19
AT411107B (de) 2003-09-25
OA11525A (en) 2004-02-09
NO20003172D0 (no) 2000-06-19
ATA915298A (de) 2003-02-15
CH694136A5 (de) 2004-07-30
GC0000004A (en) 2002-10-30
CO5040207A1 (es) 2001-05-29
SK8702000A3 (en) 2001-02-12
MY115404A (en) 2003-05-31
HRP980343B1 (en) 2003-02-28
AR013111A1 (es) 2000-12-13
PE89399A1 (es) 1999-10-05
KR100381322B1 (ko) 2003-04-26
DK174826B1 (da) 2003-12-08
HUP0102573A2 (hu) 2001-11-28
GB2350121A (en) 2000-11-22
RU2200920C2 (ru) 2003-03-20
HRP980343A2 (en) 1999-08-31
TNSN98097A1 (fr) 2000-12-29
TR200001801T2 (tr) 2001-04-20
CN1110642C (zh) 2003-06-04
EG22215A (en) 2002-10-31
CA2315015C (en) 2004-05-25
NO313306B1 (no) 2002-09-09
EP1040305A4 (en) 2005-05-18
FI20001439A (fi) 2000-06-16
IL136845A0 (en) 2001-06-14
KR20010024759A (ko) 2001-03-26
TW436597B (en) 2001-05-28
ID25453A (id) 2000-10-05
US6212891B1 (en) 2001-04-10
DE19882878T1 (de) 2001-07-12
NZ505337A (en) 2003-08-29
WO1999032837A1 (en) 1999-07-01
SI20290A (sl) 2000-12-31
GB0013636D0 (en) 2000-07-26
JP2001527200A (ja) 2001-12-25
EP1040305A1 (en) 2000-10-04
GEP20033122B (en) 2003-11-25
NO20003172L (no) 2000-08-21
CN1301335A (zh) 2001-06-27
SE0002277L (sv) 2000-06-19
DK200000939A (da) 2000-06-16
AU8152098A (en) 1999-07-12
CA2315015A1 (en) 1999-07-01
CZ20002142A3 (cs) 2001-12-12
AU739776B2 (en) 2001-10-18
BR9813700A (pt) 2000-10-10
BG104621A (en) 2001-02-28
GB2350121B (en) 2003-04-16
ES2188347A1 (es) 2003-06-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA71558C2 (en) Process components, vessels and the pipe string to keep and to transport cryogenic liquid with prescribed temperature
RU2205246C2 (ru) Усовершенствованная система для обработки, хранения и транспортировки сжиженного природного газа
BG63886B1 (bg) Контейнер за съхранение на втечнен природен газ под налягане, метод и система за обработване на природен газ и за съхранение и транспотиране на втечнен природен газ под налягане
US6203631B1 (en) Pipeline distribution network systems for transportation of liquefied natural gas
CH694327A5 (de) Behälter, Anlage mit einem Tanklastfahrzeug und Verfahren zum Transportieren von Flüssigerdgas.
JP2001508727A (ja) 天然ガスを燃料とする車両のためのｌｎｇ貯蔵及び送出システム
MXPA00005798A (en) Process components, containers, and pipes suitable for containing and transporting cryogenic temperature fluids
MXPA99011350A (en) Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas