[go: up one dir, main page]

UA124536C2 - Вироби з високоміцної сталі і способи їх виготовлення - Google Patents

Вироби з високоміцної сталі і способи їх виготовлення Download PDF

Info

Publication number
UA124536C2
UA124536C2 UAA201812251A UAA201812251A UA124536C2 UA 124536 C2 UA124536 C2 UA 124536C2 UA A201812251 A UAA201812251 A UA A201812251A UA A201812251 A UAA201812251 A UA A201812251A UA 124536 C2 UA124536 C2 UA 124536C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
sheet
stage
product
annealing
oko
Prior art date
Application number
UAA201812251A
Other languages
English (en)
Inventor
Девід Пол Хойдік
Дэвид Пол ХОЙДИК
Едуардо Аугусто Сільва
Эдуардо Аугусто Сильва
Меттью Майкл МакКосбі
Мэттью Майкл МакКосби
Original Assignee
Юнайтед Стейтс Стііл Корпорейшн
Юнайтед Стейтс Стиил Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Юнайтед Стейтс Стііл Корпорейшн, Юнайтед Стейтс Стиил Корпорейшн filed Critical Юнайтед Стейтс Стііл Корпорейшн
Publication of UA124536C2 publication Critical patent/UA124536C2/uk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B32B15/043—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/18—Layered products comprising a layer of metal comprising iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/22—Martempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C23C28/025—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only with at least one zinc-based layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
    • C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
    • C25D3/22—Electroplating: Baths therefor from solutions of zinc
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
    • C25D5/34—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated
    • C25D5/36—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated of iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12757—Fe
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12958—Next to Fe-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12958—Next to Fe-base component
    • Y10T428/12965—Both containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Відповідно до даного винаходу надаються вироби з тонколистового металу з контрольованим складом, які піддають двохетапному відпалу для одержання листових виробів з необхідною мікроструктурою і сприятливими механічними властивостями, такими як висока міцність і ультрависока формованість. Сталі, що оброблені відповідно до даного винаходу, мають неперевершену міцність на розтяг і загальне відносне подовження (UTS(TE) понад 25000 МПа%. Сталі з такими властивості належать до категорії прогресивних сталей підвищеної міцності третього покоління і високо затребувані в різних галузях промисловості, в тому числі автомобільній.

Description

неперевершену міцність на розтяг і загальне відносне подовження (Т5-ТЕ) понад 25000
МПа. Сталі з такими властивості належать до категорії прогресивних сталей підвищеної міцності третього покоління і високо затребувані в різних галузях промисловості, в тому числі автомобільній. а КК КК ТИ МК КК КК КК КК КК МКК х к
Би как уваних у ває Ві теНЯЄ | жен: віжнач КСО Є укр ування до
Бе КО БЕК ММК МО МКМ | щя ВА ОО СЯ Ж
ВИН х ку ак їх КОЖ о х Ку и БО ша
Ж ПА ке ше Не по дак Ме СОНОННИН шок
З чаї Ж чар ї в в в п в в ВХ ММ о ОК МК КН НК А КК КК фіг. ї
Перехресні посилання на споріднені заявки
Згідно з даною заявкою заявляється пріоритет відповідно до попередньої заявки на видачу патенту США Мо 62/334 189, поданої 10 травня 2016 р. і до попередньої заявки на видачу патенту США Мо 62/396 602, поданої 19 вересня 2016 р, які включені в даний документ у всій повноті за допомогою посилання.
Галузь техніки, до якої відноситься даний винахід
Даний винахід належить до виробів з високоміцної сталі, що мають сприятливі властивості, і до способів відпалу таких виробів.
Попередній рівень техніки даного винаходу
За останні декілька років світова сталеобробна промисловість кинула всі зусилля на розробку прогресивних сталей підвищеної міцності третього покоління (АНЗ5) для автомобільного ринку. Ці сталі третього покоління мають переважне гармонійне поєднання міцності та відносного подовження на розтяг, зазвичай, у діапазоні ОТ5 х ТЕ приблизно 20 000
МПадь або більше. Однак у сталеобробній промисловості виникли труднощі з організацією серійного виробництва з використанням сталей АН5З третього покоління, так як при використанні більшості підходів необхідний високий вміст легуючих елементів, наприклад, зазвичай, понад 4 мас. 96 марганцю, що викликає труднощі при виготовленні таких сталей на традиційному сталеварному обладнанні. Крім того, в даний час сталі АН55, що є в наявності, погано піддаються точковому зварюванню, покриттю цинковими гальванічним покриттями і перетворенню в тонкі листи, що необхідні з метою великомасштабного виробництва.
Стисле розкриття даного винаходу
Відповідно до даного винаходу надаються вироби з тонколистового металу з контрольованим складом, які піддають двохетапному відпалу для одержання листових виробів з необхідною мікроструктурою і сприятливими механічними властивостями, такими як висока міцність і ультрависока формуваність. Сталі, що оброблені відповідно до даного винаходу, мають неперевершену міцність на розтяг і загальне відносне подовження (Т5-ТЕ) понад 25 000 МПа», що встановлене при випробуванні з використанням процедури випробування на розтяг зразків зменшеного розміру за стандартом АЗТМ або звичайного розміру за стандартом
Л5. Крім того, сталі, що одержані відповідно до даного винаходу, мають сприятливі комбінації
Зо ТЕ ї коефіцієнта роздачі отвору, тобто відрізняються високою глобальною формуваністю і точковою формуваністю. Сталі з такими властивостями належать до категорії прогресивних сталей підвищеної міцності третього покоління і високо затребувані в різних галузях промисловості, в тому числі в автомобільній.
Відповідно до аспекту даного винаходу надається виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності, що містить від 0,12 до 0,5 мас. 9о С, від 1 до З мас. 95 Мп і від 0,8 до З мас. 95 комбінації 5і і АІ, причому виріб з листової сталі піддається двохетапному відпалу, містить зерна фериту і по суті рівновісні зерна залишкового аустеніту, середнє аспектне відношення яких становить менше ніж 3:1, а міцність на розтяг і загальне відносне подовження ОТ х ТЕ становлять понад 25 000 МПа».
Відповідно до іншого аспекту даного винаходу надається спосіб одержання виробу з листової холоднокатаної сталі високої міцності, що містить від 0,12 до 0,5 мас. 90 С, від 1 до З мас. 96 марганцю і від 0,8 до З мас. 95 комбінації 5і і АЇ. Спосіб передбачає виконання першого етапу відпалу виробу з листової сталі для досягнення головним чином мартенситної мікроструктури і виконання другого етапу відпалу виробу з листової сталі, що передбачає томління листового виробу в міжкритичному інтервалі при температурі від 720 до 850 "С з подальшою витримкою листового виробу при температурі від 370 до 430 "С.
Ці й інші аспекти даного винаходу стануть більше зрозумілими після прочитання наведеного нижче опису.
Стислий опис фігур
На Фіг. 1 показані графіки залежності температури від часу, на яких відображений двохетапний процес відпалу відповідно до варіанта здійснення даного винаходу.
На Фіг. 2 показані графіки залежності температури від часу, на яких відображений двохетапний процес відпалу відповідно до іншого варіанта здійснення даного винаходу.
На Фіг. 3 показаний графік залежності температури від часу, на якому відображений двохетапний процес відпалу, що передбачає двохетапний процес теплової обробки з виконанням необов'язкової операції нанесення цинкового покриття зануренням у розплав на одному виробничому об'єкті.
На Фіг. 4 показаний графік залежності температури від часу для другого етапу відпалу, що передбачає утворення зон томління і витримки в тепловому циклі відповідно до варіанта 60 здійснення даного винаходу.
На Фіг. 5 і 6 показані мікрофотографії дифракції відбитих електродів (ДВЕ), на яких відображена мікроструктура виробу з листової сталі високої міцності відповідно до варіанта здійснення даного виробу.
На Фіг. 7 показана оптична мікрофотографія виробу з листової сталі, що пройшов теплову обробку, як показано на фіг. 1, де темним кольором позначені феритові зерна, а світлим кольором - аустенітні зерна.
На Фіг. 8 показана стовпчикова діаграма, на якій відображені аспектні відношення аустенітних зерен, показаних на фіг. 7.
На фіг. 9 ї 10 показані графіки виробу з листової сталі високої міцності, на яких наданий розподіл розмірів аустенітних і феритних зерен відповідно до варіанта здійснення даного винаходу.
На Фіг. 11 показана мікрофотографія ДВЕ, на якій зображена мікроструктура виробу з листової сталі високої міцності, обробленого, як показано на фіг. 1.
На Фіг. 12 і 13 показані мікрофотографії ДВЕ, на яких зображені вироби з листової сталі, що оброблені, як показано на фіг. 2.
На Фіг. 14 показана мікрофотографія ДВЕ виробу з листової сталі, обробленого, як показано на Фіг. 3.
На Фіг. 15 показаний графік залежності загального відносного подовження від межі міцності на розтяг для виробів з листової сталі високої міцності відповідно до даного винаходу в порівнянні з іншими виробами з листової сталі, обробленими методами, що виходять за межі обсягу даного винаходу.
На Фіг. 16 показаний графік залежності загального відносного подовження від межі міцності на розтяг для виробів з високоміцної сталі, виготовлених на пробних проходах відповідно до варіантів здійснення даного винаходу.
Детальне розкриття даного винаходу
Вироби з листової сталі високої міцності згідно з даним винаходом мають контрольований склад, який в поєднанні з контрольованим відпалом дозволяє добитися необхідних мікроструктур і сприятливих механічних властивостей, включаючи високу міцність і ультрависоку формуваність. Відповідно до деяких варіантів здійснення у склад сталі може входити вуглець, марганець і кремній, а також інші підходящі легуючі добавки, що відомі фахівцям з рівня техніки даного винаходу. Приклади складів сталі, що містять С, Мп, 5Іі, АЇ, Ті і
М, зазначені в таблиці 1.
Таблиця 1
Склади сталі (мас. 95)
В 77777111 05-04 | 13-25 | 021,8 | 0-15 | 09-25 | 0003 | 0-0,03
На додаток до кількостей С, Мп, 5і, АЇ, Ті ії МО, наведених у таблиці 1, склади сталі можуть включати незначні або слідові кількості інших елементів, такі як макс. 0,015 5, макс. 0,03 Р, макс. 0,2 Си, макс. 0,02 Мі, макс. 0,2 Ст, макс. 0,2 Мо, макс. 0,1 5п, макс. 0,015 М, макс. 01 М і макс. 0,004 В. Термін "по суті не містить", що використовується в даному документі, в контексті складу виробу з листової сталі, означає, що конкретний елемент або матеріал навмисно не доданий у склад і присутній тільки в домішкових або слідових кількостях.
У виробах з листової сталі згідно з даним винаходом елемент С забезпечує підвищену міцність і сприяє утворенню залишкового аустеніту. Мп сприяє зміцненню і виступає в ролі підсилювача твердого розчину. 5і перешкоджає осадженню карбіду заліза під час термічної обробки і підвищує збереження аустеніту. АЇ перешкоджає осадженню карбіду заліза під час термічної обробки і підвищує збереження аустеніту. Ті і МЬБ можуть виступати в ролі подрібнювачів зерен, що підвищують міцність.
Відповідно до деяких варіантів здійснення АЇ може бути присутній в кількості щонайменше 0,1 мас. 95 або щонайменше 0,2 мас. 95. Наприклад, відповідно до деяких варіантів здійснення
АЇ може бути присутній в кількості від 0,5 до 1,2 мас. 95 або від 0,7 до 1,1 мас. 95. Альтернативно виріб з листової сталі по суті може не містити АЇ.
Вироби з листової сталі зі складами, описаними вище, піддаються двохетапному відпалу, який буде більш докладно описаний нижче. Було встановлено, що одержувані в результаті листові вироби мають сприятливі механічні властивості, в тому числі необхідну граничну міцність на розтяг, високий ступень подовження, високі значення коефіцієнта лямбда, високу згинаність і високе відношення межі плинності до межі міцності (У5/ОТ 5).
Відповідно до деяких варіантів здійснення межа міцності на розтяг (0Т5) виробів з листової сталі знаходиться в діапазоні від 700 до 1100 МПа або більше. Відповідно до деяких варіантів здійснення межа міцності на розтяг виробу з листової сталі становить більше 700 МПа, наприклад від 720 до 1100 МПа або від 750 до 1050 МПа.
Відповідно до деяких варіантів здійснення загальне відносне подовження (ТЕ) виробів з листової сталі, зазвичай, більше 22 відсотків, наприклад більше 27 відсотків або більше 33 відсотків. Наприклад, загальне відносне подовження виробу з листової сталі може становити щонайменше 20 95, наприклад від 22 до 45 95 або від 25 до 40 95.
Значення коефіцієнта лямбда (АХ) виробів з листової сталі, що виміряні в ході стандартного випробування на роздачу отвору, зазвичай, більше 20 відсотків, наприклад, більше 25 відсотків, або більше 30 відсотків, або більше 35 відсотків. Коефіцієнт роздачі отвору, або лямбда, може бути більше 20 95, наприклад, може становити від 22 до 80 95 або від 25 до 60 9.
Відповідно до деяких варіантів здійснення збільшені значення загального відносного подовження (ТЕ) і роздачі отвору (А) дозволяють одержати вироби з листової сталі з гарною загальною і точковою формуваністю.
У виробах з листової сталі відповідно до даного винаходу баланс міцності і подовження (ОТ5.ТЕ) становить понад 25 000, що дозволяє віднести їх категорії сталей третього покоління, що затребувані в різних галузях промисловості, в тому числі й автомобільній. Відповідно до деяких варіантів здійснення значення ОТ5.ТЕ можуть бути більше 30 000 або більше 35 000.
Відповідно до деяких варіантів здійснення даного винаходу кінцева мікроструктура виробів з листової сталі може головним чином включати ферит, наприклад щонайменше від 50 95 до 80 95 або більше, з меншою кількістю залишкового аустеніту, наприклад від 5 95 до 25 905, і незначні кількості свіжого мартенситу, наприклад від 0 95 до 10 95 або 15 95. Вміст фериту, аустеніту і мартенситу можна визначити стандартними методами дифракції відбитих електронів (ДВЕ).
Альтернативно вміст залишкового аустеніту можна визначити способами магнітного насичення.
Якщо в даному документі не зазначено інше, об'ємний відсоток залишкового аустеніту визначається методом ДВЕ.
Відповідно до деяких варіантів здійснення залишковий аустеніт містить від 1 до 25 об'ємних відсотків, наприклад, від 5 до 20 об'ємних відсотків. Кількість свіжого мартенситу може включати менше 15 об'ємних відсотків, або менше 10 об'ємних відсотків, або менше 5 об'ємних відсотків.
Відповідно до деяких варіантів здійснення виріб з листової сталі по суті не містить свіжий мартенсит. Було встановлено, що, якщо кількість свіжого мартенситу перевищує 15 95, значення коефіцієнта роздачі отвору сильно зменшуються, наприклад значно зменшується точкова формуваність.
Під час нагрівання щонайменше частина фериту формується, як буде описано нижче, в результаті рекристалізації і/або відпуску мартенситу, або на стадії охолодження і витримки згідно з другим етапом відпалу за допомогою розкладання аустеніту. Деяка частина фериту може розглядатися як бейнітний ферит. Феритна, аустенітна і мартенситна фази є дрібнозернистими, наприклад, середній розмір зерен становить менше 10 мікронів, наприклад менше 5 мікронів або менше 3 мікронів. Наприклад, розмір зерен фериту може становити менше 10 мікронів, наприклад менше 8 мікронів або менше 6 мікронів. Середній розмір зерен аустеніту може становити від менше 2 мікронів, наприклад менше 1 мікрона або менше 0,5 мікрона. Розмір зерен мартенситу, якщо ця фаза присутня, може становити менше 10 мікронів, наприклад менше 8 мікронів або менше 6 мікронів.
Аустенітні зерна можуть бути по суті рівновісними, наприклад, їх середнє аспектне відношення становить менше 3:1 або менше 2:1, наприклад приблизно 1:1. Було встановлено, що залишковий аустеніт у кількості менше 5 9о призводить до суттєвого зменшення загального подовження (ТЕ). Також було встановлено, що кількості залишкового аустеніту, що перевищують 25 95, можна одержати тільки при дуже високому вмісті вуглецю, що призводить до погіршення зварюваності.
Відповідно до деяких варіантів здійснення даного винаходу до двохетапного відпалу вдаються для одержання прогресивних виробів з високоміцної сталі зі сприятливими механічними властивостями, такими як описані вище. На кожному з першого і другого етапу відпалу може використовуватися декілька методик термічної обробки. Приклади двохетапного відпалу показані на Фіг. 1-3 і описані нижче. На Фіг. 1 показана схема виробництва, що передбачає виконання безперервної лінії відпалу (САЇГ), за якою слідує виконання безперервної бо лінії відпалу (СА). На Фіг. 2 показана схема виробництва, що передбачає САЇ і лінію безперервного цинкування (СОЇ). На Фіг. З показана спеціальна лінія для виконання й етапу
САЇ 1САЇ, і етапу САЇї4СОї на одному виробничому об'єкті. Незважаючи на те, що на фіг. З показаний варіант здійснення із застосуванням печі прямого нагріву (ОБЕРЕ) з подальшим застосуванням радіаційної трубчастої (КТ) печі, для виконання необхідних теплових циклів можна використовувати інші варіанти здійснення, такі як будь-які радіаційні трубки, електричний радіаційний нагрів і т. п.
Етап 1
Метою першого етапу відпалу є одержання мартенситної мікроструктури. На першій стадії першого етапу відпалу, зазвичай, може використовуватися температура відпалу вище Аз, наприклад, може використовуватися температура відпалу, що дорівнює щонайменше 820 "с.
Відповідно до деяких варіантів здійснення температура відпалу на першій стадії може, зазвичай, знаходитися в діапазоні від 830 до 980 "С, наприклад від 830 до 940 "С, або від 840 до 930 "С, або від 860 до 925 "С. Відповідно до деяких варіантів здійснення пікова температура відпалу може, зазвичай, утримуватися протягом щонайменше 20 секунд, наприклад, протягом від 20 до 500 секунд, або протягом від 30 до 200 секунд. Для нагріву можуть використовуватися традиційні методики, такі як піч прямого окисного або неокисного нагріву (ОБЕРЕ), прямий вогневий вплив у збагаченому киснем середовищі, індукція, газовий радіаційний трубчастий нагрів, електричний радіаційний нагрів і т. п. Приклади систем нагріву, які можуть бути адаптовані для використання з метою даного винаходу, описані в патентах США Мо 5 798 007; 7 368 689; 8 425 225, і 8 845 324, в заявці на патент США Мо 2009/0158975, а також в опублікованій заявці РСТ Мо УМ0О/2015083047 компанії Ріме5 5івіп. Додаткові приклади систем нагріву, які можуть бути адаптовані для використання в цілях даного винаходу, включають патент США Мо 7 384 489 компанії Огемег Іпіегпайопаї і патент США Мо 9 096 918 компанії Мірроп ев! і Зитйото Меїа! Согрогайоп. На етапі 1 і етапі 2 можна використовувати будь-які інші підходящі системи і способи нагріву.
На першій стадії після досягнення пікової температури відпалу та її утримання протягом необхідного періоду часу сталь гартують до кімнатної температури або до контрольованої температури, яка перевищує кімнатну температуру, що більше детально буде описано нижче.
Температура гартування необов'язково може бути кімнатною температурою, але повинна бути
Зо нижче температури початку утворення мартенситу (Ме) і переважно нижче температури закінчення утворення мартенситу (Ме) для формування головним чином мартенситної мікроструктури. Відповідно до деяких варіантів здійснення між першим етапом процесу і другим етапом процесу виріб з листової сталі може бути охолоджений до температури нижче 300 "С, наприклад нижче 200 "С.
Гартування може бути виконане традиційними методами, такими як гартування водою, гартування водою за допомогою заглибного ножа/форсунки, газове охолодження, швидке охолодження з використанням комбінації холодної, теплої або гарячої води і газу, охолодження водним розчином, охолодження іншими рідинами або газом, гартування холодними валками, водяний аерозоль, миттєве мокре охолодження, неокисне миттєве мокре охолодження і т. п.
Швидкість охолодження при гартуванні може, зазвичай, становити від 30 до 2000 "С/с.
Для використання в цілях даного винаходу можуть бути адаптовані різні системи і способи охолодження і гартування, відомі фахівцям з галузі техніки, до якої належить даний винахід. До підходящих систем і способів охолодження і гартування, що традиційно використовуються на комерційній основі, можуть належити гартування у воді, охолодження водяним аерозолем, сухе миттєве охолодження і мокре миттєве охолодження, окисне і неокисне охолодження, охолодження з переходом алкану з рідкого в газоподібний стан, гартування в гарячій воді, включаючи двохетапне гартування у воді, гартування в обертальних валках, газоструменеве охолодження у високовідсотковому водні або гелії і т. п. Наприклад, може використовуватися миттєве сухе і/або мокре окисне і неокисне охолодження/гартування, наприклад, описане в опублікованій заявці РСТ Мо УМ/02015/083047, що належить компанії Ріме5 Зієїп. До інших патентних документів компанії імеє5 біеій, в яких описуються системи і способи охолодження/гартування, що придатні для використання в цілях даного винаходу, належать патенти США МоМо 6 464 808.82; 6 547 89882; і 8 918 199132, публікація заявки на патент США
МоМо 0О52009/0158975А1; 0520909/5315228А1; ії 082011/0266725А1. До інших прикладів систем і способів охолодження/гартування, які можуть бути використані в цілях даного винаходу, належать системи і способи, що описані в патентах США МоМо 8 359 89482; 8 844 46282; 7 384 489132 і публікації патенту США МеМе 2002/0017747А1 і 2014/0083 572А1.
Відповідно до деяких варіантів здійснення після досягнення пікової температури відпалу на першій стадії і гартування сталі з формуванням мартенситу додатково мартенситну структуру 60 можна відпустити для деякого пом'якшення сталі з метою спрощення подальшої обробки. Для здійснення відпуску температуру сталі, що знаходиться в діапазоні кімнатної температури, піднімають до приблизно 500 "С і витримують протягом 600 секунд. При здійсненні відпуску температура відпуску може підтримуватися на постійному рівні, але також її можна регулювати в межах переважного діапазону.
Після гартування температуру знижують до значення кімнатної температури. Швидкість такого зниження, зазвичай, може знаходитися в діапазоні від 1 до 40 "С/с, наприклад від 2 до 20 "С/б. Якщо використовується однопрохідна заводська піч, як показано на фіг. 3, гартування є необов'язковим.
Етап2
Другий етап відпалу може передбачати першу стадію, виконувану при відносно високій температурі відпалу, і другу стадію, виконувану при відносно низькій температурі. Ці стадії утворюються так званими зонами "томління" і "витримки" згідно з другим етапом відпалу, як показано на фіг. 4. З метою формування в кінцевому продукті необхідної мікроструктури температуру контролюють.
На першій стадії другого етапу відпалу температура зони томління може становити від А: до
Аз, наприклад, температура відпалу може становити щонайменше 720 "С. Відповідно до деяких варіантів здійснення температура зони томління може, зазвичай, знаходитися в діапазоні від 720 до 850 "С, наприклад від 760 до 825 "С. Відповідно до деяких варіантів здійснення пікова температура відпалу може, зазвичай, утримуватися протягом щонайменше 15 секунд, наприклад від 20 до 300 секунд або від 30 до 150 секунд.
Під час виконання першої стадії другого етапу температура зони томління може забезпечуватися за рахунок нагріву сталі від відносно низької температури нижче Ме, наприклад кімнатної температури, на середній швидкості від 0,5 до 50 "С/с, наприклад від приблизно 2 до 20 Св.
Відповідно до деяких варіантів здійснення підвищення температури може займати від 25 до 800 секунд, наприклад від 100 до 500 секунд. Для виконання нагріву на першій стадії другого етапу може використовуватися будь-яка підходяща система або спосіб нагріву, наприклад, з використанням радіаційного нагріву, індукційного нагріву, нагріву полум'яною піччю прямого нагріву і т. п.
Зо Після досягнення температури зони томління та її утримання протягом необхідного періоду часу сталь можна охолодити до контрольованої температури вище кімнатної температури для зони витримки. Відповідно до деяких варіантів здійснення між операцією томління другого етапу й операцією витримки другого етапу виріб з листової сталі знаходиться при температурі вище 300 "С. Для охолодження від температури зони томління до температури зони витримки можуть використовувати традиційні способи, такі як охолодження у воді, охолодження в газі і т. п.
Середня швидкість охолодження при гартуванні може, зазвичай, становити від 5 до 400" С/с.
Для охолодження від температури томління до температури витримки можуть використовуватися будь-які види систем охолодження і гартування, в тому числі й описані вище.
Відповідно до варіантів здійснення даного винаходу етап зони витримки проводять при звичайній температурі від 360 до 440 "С, наприклад від 370 до 430 "С. Температура зони витримки може утримуватися до 800 секунд, наприклад від 30 до 600 секунд.
Температура зони витримки може утримуватися постійною або може бути незначно змінена в межах переважного температурного діапазону. Після витримки сталь, що призначена для цинкування методом занурення в гарячий розплав, може бути повторно нагріта, наприклад методом індукційного або іншого нагріву, до необхідної температури для її введення у ванну для занурення в гарячий розплав з метою одержання якісного покриття.
Відповідно до деяких варіантів здійснення після утримання температури зони витримки протягом необхідного періоду часу вона може бути зменшена до кімнатної температури. Таке зниження температури може, зазвичай, займати від 10 до 1000 секунд, наприклад від приблизно 20 до 500 секунд. Швидкість такого зниження, зазвичай, може знаходитися в діапазоні від 1 до 1000 "С/с, наприклад від 2 до 20 "С/с.
Відповідно до деяких варіантів здійснення на безперервній лінії відпалу (САГ) може виконуватися один або обидва етапи відпалу: перший етап і другий етап. Після виконання процесу СА! ЖСАЇ сталь може бути покрита методом електролітичного цинкування для одержання виробу з оцинкованим покриттям.
Відповідно до деяких варіантів здійснення в кінці зони витримки лист з відпаленої сталі покривають методом цинкування зануренням у гарячий розплав. Температура цинкування може, зазвичай, знаходитися в діапазоні від 440 до 480 "С, наприклад від 450 до 470 с. 60 Відповідно до деяких варіантів здійснення стадія цинкування може здійснюватися як частина другого етапу відпалу на лінії безперервного цинкування (СОЇ), наприклад, як показано на фіг. 2. Такий процес САЇїСОЇ може використовуватися для одержання виробу, оцинкованого методом занурення в гарячий розплав, як на основі цинку, так і на основі цинкового сплаву, або ж після нанесення покриття його можуть повторно нагрівати для одержання виробу з відпаленим покриттям гарячого цинкування зі сплаву заліза і цинку. Між етапами САЇ і сої. необов'язково можна виконати додатковий етап нанесення нікелевого покриття, яке буде сприяти поліпшенню властивостей цинкового покриття. Застосування лінії безперервного цинкування на другому етапі дозволяє збільшити ефективність виробництва покритих виробів зі сталі третього покоління в порівнянні з використанням схеми виробництва САЇ СА ТЕО.
Оцинкований виріб або виріб, що оцинкований методом занурення в гарячий розплав на основі цинкового сплаву, може бути також одержаний на спеціальній лінії Сі, на якій двохетапний відпал можна здійснювати на одній лінії, як показано на Фіг. 3. В цьому випадку також може підійти метод відпалу оцинкованих виробів. Крім того, також може бути створене спеціальне виробниче обладнання для об'єднання двоступеневого термічного процесу для виробництва сталей третього покоління без покриття згідно з даним винаходом.
Наведені далі приклади дають наочне уявлення про різні аспекти даного винаходу і жодним чином не обмежують його обсяг.
Приклад 1
Листову холоднокатану сталь зі складом, зазначеним у таблиці 2, зразок Мо 1, піддавали процесу двохетапного відпалу, як зображено на фіг. 1. Мікроструктура одержаного в результаті виробу показана на Фіг. 5 і 6. За допомогою методів ДВЕ з використанням доступного у продажу програмного забезпечення ЕБАХ для одержання мікроскопічних зображень орієнтації на фіг. 5 продемонстровані темні феритові зерна і світлі аустенітні зерна.
Приклад 2
Листову холоднокатану сталь зі складом, зазначеним у таблиці 2, зразок Мо 2, піддавали процесу двохетапного відпалу, як зображено на Фіг. 1. Мікроструктура одержаного в результаті виробу показана на фіг. 11. Механічні властивості зразка Мо 2 зазначені в таблиці 2. Розподіл розмірів аустенітних і феритних зерен показаний на Фіг. 9 ії 10 відповідно. Середній розмір аустенітних зерен становить менше 1 мікрона, а середній розмір феритних зерен становить
Зо менше 10 мікронів.
Мікроструктура містить приблизно 80 об'ємних відсотків фериту із середнім розміром зерен приблизно 5 мікронів, приблизно 10 об'ємних відсотків залишкового аустеніту з по суті рівновісними зернами і середнім розміром зерен приблизно 0,5 мікрона і приблизно 10 об'ємних відсотків свіжого мартенситу із середнім розміром зерен приблизно 5 мікронів. Механічні властивості зразка Мо 1 зазначені в таблиці 2 нижче.
Приклад З
Листову холоднокатану сталь зі складом, зазначеним у таблиці 2, зразок Мо 3, піддавали процесу двохетапного відпалу, як зображено на Фіг. 2. Мікроструктура одержаного в результаті виробу показана на Фіг. 12 і 13. На Фіг. 13 аустеніт показаний світлим кольором, а ферит - темним кольором. Механічні властивості зразка Мо З зазначені в таблиці 2.
Приклад 4
Листову холоднокатану сталь зі складом, зазначеним у таблиці 2, зразок Мо 4, піддавали процесу двохетапного відпалу, як зображено на Фіг. 3. Мікроструктура одержаного в результаті виробу показана на Фіг. 14. На Фіг. 14 аустеніт показаний світлим кольором, а ферит - темним кольором. Механічні властивості зразка Мо 4 зазначені в таблиці 2.
Приклад 5
Листову холоднокатану сталь зі складом, зазначеним у таблиці 2, зразок Мо 5, піддавали процесу двохетапного відпалу, як зображено на Фіг. 1. Механічні властивості зразка Мо 5 зазначені в таблиці 2.
Приклад 6
Листову холоднокатану сталь зі складом, зазначеним у таблиці 2, зразок Мо 6, піддавали процесу двохетапного відпалу, як зображено на Фіг. 1. Механічні властивості зразка Мо 6 зазначені в таблиці 2. На Фіг. 7 показане оптичне зображення, на якому зображена мікроструктура сталі, що показана на Фіг. 2, зразок Мо 6, який піддавали процесу двохетапного відпалу, показаному на Фіг. 1. На Фіг. 7 темні ділянки мікрофотографії представляють феритові зерна, а світлі ділянки - аустенітні зерна. На Фіг. 8 показана діаграма, на якій відображені аспектні відношення аустенітних зерен, показаних на Фіг. 7. Оптичне зображення, що показане на Фіг. 7, використовували для визначення аспекту відношень аустенітних зерен за рахунок аналізу зображення за допомогою доступного у продажу програмного забезпечення. На фіг. 7 бо показано, що середнє аспектне відношення аустенітних зерен становить менше 3:1.
Приклад 7
Листову холоднокатану сталь зі складом, зазначеним у таблиці 2, зразок Мо 7, піддавали процесу двохетапного відпалу, як зображено на фіг. 2. Механічні властивості зразка Мо 7 зазначені в таблиці 2.
Приклад 8
Листову холоднокатану сталь зі складом, зазначеним у таблиці 2, зразок Мо 8, піддавали процесу двохетапного відпалу, як зображено на Фіг. 3. Механічні властивості зразка Мо 8 зазначені в таблиці 2.
Сталі згідно з прикладами 1-8 характеризувалися рівнями ОТ5 в діапазоні від 700 до 1100
МПа.
Порівняльні приклади 1-4
Листові холоднокатані сталі зі складами, зазначеними в таблиці 2, зразки Ме С1-С4, піддавали процесу двохетапного відпалу, як показано на фіг. 1. Механічні властивості зразків Мо
С1-С4 зазначені в таблиці 2. Сталі згідно з порівняльними прикладам 1-4 характеризувалися рівнями ОТ5 менше 700 МПа.
Порівняльні приклади 5-8
Листові холоднокатані сталі зі складами, зазначеними в таблиці 2, зразки Мо С5-08, піддавали процесу двохетапного відпалу, як показано на Фіг. 1. Механічні властивості зразків Мо
С5-С8 зазначені в таблиці 2. Сталі згідно з порівняльними прикладам 5-8 характеризувалися рівнями ОТ5 більше 1100 МПа.
Порівняльні приклади 9-11
Листові холоднокатані сталі зі складами, зазначеними в таблиці 2, зразки Ме С9-С11, піддавали процесу двохетапного відпалу, що аналогічний процесу, зображеному на Фіг. 1, за винятком того, що температура томління або витримки під час другого відпалу знаходилася за межами переважних діапазонів згідно з даним винаходом. Механічні властивості зразків Мо С9-
С11 зазначені в таблиці 2.
Порівняльний приклад 12
Листову холоднокатану сталь зі складом, зазначеним у таблиці 2, зразок Мо С12, піддавали процесу двохетапного відпалу, що аналогічний процесу, зображеному на фіг. 2, за винятком
Зо того, що температура в зоні витримки під час другого відпалу знаходилася за межами переважного діапазону згідно з даним винаходом. Механічні властивості зразка Мо С12 зазначені в таблиці 2.
Таблиця 2
Зраз
СА 780 3-го покоління зі 1 |збільшеним САЇ 4САЇ 02211,511,5 657 | 831 139,2) 32575 дА відносним подовженням
ЗА тиск внфряя юр вні ж
ПОКОЛІННЯ
980 3-го покоління з 0,8 А,
З покриттям, ГТодрубсі |022|2251045| 0,02 Ті, 576 | 988 302! 29838 | 20 нанесеним 0.02 МЬ зануренням у ' розплав 980 3-го покоління з Один дод покриттям, |рпроцесна (0185122: 1,4 БО | 998 |294| 29042 нанесеним новій СС. зануренням у розплав
СВ 980 3-го покоління зі |збільшеним САЇ 4САЇ 0,93511,511,5 685 38,2| 38161 25 відносним подовженням ши феяеж фотряя; 0 верею рат
ПОКОЛІННЯ
780 3-го покоління з 7 | покриттям, |сдіуосі | 02123104) 10АЇ | 533 | 915 32,8) 30012. | 30 нанесеним зануренням у розплав 780 3-го покоління з Один покриттям, |процесна | 02 |23104| 10АІ | 589) 865 344| 29756 нанесеним новій СС. зануренням у розплав
Таблиця 2 (продовження)
Зразо
Про- . 5 ОТ5І| ТЕ х Лямбд даос сю | 12100 |е2| ее | ле дно ся |т50181 0001 55|5ю|ю2 он дес | 100156 ве|во тн 51001 ою|8195| 015 ее |во| тові сб о |сплав2 92 до | 22| 15 |02Мо| 5В5 | 11483165 18712 | 13
А.
Сплав 1: висока се |температур ЖИ ОМ 22) 1,34 693 | 1058 | 18,2) 19256.| 25 а томління 8497С
Сплав 2: низька
С10 |температур що 018 | 2,2 | 1,34 602 | 1035) 21,2 | 21942 30 а витримки 350 С)
Сплав 3: висока с11 |температур ЖИ ОМ 22) 1,34 477 10590197 | 20862.| 19 а витримки 450 С)
Сплав 4: висока
СА
С12 |температур СІ. 022 | 24 04 | 08АЇ | 465 | 1012 | 253,01. 23276 16,5 а витримки 471 с)
На Фіг. 15 показаний графік загального відносного подовження (ТЕ) і межі міцності на розтяг (ОТ5) зразків 1-8 згідно з прикладами 1-8, а також зразків С1-С12 згідно з порівняльними прикладами С1-С12. Лінія, відповідна значенню ШТ5.ТЕ, що становить 25000, приблизно накреслена на фіг. 15. Як видно, зразки листової сталі з високою міцністю, що одержані відповідно до даного винаходу, мають чудові комбінації міцності і відносного подовження в порівнянні з порівняльними зразками, тобто в прикладах згідно 3 даним винаходом спостерігається високе загальне відносне подовження при високих рівнях ОТ5. Зразки сталі 1-8 потрапляють в категорію прогресивних сталей підвищеної міцності третього покоління, які особливо переважні для застосування в автомобільній та інших галузях.
Приклад 9
Зразки, що позначені М1-М5 в таблиці З нижче, піддавали пробним проходам з використанням процесу САЇ4САЇ або САЇ СО. Для зразків МІ, М2 і М5 використовували значення часу і температури процесу САЇ «САїЇ, показаного на Фіг. 1. Для зразків МЗ і М4 використовували значення часу і температури процесу САЇ 4СО1, показаного на Фіг. 2.
Таблиця З
Результати пробного проходу
Мо пробног . Покриті мх5 те ТЕ « о Процес! С Мп | 5 Інше тя (мпа) | (МПа)! (95) ОТЕТТЕЇ| Лямбда проходу змо (є зе таря| 1018 ва 0,8 АЇ,
М рани 023 | 24 | 04 |0,02 Ті, | НОСІ 567 989 | 26,4 | 26110 24 аг 0,02 Мо 0,8 АЇ, ма САС де» | 23 04 002 ті, носі | 655 | 941 | 309 | 29077 | 3 аг 0,02 Мо з ІК вет; (| ою ве жа
На Фіг. 16 показане співвідношення міцності і відносного подовження для матеріалів після пробного проходу, всі з яких відповідають вимозі наявності мінімального значення ОТ5-ТЕ, що становить 25000. Випробовувані матеріали характеризувалися значеннями лямбда більше 2095.
Використовувані в даному документі терміни "що включає", "що складається" і т. п., слід розглядати в контексті даної заявки як синонімічні терміну "що містить", і, відповідно, вони є відкритими термінами і не виключають наявність додаткових не описаних, або не перерахованих елементів, матеріалів, фаз або стадій способу. Використовуваний в даному документі термін "що складається з" слід розуміти в контексті даної заявки як такий, що виключає наявність будь-якого не зазначеного елемента, матеріалу, фази або стадії способу.
Використовуваний в даному документі термін "що складається по суті з" слід розуміти в контексті даної заявки як такий, що включає зазначені елементи, матеріали, фази або стадії способу, де це може бути застосовано, а також включає будь-які не зазначені елементи, матеріали, фази або стадії способу, які не надають принципового впливу на базові або нові ознаки даного винаходу.
Незважаючи на те, що числові діапазони і параметри, що характеризують даний винахід, є приблизними, числові значення, згадані в конкретних прикладах, представлені з максимально можливою точністю. Однак будь-яке числове значення за своєю природою містить певні помилки, що необов'язково виникають внаслідок стандартного відхилення в їх відповідних випробувальних вимірах.
Крім того, слід розуміти, що будь-який числовий діапазон, представлений в даному документі, включає всі піддіапазони, що входять в нього, наприклад, діапазон "від 1 до 10" включає всі піддіапазони між зазначеними мінімальним значенням 1 і зазначеним максимальним значенням 10 (і включаючи їх), тобто піддіапазони з мінімальним значенням, що дорівнює або більше 1, і максимальним значенням, що дорівнює або менше 10.
В даній заявці використання форм однини передбачає форми множини, а форми множини охоплюють форми однини, якщо з контексту явно не випливає інше. Крім того, в даній заявці використання терміна "або" означає "і/або", якщо з контексту явно не випливає інше, навіть
Зо якщо "Шабо" може бути в явному вигляді використано в деяких випадках. В даній заявці та формулі винаходу, що додається, форми однини включають форми множини, крім випадків, коли явно і однозначно зазначена однина.
Хоча конкретні варіанти здійснення даного винаходу були описані вище в ілюстративних цілях, фахівцям у даній галузі техніки буде очевидно, що можуть бути передбачені численні варіанти складових даного винаходу без відходу від обсягу охорони даного винаходу.

Claims (32)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності, що містить від 0,12 до 0,5 мас. бь С, 40 від 1 до З мас. 956 Мп і від 0,8 до З мас. 95 комбінації 5і ії АЇІ, причому виріб з листової сталі містить щонайменше 50 об'ємних відсотків фериту і від 5 до 25 об'ємних відсотків рівновісних зерен залишкового аустеніту, середнє аспектне відношення яких становить менше 271, а міцність на розтяг і загальне відносне подовження ОТ5-ТЕ становлять понад 25000 МПабрб.
2. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 1, в якому 5і становить до 2 мас. 90, АІ становить до 2 мас. 9б, і виріб з листової сталі додатково містить до 0,05 мас. 95 Ті і до 0,05 мас. 905 МБ.
3. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 2, в якому С становить від 0,15 до 0,4 мас. 95, Мп становить від 1,3 до 2,5 мас. 95, 5і становить від 0,2 до 1,8 мас. 95, АЇ становить до 1,5 мас. 95, Ті становить до 0,03 мас. 95, а МО становить до 0,03 мас. 95.
4. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 2, в якому С становить від 0,17 до 0,35 мас. 95, Мп становить від 1,5 до 2,3 мас. 95, 5і становить від 0,4 до 1,5 мас. 95, АЇ становить до 1 мас. 95, Ті становить до 0,02 мас. 95, а МЬ становить до 0,02 мас. 95.
5. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 1, в якому середній розмір зерен залишкового аустеніту становить менше 10 мікронів.
6. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 5, в якому середній розмір зерен залишкового аустеніту становить менше 1 мікрона.
7. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 5, в якому виріб з листової сталі містить менше 15 об'ємних відсотків свіжого мартенситу.
8. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 1, в якому виріб з листової сталі має загальне відносне подовження, що становить щонайменше 27 відсотків.
9. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 1, в якому коефіцієнт роздачі отвору виробу з листової сталі перевищує 20 відсотків.
10. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 1, в якому ОТ5-ТЕ становить щонайменше 30000 МПабр.
11. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 1, що додатково містить цинкове покриття, нанесене на виріб з листової сталі.
12. Виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 1, в якому середнє аспектне відношення залишкового аустеніту становить менше ніж 1,9:1.
13. Спосіб одержання виробу з листової холоднокатаної сталі високої міцності, що містить від 0,12 до 0,5 мас. 95 С, від 1 до З мас. 95 марганцю і від 0,8 до З мас. 95 комбінації 5і і АІ, причому спосіб передбачає: виконання першого етапу відпалу виробу з листової сталі для досягнення головним чином мартенситної мікроструктури; і виконання другого етапу відпалу виробу з листової сталі, що передбачає томління листового виробу в міжкритичному інтервалі при температурі від 720 до 850 "С з подальшою витримкою листового виробу при температурі від 360 до 440 "С, в якому виріб з листової сталі містить щонайменше 50 об'ємних відсотків фериту і від 5 до 25 об'ємних відсотків рівновісних зерен залишкового аустеніту, середнє аспектне відношення яких становить менше 2-1, а міцність на розтяг і загальне відносне подовження Т5-ТЕ становлять понад 25000 МПабо.
14. Спосіб за п. 13, в якому перший етап відпалу виконують при температурі вище 820 "С.
15. Спосіб за п. 13, в якому перший етап відпалу виконують при температурі від 830 до 940 "С.
16. Спосіб за п. 13, в якому томління згідно з другим етапом виконують при температурі від 720 до 850 "С, а витримку згідно з другим етапом виконують при температурі від 370 до 430 "С.
17. Спосіб за п. 13, в якому між першим етапом і другим етапом виріб з листової сталі охолоджують до температури нижче 300 "С.
18. Спосіб за п. 13, в якому між томлінням згідно з другим етапом і витримкою згідно з другим етапом виріб з листової сталі утримують при температурі вище 300 "С.
19. Спосіб за п. 13, в якому перший етап відпалу виконують на безперервній лінії відпалу і другий етап виконують на безперервній лінії відпалу.
20. Спосіб за п. 19, в якому для виконання як першого етапу відпалу, так і другого етапу відпалу використовують одну і ту саму безперервну лінію відпалу.
21. Спосіб за п. 19, в якому для виконання першого етапу відпалу і другого етапу відпалу використовують різні безперервні лінії відпалу.
22. Спосіб за п. 13, в якому перший етап відпалу виконують на безперервній лінії відпалу, а другий етап виконують на безперервній лінії цинкування.
23. Спосіб за п. 13, що додатково передбачає нанесення покриття на виріб з листової сталі цинкового покриття електролітичним способом.
24. Спосіб за п. 13, в якому 5і становить до 2 мас. 95, АІ становить до 2 мас. 9б, і виріб з листової 60 сталі додатково містить до 0,05 мас. 95 Ті і до 0,05 мас. 905 МБ.
25. Спосіб за п. 24, в якому С становить від 0,15 до 0,4 мас. 95, Мп становить від 1,3 до 2,5 мас. 95, Зі становить від 0,2 до 1,8 мас. 95, АІ становить до 1,5 мас. 95, Ті становить до 0,03 мас. 95, а МЬ становить до 0,03 мас. 9.
26. Спосіб за п. 24, в якому виріб з листової холоднокатаної сталі високої міцності за п. 2, в якому С становить від 0,17 до 0,35 мас. 95, Мп становить від 1,5 до 2,3 мас. 95, зі становить від 0,4 до 1,5 мас. 95, АІ становить до 1 мас. 95, Ті становить до 0,02 мас. 95 і МО становить до 0,02 маб. 9о.
27. Спосіб за п. 13, в якому середній розмір зерен залишкового аустеніту становить менше 10 мікронів.
28. Спосіб за п. 27, в якому середній розмір зерен залишкового аустеніту становить менше 1 мікрона.
29. Спосіб за п. 13, в якому виріб з листової сталі містить менше 15 об'ємних відсотків свіжого мартенситу.
30. Спосіб за п. 13, в якому межа міцності на розтяг виробу з листової сталі становить від 720 до 1100 МПа, а загальне відносне подовження становить щонайменше 20 відсотків.
31. Спосіб за п. 13, в якому коефіцієнт роздачі отвору виробу з листової сталі перевищує 20 відсотків.
32. Спосіб за п. 13, що додатково передбачає нанесення цинкового покриття на виріб з листової сталі. КМУ КК КК КК КК КК КК ЕК КК КК КК КК КК КК КК КК КК КК КК КК КК М В : Бувай тзрежвання у воді за візнжек З Кв а віднах НОСА Є жтривеажния зе : Е й Я себе я ДЕН 5. Е ще КЕ ЕК КОКО КК ККУ З й М он НН о . фе з вена нн що - . я Го Ко хх ОХ, УК КОС Ей го їх Ж оропиллекюююютиьк СТИКИ КИ подих ж ї щОЖУ й ко ян Ук я о дощ вах В що ско шк . ї Ц ще ОО ям ен ї чес ї Часісь ї з жи УКХ СУХУ Я К ЇХ «Фіг. 1 Кужн і: артачння у жо те віднжуєк КУ | Жуви де хкрмічний вних Єезюерсрвного ченкування ї МВВ ре окуодетскч о п Ши в ПЕТТЕЕНВ в а ее Грн в й : п Еш ше ш ше я : ЕК зве я Б. ще З БК щи п Ще ї й Б: ЩЕ ще в З й пе шк ДИ пд о В
Фіг. 2
: ї Я Я : ! й Її ї : : Н З ГК ше / Е ї : : і ке : : : Є АК ; Кк ї й Н ї З сш 000 шия НН ши ши: ши ши нн ГО : и : ! : : АК 1 Е 5 як 55 ще ще З зе а. з як я і ї Че ?
Фіг. 5 ДК ЕКО ХК ККУ КК КК А ХУ КУТ КАК А КО А КМ АКА ХХХ КК КВ КК АНА АКАНАКАКК 1 Жтаза б візнал МСА в утрневання що бейніснОо еру ї В " оз у т. Ж Ж : у З 1 ще ха а нн Я г Кох : о : ге ї о Ен Ей й ЖЕ Зони нон ! З ж Як : ще їі й ОК З Кк оооююююовх с ща З З її 0 200 «по воовоб ою, г МЧвее ! дн в р в КК в в фіг. 4
МК МК Кс о НК В КК В НАВ "ОККО ОН А и ОК В ОО он ОО: ,ОО о В Нв ВО ОК "Дон я З о В в в В "р М ПЕК КК В НК КЕ КЕ ЕК В КК Е Кн о и ПЕ КИ КК ОО о: ООН В "М І и ОО о в В В о КЕН "ОМ ОО УВО ОН и в фр В КО В ВК и я о НК в и он в в КН Ки КН о в -: "КУ ПОККиКия о В В ПЕВ "ОКУ ВН В І УМО В В кн: . ЕЕ НК в НЕО В о В о "УВО о и ВК КВК КЕЙ оо и во и в о КК АК ДЕ В ЕМ в "ОМ и и и КД КК "и и С ОК М В Дн ВВ В а ІМ ОМ М. "о о о в Мн но ОК КН КЕ КК І КН КК ВК "ПОКОВО ВНО ВКВВВ Вво В О оов вКс о ОО ос вв В ДО оо ДО о в В В ВВ СЕ ЧОН о ВН І я "ВВ В М ОН и ОМВО и В ОНКО в в В В . МО ОО " ОО ОК Зо В М в в й ПЕКИ ен НН и в р М НН В НН В Я В В МО В В В "ЗОВ о в В Же ен и в "ОА ВО В п я ПТК В о НН НН У В М КИ В В В а о КА КК ММ Вон он В ВН: УМО и і В в Не: МОМ В М ОМ В НН Ве ОО В М ОО ЕВ: БЕК ЖЕК КК ОО І ОХИККИНЯ "ОМ В В НН "З и ОХ ДМ В КВ о в и: то В ВК Ко НК ЕТ КК ПЕК ЕЕ КЕЙ ІВ В В / ОК М ОО В ПИВ КК В В о и КН ОН ОН ШИМКО КЕЙ ," ЗО М Я ОО ВОМ фон В ОБ в ОО р "о в в в Я ПЕКТИ СВ ПОМ НН В В:
"7. оо о о Кр "ооо и в В КК "ОО и В В В КС ЕКО В В В о В в ВН МЕДИ ВОНО ПОКИ ВШ Ки ДК ЕК ВО ПИЛОК КОН НВ НН В о Но ПДК "КК о СН Ки ов я, ОК Ов ОК В КК ОО ОК у: ДЕН НК В в ОО: ПОВИ В ОО В МО ОК и В М С ВК НКИ в В 0: ТУ ППП ТИПОМ ТТ Ввід ко ово Во Конні щ МКУ ПИЛИ ОО оо вв В о В о ДАК КЕН фо фо ях стр ЗК М ово оно З Кк и НА ПТ кох она ПО ОК В А дн Ва. ЗБ КК КВУ Во ин нн па, Б У ВН ОО ОО В ВВ ПТО КО В ОВ ХХ: У КК: ОХ КОМ оф ОС МКК ОХ в шо У а КО В В МУ А НК В КВ В Ж НК М КК В ПВ В В М ДНО Кк ОВ о и ВК ВВ я . М о и Соду я . ПК ВК КИ СК В КО Ох и ОВ КК ХК КИ АКА М МН: З В То М ХУ МКУ ОК емо ДК КК КО МАЯ КК С ПО с ОХ ЕК о ОК В ОО ОВ Ма ОККО ЕК ВВ о НИ КО В В ОК о ХО о ва КО М с си а МО и В В 5 а 1 - "5 ВК А ок в ПМ АХ ХО ЖК я с МО Б м сь ВВ о ке От КК ВЕ о М о КОХ ЕКО нео МОЯ ВИ: ВК В ОКХ ХОСЕ Ва о У я Же ВК ОК Ко СОКИ М В М що а . Ох За х М хе ЗУ ОКОМ КК КК ВВ МКУ Кк М В КК ОК ОВ (З по МНВК ВК МКК ОО І КИ Х КОКО КУ КУ й ОС ШЕ а и Я а . ОБ ом ПК ВЕ Вей УА ОХ: Я КК ПОМ У НВ КК хм о ОН КВ ще ще МО Ко о ЩО КМ МН ЯКУ ж я НК БЕ п ВВ у о Ен о я ОК В: СО ХО Са КК ДЯ МОЯ пи ОВ Ух ЩО; я ба Зх Ох х 5. ОБ 5 о я Я: Ол М КК В КОХ ОХ КН От Ме кв В ОК ОН І М ОМ АК КК о о В З ко в. що КОКО о а ЕЕ ОБ КК: УМОВ Ж В М Я ВЕ М М КК КУ Еф В КО НВ В оо ЖК я НК В ОК КУ: ДОК КЕ НО НК КО ВО ОН ЗБ 5 ВО КК КК о Я Кв ХО ВК НН ХХ в ов КК о СЕ ХХ ко. Ж вив. З о М У о ОВ ОО КК В ИЙ Я Я т М В В п Б В ж ОК ОВ Ка ОХ А ОО я й КК и В КОХ ВМ КО КИ ОК во ов Оу Я: УКХ кн с КВ ВАХ ПУ ПО КК ОКО В ов ВЕ КК ЕК а я в ОК КО В В КК ВА -Х ОО ЕКО ЕК о Є МО: о Ко ІЗ же г ТЕ ОХ КВ Хо СК КВ В З и М М КО ВВ ОО В с жов в КО ЗК В: ОВ М ОК ОВ В в о о Я ОО КО М КК СКМ ОО ОК КН и А КН: Ко В ВК ОК В КК НК КК КВ ПОН и в КК З ЗКУ о сх УК ши я Ух С о В Я ОС ЯН В М В ЗО ВО Ух Па о КО ск: М Х Б ОК А В ж с. ще УЖ: МОЯ М ВО оон о в В ее у В В М У КК В ВК Ж ОО "Ух и У КК ще З о У ХК ОК КЕ ї с Ех С М. МБ Ох У п. ЗЯЯ Де ХО о го М. М о о КК ОКО М ВК, ХОМ ЗК КОКО МО : В ж . я ОН о шу Я КИ. Ма ОК В х ККУ В В Ку МО шен 3 КК а: КК КК я Є КМ Ж ух ї ие ОМ о вн ОК В о ОК ну її: ВЕ В ОВО МОЖ КК НЯ па ни МАК ке ша па я о. ана УМ УМ ВМ КК В о ЗЕ В В: ККУ УК КВ М о ев КК В в Я я СКУ зх У В Ве ВХ за ОВК м ВК о о В ОН ПК ве ої о В Я СОКУ ОК ОК КО ОО МеВ С НОЯ ТК ЖК З ж ОКО щк С Ох ї Б ОХ АХ ху ох УС КС ех я Зх: ОК В С ОК у КК В а ОН, з а я ЗХ ОО НН А В М БАН КВ Я ще ОА В х ОК ех ох ЗХ ЗК ТМ МЕ КОХ ЕК КК пи во он а В Є Ох ММ С ХХ КК и у да ПК ВО ОМВК КК я ЕВ з ОО ЗХ С в о я КК КУ о КО М ву м З гово око о сова: ПО В Ки Кая ЗО МЕ Кай : Фіг. 6 ї НЕ КК ДЕКО я пф фТ'к' г '(2 (вл ттлттчжщл лм ОВ КК о Б ши с М М ЗАКККККВІКВ по ОК В во ОК КК ОО А В х М ОК ОХ ОС КККя ОО ОКУ АК МОХ ККОМ КОХ КК я ОН у ККУ КОКО ЗО ОМ ОО ОЗ ОХ ЗО ОКО АХ щЗ щ ОЗ що і с ОО В ОК В ОО о о хх ОЕККООК МК ОО КО У В а ях о ОК ОК ОО ЗМ КО ЗО ОККО КІ ПО ОХ ОК ОМ ОК Я ОО В ЗО ХО: я ОМ МКК КМУ хх У КАК ОО У ЗУ ОК В КК КК ПО ОКХ ПИТ ЗОВ ОХ ОКХ ХО ОО ОХ ЗАКО ОМ ОККО КМ КК ОК п о ОБ М о о ж М ВОЗ ОК В БК ОК КВ ОК В В А ОО КК МОМ В ВК М В А В в ОО В с ОКО ЩО ВО "ЗХ ОО В СОКУ ОВК ВУ ЗА о ее ОК Ка М БОКУ ОМ ОХ КОЖ ооо КК и ну ОМ ОКХ ХМК ОКХ а о ЕК ОК ОО ОО ЗХ ЗОМ ОО КК М ОКОМ ОО У ОО В В В ОН п ОВ КК КОКО п ПК В В о КК ек о ОК І КК о В КВ я ОО КК В У БАХА МОН КК ВХ ОК КО УМ ОКО КК ММ М и в М В М п ОО ОКО В КО У КК ши Ка ММ М ХО ОО М М М і М М М М М М М ХМК МО ЗО І о ОО М У МОМ ММ СОАКК о. п ОК КК УМ ВІ М ОО ОКХ ОО о ОВ ОК Ка ОО ЗК ВХ ОХ ОВ о о Б: п ПО КК ОВ В ОВО ОО КАХ ОХ КК М ПК НИХ ОКХ СК ОК ОК Я ВХ ХХ МО ОО ОККО КК УМ МОМ В В М ОО ОО М ОО КО ККУ КО К АК у ПОХОКОЯ ПО ОКО о в с ОО кіш ї ОО ОО КК А ММ ОО В ОК о о ОО ОО ОО М В о
О.О УК КК ОКА ЗОВ ОО В Ех х о Ен В ЕХ ОК М М М ВО МОМ ММ МКК КК КК ВО КК КО КК КК КК В ЕК ОХ : с З ак шо : Ве УОЗ АК АК ОО МОМ МО ОМ УА ОО я СОБКО ОКО В ОВ ХМК ЗЕ ОО ОКО ОО МЖК ККУ ОО КОХ ОККО БО ООН КМ М ММК ОХ ХУ ї ях ОО В В о ох КЕ о В Б о ОО ОХ ОККО КК ОК М В В ТО В КО ВО ОМ УКХ ОО УК ее З КК КК СХ ОККО ОК МО ОО п КО В ка ОО В М ЕВ ОК ОО ОО ОА А В В ПО М ВЕ ОК о о КО ВО о ї п В В хх ПО КО а Ми ОВ В В В В В о ОКОМ ЗО МОМ ММ УК ОО ЗОЗ ОО КК о ОХ п МОХ М КК ОО КК ОВ В АХ ООН КВ п о М я ВОМ ОВ МАК ОХ ОО КО век В
Фіг. 7 елект ЛО ННЯ я нон оп поп ш кн нове В ВО «ВЕК УКХ КК КК КК М КК КК КАК КК кю БО в рол во НВ В і де ще В роя ш шин п пп в ОВ М ТО КИ здох, о НН то : я с п по ожж. Ку МН борну ШИ й ВМО М нн по о х як Мт Б. КЕ ї Ж З ще хї г З ин ЗЕ: мн ЗА ЯК Аспектне пАнОвення
Фіг. 8 Возпоція вози ак е ї-ї ХХ є . Как є вустенту Резмно зерен і аамеоі ЩА у ї і Н Н : йде : з ше: Е ! і і : ЩЕ я ах ! к 3 . вх : 3 і ї щ- ШЕ ва х М ї 1 ї Ж й) ши: нн 00 ННЯ . ща ї їй Тези зерен сизметр хнквани)
Фіг. 9
Фезналє розмі еру: Розі зерен сла За : Е Їх А Мк ТУ ВчннННК х а Ї І Я З ОВ З х ! і ВХ і 4 ь і ї КЕ ї що ВВ ї В З і Я Кк х ще Ї ; х ши Ї ї ге ї Х ше. і Х : З КЕ ї З і х Ба ! і і їх зак ії ! у : ; х : гай Ї в пе х й З і й : х КЗ
3. ; У а і ж ШМХМ, сонник КАТА КАК І ДАК КАХУК КАК КИ МА ААЖА АНА КАА КІ КАНАІААКА ХАТА нд КАК нти Ж ААКААННН Я я й і щх - ЕС Размір аерен своею раткронн фіг. 19 ше ех З КО С тов В З о. но о Оу оовасе яв МОХ ПК Б ЗО Кк 0 ох ОО ЗКУ ХО КАХ зеоожоннв: Денне оку КК МО ОН ДОК я СК ОКО с що ее тЕ В вен 5 щ ОО оо ва п. . с ОО 6. кВ о екон ТЕХ МУ УК АЖ МОЖЕ МО СК Я кт КОХ Ж КЕ ЕСККИ Я ДОБ ОБО СОКЯКтох Б с с То с о ОБ УК КОЖ Сх ОКХ ХУ Кк, ши о. : ОО КО її с о с ПОТ КЕ ОККО ОО ОККО 5 КОС НОХ НО КУКА В и о Е с м шин :
0. с ї, о о ; о. З ПК ЕК УЗ ОщУИ ПРОМ Зах х С КВ; шк о с А п. А он с ОКО В г КК М о ОО оо КВ ОХ За С, КОХА ка а ОХ с оо ЗВ сш с ВХ В нн я с ВЕ СК М УВК МУК ОВ ХХ ж ОКХ 5 с Кк с ох 1 6. ще МО с КВК пе о оо с з. о. о Зоя ОО ОК Ух СЯ Кто Ах ОО КК АЖ КОЖ МК о кт с о ЗО ж ДАМИ МКК ОК КТК ПКД хх ВОК ПТК ИМЯ МАК ЗХ КК Ве З : КО Б Я с п ХО ШЕ с НЕ: ОБ Я о НО . ОВ о 5 о ЗМК МОХ БОБ МКК Ка ОХ БНО ВЕ ПК ОО о с .
а. І с: с її. с Ся Мох ВО ОКО око ПО МОЯ По В. З с пня о ЗБОКУ у ВЗ МК КК ха МО СХ ШТ ж ТХЩ КОЖ 53 ВО п о ВОК п. с т. ка 0. СХ Я ЗХ МОХ 0. п. КО ПОВ х ЗЕ ВОК с с 6. її. БУ пн. ММК ОК С ХК МОЯ Ох, ОАЕ ЗО ЗХ ЕКУМОЯ Мк З ще І
; . У КМ с п. 0 :
о. і АК я ОК ПКУ ЕК ОХ ЕКО ЗК ОО ОВ ЖК Ам ОК З:
і. с кН. он у. і ах хх КО ПК со Уу Ух КЕ ж су ОО Ж ще ее ЗК о с о с ЗО с о ЗО З КК і МУК о ВХ с о ОХ с щи с я 1 У Ох : о о ОЗ ОККО па. х
0. п с о, що МОМ БНО с ВХ КК ЗМК КЕКВ ЕХ УКХ З М КО с г. о ВЖК КО ОКХ КО ОХ з с - КУ Ох З сх ОО я ЗК ЗО па ОО ЗК КЕКВ В я с ; її с ах З її З ОБОВ ТАК КАК е ПК КОХ ОХ КК пз с о В ти КК ех шок КК и Й ОО Во МОЯ ХО ШК КК Я п с МО ОКОМ я Е зи МОВ ТК КК КК СВ КО Е МОБ АК ХК ХХ ПЕК ОХ пе ОО Пе Ж ОВ ДМК. В КО ПИ п с Я ВУ МКС ПО ОО КЗ СКК ХО о ПК КК МА Б:
0 п. с с : 5 с КО, 0. с ее ОН 0. пе ОК в с СОУ КОХ КК КО ХУ ОХ У с КО Ях Ко Ко вх ОКО
-. с с с . с п ЗУЗО у ОХ спання КО ПО С о п пох КА . с с а ОМ са с х МК МЕ еВ УКХ ОВ п пеКр не М ОО З Ж а о о с їн :. те о а З Зо пи ХУ МО АКА КА УК В ОК УМ ОВ они Зак і я сх -- омівннн ЗК ст : ПОВ З ХООНя НИК НМ МАХ ПЕК Кн ЗХ Ве ово нн ванни о У ОВК Ж с т ш- с о о ооо с -- - о ОО ж ее 5. МУ ОХ, Бе ЕВ М, Я КОМИ я УМХ МКК ХО ХВ 0. А, я МКУ ВОК иа Ко п КК МУ хе Я о о. . КАК ВАШ ПМ КК ї о ВК М в с Ех МКК пек КОХ іс. 11 Й
ОН МК Ех е ВЕ о вве ох я с ання БОКИ МО, СК КВК що овен го озна: ПТ МО ОВ Во ПОТОКИ т ВН и ПАК КО саКАя КО ОВ с о В о Я ПВ Я п ; ох ОК а Я ре ВН Ви ООЕЕОЕУ Б: я Ж ЕК КК З В НН ТУ ОДН В ПИДІОЛЙ Ек ор ОК о КК о и: 7 На ОК МИ ДИ КИ. КК я: 55 пн о ле Б. ВАННЯ УС ПЕтя ща ПОН У о БО В Ох: ОО Но ПЖОХ т Ку КК КЕ МКК. ЕК ой ОХОТИ ОК Я ДЕ в и КАК ТИ КИ МКК ОО ООП АН ПЕВ ВС о ОКО о о вх в
Пт. Ме ЛИМММО МН ЗК СТОРОЖУК, ОО б вк о о. ООН НИ ПОН "ШО КК ЗК Я ПУХУ ПМНЕЦНМОК БК ЗО ЩО ПОКЖДКВК ОК но ІВ іх ЗНУ ЕМ ЕХ їх. до В ОЯ Зх КК, ВК ЗІПЖМЕМ ПКД о Кв ов: ОПН ОК ОК ОВ ну ПОКИ ОК: ЗНЕШН ЗІ ЯК К ВЕ в ПЕ Ко ПЕОЕЯНК ОККО ОН Я ПО о и НН ПЕК ПЕК "Ин ОЕМ ПМ ЛОТуИ Зо АКТАХ ШИН ПЕКИ 1 Х о ММ ш о во ЕК КК ПЕВ ня ТПП я Ка ОК КПК КВ, ПК ХИТ КИ, ОХ: Ко В КВ ОК я КМ КК КК ОО с ВЗ В ВОК Ве СОМ Нео дх ОК В ще АХ ВИ я МИХ Ки В Ми КК ОВ У: К: КНЯ ще СО Я ЦЕ ХЖЕ І І ДЕС я КК ООН МК АВ ЗИ кН МАННЯ кт ВК ОВК ОВ ВН ПУ зу о КВ ОКОМ В ПОЕМ АВ МКК пи ДК КК КК сах У о ЕМ З ОК тт ОКО В СВ Б со У МЕТУ ВВ Хе М КО ПИ ЗК ЗНО Ж ТХ ОК ОО ПК М В ЗВ пдв КАЖУ ВК М ВК ДОВ ОК ВконВУ. НУК я МКК от я У МОВ ПО У: Не я п ОО УК АК ОК Я о ВН зе у т В ТЯ СК КВ КМ КК С Нор хЯ па ин В ВО Вя поко Ох ЕХО ВВ КК о ОККО КАК ЕІ ОА КИ КОКО ОКО КК КЕ ПН В ЯКУ КОВО п о ок п и сх в 5 ПТ ща С У Х КО ОХ ПМК ж ПО В дж: ВК КА М ХО: ВК В Пр ОКО ж ОО УК у КОДАМ НЯ «АЖ ПЛОВ В ОХОВ в НН КО е ОХ ПІК В Пт Я ЕК КА ЕК В ПЕЖО ЗО КОКО: ЕК я нн МЕ ВВ ПЕВ ПоВКВВ ще Ко Ж пам жк Мт В о пон Я Мо о в ПК КВК де Ко и Не МИ КИ МиОлх ПИВ СОНЯ МЛМ ПИМИ М ПЕТ ПК ЕОМ МК: "ОБОВ о ПО що М о Я зон Я В КВ Я ОО М ЗО НК ОН, СПО ВН я В КВК КИ УДК КК КЕ Я КК с в ЕК ВАВ и КК Й ОЗНА о В о и о в кое ВО ПОС Я КОБаВ КОХ: з о в я кв п В КМ КО М У ШМК НО с КУ тя ОДИН КК ЗОНИ рон ВИ ПИ ОК ХХ ОО; о: Я по КН КК вя ПЕК КЕ КИ ох я ж БОКИ Ки С КМ А ЕК ХК КИ М З 3: УКВ я СОМ ОО МІЖ БОКИ и ПЕК Квт ВЕК дея М КО Х ВОК КОН п. о. Я ЗВ КО КМ КК ВВ Ки МКМ ТК ух ен; КЯ ПО Кн М АК я ЖК КК НК:
в. ПС оо ях в СОЯ МО Я КО ВОК ЗО С НН А КК В ОК КОС о в ЖЕ я ОО о М МО М ЗО Оу я о на: ІОВ Я ОО о ОКО МК в З х не же КН КК Во о З В с в о о ОО М Нр ХО ПМ СН ВК я ПИ М ПК ПЕ КК КК КК АВК Се ВН ОКЕАН ДСК ик "МВ о нн ПК В з ОО В За маност пл в рЕак о Оу та о Кор ко снах оон І рем моюююю ж АЖ т КМ и о в сення ООМО нн в НН п В: РОВІ НВ ОНИ КАН КАХ М
Фіг. 12
UAA201812251A 2016-05-10 2017-05-10 Вироби з високоміцної сталі і способи їх виготовлення UA124536C2 (uk)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201662334189P 2016-05-10 2016-05-10
US201662396602P 2016-09-19 2016-09-19
PCT/US2017/031938 WO2017196965A1 (en) 2016-05-10 2017-05-10 High strength steel products and annealing processes for making the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA124536C2 true UA124536C2 (uk) 2021-10-05

Family

ID=58779349

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201812251A UA124536C2 (uk) 2016-05-10 2017-05-10 Вироби з високоміцної сталі і способи їх виготовлення

Country Status (12)

Country Link
US (3) US10385419B2 (uk)
EP (1) EP3455068A1 (uk)
JP (1) JP7186694B2 (uk)
KR (1) KR102557715B1 (uk)
CN (1) CN109414904B (uk)
AU (1) AU2017263399B2 (uk)
BR (1) BR112018073175B1 (uk)
CA (1) CA3026506A1 (uk)
MX (1) MX2018013869A (uk)
RU (1) RU2749413C2 (uk)
UA (1) UA124536C2 (uk)
WO (1) WO2017196965A1 (uk)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
UA124536C2 (uk) 2016-05-10 2021-10-05 Юнайтед Стейтс Стііл Корпорейшн Вироби з високоміцної сталі і способи їх виготовлення
US11993823B2 (en) 2016-05-10 2024-05-28 United States Steel Corporation High strength annealed steel products and annealing processes for making the same
US11560606B2 (en) * 2016-05-10 2023-01-24 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
MX2020008623A (es) * 2018-02-19 2020-09-21 Jfe Steel Corp Lamina de acero de alta resistencia y metodo de produccion para la misma.
CN113825846B (zh) 2019-05-07 2024-08-23 美国钢铁公司 生产连续铸造热轧高强度钢片产品的方法
CA3149331A1 (en) * 2019-08-07 2021-02-11 United States Steel Corporation High ductility zinc-coated steel sheet products
MX2022002080A (es) * 2019-08-19 2022-03-17 United States Steel Corp Productos de acero de alta resistencia y procesos de recocido para fabricar los mismos.
CZ2019542A3 (cs) * 2019-08-19 2020-09-02 Západočeská Univerzita V Plzni Způsob výroby ocelových dílů z AHS oceli řízeným lokálním ochlazováním médiem, využívající tvorbu vícefázové struktury s přerušovaným chlazením na požadované teplotě
KR20220156817A (ko) * 2020-02-03 2022-11-28 유나이테드 스테이츠 스틸 코포레이션 고강도 강철 합금에서의 핫 밴드 개선
SE545181C2 (en) * 2021-07-20 2023-05-02 Voestalpine Stahl Gmbh High strength cold rolled steel strip sheet for automotive use having good withstandability to retained austentite decomposition
SE546437C2 (en) 2023-03-24 2024-11-05 Voestalpine Stahl Gmbh A high strength steel strip or sheet, and a method for producing the same
SE2350335A1 (en) 2023-03-24 2024-09-25 Voestalpine Stahl Gmbh A high strength steel strip or sheet, and a method for producing the same
SE546440C2 (en) 2023-03-24 2024-11-05 Voestalpine Stahl Gmbh A high strength steel strip or sheet, and a method for producing the same

Family Cites Families (109)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US669925A (en) 1897-08-06 1901-03-12 Henry D Hibbard Process of toughening manganese steel.
JPS5912729B2 (ja) 1976-10-27 1984-03-26 新日本製鐵株式会社 竪型直火加熱炉
JPS5891130A (ja) 1981-11-24 1983-05-31 Nippon Kokan Kk <Nkk> 連続焼鈍におけるストリツプの冷却方法
JPS6052531A (ja) 1983-09-02 1985-03-25 Nippon Steel Corp 冷延鋼帯の冷却用水溶液
US4938266A (en) 1987-12-11 1990-07-03 Nippon Steel Corporation Method of producing steel having a low yield ratio
US5143558A (en) 1991-03-11 1992-09-01 Thermo Process Systems Inc. Method of heat treating metal parts in an integrated continuous and batch furnace system
US5284680A (en) 1992-04-27 1994-02-08 Inland Steel Company Method for producing a galvanized ultra-high strength steel strip
TW363082B (en) 1994-04-26 1999-07-01 Nippon Steel Corp Steel sheet having high strength and being suited to deep drawing and process for producing the same
FR2746112B1 (fr) 1996-03-13 1998-06-05 Procede de traitement thermique en continu de bandes metalliques dans des atmospheres de nature differente
WO2000065119A1 (fr) 1999-04-21 2000-11-02 Kawasaki Steel Corporation Tole d'acier recouverte de zinc par immersion a chaud, a haute resistance ayant une excellente ductilite, et procede de production correspondant
TW504519B (en) 1999-11-08 2002-10-01 Kawasaki Steel Co Hot dip galvanized steel plate excellent in balance of strength and ductility and in adhesiveness between steel and plating layer, and method for producing the same
FR2802552B1 (fr) 1999-12-17 2002-03-29 Stein Heurtey Procede et dispositif de reduction des plis de bande dans une zone de refroidissement rapide de ligne de traitement thermique
FR2809418B1 (fr) 2000-05-25 2003-05-16 Stein Heurtey Procede de mise en securisation d'une enceinte de traitement thermique fonctionnant sous atmosphere controlee
JP2002003956A (ja) 2000-06-27 2002-01-09 Kawasaki Steel Corp 連続熱処理炉の急冷帯前後用ロール及び急冷帯設備
US6673171B2 (en) 2000-09-01 2004-01-06 United States Steel Corporation Medium carbon steel sheet and strip having enhanced uniform elongation and method for production thereof
JP3820868B2 (ja) * 2000-10-20 2006-09-13 Ｊｆｅスチール株式会社 延性に優れる高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
US6911268B2 (en) 2000-12-29 2005-06-28 Nippon Steel Corporation High strength hot-dip galvanized or galvannealed steel sheet having improved plating adhesion and press formability and process for producing the same
EP1365037B1 (en) * 2001-01-31 2008-04-02 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
US7090731B2 (en) 2001-01-31 2006-08-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
JP4188581B2 (ja) * 2001-01-31 2008-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
JP4085583B2 (ja) 2001-02-27 2008-05-14 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法
KR20070026882A (ko) 2001-06-06 2007-03-08 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 고가공(高加工)시의 내피로성, 내식성, 연성 및 도금부착성을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판 및 합금화 용융아연 도금 강판
EP1288322A1 (en) 2001-08-29 2003-03-05 Sidmar N.V. An ultra high strength steel composition, the process of production of an ultra high strength steel product and the product obtained
CN100434564C (zh) 2001-10-23 2008-11-19 住友金属工业株式会社 热压成型方法,其电镀钢材及其制备方法
BE1015109A3 (fr) 2002-09-13 2004-10-05 Drever Internat S A Procede de traitemant thermique de bande metallique.
EP1587966B1 (en) 2003-01-15 2017-05-17 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet and method for producing the same
JP4119758B2 (ja) * 2003-01-16 2008-07-16 株式会社神戸製鋼所 加工性および形状凍結性に優れた高強度鋼板、並びにその製法
FR2852187A1 (fr) 2003-03-07 2004-09-10 Celes Dispositif de chauffage par induction d'une bande metallique
ATE526424T1 (de) 2003-08-29 2011-10-15 Kobe Steel Ltd Hohes stahlblech der dehnfestigkeit ausgezeichnet für die verarbeitung und proze für die produktion desselben
EP1707645B1 (en) 2004-01-14 2016-04-06 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Hot dip zinc plated high strength steel sheet excellent in plating adhesiveness and hole expanding characteristics
JP2005213640A (ja) 2004-02-02 2005-08-11 Kobe Steel Ltd 伸び及び伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板とその製法
JP4445365B2 (ja) 2004-10-06 2010-04-07 新日本製鐵株式会社 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板の製造方法
JP4171454B2 (ja) 2004-11-19 2008-10-22 新日本製鐵株式会社 伸びおよび穴拡げ性に優れた高強度鋼板または溶融亜鉛めっき高強度鋼板の製造設備
US8337643B2 (en) 2004-11-24 2012-12-25 Nucor Corporation Hot rolled dual phase steel sheet
US7442268B2 (en) 2004-11-24 2008-10-28 Nucor Corporation Method of manufacturing cold rolled dual-phase steel sheet
CN102260842B (zh) 2004-12-21 2013-12-25 株式会社神户制钢所 熔融镀锌方法及熔融镀锌设备
CN101120114B (zh) * 2005-03-31 2013-11-06 株式会社神户制钢所 涂膜附着性、加工性及耐氢脆化特性优异的高强度冷轧钢板和机动车用钢零件
US20080175743A1 (en) 2005-03-31 2008-07-24 Jfr Steel Corporation, A Corporation Of Japan Alloyed Hot-Dip Galvanized Steel Sheet and Method of Producing the Same
JP3889768B2 (ja) * 2005-03-31 2007-03-07 株式会社神戸製鋼所 塗膜密着性と延性に優れた高強度冷延鋼板および自動車用鋼部品
JP4582707B2 (ja) 2005-04-20 2010-11-17 新日本製鐵株式会社 不メッキ欠陥発生のない溶融亜鉛メッキ方法
RU2387734C2 (ru) 2005-10-14 2010-04-27 Ниппон Стил Корпорейшн Непрерывный способ отжига и нанесения покрытия методом горячего погружения и система для непрерывного отжига и нанесения покрытия методом горячего погружения кремнийсодержащего стального листа
FR2897620B1 (fr) 2006-02-21 2008-04-04 Stein Heurtey Procede et dispositif de refroidissement et de stabilisation de bande dans une ligne continue
JP4804996B2 (ja) 2006-04-07 2011-11-02 新日本製鐵株式会社 加工性、パウダリング性、摺動性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法
FR2900661B1 (fr) 2006-05-02 2008-09-26 Stein Heurtey Perfectionnement apporte aux sections de chauffage rapide des lignes de traitement thermique en continu.
FR2903122B1 (fr) 2006-06-30 2008-09-12 Stein Heurtey Dispositif de securisation d'un four equipe d'un chauffage et d'un refroidissement rapides fonctionnant sous atmosphere controlee.
KR20120063534A (ko) 2006-10-13 2012-06-15 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 합금화 용융 아연계 도금 강판의 제조 설비 및 제조 방법
JP5058769B2 (ja) 2007-01-09 2012-10-24 新日本製鐵株式会社 化成処理性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法および製造設備
JP5223360B2 (ja) 2007-03-22 2013-06-26 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR101126953B1 (ko) 2007-11-22 2012-03-22 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 고강도 냉연 강판
JP5369663B2 (ja) 2008-01-31 2013-12-18 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5194841B2 (ja) 2008-01-31 2013-05-08 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5365216B2 (ja) 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板とその製造方法
JP5167487B2 (ja) 2008-02-19 2013-03-21 Ｊｆｅスチール株式会社 延性に優れる高強度鋼板およびその製造方法
JP4712882B2 (ja) 2008-07-11 2011-06-29 株式会社神戸製鋼所 耐水素脆化特性および加工性に優れた高強度冷延鋼板
FR2934033B1 (fr) 2008-07-15 2010-09-03 Fives Stein Dispositif de pilotage de bruleurs regeneratifs.
KR20100034118A (ko) 2008-09-23 2010-04-01 포항공과대학교 산학협력단 마르텐사이트 조직을 가진 초고강도 용융아연도금 강판 및 그 제조 방법
JP5394709B2 (ja) * 2008-11-28 2014-01-22 株式会社神戸製鋼所 耐水素脆化特性および加工性に優れた超高強度鋼板
FR2940979B1 (fr) 2009-01-09 2011-02-11 Fives Stein Procede de refroidissement d'une bande metallique en defilement
FR2940978B1 (fr) 2009-01-09 2011-11-11 Fives Stein Procede et section de refroidissement d'une bande metallique en defilement par projection d'un liquide
JP2010222631A (ja) 2009-03-23 2010-10-07 Kobe Steel Ltd 鋼板連続焼鈍設備および鋼板連続焼鈍設備の運転方法
KR20140128458A (ko) 2009-03-31 2014-11-05 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
JP5206705B2 (ja) 2009-03-31 2013-06-12 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CN102341518B (zh) 2009-04-03 2013-04-10 株式会社神户制钢所 冷轧钢板及其制造方法
FI20095528A (fi) 2009-05-11 2010-11-12 Rautaruukki Oyj Menetelmä kuumavalssatun nauhaterästuotteen valmistamiseksi sekä kuumavalssattu nauhaterästuote
JP4737319B2 (ja) 2009-06-17 2011-07-27 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性および耐疲労特性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
MX2012003819A (es) 2009-10-01 2012-05-08 Nippon Steel Corp Instalacion de doble proposito de revestimiento continuo por inmersion en caliente y recocido continuo.
BR112012010794A2 (pt) 2009-11-09 2016-03-29 Nippon Steel Corp chapa de aço de alta resistência tendo excelente capacidade de processamento e capacidade de endurecimento no cozimento de pintura e método de produção da chapa de aço de alta resistência
JP4938159B2 (ja) 2009-12-16 2012-05-23 新日本製鐵株式会社 熱延鋼板の冷却方法
KR101447791B1 (ko) 2010-01-26 2014-10-06 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 고강도 냉연 강판 및 그 제조 방법
JP5883211B2 (ja) 2010-01-29 2016-03-09 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP4977879B2 (ja) 2010-02-26 2012-07-18 Ｊｆｅスチール株式会社 曲げ性に優れた超高強度冷延鋼板
JP5018935B2 (ja) 2010-06-29 2012-09-05 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5765116B2 (ja) 2010-09-29 2015-08-19 Ｊｆｅスチール株式会社 深絞り性および伸びフランジ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5321605B2 (ja) 2011-01-27 2013-10-23 Ｊｆｅスチール株式会社 延性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
PT2497840T (pt) 2011-03-10 2017-08-08 Schwartz Gmbh Sistema de forno para o aquecimento parcial de peças de chapa metálica
WO2012168564A1 (fr) * 2011-06-07 2012-12-13 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier laminée à froid et revêtue de zinc ou d'alliage de zinc, procédé de fabrication et utilisation d'une telle tôle
CN103764863B (zh) 2011-07-06 2016-08-24 新日铁住金株式会社 熔融镀敷冷轧钢板及其制造方法
JP2014520961A (ja) 2011-07-15 2014-08-25 ポスコ 熱間プレス成形用鋼板、それを用いた成形部材及びそれらの製造方法
BR112014002023B1 (pt) 2011-07-29 2019-03-26 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Chapa de aço de alta resistência excelente em resistência ao impacto e seu método de produção.
PL2738280T3 (pl) 2011-07-29 2019-08-30 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Blacha stalowa cienka ocynkowana o dużej wytrzymałości mająca doskonałą zginalność oraz sposób jej wytwarzania
JP5440672B2 (ja) * 2011-09-16 2014-03-12 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
JP5834717B2 (ja) 2011-09-29 2015-12-24 Ｊｆｅスチール株式会社 高降伏比を有する溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US8993120B2 (en) 2011-09-30 2015-03-31 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet having excellent delayed fracture resistance and manufacturing method thereof
ES2645994T3 (es) 2011-09-30 2017-12-11 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Chapa de acero de alta resistencia, galvanizada por inmersión en caliente, y proceso para producirla
EP2762592B1 (en) 2011-09-30 2018-04-25 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength hot-dipped galvanized steel sheet and high-strength alloyed hot-dipped galvanized steel sheet, each having tensile strength of 980 mpa or more, excellent plating adhesion, excellent formability and excellent bore expanding properties, and method for producing same
TWI467028B (zh) 2011-09-30 2015-01-01 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent impact resistance and its manufacturing method and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet and manufacturing method thereof
EP2762600B1 (en) 2011-09-30 2019-04-17 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Hot-dip galvanized steel sheet and process for producing same
CA2850094C (en) 2011-09-30 2015-10-13 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet
JP5413539B2 (ja) 2011-09-30 2014-02-12 新日鐵住金株式会社 焼付硬化性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法
US8876987B2 (en) 2011-10-04 2014-11-04 Jfe Steel Corporation High-strength steel sheet and method for manufacturing same
JP6228741B2 (ja) 2012-03-27 2017-11-08 株式会社神戸製鋼所 板幅方向における中央部と端部の強度差が少なく、曲げ加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、およびこれらの製造方法
JP5632904B2 (ja) 2012-03-29 2014-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
JP2013231216A (ja) * 2012-04-27 2013-11-14 Jfe Steel Corp 化成処理性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
CN104981346B (zh) 2013-02-12 2017-07-18 塔塔钢铁艾默伊登有限责任公司 适于热浸镀锌的涂覆钢基材
JP5821912B2 (ja) 2013-08-09 2015-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP5728108B2 (ja) 2013-09-27 2015-06-03 株式会社神戸製鋼所 加工性および低温靭性に優れた高強度鋼板、並びにその製造方法
FR3014447B1 (fr) 2013-12-05 2016-02-05 Fives Stein Procede et installation de traitement thermique en continu d'une bande d'acier
KR101568547B1 (ko) * 2013-12-25 2015-11-11 주식회사 포스코 스트립의 연속소둔 장치 및 그 연속소둔 방법
MX2016009745A (es) * 2014-01-29 2016-10-31 Jfe Steel Corp Lamina de acero laminada en frio de alta resistencia y metodo para la fabricacion de la misma.
JP5967319B2 (ja) 2014-08-07 2016-08-10 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
WO2016021198A1 (ja) * 2014-08-07 2016-02-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法、ならびに高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法
US10626485B2 (en) * 2015-02-17 2020-04-21 Jfe Steel Corporation Thin high-strength cold-rolled steel sheet and method of producing the same
MX2017010754A (es) 2015-02-24 2017-11-28 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Hoja de acero laminada en frio, metodo para fabricar la misma.
US20180127856A1 (en) 2015-02-27 2018-05-10 Jfe Steel Corporation High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing the same
KR102004077B1 (ko) * 2015-05-29 2019-07-25 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 냉연 강판, 고강도 도금 강판 및 이것들의 제조 방법
UA124536C2 (uk) 2016-05-10 2021-10-05 Юнайтед Стейтс Стііл Корпорейшн Вироби з високоміцної сталі і способи їх виготовлення
US11560606B2 (en) 2016-05-10 2023-01-24 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
JP6315044B2 (ja) 2016-08-31 2018-04-25 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
EP3733898B1 (en) 2017-12-26 2021-11-10 JFE Steel Corporation High-strength cold rolled steel sheet and method for manufacturing same

Also Published As

Publication number Publication date
RU2018143682A3 (uk) 2020-07-07
BR112018073175B1 (pt) 2022-08-16
KR20190020296A (ko) 2019-02-28
BR112018073175A2 (pt) 2019-02-19
CA3026506A1 (en) 2017-11-16
RU2749413C2 (ru) 2021-06-09
US20170327924A1 (en) 2017-11-16
AU2017263399B2 (en) 2022-03-24
CN109414904B (zh) 2022-10-28
AU2017263399A1 (en) 2019-01-03
MX2018013869A (es) 2019-03-21
US20190062864A1 (en) 2019-02-28
US10385419B2 (en) 2019-08-20
WO2017196965A1 (en) 2017-11-16
EP3455068A1 (en) 2019-03-20
JP2019518876A (ja) 2019-07-04
US20190390291A1 (en) 2019-12-26
CN109414904A (zh) 2019-03-01
JP7186694B2 (ja) 2022-12-09
US11268162B2 (en) 2022-03-08
RU2018143682A (ru) 2020-06-10
KR102557715B1 (ko) 2023-07-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA124536C2 (uk) Вироби з високоміцної сталі і способи їх виготовлення
JP5382278B1 (ja) ホットスタンプ成形体及びその製造方法
JP5447740B2 (ja) 冷延鋼板及びその製造方法
KR101660607B1 (ko) 냉연 강판 및 냉연 강판의 제조 방법
KR100485659B1 (ko) 도장 소부 경화 성능과 내상온 시효성이 우수한 냉연강판,열연강판 및 그것들의 제조 방법
JP6225988B2 (ja) ホットスタンプ成形体、冷延鋼板、及びホットスタンプ成形体の製造方法
JP7033625B2 (ja) 強度、延性および成形性が改善された被覆鋼板の製造方法
UA120706C2 (uk) Спосіб виготовлення високоміцного сталевого виробу і сталевий виріб, отриманий у такий спосіб
CA2908491C (en) High strength steel exhibiting good ductility and method of production via quenching and partitioning treatment by zinc bath
CN106103768A (zh) 延性和弯曲性优异的高强度冷轧钢板和高强度热浸镀锌钢板、以及它们的制造方法
US20110223441A1 (en) Very high mechanical strength steel and method for producing a sheet of this steel coated with zinc or zinc alloy
JP2009035814A (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR20090098900A (ko) 고장력 냉연 강판 및 그 제조 방법
RU2716920C2 (ru) Способ производства листовой стали, характеризующейся улучшенными прочностью, тягучестью и формуемостью
JP4855442B2 (ja) 低降伏比型合金化溶融亜鉛メッキ高強度鋼板の製造方法
KR20180097595A (ko) 초고강도 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법 및 획득된 갈바닐링된 강판
US11993823B2 (en) High strength annealed steel products and annealing processes for making the same
US20200332385A1 (en) Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
CN113825846B (zh) 生产连续铸造热轧高强度钢片产品的方法
US12234556B2 (en) Cold rolled steel sheet for zirconium-based chemical conversion treatment, method for producing same, zirconium-based chemical conversion-treated steel sheet, and method for producing same
KR20220050935A (ko) 고강도 강 제품 및 이의 제조를 위한 어닐링 공정
US20210395895A1 (en) Cold rolled steel sheet for zirconium-based chemical conversion treatment, method for producing same, zirconium-based chemical conversion-treated steel sheet, and method for producing same