TW550295B - Method for producing molten iron having low phosphorus content - Google Patents

Description

550295 五、發明說明（1) 技術領域 本發明為關於經由進行脫磷處理做為溶化生鐵預處理， 有效率製造低磷溶化生鐵的方法。 背景技術 於溶化生鐵階段進行脫磷處理的溶化生鐵預處理法廣被 使用取代先前的轉化爐法。其係因脫磷反應於精鍊溫度愈 低則愈易於以熱力學性進行，可在更少份量之精鍊劑下進 行脫磷處理。 一般之溶化生鐵預處理為首先於溶化生鐵中添加氧化鐵 等之固體氧源，進行脫矽處理，除去此脫矽處理所發生的 熔渣後，添加精鍊劑進行脫磷處理。通常，脫磷處理之精 鍊劑為使用石灰等之CaO系精鍊劑，且氧源為使用固體氧 源（氧化鐵等）和氣體氧。又，處理容器為使用备雷車 (torpedo car)、鐵水包（ladle)、轉化爐型容器g。又， 為了促進CaO系精鍊劑之渣化，乃廣泛添加CaF〆螢火 石）。 先前技術的脫磷處理條件為例如於特開平7_7〇626號 中，揭示以炫逢驗度0.6以上2.5以下，處理終了溫度m〇 C以上1 400 C以下，底吹之攪拌動力1〇kg/溶化生鐵七⑽ 以上，送^速度2. 5NmV溶化生鐵t〇n以上之條件。此技術 中令熔渣鹼度為2. 5以下之理由為於此以上之鹼声下，合 令熔渣之流動性惡化，故必須在不利於脫磷之高^下進曰行 處理。X，若為2. 5以了，則溶逢驗度愈高且愈順利進行

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又，於特開平8-3Π 523號中，揭示對於轉化爐型容器内 =溶化生鐵，透過上吹喷搶吹入Ca〇粉及〇7〜2〇Nm3/min/ 溶化生鐵ton之氧氣，並且由轉化爐型容器之爐底或側壁 吹入0.05〜0.30Nm3/ min/溶化生鐵ton之授拌用氣體之方 法，若根據此方法，經由令上底吹入吹鍊之供氧量適切 化’則可使得溶渣快速生成（C a 0之渣化）和炫渣中之ρ e 〇濃 度的適切化，並且可進行有效率的脫碟處理。 以上述特開平7-70 626號和特開平8-3 1 1 523號為首之先 别的〉谷化生鐵之脫麟精鍊技術，如使用脫鱗平衡式予以討 論亦可判知，以處理後之熔渣為均勻溶融且熔渣—金屬為 接近平衡為其前提。因此，熔渣之脫磷能力（磷分配1?=質 ’質量％(P):炼渣中之p濃度，質量 %[P]:金屬中之P濃度）和熔渣體積亦根據此類前提所決 定，並進行操作。 仏/查之极么配Lp為依賴溶〉查驗度，熔渣驗度愈高則碟分 配Lp愈變高。但是，以往若令熔渣鹼度變高則熔渣之流動 性惡化’且對脫鱗變成不利的條件。另一方面，若熔潰驗 度變低則填分配L p變低，故必須添加許多石灰（視需要亦 添加S i 02源）且增多熔渣量。 由以上可知，先前技術為設定於確保指定之磷分配Lp所 必要的熔渣鹼度，且於此熔渣鹼度下決定達到目標p所必 要的熔渣量，並進行精鍊劑之添加，但由熔渣流動性之關 係而言並無法如此提高溶渣驗度，故對於S i含量為〇 · 2質 量％左右之溶化生鐵所進行之通常的脫磷處理中，以

91119784.ptd 第9頁 550295 五、發明說明（3) 40〜50kg/溶化生鐵ton左右之熔渣量（處理後炫清量）、— 操作。例如，於上述之特開平8-3 1 1 523號中，(精订 劑）之投入量為根據欲進行脫鱗處理之溶化生鐵中的f ^量 而決定，處理前之P含量為通常程度之〇·1〇質量％左右曰卞 投入約20kg/溶化生鐵ton之CaO，於脫磷精鍊中精鍊容k哭’ 内存在的熔渣為相對於上述投入Ca〇所生成之炫、、杳部=裔 將溶化生鐵之脫碎反應所生成之Si〇2部分、脫磷1應ζ生 成之己〇5部分、由其他溶化生鐵所生成之熔逢部分（Fe〇 Μ—n〇等）、由前步驟所帶入的㈣部分、爐體溶損所生成的 熔渣部分（Al2〇3、MgO等）、原本爐體所附著的熔、.查 :著於投入之碎鐵所帶入的炫潰部分、由添加之-礦石刀等所 士的炫广工予以加算而成，一般此份量(處理後炼 /查里）為投入CaO置之2倍〜2.5倍力女，士々上， $化生鐵ton左右之CaO時，必'然令處理後逑投入:〇kg/ 〜50kg/溶化生鐵ton左右。 —s w;年，；Γΐ保Ϊ等之觀點…要求極力減低脫填步 術i:ί ϊ ν所發生的熔渣量’但如上述之先前技 ;炫渣之減低上有其極限，因此盔八μ 發生量之要求。 ”、、/2：充刀付合減低熔渣 對^ :關於促進精鍊劑潰化所添加之CaF2，近年，考慮氟 對於裱境所造成之影響，

CaF的蚀爾旦^於鋼之和鍊中亦要求極力削減 限2。、吏用里故涇由添加CaI?2提高脫磷效率上亦具有極

第10頁 550295 五、發明說明（4) 本發明之目的為在於提供未添加多量之 鍊劑添加量下進行有效率的脫磷處理，且| 2且以少的精 低熔渣發生量之低磷溶化生鐵的製造方法口此亦可極力減 於溶化生鐵之脫磷精鍊中，對於溶化 、、 ca〇源之精鍊劑，氧源之供給方法以可 鐵添加氧源和 有效促進FeO生成之方面而言，由上吹溫，降低且可 面吹送氧氣之方法為合適。此類氧氣之、€對，合化生鐵浴 容器内可分成經由氧氣之能量壓出熔渣二、、、σ方法中，精鍊 浴面）露出之部分、和此以外以熔渣覆〜\浴面（溶化生鐵 精鍊容器内之熔渣的存在狀態並非均’合面曰之部分，於 等人並非把握令精鍊容器内熔潰保持；=，本發明者 ^思考方向，而對於在少的精鍊以= 脫磷效率之脫磷精鍊法進行檢討，其社 H间度女疋 量比先前技術減低相當程度之條件 ；处理後熔渣 溶化生鐵中之。含量為指’更佳為令處理前之 精鍊劑以特定形態供給至溶化 、之條件下，將氧氣和 熔渣均勻熔融之思考方向相反地、=面’則發現與先前令 狀態則可進行非常有效率的脫㈣^用炫潰的不均勾溶融 特徵為於保：：生 1: ί ί::法為根據此類發現，其 劑，進行溶化生鐵預處理之加氧源和―源的精鍊 iil鐵irt將氧氣及至少-部分之精鍊劑吹至 a； k Λ化合Λ 脫鱗處理，並且令處理後溶潰量為 g“化生鐵ton以下。又，更佳之處理後溶渣量為 550295 五、發明說明（5) 20kg/溶化生鐵ton以下’特別為i〇kg/溶化生鐵t〇n以下。 若根據此類之本發明法，經由利用氧氣吹至溶化生鐵浴面 區域的直接性脫磷反應、及於其外側區域之以固相主體熔 潰之P固定的機構，則可未添加多量之以匕且在少的精鍊 劑添加量下進行有效率的脫鱗處理。 令本發明之效果更見實效上’期望對於低矽溶化生鐵進 行脫磷處理。即，期望對於Si含量為〇15質量％以下、 佳為0.07質量％以下、特佳為〇.03質量％以下之溶化生鐵又 行脫碟處理，如此可提供安定產生上诫撫 最適條件。 &產生上述機構之脫磷反應的 更且，由上吹噴槍所供給之精鍊劑對於溶化 添力1態，期望令上吹噴搶所供給之精鍊劑中的至少：： 分為被吹至氧氣所吹送的溶化生鐵浴面區域，更佳 Ϊ Ϊ ί 給之精鍊劑中的至少一部分為被吹至氧氣：送 匕士鐵浴面所產生的火點上…特佳為令精鍊劑 ΐ ΐ1「部分以氧氣做為載體被吹至溶化生鐵浴面。藉 給氧氣則可於生成大量Fe0之溶化生鐵浴面區 太祺日日&+可效果地促進脫填反應。 炎質：夫二21添加量為2kg/溶化生鐵―以下或 f貝上未添加CaF之條件τ .^ 0〇 , ‘你1千下進仃有效率的脫磷處理。 =發明期望將P含量為0.1()質量％以上的 精鍊至粗鋼所要求的P含量 、载脫夕牛 期望令脫碟處理後之溶: = 格值）以下，特別 卞。藉此，於連續進行的M 、 3里為0.01 〇質量％以 、連進的轉化爐吹鍊中實質上並未使用造

550295 五、發明說明（6) 渣材料，且可僅進行實質的脫碳精鍊。 本發明為在如上述之基本條件下， 的實施形態。 下述各種較佳 r η第％ π形怨為令吹至溶化生鐵浴面之精鍊劑換曾iL CaO的供給速度B(kg/min/溶化生鐵=

Li V?- " ^ ^ ^ ^ton) ；" Γ々之"供认又仏為下述（2)式進行脫磷處理。藉此，可經由 軋軋之么給而令Fe〇之產量和Ca〇 仆 取得更高的脫磷效率。 里1十衡適切化， 0. 3^A/B^7 …（1) 1. 2 ^ A/B ^2.5 …（2) J 2，態為使用鍋型或魚雷車型之容器⑯為保持溶 生·线的各器，並透過上吹喷搶將氧氣和至少一之精 4^浏人至，谷化生鐵浴面，並且透過浸潰噴搶和/或吹入管 麵將=有粉體之氣體吹入溶化生鐵中，則可進行脫填處 理。藉此，於使用鍋型或魚雷車型容器之脫磷處理$，溶 化生鐵可取得適度的攪拌作用，並且取得更高的脫磷效 率〇 此弟一焉施升》悲為透過浸潰喷槍和/或吹入管嘴令溶化 生鐵中吹入的粉體為精鍊劑之一部分為佳，又，透過上吹 喷杨對〉谷化生鐵浴面吹送之氣體氧量為0 · 7 N m3 / m i η /溶化 生鐵ton以下為佳。更且，將脫磷處理所添加之精鍊劑量 之8 0質量％以上透過上吹喷槍吹至溶化生鐵浴面，於進行 有效率的處理上為佳。又，實質上將精鍊劑之全量對透過

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上吹喷搶吹至溶化生鐵浴面 管嘴對溶化生鐵中吹入予以 劑的添加量為精鍊劑全部添 此’可令精鍊劑吹至溶化生 溶化生鐵中之溶化生鐵的攪 第三實施形態為令吹至溶 度和氧氣之供給速度為滿足 脫磷處理。藉此，於脫碳處 鍊劑，可進行添加最小必要 的精鍊劑添加量下，可進行 (C1/D1) > (C2/D2) ··

Cl >C2 ·· 、和透過浸潰喷搶和/或吹入 ft口時，透過上吹噴搶之精鍊 加：£之20〜80質量％為佳，藉 鐵浴面所造成之效果、和吹入 拌效果達到良好平衡。 化生鐵浴面之精鍊劑的供給速 下述（3 )式及（4)式之條件進行 理後期未添加不必要份量的精 限度之精鍊劑的處理，故在少 有效率的脫磷處理。 •(3) •(4) 但ci :脫磷處理前期中換算成Ca〇之精鍊劑供給速度 的平均值（kg/min/溶化生鐵ton) C2 ·脫磷處理後期中換算成“〇之精鍊劑供給速度 的平均值（kg/m in/溶化生鐵ton) D1 :脫鱗處理前期中氧氣供給速度之平均值 (Nm3/min/ 溶化生鐵t〇n) D 2 ··脫磷處理後期中氧氣供給速度之平均值 (Nm3/min/ 溶化生鐵ton) 此第三實施形態為於脫磷處理期間中，可令換算成Ca〇 之精鍊劑供給速度和氧氣供給速度連續和/或階段變化。 第四實施形態為對於S i含量為〇 · 1 5質量％以下之溶化生 鐵，透過上吹噴搶將氧氣和至少一部分之精鍊劑吹至溶化

91119784.ptd 第14頁 550295 五、發明現明（8) 生鐵洛面並進行脫碌處理，且於此脫碟處理中，將下述 (5)式所求出之石灰量^ca0 —p(kg/溶化生鐵ton)和下述（6) 武所求出之石灰量Wca〇_Si(kg/溶化生鐵t〇n)添加合計份 f之石灰做為精鍊劑。藉此，可在必要之最低限度的精鍊 劑添力〇量下進行有效率的脫磷處理。

Wca〇〜P = (溶化生鐵[p] —目標[P]) X ( 1 0/6 2 ) X 56 X 3/7? cao ---(5) 溶化生鐵[p ] ··脫磷處理前之溶化生鐵中之p濃度 (質量％) 目標[P]:目標之脫磷處理後之溶化生鐵中之P濃 度（質量％) acao(石灰效率）= 〇· 5〜1

Wca〇〜Si=溶化生鐵[Si ] x ( 1 0/28 ) X 56 X 2 -.(6) 仁〉谷化生鐵[S i ]:脫填處理前之溶化生鐵中之s i濃 卜 度（質量°/〇) 此第四實施形態為將石灰量Wcao —P(但，以ecaoq所求 出之Wca〇-p)之8 0質量％以上的石灰透過上吹喷槍吹至溶化 1鐵浴面，於進行有效率的處理上為佳。又，相當於石灰 里Wca^ji之精鍊劑可使用由石灰粉、塊燒石灰、塊石灰 石 έ有未反應C a 0之製鐵炫渣中所選出之一種以上。 第五實施形態為將下述（7 )式所定義之經由吹入氧氣或 以氧氣做為載體氣體吹入精鍊劑而於溶化生鐵浴面才、/ .、、，之ί、給形悲適切化，可於少的精鍊劑添加量下進

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550295 五、發明說明（9) 行有效率的脫磷處理。 L-L〇 X exp{(^〇e 78χ Lh)/l〇} ...(7) L〇 = 63 x { (F02/n)/dt }2/3 ^ 上吹喷搶之喷槍高度（mm) 02 η d+ P •來自上吹噴搶之氧氣供給速度（Nm3/hr) 上吹噴槍之管嘴孔數 上吹喷搶之管嘴孔徑（m m )(但，複數管嘴孔之 管嘴直徑為不同時，為全體管嘴孔的平均孔 徨） 、第’、貝&形怨為對於S i含量為0 · 1 5質量％以下之溶化生 鐵，於CaI?2添加量為1kg/溶化生鐵t〇n以下或實質上未添 加CaF2之條件下，透過上吹喷搶對溶化生鐵浴面吹送氧氣 和至少一部分之精鍊劑，進行脫磷處理，並且令脫磷處理 終了時之溶化生鐵溫度為^⑼它〜；! 45 0 t。藉此，於高溫 處理中亦可進行有效率的脫磷處理，且可充分確保其後步 驟的熱充裕。 ’ 第七實施形態為於氧氣供給之溶化生鐵浴域，供給 經由化學反應和/或熱分解反應將溶化生鐵之熱予/以吸熱 的物質。藉此，不會阻礙精鍊劑的渣化，且可抑制供給氧 氣之溶化生鐵浴面區域的溫度上升，故可取得更高的脫磷 效率。 氣於溶化生鐵浴面所產生之火點上為佳 此第七實施形態為經由化學反應和/或熱分解反應將溶 化生鐵之熱予以吸熱之物質的至少一部分，供給至吹送氧 又，經由化學反

91119784.ptd 第16頁 550295 五、發明說明（ίο) 應和/或熱么解反應將溶化生鐵之熱予以吸熱之物質由二 氧化碳、水热氣、氮氧化物、金屬之碳酸鹽、金屬之 化物中選出-種以上為# ’特別以經由熱分解發二 H2〇之金屬的碳酸鹽、經由熱分解發生c〇2或h2〇之金屬的 氧化物中選出之一種以上為佳。又，其中亦特別以 工

CaC03、Ca(OH)2、CaMg(C03)2中所選出之一種以上為佳。 又’此第七實施形態為於供給氧氣之溶化生鐵浴面區 2 Z給CM、Ca⑽)2、CaMg(c〇3)2中所選出之一種以上 =鍊劑生成物質且經由化學反應和/或熱分解反應將 =熱予以吸熱之物質’代替Ca0源之精鍊劑的-;二 ^ S ΐ 1 此實施形態為將CaC〇3、Ca(0H)2、 化生面所Ϊ以上的至少—部分’供給至吹送氧氣於溶 化生鐵冷面所產生的火點上為佳。 杂二上Τ Ϊ之本發明法之第—〜第七實施形態可分別單獨 i二ί可將二種以上之實施形態之條件任意組合實 C件愈多’則本發明法之效果愈更高。 之詳細jgj 加2二斤气慮之溶化生鐵的脫磷機制為令精鍊容器内所添 化由氧氣供給所生成的Sl〇2、Fe0反應且融體 清，經由此ΐ -Sl〇2_Fe0系之均質且高脫磷能力的熔 的脫渣與溶化生鐵中之p的反應而進行溶化生鐵 =性；以此類脫碟機制為前提，如上述考撕 決定達到目2磷能力’決定熔渣鹼度，並於此熔渣鹼度下 、疋達到目標？所必要的炫渣量。相對地，本發明者等人

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件 度以 生鐵 機制 實施 為採Z令處理後熔渣量比先前技術減低相當程度之條 下’=佳為令處理前之溶化生鐵中之Si含量為指定程 、,、 將乳乳和精鍊劑透過上吹噴槍吹至溶化 冷面^處理方法，發現可根據與先前技術完全不同之 進盯非常有效率的脫磷精鍊。 y j下，巩明根據此類發現之本發明的詳細且較佳的 气ΐ》/月法為於保持溶化生鐵之容器（精鍊容器）内，添加 + Γ\衣&低磷溶化生鐵時，透過上吹喷槍將氣體和至 。卩为之精鍊劑吹至溶化生鐵浴面且進行脫磷處理。 氧ΐ而Γ”化生鐵浴面吹送氧氣，、經由衝撞浴面之 ^ 、大里的Fe〇，故成為促進精鍊劑渣化的非常有 :ί二此Fe0大量生成之區域中，透過上吹喷“ί 仏4精鍊劑，則可有效促進精鍊劑（Ca0)的渣化。 妾 可二用11吹喷搶對溶化生鐵浴面吹送氧氣和精鍊劑上， 對-:Γ乳：外之载體氣體(例々°’〜、訐等之惰性氣體） 亦冷 鐵浴面吹送精鍊劑，且於此情形中，亦以將於搞 區域為件。a将闲扯ί (吹达）的溶化生鐵浴面 氧供二土 ^ 夂、·，5乳氣之溶化生鐵浴面區域為經由a 乳供給而生成FeO的場所，經由於此類浴面區 由乳

Ca〇，則可有效促進CaO的漼化並且搵古Γ n伽p n接冰加 氣氣所產生之稱為「火點」㈣供給精鍊劑為』it: 率。又，於徂仏窗太 k^CaC^Fe0的接觸效 Γ 供乳虱之溶化生鐵浴面區域中，特別料

550295 五、發明說明（12) 火點為經由氧氣的氣體喷射衝撞而古 浴面區域’因其為令氧氣之氧化反應的溶化生鐵 的區域。又，并立Li Γ顯者取得㈤供給效果 體為使用氧氣為;：曰於二合面吹送精鍊劑之載送氣 千^礼马佳，於此情形中，經 γ '、礼 同吹送至溶化生鐵浴面，使劑===鍊劑共 下之基本性機制生成有效率的脫·反應為^，經由如 (:佳氣化生鐵浴面區域 ρ η , ^ ,)右透過上吹贺搶吹运精鍊劑（Ca〇)，則并 CaO為人火點所發生的Fe〇迅速反應、溶融 成CaO - FeO系之融俨。娇旅斗令Γ η Γ 一 ^ 亚且形 的、$私&旦 所發生之。0一以〇系融體為經由氧氣 的運動月…由火點為中心之氧氣所供給的溶化生鐵浴： 區域，一邊押出於周圍氧電位低的區域’首先與溶化生 中之Si反應，且Fe〇為被還原，並且根據處理前之溶化 鐵中之Si含量，形成2Ca〇 · Si〇2等之安定的固體相。又 若經由上述反應令溶化生鐵中之Sl含量為某程度變低， CaO-FeO系融體其次開始與磷反應形成3Ca〇 · p2〇5之相合 女疋固體相。其結果，經由進行脫磷處理所生成、且由火 點為中〜之氧氣所供給的溶化生鐵浴面區域至其外側區域 依序押出之熔渣的相當份量（或大部分）為以2Ca〇 · si〇 : 3Ca0、· P、2〇5之安定固體相型式存在。如此處理所形成的2固 相熔渣為非常安定，故即使熔渣鹼度低亦不會再度溶融。

第19頁 550295 五、發明說明（13) 若如此於火點為中心之區域中產生直接的脫磷反應，則於 其外側所押出之熔渣為以固相主體之狀態下存在，則可於 少的精鍊劑添加量下進行有效率的脫磷。 如此本發明法為以利用於火點為中心之溶化生鐵浴面區 域中之直接的脫磷反應、和其外側區域中之以固體相主體 之熔渣將P固定的機制，進行有效率的脫磷處理為其目 標’但單對溶化生鐵浴面吹送氧氣和精鍊劑，則無法經由 上述機制安定實現脫磷反應。即，以上述機制安定實現脫 石粦反應之外’必須採用上述氧氣和精鍊劑之特定的供給形 態’加上於非常少之熔渣量下進行處理，具體而言必須令 處理後熔渣量為3〇kg/溶化生鐵ton以下、較佳為20kg/溶 化生鐵ton以下、更佳為1〇kg/溶化生鐵ΐ〇η以下。又，由 同樣之觀點而言，期望令脫磷處理對象之溶化生鐵為低石夕 丨溶化生鐵，具體而言為s i含量為〇 · 1 5質量％以下、較佳為 〇· 07質量％以下、更佳為〇 〇3質量％以下之溶化生鐵。 此處’本發明於少熔渣量下進行處理之理由為如下。為 了 Γ $ 士述特疋機構有效果地產生脫碟反應，必須將透過 i ^喷％之氧氣以所謂的輕吹鍊（低動壓）供給至溶化生鐵 =t於經由上述機構之脫磷反應中，以火點為中心 供給氧氣之溶化生鐵浴面區域乃成為FeO的主要生成場 :π ^此區域所供給的渣化Ca0為與Fe0反應生成CaO-Fe() :y且此Ca〇 — Fe0系融體為經由與溶化生鐵中之P直接 反應而形成3CaO ·Ρ(Ί & 般炼渣量多、且生體/。此處，如先前技術 生成原熔渣層之狀態中，假定將氧氣以輕 91119784.ptd 第20頁 550295 5、發明說明（14) 、東ί、、、Ό犄，因為喷射氧氣無法貫穿熔渣層，故氧氣無法 ^切供給至溶化生鐵浴面，使得Fe〇於溶化生鐵浴面之生 j不夠充分，因此，Ca0-Fe0系融體之生成量亦變少。另 =面，右以強吹鍊（高動壓）令喷射氧氣以可貫穿原生成 熔渣層般地供給，則此供給區域變成強攪拌狀態，故即 成Fe〇亦可經由溶化生鐵中之碳而被還原，於此情形 你^無法確保必要的1^0量，因此Ca0 —Fe0系融體之生成亦 ^ 。若如此令熔渣量為多，則即使以輕吹鍊、強吹鍊之 旦者i、給氧氣亦無法安定確保Fe〇和Ca〇_Fe〇系融體的生 ’且難經由上述機制安定生成脫敍應。目此，為了 7虱氣以輕吹鍊適切供給至溶化生鐵浴面，並且有效經由 述機制產生脫磷反應，則規定熔渣量且令熔渣層之厚度 t=小乃為不可或缺的條件。因此，本發明中以處理後 ^查置為30kg/溶化生鐵ton以下為其條件。又，由於如上 :ϋ由’期望令處理後之熔渣量儘可能減少，特別期望 f 〇kg/溶化生鐵t〇n以下、較佳為l〇kg/溶化生鐵ton以 下0 裡又i於本發明中對於低矽溶化生鐵進行脫磷處理之較佳 :::如·F。如前所述般’上述特定之脫鱗機制中，以火 =中心供給氧氣之溶化生鐵浴面區域（ = Fe〇之主要生成 =中所供給的渣化Ca0為與Fe〇反應並且生成Ca〇_Fe〇系 二=+且此Ca0_Fe〇系融體為與溶化生鐵中之p直接反應進 订脫碟’但若溶化生鐵中之Si含量為高，則生成 之Ca"e0系融體為與石夕反應而被消耗，且變成無法充分

91119784.ptd $ 21頁 550295 五、發明說明（15) :與上述之直接的脫磷反應。因&，安定產生經由上述機 =之脫磷反應的最適條件為滿足上述處理後熔渣量之條 ?二且令脫磷處理之溶化生鐵中的矽含量充分減低。又， =化生鐵中之Si含量為減少，則叫之生成量亦變少， 於ς ί Ϊ t處理後熔渣量的減低化。0此，本發明期望對 ^ 1 3 f為G. 15質量％以下、較佳 量％ 為。.〇3質量%以下之溶化生鐵進行脫碌處理。 士，明中所謂的處理後溶渣量為指脫石輿處理終了時於精 容Λ生鐵保持容器）内存在的熔逢量。㊄有，此處 i )Vf ^ ^ ^ ^CaO ^ ( ^ '干衡开出之方法、於熔渣中添加氧化釔 ’寺^追4劑，並分析處理後之熔渣中之追蹤劑濃 H 接測定熔渣厚度之方法等則可求出。 理：之炫根杳據旦本發：者等人進行之試驗結果，示出脫磷處 化生鐵 '中里人容化-生鐵中之Ρ含量的關係，處理後之溶 rk / ^ . 3里為示出平均值與偏差之寬度。圖1為對於 〇n〜mg/溶化生鐵t〇n、超過101^溶化生 产:η生㈣//溶化生鐵t〇n、超過2〇kg/溶化生鐵t〇n〜301^/ °n 起過溶化生鐵t〇n〜4〇kg/溶化生鐵 德&、/彳八'4〇kg/，谷化生鐵t〇n〜5〇kg /溶化生鐵ton之各處理 化生鐵中的p含量中’合計收集6〜72ch之脫填處理後之溶 此試驗中，胳古 溶化生鐵鋼内進=戶=鐵之溶化生鐵於鱗床及視需要之 進仃脫矽處理，其次使用機械攪拌並於溶化

91119784.ptd 第22頁 550295 五、發明說明（16) 生鐵鍋内予以脫硫處理後，於轉化爐型容器（3 〇 〇 t 〇n )内進 行脫磷處理。脫磷處理前之溶化生鐵成分為c : 4 · 5〜4 · 7質 、Si ·0·01 〜〇·28 質量％、Μη :〇·ΐ5 〜0.25 質量％、P : 0.1〇〜〇.11質量％、3:0.001〜〇〇〇3質量％。使用粒徑1襲以 下之=灰粉做為脫磷用精鍊劑，將其透過噴搶以氧氣做為 載體氣體吹至溶化生鐵浴面。於精鍊劑中未添加。吹 鍊時間固定為1 〇分鐘，且為了攪拌溶化生鐵乃由爐底將氮 氣以〇· 05〜0· 15Nm3/min/溶化生鐵t0n供給。石灰與氧之原 單位為根據溶化生鐵中之Si含量而變化，但石灰、氧均減 去脫矽部分（形成矽酸二鈣：2Ca〇 .^〇2的化學計量部分） 之值刀別固疋為3 · 5 k g /溶化生鐵t 〇 η、9 N m3 /溶化生鐵 ton。+脫磷處理前後之溶化生鐵溫度為125〇〜135〇它。處理 後之熔渣量為由添加之石灰量和熔渣中之Ca〇濃度（熔渣分 析值）之質量平衡計算。 若，據圖1，則處理後熔渣量愈多則脫磷處理後之p含量 亦愈同，且上限側的偏差亦大。相對地，處理後熔渣量為 3|0kg/溶化生鐵t〇n以下，則p含量上限側的偏差大幅減 =，且P含量最大亦為0.0 2 0質量％。更且，脫磷處理後之 溶化生，中的P含量於處理後熔渣量為20kg/溶化生鐵ton 以下，取大為〇. 015質量％，又，於處理後熔渣量為1〇kg/ 溶化生鐵ton以下，p含量最大為〇 〇1〇質量％。由於上述理 由’本發明中令處理後熔渣量為3〇kg/溶化生鐵t〇n以下、 較佳為20kg/溶化生鐵t〇n以下、特佳為1〇1^/溶化生鐵士⑽ 以下 〇

550295 五、發明說明⑽ — 、々化生鐵中之 圖2為示出進行圖丨試驗時之脫磷處理前之命 理前之 Si含量與處理後熔渣量之關係。若根據同圖^灰量變多， 溶化生鐵中之S〗含量高之情形中，所添加含量具 熔渣量變多，故熔渣量與處理前之溶化生，溶化 有高的相關性。此處，為了令處理後熔渣重為 丨含量 工與Γ，必頦令脫磷處理前之洛叫 > 々 2〇以 為0.15質量％以下。同樣地，為了令處理後烙 溶化生鐵ton以下，必須將脫磷處理前之溶化 含^量為0. 07質量％以下’更且，為了令處理:容化生鐵中 t鐵了，必須令脱磷處理前之滚?f ΐ清量為20iig/ 漆量為 〇^貝里7〇M下，更且，為了兮生鐵 l〇kg/溶化生鐵ton以下，必須將脫磷處理煎/ 望 之Si含量為〇· 03質量％以下。由以上之娌由，本各， 對於Sl含量為0.〗5質量％以下、較佳為〇·〇7質量％以下、 佳，0· 03質量％以下之溶化生鐵進行脱磷處理。 遇有，如/lj所述般，若溶化生鐵中之S i含量低，則生成 e〇系融體為與Si反應而消耗且比例變少，取得經 果2介系融體促進直接性的脫磷反應之效果，圖1之結 果為亦反映此類效 脫磷處理前之、、容 ^ 溶化生鐵為由^ ，鐵中之Sl含量可如下調整。 低所製造溶化生阿爐等之溶化生鐵製造裝置所供給，而減 原料之預處理箸Ϊ之。含量的方法，以溶化生鐵製造用之 爐内之抑制矽萨低矽酸部分的全部裝入量，及在高爐等 法均為有效。^遇原反應的低溫作業和偏向裝入炭等之方 為0· 15質量％以下此’於高爐等所製造之溶化生鐵的si含量 之情形中’對於此些溶化生鐵未施以如

91119784.ptd 第24頁 550295 、發明說明（18) 五 下述之脫矽處理、予以脫鱗處理亦可。 另一方面，於高爐等所製造之溶化生鐵的S i含量為赶尚 〇 · 1 5質量％之情形中，於脫磷處理前先以高爐鑄床和溶°過 生鐵鍋等實施脫矽處理，並在令脫磷處理前之溶岭、匕 之S i含量為〇 · 1 5質量％以下進行脫磷處理。 通常，溶化生鐵之脫矽處理為於溶化生鐵中添加固雕# 源和氧氣即可進行，例如，採用將燒結粉和研磨鍋垢=氧 固體氧源上置裝入溶化生鐵之浴面、和對浴中吹送六寻之 或者將氧氣吹送至溶化生鐵浴面和吹入 法。 ^ r退仃添加之方 又，溶化生鐵之脫矽處理除了高爐鑄床和溶化 夕，例如對於高爐鑄床至溶化生鐵鍋等的二以 谷二内之溶化生鐵中吹入攪拌氣體，並 ：：於

Ca〇源調整熔渣之鹼度，則可極力減低 ^火寺^之 鐵，並且提高還原效率。 _ /—中的氧化 於經過溶化生鐵之脫矽處理淮 先將脫矽熔渣等之熔渣予以排、、杳 ：f理之情形中，事 的混入，於進行有效率的脫=理；^力抑㈣酸成分 理前經由機械式排逢裂置和手動你^為，L因此於脫磷處 渣分離後，進行脫磷處理。 ，、’由洛化生鐵中將熔 於本發明法中，使用上吹喑於 #〆 生鐵浴面之方法並無特別限制€將乳氣和精鍊劑吹至溶化 的噴氣孔中，僅將來自_立’例如’於上吹噴搶之複數 氣孔的氧氣、$、以來自其 9U197E4.ptd 550295

五、發明說明（19) 他喷氣孔 惰性氣體 供給亦可 精鍊劑。 孔周圍具 氣、由主 之精鍊劑 氧氣，則 鍊劑的吹 均為了如 氧氣做為 本發明 種。又， 用氧化鐵 可依上置 為了對如 的溶化生 以上、較 至溶化生 遷有， 去，例如 部所設置 至浴中亦 精鍊劑 之氧氣或以氧氣以外之氣體（例如，i和氮等之 )做為載體氣體的精鍊劑，八 # 刀別對溶化生鐵浴面 。精此，可對供給氧氣之溶仆 岭化生鐵浴面區域添加 又，於此情形中’使用噴氣孔前端中央之主喷氣 有複數副喷氣孔的上吹噴搶，並由副噴氣孔將氧 f氣孔將氧氣或上述氧氣以冰# 、、 、 ，八％ & π $ _ π & # 外虱體做為載體氣體 ’分別供給至溶化生鐵浴而么&

叫狗符佳。又，甚吟W 以氧氣或上述氧氣以外之氣體, 送，可使用不同的上吹噴桧谁t。f版礼組之和 進订 但，任何彳杳 上述令精鍊劑最有效率地浩作μ 精鍊劑的載體氣體。造化上’特別期望使用 中所使用的氧氣可為純氣氣、含氧氣體之任一 於精鍊容器内所添加之氧源除了彳一 (例如，燒結粉、研磨鋼括)等之固體氧：：2 裂入和注射至浴中等之任意方法進行添加且其 上述之溶化生鐵浴面供給（吹送）氧氣進二但， 鐵脫磷，較佳令精鍊容器内所添加之率 佳為7 0 %以上（氧氣換算量）為透過上啥'、0 % 鐵浴面的氧氣。 、Β供給 將一部分氧氣以對溶化生鐵浴面吹送以外 ’透過浸潰喷槍、溶化生鐵保持容器 J方 之吹入管嘴注射至溶化生鐵浴中等之方土和底 可。 、 / ，供給 通常使用石灰等之CaO系精鍊劑（以Ca〇

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550295 五、發明說明（21) 拌氣體吹送至溶化生鐵内。 先前的脫碟處理為了促進Ca〇的渔化，於事實上 加火石），·近年考慮氟對於環境所造成的影塑二 鍊中亦要求抑制邮的使用[本 t p ’未添加精鍊劑中不可避免之雜質所含

此即#a二f僅添加少量的caF2下，取得高脫填效率。因 此即使於為了促進Ca0渣化而添加CaF2之情形中 Q 望令其添加量為2kg/溶化生 n 介 下 如後述般，本發明可=== 二土”:查流失量大幅減少的效果，經由未添加 制於極少量下，則可令溶渣之流動性更i降 低，故可更加提高上述效果。 勹I牛 通：T k處理珂之溶化生鐵的P含量為〇 · } 〇質量％以 -於叙明中，脫磷精鍊至粗鋼所要求之p含量，即 ,，、里J所下為佳。糟此，於連續進行之轉化爐吹鍊 :2貫太未裝入造潰材料且僅進行實質的脫碳精 ,,⑺可=付①脫碳精鍊為極簡單化且精鍊時間亦可縮短 二异脫碳精鍊中的炫渣發生量、③因為於脫 :火貫貝上未使用造渣材料，故於添加錳礦做為錳源 之彳月形中可取付非常高的錳產率等效果。 以下’ a兒明本發明法之數個較佳的實施形態。以如下所 达之貫施形態實，本發明，則可更加提高脫石粦反應效率。 本^明之第只施形態為令吹至溶化生鐵浴面之精鍊劑

550295 五、發明說明（22) 換算成CaO的供給速度B(kg/min/溶化生鐵t〇n)、和吹至溶 化生鐵浴面之氡氣的供給速度A ( N m3 / m i n /溶化生鐵t 〇 n )為 滿足下述（1)式進行脫磷處理。 0· 3 SA/B $7 ···(" 又，於取得更南之脫磷反應效率上，令吹至溶化生鐵浴 面之粕鍊劑換异成C a 0的供給速度b ( k g / m i η /溶化生鐵 ton)、和呔至溶化生鐵浴面之氧氣的供給速度 溶化生鐵t on )為滿足下述（2 )式進行脫磷處理為佳。 1. 2 ^ A/B ^ 2. 5 ...(2) 根據本發明者等人之檢討，結果確認將氧氣和精鍊劑吹 送至溶化生鐵浴面之方法中，經由氧氣之供給速度和 CaO(精鍊劑）之供給速度而令脫磷反應變化，具體而言， 於供給氧氣之溶化生鐵浴面區域中生成Fe〇，且存在配合 此生成量之CaO的較佳供給速度。此處，於氧氣和 速度之比中，若氧氣的供給速度過小，則於供給氧氣之溶 化生鐵浴面區域中並未生成配合Ca〇供給量的“〇，故未進 行CaO的渣化（CaO-FeO系融體之生成），Ca〇為依舊以未渣 化存在，且對脫填無法有效作用。另一方面，若氧氣的供 給速度過大，則相對於氧供給量之脫磷所必要的Ca〇不 足，且此情況亦無法充分生成Ca〇-Fe〇系融體。因此於任 一情況中，均對於經由上述之脫磷反應機構進行溶化生鐵 之脫磷上，成=利的條件，具有無法取得高脫磷速度的傾 向。又，若氧氣之供給速度過大，則脫磷所必要之氧氣以 外的無效氧量變多，且其被消耗於脫碳，故其後步驟之熱

91119784.ptd 第29頁 550295 五、發明說明（23) 源不足，導致脫碳處理的操作費用顯著增加。 、此處，上述A/B未滿0.3則CaO供給量相對於氧氣供給量 為過剩，故於供給氧氣之溶化生鐵浴面區域中，並未"生里成 配合CaO供給量份量的Fe0。因此，所供給之Ca〇並益法充 分進行渣化（Ca0-Fe0系融體之生成），Ca〇為依舊以未渣化 型式存在且對脫磷無法有效作用，故具有令脫磷速度降低 之傾向。另一方面，若A/B為超過7，則相對於氧氣供給量 磷上所必要的Ca〇不足，此情況亦因Ca〇 —系融體未 、、为生成’故具有令脫磷速度降低之傾向。又，經由令上 ，A/B為1 . 2〜2. 5之範圍，則可使得供給氧氣所造 生成量與CaO供給量之平衡#R ^ ㈣反應㈣ 千衡更力最適化，且特別可取得高 本^明之第二實施形態為使用鍋型或魚雷車型容器進行 =:磷$理法，於使用鍋型或魚雷車型精鍊容器之脫磷處 〜:二透過上吹喷搶將氧氣與至少一部分之精鍊劑吹送至 ί麵ΐ鐵二面，並且透過浸潰噴搶和/或吹入管嘴將含有 如版之氣肢吹入溶化生鐵中。 古Ϊ ΐ 2 ΐ等人為對於使用鋼型或魚雷車型之精鍊容器更 i Ϊ於行生鐵脫磷之方法進行檢討，結果確認透過 、、主亡^ 將氧氣和精鍊劑吹送至溶化生鐵浴面、及透過浸 ^ ^ 有叔肢之軋體吹达至溶化生鐵中之方法為非 吊有效。 二,？ 了貫施形11中’ *上吹噴槍對溶化生鐵浴面所吹 L乳虱量（送酸量）為〇· 7Nm3/min/溶化生鐵t〇n以下為

第30頁 550295 五、發明說明（24) ' 1 ΐ二ΐ ί t上吹噴搶之送酸量為過剩，則恐因熔渣而由精 n 出熔潰。經由令來自上吹喷搶之送酸量為 π —〜'合化生鐵丨on以下，則玎抑制熔渣起泡，並且 口J女疋才呆作。 化Ϊ 2 ί ΐ實施形態中，精鍊劑除了以上吹喷槍吹送至溶 且上置裝入和對浴中注入 精鍊劑份量為精h人搶吹1^溶化生鐵浴面之 溶化生鐵浴面吹送i::=貝量%以上。以上吹喷搶對 %，則令精鍊劑及/、、Λ —劑比例若低於全體之80質量 反應的促進效果有达至溶化生鐵浴面所造成之脫磷 、 又果有降低的傾向。 圖4為根據本發明去 上吹噴搶之精鍊,、天/曰+進行的試驗結果，示出透過 與必要的石相對於精鍊劑全部•加量之比例 所保持之P含量· n關 此試驗為對於鍋型容器（15〇t〇n) 下之溶化生鐵，將I.11質量％、Sl含量：0.07質量％以 體氣體之精鍊劑粗5〜5. 〇Nm3/溶化生鐵_〕做為載 ton)由上吹嗔^ = 以下的石灰粉（〇〜“以溶化生鐵 吹入粉體，進行脫谷^生鐵浴面，並且透過浸潰嗔搶 喷搶吹入之粉體量(處理時間：15分鐘）。透過浸潰 全部使用必要的剩2】^〇kg/min。於此粉體之一部分或 (Fe含量40質量%)式Λ ’且不足部分為使用粉塵 中並未添加CaF2=粉。於此脫構處理中，於精鍊劑 以下。令吹送至、'容彳卜^後之熔潰量為2〇kg/溶化生鐵ton 吟化生鐵浴面之石灰的供給速度

91119784.ptd 第31頁 550295 五、發明說明（25) B(kg/min /溶化生鐵ton)、與吹详 — 的供給速度ACNmVnun/溶化生鐵面之氧氣 添加量為令後述⑸式及⑷7為2.〇。石灰 溶化生鐵ton)與石灰量WCa〇 Si (kg/ 石灰量kao—PUg/ 之範圍内。又，以氧氣做為載化生鐵—於合計 生鐵浴面所生成的凹陷深度L(^述^人达精鍊、劑，於溶化 被控制於200〜5 0 0mni之範圍内。還右工所疋義之L值）為 化生鐵溫度為13，戰。處；；之前後之溶 :灰量與熔渣令之Ca0濃度(熔渣分 ：: : ?之 。出14中示出令處理後之溶化生鐵中之卜^^衡舁 %以下所必要的石灰量。 3里為0 · 0 2質量 若根據圖4，則根據透過上吹 精鍊劑量之比例增加而減低“ 於=比例細質量％以上可令 ，石灰里，且特別 與氣體共同吹入、、交外4彿a文7々及里取為減低。 例如可使用石灰粉等之，m粉體種類並無特別限制， ;鐵廠所發生的;:；；：=;=、轉化爐㈣ &結粉和研磨鍋垢等之氧^鐵’ Γ厌源為主體的粉體、 等粉體之-= 具中，於使用π >, 精鍊劑為於溶化二：等做為粉體之精鍊劑時，所吹 浮上時促進對於中洋上期間被加熱，於溶化生锱、& 又，使用=於熔渣的溶融化。 c生鐵冷面 用。即，因^=廠所發生的粉塵類則可將廢棄物右， ‘塵類為粉狀，故為了將其再利用物j效利 -_ 於以往就 91119784.ptd 第32頁 550295 五、發明說明（26) 操作之容易度而言必須進行煤磚化 態則不需煤磚化般之手續 处’但於本 用。又，以碳源為主體之鉍躺4 ^ i依售M粉體原樣再利 又，以碳源為主體之粉々 下一步驟中成為有效的熱且:：/合生鐵予以加 CaMg(C〇3)2等之粉體為於溶化生鐵Ca^'八Ca(0H)2 (c〇2、札〇),且此氣體有钟子，、、、7刀解且發生 由熱分解所生成之CaO具有的強力攪拌，並 化鐵之舲辨也士入i娜、/、」T做^步月鍊劑的機 碳 於 且經 氧 化鐵之粉體為於生鐵浴中 鱼扒雕U η 、 Τ又成虱源的一部分。 刀月豆共同吹入溶化生 特別ΡΡ以 生鐵中之氣體（載體氣@ 1 :另〗限制，可使用氧氣（純飞Τ)種類亦無 惰性翁雕隹 分山、β 礼Λ A s乳亂體）、Ν2和^耸+ ά 、脰專。^、中以氧氣吹入精鍊劑時，可期 溶化砼钟n+ J ^待經由沣 鐵日可之所謂的過境（t r a n s i t〇r y )反應促進1 效要 吧丹反庚之 。但是，因為由浸潰喷搶和吹入管嘴供給氧氣，^於 /傾和管嘴前端生成FeO，令噴搶和管嘴之壽命具有問 、 ，°相對地，於使用乂和Ar等惰性氣體之情形中，雖無法 $反應面期待效果，但喷槍和管嘴之壽命為比使用氧〃氣之 ^ ί更長。因此，所使用之氣體種類為考慮包含喷搶和管 辱命等之全部費用而選擇即可。 又’將精鍊劑吹入溶化生鐵中之手段可使用浸潰喷槍或 1鍊容器所具備的吹入管嘴、或兩者。吹入管嘴可使用底 嘴搶嘴和橫噴搶嘴等之任意形式的管嘴。 a又’於此第二實施形態中，實質上將精鍊劑全量透過上 ^嘴搶吹送至溶化生鐵浴面、及透過浸潰噴搶和/或吹入 s嘴吹入溶化生鐵中進行添加時，透過上吹噴搶之精鍊劑 能 又

91 ”9784 •Ptd 第33頁 550295 五、發明說明（27) _ 添加量為精鍊劑全部、、 日 噴槍吹至溶化生鐵、^二D量之20〜8〇質量％為佳。透過上吹 加量之80質量％，則浐之精鍊劑比例若超過精鍊劑全部添 一方面，未滿20質量%传目脫/5應所必要的授拌動力，另 成之上述之促進洁化果‘鍊/\吹至溶化生鐵浴面所造 圖5為對於透過—上=果//尸 量、及透過浸潰噴％ 對，合化生鐵浴面吹送精鍊劑全 ..#. ^； III ： f""" 過上吹喷搶之精鍊劑添加量相對於Ξ鍊二= 例盥脫填效果之μ及 β不蜊王砟添加里之比 / / 、 關係，於此試驗中，對於鍋型容哭 U5_r〇所保持之ρ含量：〇1〇〜〇11質 γ 〇.、〇7質量％以下之溶化生鐵，以氧氣（4.5 4.0^/3溶里化生 鐵ton)做為載體氣體將精鍊劑之粒徑丨關以 容主化生鐵ton)由上吹喷槍吹至溶化生鐵浴2並 且透過反 >貝喷搶將剩餘的必要石灰部分（〇〜6kg/溶化生鐵 ton)吹入則可進行脫磷處理（處理時間· 15分鐘）。此脫矽 處理為於精鍊劑中未添加，且處理後之熔渣量為 n 20kg/溶化生鐵t〇n以下。吹至溶化生鐵浴面之石灰的供給 速度B ( k g / m i η /溶化生鐵t 〇 n )、和吹至溶化生鐵浴面之氧 氣的供給速度A(Nm3/min/溶化生鐵ton)之比Α/Β為2 〇。石 灰添加量為令後述（5)式及（6)式所規定之石灰量 Wcao —P(kg/溶化生鐵ton)與石灰量Wcao —Si(kg/溶化生鐵 ton)於合計之範圍内。又，以氧氣做為載體氣體吹送精鍊

91119784.ptd 第34頁 550295 五、發明說明（28) 劑，於溶化生鐵浴面所生成的凹陷深度L (後 、 義之L值）為被控制於2〇〇〜5 0 0mm之範圍内。還：（7)式所定 理前後之溶化生鐵溫度為丨3 〇 0〜；[3 2 〇 °c。處=有’脫磷處 為由添加之石灰量與熔渣中2Ca〇濃度（处後之熔渣量 量平衡算出。 〜，查刀析值）之質 若根據圖5，則透過上吹喷搶之精鍊劑添加旦 鍊劑全部添加量之比例為在未滿2 〇質量％目對於精 區域中，令脫磷效果大為降低。 起過質量％之 圖δ中，示出於高爐鍋型脫磷設備中進行、容 處理時’應：本實施形態之例。根據高爐所出鐵生鐵，鱗 鐵中的S 1含s，若需要可於脫磷處理前進行鑄床’合匕 脫矽處理。脫磷處理為於高爐鍋4中放入溶化生脫矽等之 溶化生鐵中浸潰之喷搶5將石灰粉（精鍊劑）注入，同二= 上吹噴搶之將氡氣和石灰粉（精鍊劑）吹至溶化生\、寸 :注入石灰粉的供給速度為令溶化生鐵之攪拌：充分 第三實施形態為令吹至溶化生鐵浴面之精鍊 度和氧氣之供給速度為滿足下述（3)式及（4) ϋ = 脫磷處理。 你件進灯 (Cl/Dl) XC2/D2) ...(3) C1 > C2 ... (4) 但C1 ·脫磷處理前期中換算成CaO之精鍊劑供給速度 的平均值（kg/m in/溶化生鐵ton) C2 :脫鱗處理後期中換算成CaO之精鍊劑供給速度

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的平均值（kg/mi η/溶化生鐵ton) D1 :脫磷處理前期中氧氣供給速度之平均值 (Nm3/min/ 溶化生鐵ton) D2 :脫磷處理後期中氧氣供給速度之平均值 (Nm3/min/ 溶化生鐵ton) 生鐵中之P含量，以精鍊 、交大，成為炫渣中（p )之 填處理之後期為令溶化生 往反應部位的移動變成決 有效參與脫磷作用之精鍊 定形態對溶化生鐵浴面所 比（精鍊劑供給速度/氧氣 以脫鱗處理後期相對於 的精鍊劑添加量下進行有 脫破處理之前期為了提高溶化 劑之供給速度大者可令脫磷速度 移動決定速率區域，相對地，脫 鐵中之P含量變低，金屬中之[p] 定速率步驟，故比脫磷處理前期 劑比例減少。因此，令如上述特 供給之精鍊劑和氧氣之供給速度 供給速度）及精鍊劑之供給速度， 脫磷處理前期變小，則可在更少 效率的脫磷處理。 本發明法為根據前述理由，·有效果地提高精鍊劑之反應 性，故於脫磷處理後期添加必要之最小限度的精鍊劑並且 進行有效率的脫磷處理。 圖7為於轉化爐型脫破精鍊爐（3 〇 〇 t 〇 n )中，未添加c a匕 且以下述①、②之條件進行脫磷處理，且調查令脫磷處理 後之溶化生鐵中之P含量為〇· 012質量％所必要的（^〇原單位 與脫磷效率之關係。 ①令吹至溶化生鐵浴面之精鍊劑換算成C a 〇之供給速度 C(kg/min/溶化生鐵t〇n)於處理之全部期間呈固定，且令

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550295 五、發明說明（31) ' 生鐵中的P含量為0·10〜0Π質量％，Si含量為〇〇7質量％以 下。精鍊劑為使用不含有CaF2且僅以CaO主體的燒石灰。 又’氧源主要為使用氧氣，將其由上吹噴搶吹至溶化生鐵 浴面，且一部分為併用添加固體酸源（鐵礦石）。精鍊劑供 給量為4.6〜9.0kg/溶化生鐵t〇n、氧氣供給量為 8 · 6〜1 3 . 6 N m3 /溶化生鐵t 〇 η。又，關於①之脫填處理，令 C/D為0·50〜0.69kg/Nm3。關於②之脫磷處理，令ci為 0· 88〜1· OOkg/min/ 溶化生鐵ton，C2 為 〇.3〇 〜(K39kg/min/ 溶化生鐵 ton，C1/D1 為 〇·60 〜0.83kg/Nm3，C2/D2 為 0·38 〜0.48kg/Nm3，（C1/Dl)x 56 〜72% = (C2/D2)。又，處理 後之炫潰量為20kg/溶化生鐵ton以下。石灰添加量為令後 述（5)式及（6)弍所規定之石灰量wca〇 — p(kg/溶化生鐵t〇n) 與石灰量Wcao — Si (kg/溶化生鐵ton)於合計範圍内。又， 經由以氧氣做為載體氣體將精鍊劑吹送，於溶化生鐵浴面 所產生之凹陷深度L(後述（7)式所定義之L值）被控制於 2 0 0〜5 0 0 mm之範圍内。還有，脫磷處理前後之溶化生鐵溫 度為1 3 0 0〜1 3 2 0 °C。處理後之炫渣量為由添加之石灰量與 熔渣中之CaO濃度（熔渣分析值）之質量平衡算出。 若根據圖7，則可知②之脫磷處理為較①之情況，於Ca〇 原單位更少且脫磷效率更高。其係因②之情況，於精鍊後 期並未進行多餘的精鍊劑添加下進行充分的脫鱗，故可取 得南脫鱗效率。 此第三實施形態中，令精鍊劑供給速度和氧氣供給速度 為（C1/D1 ) > (C2/D2)、Cl >C2則可取得所欲之效果，特別

91119784.ptd 第38頁 550295 五、發明說明（32) 以（Cl/Dl)x 30 〜80%=(C2/D2)、Clx 30 〜80% = C2 之範圍為 佳。於（Cl/Dl )3 0% > (C2/D2)、Cl X 3 0% >C2 則因精鍊劑之 供給量不足，故具有令脫磷率降低之傾向，另一方面，於 (Cl/Dl ) X 80% < (C2/D2)、Cl X 8 0% <C2，則脫磷處理後期 之多餘的精鍊劑供給量變多，故具有令脫鱗效率降低之傾 向。 此第三實施形態中，若於脫磷處理期間（脫磷處理之前 期及後期）根據上述條件供給精鍊劑及氧氣即可，因此， 令精鍊劑供給速度和氧氣供給速度變化之形態為任意的， 可連續或階段性或以此兩種形態予以變化。 本發明之第四實施形態為對於Si含量為〇· 15質量％以下 之溶化生鐵，透過上吹喷搶將氧氣和至少一部分之精鍊劑 吹至溶化生鐵浴面並進行脫磷處理，且於此脫磷處理中， 將下述（5)式所求出之石灰量Wca〇 — p(kg/溶化生鐵t〇n)和 下述（6)$式所求出之石灰量Wca〇-Si(kg/溶化生鐵ton)添加 合計份量之石灰做為精鍊劑。

Wca0一P =(溶化生鐵[P] -目標[P]) X ( 1 0/ 62 ) X 56 X 3/ η Cao --(5) 但/谷化生鐵[P ]:脫磷處理前之溶化生鐵中之P濃度 通 (質量％) 又 ,[P ] ·目標之脫碗處理後之溶化生鐵中之p濃 度（質量％) 々cao(石灰效率>〇· 5〜1 Wca〇一Sl=溶化生鐵[Si ] X (10/28) X 56 X 2

91119784.ptd 第39頁 550295 五、發明說明（33) '一"* --—- 但溶化生鐵[Si ]:脫磷處理前之溶化生鐵中之Si濃 、, 度（質量％ ) 如W所述般，先前之脫磷處理技術為以令熔渣維持均勻 =液相狀態為其前提，根據磷分配Lp決定熔渣量，因此實 :上必須以7 P、S i固定之必要精鍊量以上份量的精鍊 劑。、相對地，本發明為利用於火點為中心之溶化生鐵浴面 區域中之直接的脫磷反應、和其外側區域之固相主體熔渣 之P固定的機制，因此可在如上述之必要的最低限度丑之精一 鍊劑量下，有效率地產生脫磷反應。 貝際上’為了固定溶化生鐵中之P和S i所消耗之石灰量 可依下述式计异。於下式中，Wca〇 一p〇為固定溶化生鐵中 所消耗的石灰量（kg/溶化生鐵ton)，Wcao—Si〇為固定 >谷化生鐵中之Si所消耗的石灰量（kg/溶化生鐵ton)。

Wca〇 — P〇 = (溶化生鐵[p] —目標[ρ] ) χ (1〇/62) χ 56 但溶化生鐵[ρ ]:脫填處理前之溶化生鐵中之ρ含量 (質量％) 目標[Ρ]:目標之脫磷處理後之溶化生鐵中之Ρ含 量（質量％)

Wcao一Sio=溶化生鐵[Si ] X ( 1 0/2 8 ) X 5 6 X 2 但〉谷化生鐵[S i ].脫石粦處理如之溶化生鐵中之S i含 量（質量％) 此處’若石灰之全部添加量為Total Ca0(kg/溶化生鐵 ΐon)，則參與脫磷之石灰效率π ca〇為如下式計算。 7?cao：=Wcao_Po/(Total CaO~Wcao_Sio)

9]n9784.ptd 第40頁 550295 五、發明說明（34) "~ -- 本實施形態中，首先，將此石灰效率Θ ca〇規定為 〇· 5〜1 。此；7 cao之下限為由未進行無用石灰之添加且適切 產生本發明目標之脫磷反應的觀點所規定。即，若π ca〇 未滿0 · 5，則實質上進行無用的石灰添加，不僅喪失於少 精鍊劑添加量下進行有效率的脫磷處理之本發明之效果， 因=指定之氧原單位下所生成之Fe〇所相對的石灰^添加 量為呈過剩，故變成大量存在無法渣化的(^〇，此類無法 渣化之CaO為阻礙上述脫磷反應之進行。 · 因此’本實施形態中，將下述（5 )式所求出之石灰量 Wcao — P(kg/溶化生鐵t〇n)和下述（6)式所求出之石灰量

Wcao 一 Si(kg/>谷化生鐵t〇n)添加合計份量之石灰進行脫石舞 處理。

Wcao — Ρ:(溶化生鐵[p卜目標[P]) X (；[ 〇/62) χ 56 χ 3/ 7] ca〇 "*(5) 但溶化生鐵[p ]:脫磷處理前之溶化生鐵中之p含量 (質量％) 目標[P]:目標之脫磷處理後之溶化生鐵中之P含 量（質量％) 7?cao(石灰效率）=：〇· 5〜1

Wcao — Si:溶化生鐵[si ] X (10/28) X 56 X 2 ".(6) 但溶化生鐵[S i ]:脫磷處理前之溶化生鐵中之s丨含 量（質量％) 上述Wcao一P為於π cao = 0· 5〜1時，將溶化生鐵中之p固定 為3CaO · P2〇5所必要的石灰量，又，上述Wcao —Si為令溶化

91119784.ptd 第41頁 550295 五、發明說明（35) 生鐵中之Si固定為2Ca0 · Si 〇2所必要的石灰量。 圖8為關於將P含量為0· 11質量％之溶化生鐵脫填處理至p 含量：0. 0 1 5質量％之情況，將本實施形態中根據溶化生鐵 中之S i含量所忝加之石灰量，與先前法之脫碟處理所添加 之石灰量比較示出，Wca〇-Si為令S i固定所必要的石灰 量，Wcao一P1為於7? cao = l時令p固定（脫p用）所必要的石灰 量，Wcao一Ρ〇· 5為於π ca〇 = 0. 5時令P固定所必要的石灰 量，W為於先前法中所添加之石灰量。如同圖所示般，於 先前法中所必要之石灰量為根據磷分配Lp和視必要之熔渣 量而決定，故與溶化生鐵中之S i濃度無關，必須以w之石 灰量，相對地，於本實施形態所添加之石灰量為 [Wcao —Si+Wcao —Pjqwcao — Si +Wcao — P〇.5 ]即足夠，可較先 前法大幅削減石灰添加量。 又，圖9為示出本實施形態和先前法中之脫p用之必要的 石灰量和石灰玫率cao、與脫磷處理後之溶化生鐵中之p 含量的關係，先前法中之脫P用所必要的石灰量為指圖8之 [W-Wcao一Si ]。若根據圖9，則可知本實施形態為比先前法 使用非常少的脫P用石灰並於高石灰效率下進行脫填處/ 理〇 又，此第四實施形態中，將石灰量Wcao〜p(以π ca〇 =丨所 求出之Wcao一P，以下相同）之80質量％以上的石灰透過上吹 喷槍吹送至溶化生鐵浴面為佳。圖1 〇為根據本發明者等人 所進行之試驗結：果，示出由上吹喷槍吹送至溶化生鐵、、谷面 之石灰量X與石灰量Wcao —P之比X/Wcao —P與脫碟處理後之

550295 五、發明說明（36) 生鐵中之P含量的關係’此試驗為對於轉化爐型 (34〇t〇n)所保持之p含量：〇 〇95〜〇135質 質之溶化生鐵，將氧氣（1(W5NmV溶化生鐵 ::為載體軋體之粒徑lmm以下的石灰粉(4〜10kg/溶化 、〇=由上°人噴搶吹至溶化生鐵浴面，進行脫磷處理 燐m”1 v4分鐘)後，將溶化生鐵裝入脫碳用轉化 :鈣仃妷吹鍊。脫磷處理中，CaF2添加量為丨kg/溶化 以下，處理後之熔渣量為30kg/溶化生鐵ton以 了钟吹5溶化生鐵浴面之石灰的供給速度B(kg/mi以溶化 准a on)、與吹至溶化生鐵浴面之氧氣的供給速度 截二，二n?合化生鐵ton)之比Α/β為i7。又，以氧氣做為 Ϊ載ΐ精鍊劑，於溶化生鐵浴面所生成的凹陷深度 2 ，所疋義之L值）為被控制於2 0 0〜5 0 0 mm之範圍 内，有脫磷處理前後之溶化生鐵溫度為1 3 〇 〇〜！ 3 2 〇 ί//"理後之熔渣量為由添加之石灰量與熔渣中之Ca〇濃 度（溶渣分析值）之質量平衡算出。 f根據圖10，若石灰量Wca〇—p中所佔之上述石灰量又比 例未滿80質量％ ’則脫碟率有若干降低之傾向。其係因於 =應部位之火點或其附近之氧氣供給區域中直接投入精鍊 诏之如上述的高反應效率為相對地難以取得。 、為比C和Fe亦燃燒，於吹鍊中之溶化生鐵中以si 〇2型 ^安定存在，因此並非必定於火點與石灰反應。因此，固 定發生Si〇2之相當於石灰量Wcao_Si的石灰源並非限於燒 石灰，若為含有未反應之石灰（Free Ume)*質即可。因

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五、發明說明（37) 此’相當於石灰及从 燒石灰、塊石灰复Wcao—之精鍊劑可使用由石灰粉、塊 種以上。製鐵ί =、含有未反應Ca〇之製鐵熔渣中選出一 炼渣（驗产3 4 7二亦可使用例如脫碳步驟所發生的轉化爐 此第四又實〜施G)由和鐵水包^查等。 添加量下取α古二中，根據刖述之理由，為了於少精鍊劑 含量為0 1 5 :。脫磷效率，乃令脫磷處理之溶化生鐵的S 土 〕·03質量^7貝/° =下、較佳為〇·07質量％以下、更佳為 削薄太每I…/溶化生鐵之。含量若超過0· 15質量％，則 第玉i也形悲之精鍊劑添加量的減低化效果。 以氧气Ϊ施形態為將下述（7)式所定義之經由吹入氧氣或 之凹二况為載體氣體吹入精鍊劑而於溶化生鐵浴面所生成 ^曰殊度L控制為2〇〇〜500mni。 ^L〇X exPi(-〇.78x Lh)/L〇} ...(7) °"63 x { (F02/n)/dt }2/3 但:上吹喷搶之喷搶高度（mm) F〇2 :味自上吹喷搶之氧氣供給速度（Nm3/hr) η :上吹喷槍之管嘴孔數 4 ·上吹嘴％之管鳴孔控（m m)(但，複數管嘴孔之 管嘴直徑為不同時，為全體管嘴孔的平均孔 徑） 下ϊϊί發明為目標之脫磷反應機構，於少精鍊劑添加息 的方脫磷效率上，特別令氧氣供給至反應部位之火： 溶彳卜* k切化，具體而言，將氧氣或氧氣和精鍊劑吹逆— 生鐵浴面所生成之凹陷深度（由氧氣供給速度和上吹 於

550295 五、發明說明（38) 喷搶之構成及使用條件所計算之理論上的凹陷深度）控制 於最適範圍為佳。 此處，若經由氧氣或氧氣和精鍊劑吹送於溶化生鐵浴面 所生成之凹陷深度過小，即氧氣或氧氣和精鍊劑之吹送過 於微弱，則於火點外發生熔渣起泡，此起泡之熔渣為妨礙 喷射氧氣之流動，故使氧氣對於火點之供給降低，於提高 脫磷效率上變成不利條件。又，因為氧對於火點之供給不 安定，故無法安定供給脫磷所必要的氧，脫磷效率之偏差 變大，並且3 C a Ο · P2 05會分解，並發生恢復成填。 另一方面，若經由氧氣或氧氣和精鍊劑吹送於溶化生鐵 浴面所生成之凹陷深度過大，即氧氣或氧氣和精鍊劑之吹 送過強，則於火點内之氧密度過高，對應於所發生之FeO 的P並無法由金屬充分供給。其結果，因過剩部分的F e 0而 進行脫碳，此情況亦於提高脫磷效率上為不利之條件。 經由氧氣之吹送或以氧氣做為載體氣體之精鍊劑的吹送 而於溶化生鐵浴面所生成之凹陷深度L可根據下述（7)式之 定義。 L = L0x exp{( - 0.78x Lh)/L0} ---(7) L0 = 63 x {(F02/n)/dt}2/3 但LH :上吹喷搶之喷搶高度（mm) F02 :來自上吹喷搶之氧氣供給速度（Nm3/hr) η :上吹喷槍之管嘴孔數 dt :上吹喷槍之管嘴孔徑（mm )(但，複數管嘴孔之 管嘴直徑為不同時，為全體管嘴孔的平均孔

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五、發明說明（39) f實施形㈣’將溶化生鐵浴面之上述凹陷深度 於200〜500mm且進行脫石粦處理。圖11兔钿本 工 ❺根據本發明者算人 =進订之试^、结果’不出/谷化生鐵浴面之凹陷深度L與脫 碟效率及脫填處理後之溶化生鐵中ρ令旦 ☆里關{糸，j匕令式 為對於轉化爐型容器（3 4 0 t ο η )所保持之p含量· Χ 〇· 0 9 5 〜0· 135 質量％、Si 含量：〇. 〇2 〜〇 1〇 1 — ，，將氧氣U0〜15Nmv溶化生鐵ton)做為氣體谷二生 劑粒徑1龍以下的石灰粉（4〜10kg/溶化生鐵t〇n)由上吹喷采 搶吹至溶化生鐵浴面，進行脫磷處理（處理時間· ι〇 八 鐘）後，將溶化生鐵裝入脫碳用轉化爐並進行脫碳吹刀 脫破處理中，Cah添加量為lkg/溶化生鐵七⑽以下，卢理 後之炼渣量為3 Okg/溶化生鐵ton以下。吹至溶化生^浴 之石灰的供給速度B(kg/min/溶化生鐵t〇n)、與吹至溶化 生鐵浴面之氧氣的供給速度A(Nm3/mi η/溶化生鐵t〇n)之比 A/B為1.7。石灰添加量為令上述（5)式及（6)式所規定之石 灰量Wcao —P(kg/溶化生鐵ton)與石灰量Wca〇 —Si (kg/溶化 生鐵t on )合計之範圍内。還有，脫磷處理前後之溶化生 溫度為1 3 0 0〜1 3 20 t。處理後之熔渣量為由添加之石灰與 溶渣分析值之CaO濃度的質量平衡算出。 /、 若根據圖11(a)、（b)，則凹陷深度L為與2〇〇〜5 0 0mm之範 圍相比較，於未滿2〇〇mm、超過5〇〇mm之範圍中，根據上^ 理由令脫磷效率變低，處理後之溶化生鐵中的p含量有變α 高之傾向。 &

550295 五、發明說明（40) 本^之第六實施形態為對於以 下、較佳為0.07質量％以下、更佳為〇〇3質量心/二 ί:加rgCaF2去之ί加量為1 kg/溶化生鐵t〇n以下•實質1化 '小口 Ρ 添加精鍊劑中所含不可避免之雜拼7冰 叫條件下，透過上吹喷槍將氧氣和至少一二貝= 劑吹运至溶化生鐵浴面，進行脫磷 終了時之溶化生鐵溫度為136〇t〜145(Kc。 π脫磷處理 由於脫磷反應為P的氧化反應，故以往之 ;溫度為較低溫者較為有利，又，以往若於高生化上 广：進仃處理：則磷由熔渣往金屬發生磷復位。因此，： 在：於1 3 6 0 C以上之高溫區域進行脫磷處理 鐵中之P含量降低至低位。相對地，本發明者等人^化生 將本發明法中之脫磷處理溶化生鐵中的s i ::右 且於caF2之添加量少或無添加之條件τ進行脫1低則 即使進行高溫處理亦幾乎不會發生磷由嫁潰往金屬之2 位、，而：得高的脫磷反應效率。即使進行此類高溫處理亦 可減小復磷速度者係因本發明法中，經由氧氣對生成大量 FeO之溶化生鐵浴面區域供給精鍊劑，故與上置裝入塊石 灰之方法等相比較，CaO(精鍊劑）與Fe〇接觸之面積為大幅 增大，因此經由FeO所氧化之己〜與^。反應之效率及’’’速度田 亦變大’縮短CaO-FeO系融體溶融時間。即，脫鱗反應為 瞬時完成，其後之熔渣的溶融時間短，故磷復位之速度亦 小 〇 圖12為於轉化爐型容器（ 3 0 0 ton)中未添加“匕之條件下

五 、發明說明（41) ' ---------- 進行溶化生鐵之脫磷處理， 終了時之溶化生鐵溫度）和 含量對於脫磷效率(脫碟石/之溶化生鐵中之Sl 示令⑽▲ n石灰效率）之影響。還有’圖1 2所 石m石灰效率為相對於添加 Ϊ ί ^ ^ ^ ^ ，^ ^ ^ ^ ^3CaO - P2〇5 ^ 二破固疋為其刚提，由化學計量論所導出。 ^ :式驗Ί⑥爐溶化生鐵視需要於鱗床及溶化生鐵锅 辦狡行脫石夕I ’於'谷化生鐵鋼内進行脫硫，並將此溶化生 ^至轉化爐型容器進行脫磷處理，此時，令脫磷處理之 /合化生鐵的S1含量和處理後之溶化生鐵溫度進行各種變 )化。脫磷處理前之溶化生鐵中之p含量為〇· 1〇〜〇. u質量 /〇_ S丨含量為〇. 1 5質量％，經由脫磷處理令溶化生鐵中之p 含量為0_ 02質量％以下。 精鍊劑為使用不含有CaF2且僅以CaO主體的燒石灰。 又氧源為主要使用氧氣，將其由上吹喷搶吹送至溶化生 鐵/谷面進行添加，且一部分為併用添加固體酸源（鐵礦 石）°脫矽以外之氧量為控制在10〜11NmV溶化生鐵t〇n之 範圍。又’脫填處理時間為1 0〜1 1分鐘，調整脫雄處理前 之溶化生鐵溫度與廢鐵添加量，並且控制脫填處理後之溶 化生鐵溫度。處理後之熔渣量為30 kg/溶化生鐵ton以下。 ，於圖1 2中，〇為以上置裝入添加石灰，且脫磷處理終了 時之溶化生鐵溫度為1 2 6 0〜1 3 5 0 °C之試驗例（a )，▲為以上 述之氧氣做為載體氣體將石灰（粒徑1 mm以下之石灰粉）吹 送至溶化生鐵浴面，且脫磷處理終了時之溶化生鐵溫度為

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UMMWOT：之試驗例（b)。石灰之添加量為根據溶化生鐵 中之Si含量於5〜10kg/溶化生鐵t〇n之範圍中變化。試驗例 (b)中，令吹送至溶化生鐵浴面之石灰的供給速度 B(kg/min/溶化生鐵ton)、與吹送至溶化^&浴二之氧氣 的供給速度A(Nm3/min /溶化生鐵ton)之比Α/Β為1 7，且石 灰添加里為於别述（5)式及（6)式所規定之石灰'量

Wcao_P(kg/溶化生鐵ton)與石灰量Wca〇 —Si (kg/溶化生鐵 ton)合計之範圍内。又，經由以氧氣做為載體氣體吹送精 鍊劑’於溶化生鐵浴面所產生之凹陷深度L(以前述（7)式 所定義之L值）為被控制於200〜500mm之範圍内。處理後之 熔渣量為由添加之石灰與熔渣分析值之Ca〇濃度的質量平 衡算出。 ' 若根據圖1 2，則不論石灰之供給方法和脫磷處理終了時 之溶化生鐵溫度，溶化生鐵中之Si含量愈低則Ca〇被消耗 成2CaO · Si Ο?之比例愈減少，故脫磷石灰效率上升，與上 置裝入添加石灰之方法中令脫磷處理終了時之溶化生鐵溫 度為1 2 6 0〜1 3 5 0 °C之情況（試驗例（a ))相比較，將石灰與氧 氣共同吹送至溶化生鐵浴面之方法中令脫礙處理終了時之 溶化生鐵溫度為1 3 6 0〜1 4 5 0 °C之情況（試驗例（b ))使得脫磷 石灰效率更加提高。又，此類效果以溶化生鐵中之s i含量 愈少則愈顯著。脫構反應於平均論上以低溫者較為有利， 圖1 2之結果為於試驗例（b )中，經由熔渣溶融性和脫磷產 物之固定化等而使得磷復位速度變小。 圖1 3為於精鍊劑及氧氣吹送至溶化生鐵浴面之方法中，

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550295 五、發明說明（44) ^ 率下進行脫磷處理。 如此，於本實施形態中，由於脫磷處理終了時可確保高 的溶化生鐵溫度，故可充分確保其後步驟的熱充裕。又， 因為處理後之溶化生鐵溫度高，故可壓低熔渣中的T . F e， 脫磷鐵產率亦提高。 一般，脫磷處理前之溶化生鐵溫度為1 2 5 0〜1 3 5 0 °c左 右，調整脫磷處理終了時之溶化生鐵溫度的方法，通常於 進行廢鐵溶解且使用轉化爐型脫磷精鍊爐之脫磷處理之情 形中，可列舉抑制廢鐵投入量之方法等。又，於使用溶化 生鐵鋼等之鋼型容器和魚雷車之脫磷處理之情形中，可列 舉調整燒結粉等固體氧源投入量之方法等。因此，以此類 方法將處理終了時之溶化生鐵溫度調整至丨3 6 〇〜丨4 5 〇之 範圍即可。 又，脫填處理終了時之溶化生鐵溫度的具體控制方法以 根據脫磷處理所發生之廢氣的氣體組成分析值和廢氣溫 度，算出脫磷處理中之溶化生鐵溫度，並且根據此進行控 制之方法為最容易。即，此方法中，將廢氣予以氣體組成 分析亚求出Cj、C〇2濃度，並且由廢氣溫度算出氣體之生 成1。由此异出爐内之發熱量，並以此為基準則可算出溶 化生鐵溫度。 本發明之第七貫施形悲為對供給氧氣之溶化生鐵浴面區 域，供給經由化學反應和/或熱分解反應將溶化生鐵之熱 予以吸熱的物質。 吹送氧氣之溶化生鐵浴面區域為經由衝撞浴面之氧氣生

550295 五、發明說明（45) 成大量的氧化鐵，故於促進精鍊劑之渣化上成為非& 的條件。但是，另一方面，於氧氣衝撞之浴面區域（$特有別 為火點）經由氧化反應而形成高溫場所，此類高溫場所之 生成為有利於令石灰溶融，但由脫填平衡之觀點而言則為 不利。 … 對於此類問題，本發明者對於供給氧氣之溶化生鐵浴面 區域作成有利於脫磷反應之溫度條件的對策進行檢討，其 二吉果’發現對供給氧氣之溶化生鐵浴面區4，供給經由;匕 =反應和/或熱分解反應將溶化生鐵之熱予以吸熱之物 t不會阻礙氧氣對於精鍊劑的渣化促進作帛，並且適 =抑制供給氧氣之溶化生鐵浴面區域的溫 鬲的脫磷反應效率。 开取付更 經由化學反應和/或熱分解反應將溶化生鐵之埶 :，、之物質（以下稱為「吸熱物質」）對於溶化鎩’、 加（供給），為用以抑制溶化生鐵 生鐵泠面之添 、、交各G王鐵/合面所供給之氧翁發埶八 冷化生鐵溫度過度上升而進行添加， 礼孔敖…7 須供給至氣氣所供认的-> 几丄 口此’吸熱物質為必 . 至乳孔所仏、、，口的溶化生鐵浴面區域。7认址仏— 軋之溶化生鐵浴面區域中，亦特 ★ +又’於供、，，5虱 於溶化生鐵浴中生成所謂「火點 人噴搶吹送氧氣而 火點為經由氧氣氣體噴射衝撞;」氣导ί域中供給為佳。此 ^域，因氧氣之氧化反應(Fe〇之的二化生鐵浴面 乳氣氣體噴射所攪拌之區域， 集中且為經由 質之添加效果的區域。 彳冉為取顯著取得吸熱物 此處，吸熱物質若為經由添加至 化生鐵時之化學反肩 550295

五、發明說明（46) 或熱分解反應或兩者之为座 、 物質即可，並無特別限制了 ，谷化生鐵之熱（吸熱）的 固體之任一種。 & 此吸熱物質可為氣體、 可使用做為吸熱物質之今雕 氣、氧氮化物（NOx)等，且"版口丨一牛例如二氧化碳、水蒸 熱物質為經由被供給至溶化峰使妈用"、一種以上。此些氣體吸 如，C〇2+Fe—Fe0 + C0、M + Fe—Fe〇fH^ 主反 f (1 鐵之吸熱。其結果，相對於g a 2 )，此打進行溶化生 _所造成之發熱，使得全：J =化(Fe+1/2 〇， 減少。又，於上述之氣卜及：土 =熱或者發熱量為大幅 量發生的-Μ彳卜立及…物貝中，亦以製鐵廠内所大 里知王的一乳化石反和水蒗翁 大，故特別合適。= ，加，性效果亦 純度有多少降低，亦因脫,：：使因此入乳等而令 故無特別問題。又，所理二，最終的製鋼階段’ ^C0 .DH2 ^ ,1 a；；-^ ；；" - a ^ ^ 具有提高廢氣能量之效;B廢氣型式被回收，且亦 金ί之：”：為吸熱物質之固體可列舉金屬之碳酸鹽、 最化物虱氧^ ，特別為鹼金屬、鹼土金屬之碳酸鹽、氫 給至产化ί可使用一種以上。此些固體吸熱物質為經由供 I ^ ^ 鐵浴面而主要產生熱分解反應，此時進行溶化 為如上，並且經由熱分解生成⑶2辑〇 ’且此⑶2 m2o 旲。ί 再作用為吸熱物質’故特別可取得高的吸熱效 Nafn f 金屬之碳酸鹽可列舉caC03、CaMg(C03)2、MgC03、 3、FeC03、MnC03、NaHC〇3(碳酸氫鈉）等，金屬之氫氧

91119784.ptd 第53頁 550295 五 -發明說明（47) ---

F 化物可列舉Ca(0H)2、Mg(0H)2、β

Fe(〇H)2、Μη(0Η)π、Ni(〇H)n 等，且。）2、A1(〇h)3、 又，此些固體吸熱物質中亦 且可使用一種以上。 CaMg(C〇3)2 不僅可輕易取得，'且 /C03 : Ca(〇H)2、

Ca() ’因為此CaO具有可作用择^由上述之熱分解生成 通常，此些固體吸熱物質二：、来劑的大優點，故特佳。 白，石之形式添加。為以未墙燒或半炮燒之石灰石、 還有，固體吸熱物質之粒、 分：Ϊ广平均粒徑5_以〜右之過么，Λ無法迅速進行熱 可將固體吸熱物質供給固體吸熱物質併用， 氣體’其中-部分或全部生鐵浴面時之做為二 吸熱物質（氣體和/或固雕礼體吸熱物質。 版 :經由上吹喷搶和其他噴ς吹之添加，法並無特別限制， =入（利用固體吸熱物質之發射哭」谷壯化生鐵浴面、以上置 為了將吸熱物質確實供仏 寺鼽入）等進行添加 域(特佳為「火點」）且ς :乳所供給的溶化生鐵 5 七、給至溶化生鐵浴面 t放果上，較佳經 浴：。 特別以上吹喷搶供給至溶化：； 又’將吸熱物質以上吹嘖檢 將吸熱物質與氧氣混合（固、辦吸埶^至溶化生鐵浴面時，① 為載體氣體），由相同質：情〗兄，，氧氣做 去、0將吸熱物質和氧氣透過各、、"至，合化生鐵浴面之方 搶内並由各個噴檢报μ透別的氣體供給線供仏$ + 各個贺私供給至溶化生鐵浴面之方法（固體1 及至熱貧

9]l】9784.ptd 第54頁 550295 五、發明說明（48) 物質之情況於供給吸熱物質上為使用氧氣以外的載體氣 體）之任一者均可。 由吸熱物質確實供給至氧氣所供給之溶化生鐵浴面區域 之觀點而言，以上述①之方法為較佳，但以上述②之方法 亦可將透過指定之喷搶所供給的吸熱物質，供給至透過其 他喷槍供給氧氣的溶化生鐵浴面區域。具體而言，例如由 上吹喷槍前端之中央喷氣口供給氣體吸熱物質或者以氧氣 以外之氣體做為載體氣體並供給吸熱物質，並由此中央喷 氣口周圍之其他喷氣口供給氧氣等之形態為佳。載體氣體 以N2 *Ar等之惰性氣體為適當，又，如後述使用氣體吸熱 物質（例如C02 )做為載體氣體亦可。 又，上述①之方法，於複數之喷氣口中，由一部分之喷 氣口僅將氧氣、由其他喷氣口則將混合吸熱物質（視情 況，再有精鍊劑）之氧氣，分別供給至溶化生鐵浴面亦 可 ° < 更且，於上述①、②之任一種方法中，於氧氣或氧氣以 外之載體氣體或氣體吸熱物質中將精鍊劑單獨或與吸熱物 質（氣體和/或固體）混合供給至溶化生鐵浴面亦可。 將吸熱物質（氣體和/或固體）或吸熱物質和精鍊劑與氧 氣混合之狀態，透過上吹喷搶供給至溶化生鐵浴面，例如 可在上吹喷搶之供氧流線（頂蓋、配管、喷槍内之氧氣流 路等）之一部分或全部中供給吸熱物質，並與氧氣混合即 〇 又，吸熱物質（氣體和/或固體）或吸熱物質和精鍊劑為

91119784.ptd 第55頁 550295 五、發明說明（49) 使用上吹噴搶以外之其他供給手段（例如，其他 + 給至溶化生鐵浴面亦可。上吹喷搶以外之喷搶若< 噴搶）供 槍同樣可於爐内之指定位置供給粉粒體者即可右與士吹噴 用於採樣和測溫等之側喷搶等亦若於爐内之冷$，常’使 題即可使用。又，發射器和流入裝置等之上士二能，無問 若於高溫之对用性和投入位置之精確度等沒入4置， 使用。 为問題則亦可 又，如上述對供給氧氣之溶化生鐵浴面區域（ 、 述「火點」之區域）將精鍊劑使用氧氣和其他'"之】3，上 予以σ人送（投射）’且於此區域直接供給吸熱物7-氣發 有效果地促進脫磷反應。此時，採用由上吹哙二’則可最 ^ ^ ^ λ=τ 將氧氣與精鍊劑與吸熱物質（氣體和/或固體）以〉、昆人貝乳u 態吹送至溶化生鐵浴面之方法，此外，例如於上I。+之狀 複數喷氣口中，由一部分喷氣口僅將氧氣、又、2 2搶之 氣口視需要以氧氣或氧氣以外之氣體（例如，氮和氯其他噴 惰性氣體）做為載體氣體將精鍊劑與吸熱物質（氣體@和# 5 固體）分別供給至溶化生鐵浴面亦可。又，此情'形\或 用噴槍前端之中央具有主噴氣口、其周圍具有複/數副 口之上吹喷搶，並由副喷氣口將氧氣、由主噴氣口二=氣 以氧氣或上述氧氣以外之氣體做為载體氣體將精鍊劑二， 熱物質（氣體和/或固體）分別供給至溶化生鐵浴面為1特°吸 佳。又’氣氣之吹送和精鍊劑及吸熱物質之吹送可、使用不 同的上吹噴搶進行。但，於任一種情形中，如上述令精鍊 劑最有效率渣化上，精鍊劑和吸熱物質為與氧氣共^ Z送

91119784.ptd 550295 五、發明說明（50) 至溶化生鐵浴面為特佳。 圖1 4 (a )〜（e )為示出使用上吹喷搶將氧氣、精鍊劑及吸 熱物質對於溶化生鐵浴面之供給形態的數例。其中，圖 1 4 ( a)為將氧氣和精鍊劑和吸熱物質（氣體和/或固體）混合 並由喷搶供給（吹送至溶化生鐵浴面）之形態，圖1 4 (b)為 由一部分之喷氣口將氧氣和精鍊劑、由其他喷氣口將氧氣 和吸熱物質（氣體和/或固體）分別供給（吹送至溶化生鐵浴 面）之形態，圖1 4 ( c)為由一部分喷氣口將氧氣以外之載體 氣體和精鍊劑、由其他喷氣口將氧氣和吸熱物質（氣體和/ 或固體）分別供給（吹送至溶化生鐵浴面）之形態，圖1 4 (d) 為由一部分喷氣口將氣體吸熱物質和精鍊劑、由其他喷氣 口將氧氣和吸熱物質（氣體和/或固體）分別供給（吹送至溶 化生鐵浴面）之形態，圖1 4 ( e)為由一部分喷氣口將氧氣和 精鍊劑、由其他喷氣口將氣體吸熱物質或氣體吸熱物質和 固體吸熱物質分別供給（吹送至溶化生鐵浴面）之形態。 但，氧氣、精鍊劑及吸熱物質對於溶化生鐵浴面之供給形 態並非被限定於此。 如上述之固體吸熱物質中以CaC03、Ca(OH)2、CaMg(C03)2 為經由熱分解而生成CaO，且此CaO為具有作用為精鍊劑之 機能，因此，本實施形態為供給上述固體吸熱物質代替 CaO系之精鍊劑（主要為生石灰）之一部分或全部，並將此 物質所生成之CaO做為實質的精鍊劑進行脫磷處理亦可。 即，於此情形中，對氧氣供給之溶化生鐵浴面區域，供給 CaC03、Ca(0H)2、CaMg(C03)2中所選出之一種以上（以下稱

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550295 五、發明說明（52) 吸熱物質確實供給至氧氣所供給的溶化生鐵浴面區域（特 佳為「火點」）且取得如前述之效果上，較佳經由喷槍供 給至溶化生鐵浴面，特別以上吹喷槍供給至溶化生鐵浴 面0 又，將精鍊劑生成·吸熱物質以上吹喷搶供給至溶化生 鐵浴面時，①將精鍊劑生成·吸熱物質與氧氣混合（以氧 氣做為載體氣體），由相同之喷氣口供給至溶化生鐵浴面 之方法、②將精鍊劑生成·吸熱物質和氧氣透過各別的氣 體供給線供給至喷搶内並由各個喷槍供給至溶化生鐵浴面 之方法（於供給精鍊劑生成·吸熱物質上為使用氧氣以外 的載體氣體）之任一者均可。 由精鍊劑生成·吸熱物質確實供給至氧氣所供給之溶化 生鐵浴面區域之觀點而言，以上述①之方法為較佳，但以 上述②之方法亦可將透過指定之喷槍所供給的精鍊劑生 成·吸熱物質，供給至透過其他噴槍供給氧氣的溶化生鐵 浴面區域。具體而言，例如由上吹喷槍前端之中央喷氣口 供給以氧氣以外之氣體做為載體氣體之精鍊劑生成·吸熱 物質，並由此中央喷氣口周圍之其他喷氣口供給氧氣等之 形態為佳。載體氣體以N2 *Ar等之惰性氣體為適當，又， 如後述使用氣體吸熱物質（例如C02 )做為載體氣體亦可。 又，上述①之方法，於複數之喷氣口中，由一部分之喷 氣口僅將氧氣、由其他喷氣口則將混合精鍊劑生成·吸熱 物質之氧氣，分別供給至溶化生鐵浴面亦可。 將精鍊劑生成·吸熱物質與氧氣混合之狀態透過上吹喷

91119784.ptd 第59頁 550295 五、發明說明（53) 槍供給至溶化生鐵浴面上，例如於上吹喷搶之供氧流線 (頂盡、配管、喷搶内之氧氣流路寻）之一部分或全部中供 給精鍊劑生成·吸熱物質，ϋ與氧氣混合即可。 又，精鍊劑生成·吸熱物質為使用上吹噴搶以外之其他 供給手段（例如，其他之噴槍）供給至溶化生鐵浴面亦可。 上吹喷搶以外之噴搶若與上吹喷槍同樣可於爐内之指定位 置供給粉粒體者即可，通常，使用於採樣和測溫等之侧喷 搶等亦若於爐内之冷卻能力無問題即可使用。又，發射器 和流入裝置等之上置投入裝置，若於高溫之耐用性和投入 位置之精確度等沒有問題則亦可使用。 精鍊劑生成·吸熱物質之供給中所使用的氧氣可為純氧 氣、含氧氣體之任一者。 上述本發明法之第一〜第七實施形態可分別單獨實施， 且亦可組合二種以上之實施形態之條件（但，第二每 / 態為僅限於使用鍋型或魚雷車型谷器做為精鍊容器之情 況）實施，但組合條件愈多，則本發明法之效果當然更月 南〇 如上所述般，若根據本發明法，則可在最小限度之# 劑添加量下進行有效率的脫填處理’而進一步之效知鍊 成的熔渣性狀為固相主體之物質，故具有可適切^果為生 後之倒出熔化鋼料時之熔渣流失之大優點。 止處理 之磷濃度 上升，故於脫磷處理後之倒出溶化鋼料時（特另^ 於脫磷處理中若提高脫磷反應效率，則炫浩中 .，，、付別， 轉化爐型容器般之出熱液口的精鍊容器中出勒、田具有 出熱液時）重要

91119784.ptd 第60頁 550295 五、發明說明（54) 為令金屬和熔渣不會流出。即，實施磷分配LP = 20 0左右之 脫磷處理，且處理後之溶化生鐵中之p含量為0 · 〇 1 5質量 % (規格值：0 · 〇 2 0質量％)之情況，若流出5 k g /溶化生鐵t ο η 左右之熔渣，則磷為0 · 〇 1 5質量％部分亦被帶入脫碳吹鍊用 轉化爐中，故於脫碳吹鍊用轉化爐内必須具有脫磷用之石 灰。但是，其並非達成溶化生鐵預處理本來之目的。因 此，重要為防止脫磷熔渣往下一步驟流出。 以往，使用轉化爐塑容器之脫磷處理後，令炫潰往下一 步驟流出極少化之方法有（1)由轉化爐型容器7之倒_出溶化 鋼料中截斷溶潰之技術、（2)處理後經由控制熔渣组成而 令溶渣之流動性降低之方法、（3)由倒出熔化鋼料後之鐵 水包中除去熔渣（除渣）之方法等。 但是，此些先前方法並無法安定防止熔渣之流失，且因 使用消耗品故費用冑，作業上耗費時間故溶化生鐵溫度降 低，隨著熔渣除去令鐵產率降低等問題。 對此，若根據本發明&，如前述，於火 生鐵浴面區域中生成，並於其外側依序押二 定的固相主體，因此於脫磷處理終了日士 烙渣、交成女 脫碟處理法所生成之炫潰的流動性為‘ # ^小、/查為=先前之 有效防止脫磷處理終了後之倒出溶化鋼驻、^果^可 有轉化爐型容器般之出熱液口的精鍊可C特別’由具 料）之溶渣流出。又，如前所述，此之倒出炫化鋼 CaF,之添加量為ikg/溶化生鐵t〇n以 在未添加Cah或 之增加下，更加提高。 、（卩制炫渣流動性

91119784.ptd 第61頁 550295 五、發明說明（55) 以下，關於根據本發明 、 、 料時防止熔渣流出之機制/所生成之熔渣，於倒出熔化鋼 明。圖1 5中示出轉化爐二與先前法所生成之溶渣比較說 渣/金屬之狀態。圖丨5(a)么益中開始倒出熔化鋼料時之熔 低熔渣鹼度或添加多量c所不之先珂法之情形中，經由減 泡，且熔渣厚度增加。因2令熔渣積極溶融，故熔渣為起 動，則始令炫渣通過出J，於倒出炫化鋼料時若將爐傾 出。相對地，於圖1 5 ( b 所-故不可避免發生溶渣流 熔潰為以固相主體之狀能不之本發明法之情形中，因為 始倒出炫化鋼料時所i::子在，故炼渣厚度為極薄，於開 二!不出炫化鋼料倒出末期之出熱液口附近 金屬狀恶。於熔化鋼料之倒 熔產/ 發生金屬渦流’圖16(a)出、。束/別孟屬冰度變淺且 金屬上之炫融炫之先w法中，於此渴流中將 本發明法之情料H。相對地，於圖i6(b)所示之 捲入金屬的渴流ί干涉、合體，目此’炫渣幾乎不會 i施例 [實施例1 ] 將问爐所出鐵之溶化生鐵於禱床及視需要之溶化 内進打脫矽處理，並使用機械攪拌於溶化生鐵鍋—股 硫處理後，於轉化爐型容器（ 300 ton)内進行脫磷處^了= 化生鐵成分為c : 4. 5〜4· 7質量％、Si ·· 0· (Π〜〇· 28質旦G/ /合 Μη :〇」5 〜0·25 質量％、p :〇1〇〜〇11 質量％、s :〇·、^ 〜、

550295 五、發明說明（56) -------〜 0.0 0 3質量％。脫磷用精鍊劑為使用粒徑imm以下之石灰 粉，並透過喷搶以氧氣做為載體氣體吹送至溶化生鐵浴 面。於知鍊劑中未添加CaF2。吹鍊時間固定為丨〇分鐘， 爐底為了攪拌溶化生鐵乃供給氮氣〇· 〇5〜〇· 15Nm3/min /溶 t匕生鐵ton。石灰與氧之原單位為根據溶化生鐵中之以含 里而’交化，但石灰、氧皆為除去脫矽部分（矽酸二鈣··以 2CaO · Si〇2型式形成的化學計量論部分）之值分別固定為 3.51^/溶化生鐵忱11、9心3/溶化生鐵忧11。溶化生鐵浴面 所吹迗之石灰的供給速度g(kg/min /溶化生鐵t〇n)、與溶 化生鐵浴面所吹送之氧氣的供給速度“—^^^溶化生鐵 ton)之比A/B為1.7。石灰添加量為令前述（5)式及（6)式所 規定之石灰量Wcao —P(kg/溶化生鐵t〇n)與石灰量 Wcao —Si (kg/溶化生鐵ton)為合計之範圍内。又，經由氧 氣做為載體氣體之精鍊劑吹送而於溶化生鐵浴面所產生之 凹陷深度L (以前述（7 )式所定義之l值）為被控制於 2 0 0〜5 0 0 m m之範圍内。還有，脫鱗處理前後之溶化生鐵溫 度為1 2 5 0〜1 3 5 0 °C。處理後之熔渣量為由添加之石灰量和 熔渣中之CaO濃度（熔渣分析值）之質量平衡算出。 各實施例之結果及脫磷處理條件示於表1。表1所示之各 平均值為在5kg/溶化生鐵ton〜10kg/溶化生鐵ton、超過 l〇kg/溶化生鐵ton〜20kg/溶化生鐵ton、超過20kg/溶化生 鐵ton〜30kg/溶化生鐵ton、超過30kg/溶化生鐵ton〜40kg/ 溶化生鐵ton、超過40kg/溶化生鐵ton〜50kg/溶化生鐵ton 之各處理後之熔渣量之範圍内，將6〜72ch脫磷處理之值予

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91119784.ptd 第64頁 550295 五、發明說明（58) 表1 區分 1_ 發明例 發明例 發明例 比較例 比較例 平均 脫磷率 (%) 5； oo 溶化生鐵成分(質量％) 脫磷後 最小[P] 0.007 0.009 0.009 0.010 o.oio ! |最大[p] 0.010 0.014 0.019 0.023 0.027 |平均[P] 0.008 0.011 0.012 0.014 0.015 脫磷前 |平均[p] 0.113 0.111 0.112 0.110 0.111 平均[Si] 0.04 δ ο 0.12 ο cs 〇 平均 氧量 (Nm3AT) cn υη VO ο ii.o ! 平均 石灰量 (kgAT) ι 1 i CN 5 r-· »i r—1 t—H 試驗數 (ch) νο τ—Η CS cn τ—Η v〇 ON 處理後 熔渣量 (kg/T) 5〜10 10超〜20 20超〜30 30超〜40 40超〜50 r—Η CN cn 寸 un ΙΙΙΙ·ΙΗ 91119784.ptd 第65頁 550295 五、發明說明（59) ' -- [實施例2 ] 將咼爐所出鐵之溶化生鐵於鑄床及視需要之溶化生鐵鍋 内進灯脫石夕處理，並使用機械攪拌於溶化生鐵鍋内進行脫 硫處理f ’於轉化爐型容器（3〇〇ΐ〇η)内進行脫磷處理。脫 ，處理W ，化生鐵中之ρ含量為〇· 1〇〜〇·丨i質量％、以含 置為0. 1 5質以下。此脫磷處理前後之溶化生鐵溫度為 1 2 5 0〜1 3 5 0 f ’脫磷用精鍊劑為使用Ca〇主體之燒石灰，篩 至粒度20 0曰師孔以下之物質，Ca〇之原單位為根據溶化生鐵 中之Si含量為5〜15kg/溶化生鐵七⑽。 "此脫磷處理為將精鍊劑透過上吹喷搶並以氧氣做為載體 狀體^运至冷面，進行精鍊劑和氧源之供給（吹鍊時間： 10分鐘），此時，氧氣之供給速度化生鐵 ton)與精鍊劑之供給速度B(kg/min/溶化生鐵t〇n)之比Α/β 為以不同的各種條件進行作業。由爐底部之底喷搶嘴將做 為攪拌用氣體的氮氣，以0·05〜〇15Nm3/min/溶化生鐵t〇n 之流量吹入溶化生鐵中。於精鍊劑中未添加以匕，處理後 之熔渣量為30kg/溶化生鐵ton以下。石灰添加量為令前述 (5)式及（6)式所規定之石灰量Wca〇 —p(kg/溶化生鐵t〇n)與 石灰量Wca〇 — Si(kg/溶化生鐵t〇n)為合計之範圍内。又， 經由氧氣做為載體氣體之精鍊劑吹送而於溶化生鐵浴面所 產生之凹陷深度L(以前述⑺式所定義之L值）為被控制於 20 0〜5 0 0mm之範圍内。處理後之熔渣量為由添加之石灰量 和、熔渔中之CaO濃度（熔渣分析值）之質量平衡算出。 氧氣之供給速度A(Nm3/min/溶化生鐵t〇n)與:鍊劑之供

550295 五、發明說明（60) 給速度B ( k g / m i η /溶化生鐵t ο η)之比A / B和脫填處理後之溶 化生鐵中之P含量的關係示於圖1 7。若根據此圖，則本發 明例之A/B為〇· 3〜7區域者，脫磷處理後之溶化生鐵中之p 含量為目標[P ]濃度〇 · 〇 1 5質量％以下，特別於脫磷處理前 之溶化生鐵中之S i含量為〇 · 1 〇質量％以下之情形中，可安 定達成低P規格之[P] $〇· 010質量％。又，A/b為丨· 2〜2. 5區 域者可取得特別低的[p ]，於此區域中判定可取得最高的 脫磷反應效率。 相對地，A/B未滿〇· 3及超過7之區域者，均無法達到令 脫磷處理後之溶化生鐵中之P含量為目標[p]濃度之〇. 〇1 5 質量％以下。 [實施例3 ] 將高爐所出鐵之浴化生鐵於鑄床中進行脫矽處理後，將 其移至溶化生鐵鍋中並於此溶化生鐵鍋内進行脫石夕處理， 排渣後，將該溶化生鐵鍋移動至脫磷處，進行脫磷處理。 脫磷處理為透過上吹喷搶以氧氣做為載體氣體並將石灰 粉（精鍊劑）吹送至溶化生鐵浴面，並且透過浸潰喷搶於、二 化生鐵中吹入石灰粉。又，比較例為未以上吹噴搶進行: 灰粉之吹送，而為透過浸潰喷搶將石灰粉吹送至溶化生 中。任一者均令處理時間為20分鐘。處理後之熔渣量為’ 2〇kg/溶化生鐵ton以下。關於本發明例，石灰添力^ ^為入 前述（5)式及（6)式所規定之石灰量Wcao —p(kg/溶化$鐵7 ton)與石灰量Wca〇-Si (kg/溶化生鐵ton)為合計之範圍 内。又，經由氧氣做為載體氣體之精鍊劑吹送而於1化生

550295 五、發明說明（61) 鐵浴面所產生之凹陷深度L(以前述（7)式所定義之L值）為 被控制於2 0 0〜5 0 0mm之範圍内。還有，脫磷處理前後之溶 化生鐵溫度為1 3 0 0〜1 3 2 (TC。處理後之熔渣量為由添加之 石灰量和炫渣中之C a 0濃度（溶渣分析值）之質量平衡算 出。 各實施例之結果及脫磷處理條件示於表2。

91119784.ptd 第68頁 550295 五、發明說明表2 區分 發明例| 發明例 發明例 發明例 發明例 比較例 |比較例1 比較例 比較例 脫磷率 (%) r- CNl oo 脫磷後 之溶化 生鐵[P] (質量％) I 0.005 1 0.004 1 1 0.007 1 0.006 0.005 1 0.019 1 0.026 0.022 0.031 脫磷條件 氧氣量 (Nm3AT) cn r—Η ο 1—I 卜 \a ν·0 寸 cn CaF2 添加量 (kgAT) 1 1 1 1 1 1 un ^~\ 精錬劑添加量 (kgAT) η 浸漬 噴槍 ο r-H τ—Η οο t i o 寸’ oo cn oo »〇 寸· υη 上吹 噴槍 cn cn cn CO Η oo oo 1< 1 1 1 1 溶化生鐵溫度 脫磷後 cc) 1 1325 1 1 1330 1 1 1320 1 | 1328 I | 1332 I 1324 ： | 1325 | 1326 1328 脫磷前 (°C) 1 1312 1 1 1342 1 1 1338 1 1310 | 1348 | | 1325 | | 1343 | 1330 1329 Φ 戀 \Ί [Ρ] (質量％) 0.112 0.120 1 0.115 1 0.118 0.116 0.116 0.113 0.120 0.110 i 露 [Si] (質量％) 0.05 0.04 0.02 0.06 0.07 0.02 0.07 0.03 0.04 τ—Η CN m 寸 \〇 oo a\

91119784.ptd 第69頁 550295 五、發明說明（63) [實施例4 ] 將南爐所出鐵夕、六 内進行脫石夕處理\鐵於鑄床及視需要之溶化生鐵锅 护卢柿％ 並使用機械攪拌於溶化生鐵鍋内進行脫 脫：處:ϊ為爐Γ器( 3 0 0 ton)内進行脫修。此 洁、A L A + 爽理所後之溶化生鐵溫度為1 25 0〜1 35 0 t， ^二&二贺松將氧氣吹送至溶化生鐵浴面，並且以①以上 吹> ^ ^ =為载體氣體將粒徑1 mm以下之石灰粉（精鍊劑） 置ί人2任士鐵浴面、②將粒徑1〜3mm之石灰（精鍊劑）上 = ， 種方法進行精鍊劑之添加。由轉化爐型容器 必凰& f虱氣以0·05〜O.WNmVmin/溶化生鐵ton之供給量 ^入ί 一邊將溶化生鐵攪拌，一邊進行9分鐘之脫磷處 。處理後之熔渣量為3〇kg/溶化生鐵t〇n以下。關於本發 列，石灰添加量為令前述（5)式及（6)式所規定之石灰量 ca^p(kg/溶化生鐵t〇n)與石灰量Wca〇 — Si (“/溶化生鐵 二為合計5範圍内。X，經*氧氣做為載體氣體之精鍊 二人=而於溶化生鐵浴面所產生之凹陷深度[(以前述（7) 工戶^疋義之L值）為被控制於2〇〇〜5〇〇mmi範圍内。處理後 =熔渣量為由添加之石灰量和熔渣中之Ca〇濃度（熔渣分析 值）之質量平衡算出。 各實施例之結果及脫磷處理條件示於表3。

550295 五、發明說明（64)表3

φ l5g) m 鎰 鎰 餾 餾 餾 鎞 鏹 鎞 粼 AJ -LA OO oo s £S \o OO ss VO 脫磷後 之溶化 生鐵[P] (質量％) j 0.009 r—Η r—Η p 0.012 0.008 0.010 0.009 0.015 Η ι—< p 0.015 0.014 0.039 蘅枳P 籐呂 鄉 鄉 _ _ B C2/D2 (kg/Nm3) ζρ un cn oo CO 〇 oo cn ON | 1 I Ο 〇 ο ο Ο ο 1 C1/D1 (kg/Nm3) m oq g o r -H oo \o o un VO ο On 〇 csi VO ο cn νο ο 1 1 1 脫磷處理條件 Q ^ VO 〇 υη oo 〇 oo 〇〇· oo o ν〇 oo C3 o r—Η σ\ τ Η 〇\· 1 1 1 r\ ,( Q * t—H r—t IT) 1 < cn cn r __H cn r—< oo CN ^~1 τ—Η $ r—ί τ—H csl υη ι—Η r-H G ^ m 〇 〇 m cn v〇 m 〇 On cn 〇 殳 o οο οο Ο τ—Η \〇 1 1 1 T""1 1~\ u * o t—H υη oq oo CX) r 崎 On OO oo O oo oq οο οο Ο τ—Η CTn 1 1 1 ffilffifi ^ VO oo cn 〇\ VO CJ< VO a； Csl a； r Ή cK CN1 ο 寸· τ—Η r—H cn VO 2 oo 祕S U 添加量 (kgAT) 1 1 1 1 1 υη 1 cn cn τ—H 蘅傘1 p oo un 寸· 寸· VO un un 〇 v〇 Ο) p § oo i/S 1? 纖 廿1 s r—H t—H s s g r—1 T " 'i g CO r-H S g cn r—H _ v i 〇 τ H f < CD t—H 〇 f i 〇 r—1 c3 r—Η Ο r—ί Ο r—ί 〇 r-H d r—H 〇 璲w g o s 〇 s CD s o s § r- a\ o S ο Ο S o S o g o t—H Csl cn 寸 \o οο G\ o r—H t H r-H Y 鏘晒TN(M壤I?)该W:國T (gil£)fa5H^I»^Tr:1 PUM^f - s ίβ0ί§0^$0^0^ .. ΰ f - G r

91119784.ptd 第71頁 550295 五、發明說明（65) [實施例5 ] 將高爐所出鐵之溶化生鐵於鑄床中進 其移至溶化生鐵鍋中並於此溶化生鐵鍋内進行ς::理將 排渣後，於轉化爐型容器（ 3 00 ton)中裝入溶 处， 脫礎處理為使用上吹喷搶以氧氣做為載體=將 粉（精鍊劑）吹送至溶化生鐵浴面，並且於—卹乂^將石灰 合併進行塊狀石灰的上置裝入。又匕較1 :=轭例中 喷槍進行石灰粉之吹送，以上置裝人二乂 = f未透過上吹 施例均由轉化爐型容器之爐底將氮氣以 谷貝 0.07〜0.12Nm3/min/溶化生鐵ton之供給量吹入，並進行 8〜14分鐘之脫磷處理。此脫磷處理為令處理前後之溶了匕 鐵溫度為125〇〜135〇1，且處理後之熔渣量為3〇kg/溶化生 鐵ton以下。本發明例為令溶化生鐵浴面所吹送之石灰的 供給速度B(kg/min/溶化生鐵ton)、與溶化生鐵浴面所吹 送之氧氣的供給速度A(Nm3/min/溶化生鐵t〇n)之比A/B為 1 · 7。還有，脫磷處理前後之溶化生鐵溫度為丨2 5 〇〜丨3 5 〇 C。處理後之熔潰量為由添加之石灰量和熔渣中之Ca〇濃 度（熔渣分析值）之質量平衡算出。 各實施例之結果及脫磷處理條件示於表4〜表7。

550295 五、發明說明表4 區分 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 製鐵熔渣添加量*3 CaO 分*4 (kg/T) 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.80 1.00 添加量 (kg/T) 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 3.20 4.00 石灰添加量*2 上置 (kg/T) 4.88 3.85 2.55 1.64 0.26 〇\ τ-Η r-H 1.68 0.65 0.66 I 0.87 1.08 0.25 1.80 吹送 (kg/T) 4.23 (4.38 | 5.18 1 5.14 1 3.93 2.91 3.81 4.15 6.00 4.06 ! 5.26 2.97 ι 2.93 石灰量之計算値*1 合計 8.76^11.53 7.88 〜10.57 丨 7.37〜9.95 6.42 〜9·65 3.83-6.87 3·75 〜6.29 5.13 〜7.46 4.45 〜7.29 6.31 〜9.02 4.57 〜7.15 5.99 〜8.78 4.02 〜6.84 5·53 〜7.86 WcaoP (kg/T) 2.76 〜5.53 |2·68 〜5·37| 2.57 〜5·15 3.22-6.45 3.03-6.07 2.55-5.09 2.33-4.66 2.85 〜5.69 2.71 〜5_42 2.57-5.15 2.79 〜5.58丨 2.82 〜5.64j 2·33 〜4.66 WcaoSi (kg/T) ο vd (Ν in oo 寸· (Ν m* 〇〇 〇 (Ν r-H 〇〇 <Ν· 'Ο 〇 (Ν rn (N τ-Η (Ν m 溶化生鐵成分(質量％) 脫磷後 g 0.013 0.016 1 0.016 | 0.013 0.016 0.017 0.011 0.011 0.013 0.018 1 _1 0.009 0.014 j 0.008 職 nn g 0.013 0.013 0.013 0.013 0.013 0.013 0.013 0.013 0.013 0.013 0.013 0.013 0.013 脫磷前 Ξ 0.115 0.112 1 0.108 0.132 0.125 0.107 0.099 0.118 0.113 0.108 0.116 0.117 j 0.099 g I 0.15 0.13 1 0.12 0.08 0.02 0.03 0.07 0.04 0.09 0.05 0.08 ! 0.03 ι 0.08 6 ψ " < CN m 寸 to 卜 〇〇 〇\ 〇 r-Η r-H τ-Η (Ν Η m Y 識ΤΓYt(_TW(s繼I?)该 3¾ : _τ is—OSAV+dlosAV: 4Ι4Π ϋ}·ώ^1^δ: islosM Msfc^s) ：ΡΗ—§Μ Γ 11__麗1 9lll9784.ptd 第73頁

No. 溶化生鐵 浴面凹陷 深度(mm) 脫磷率 (%) 石灰效率 ㈠ 吹送石灰量 /Wcao 一 P *1 區分 1 300 88.7 0.887 1.53 發明例 2 325 85.7 0.857 1.63 發明例 3 256 85.2 0.852 2.01 發明例 4 268 90.2 0.902 1.59 發明例 5 289 87.2 0.872 1.29 發明例 6 295 84.1 0.841 1.14 發明例 7 312 88.9 0.889 1.63 發明例 8 415 90.7 0.907 1.46 t發明例 9 210 88.5 0.885 2.21 ^發明例 10 450 83.3 0.833 1.58 發明例 11 480 92.2 0.922 1.88 發明例 12 290 88.0 0.990 1.05 發明例 13 360 91.9 0.973 1.26 發明例 M Wcao_P爲以7? cao= 1所計算之石灰量 550295 五、發明說明（67) 表5

Hill 91119784.ptd 第74頁 550295 五、發明說明（68) 表6 溶化生鐵成分(質量％) 石灰量之計算値 (kg/T) *1 石灰添加量*2 No. 脫憐前 目標 脫磷後 吹送 上置 區分 [Si] [P] [P] [P] (kg/T) (kg/T) 14 0.10 0.122 0.013 0.015 13.97 — 13.97 比較例 15 0.07 0.108 0.013 0.011 12.18 — 12.18 比較例 16 0.02 0.113 0.013 0.009 12.82 — 12.82 比較例 *1溶渣鹼度：3, Lp : 240所計算之必要石灰量 *2吹送：利用上吹噴槍將石灰粉(精錬劑)吹送至溶化生鐵浴面 上置：塊石灰(精鍊劑)爲上置裝入 η__ι 91119784.ptd 第75頁 550295

五、發明說明（69) 表7 No. 溶化生鐵浴面 脫磷率 (m m )凹陷深度 (°/〇) 14 450 87. 7 15 450 89. 8 16 330 92.0 實施例6 ] 灰效率 (一） 0. 330 0. 299 0. 320

將高爐所出鐵之溶化生鐵於鑄床中進行脫矽處理後，. 其移至溶化生鐵鍋中並於此溶化生鐵鍋内進行脫石夕處理將 排渣後，將該溶化生鐵裝入轉化爐型容器（3〇〇 t0n)進行、 石粦處理。此脫填處理為透過上吹喷搶將氧氣吹送至溶化脫 鐵浴面，並且以①以上述之氧氣做為載體氣體將粒生 以下之石灰粉（精鍊劑）吹送至溶化生鐵浴面、②將^石^ (精鍊劑）上置裝入之任一種方法進行精鍊劑之添加。由= 化爐型谷器之爐底將氣氣以0 . 1 N m3 / m i η /溶化生鐵t 〇 η之址 給量吹入且一邊將溶化生鐵攪拌，一邊進行1〇〜η分鐘Τ 脫麟處理。又，調整脫磷處理前之溶化生鐵溫度和廢鐵添 加量，控制脫磷處理終了時的溶化生鐵溫度。處理後之二 /查里為3 0 k g /溶化生鐵t ο η以下。關於本發明例，石灰添加 量為令前述（5)式及（6)式所規定之石灰量Wca〇-P(kg/溶化 生鐵ton)與石灰量Wcao —Si(kg/溶化生鐵七⑽）為合計之範 圍内。又，經由氧氣做為載體氣體之精鍊劑吹送而於溶化 生鐵浴面所產生之凹陷深度L(以前述（7)式所定義之L值） 為被控制於20 0〜5 0 0mm之範圍内。處理後之熔潰量為由添

550295 五、發明說明（70) 加之石灰量和熔渣中之Ca〇濃度（熔渣分析值）之質量平衡 算出。 各實施例之結果及脫磷處理條件示於表8。 表8

No. 脫磷前溶ί 二生鐵成分 溶化生鐵溫度 脫磷條件 脫磷率 (%) 區分 [Si] (MM%) [P] (質量％) 脫磷前 ΓΟ 脫磷後 (°C) 精鍊劑 添加量 (kg/V Cafi 添加量 (kg/T) 精鍊劑 添加方法 *1 氧氣量 (NmVT) 脫磷後之溶 化生鐵[Ρ] (質量％) 1 0.05 0.106 1320 1375 6.5 一 吹送 10.2 0.012 89 發明例 2 0.04 0.110 1315 1400 6.1 — 吹送 9.5 0.014 87 發明例 3 0.08 0.102 1285 1446 7.7 — 吹送 10.3 0.015 85 發明例 4 0.02 0.115 1267 1440 5.3 — 吹送 9.6 0.014 88 發明例 5 0.09 0.106 1354 1421 8.1 — 吹送 10.2 0.012 89 h發明例 6 0.06 0.108 1302 1367 6.9 一 吹送 10.1 0.008 93 發明例 7 0.07 0.110 1314 1385 7.3 0.2 吹送 9.7 0.011 90 發明例 8 0.03 0.107 1298 1375 5.7 0.7 吹送 10.2 0.014 87 發明例 9 0.06 0.108 1315 1410 6.9 1.6 上置 10.4 0.032 70 比較例 10 0.15 0.106 1320 1403 10.5 一 上置 10.2 0.034 68 比較例 11 0.05 0.106 1343 1465 6.5 一 上置 Ί〇Τ 0.039 63 比較例 12 0.06 0.112 1298 1321 6.9 — 卜置 9.9 0.033 71 比較例 木1吹送.以上噴搶將石灰粉（精鍊劑）吹送至 >谷化生鐵浴面 上置·塊石灰（精鍊劑）之上置裝入 [實施例7 ] 將高爐所出鐵之溶化生鐵於鑄床中進行脫矽處理後，將 其移至溶化生鐵鍋中並於此溶化生鐵鍋内進行脫矽處理， 排渣後，將該溶化生鐵裝入脫磷處理用之轉化爐型容器 ( 30 0 ton)，進行脫磷處理。此脫磷處理為透過上吹喷搶將

T 第77頁 550295 五、發明說明（71) 一 氧氣=為載體氣體之粒徑1 mm以下之石灰粉（精鍊劑）和吸 熱物負σ人送至溶化生鐵浴面。吸熱物質為使用CaC03或 Ca (0H& (均為粒徑1 mn]以下），且預先與石灰粉以指定比例 混合。由轉化爐型容器之爐底將氮氣以〇· INm3/mi η/溶化 生鐵ton之供給量吹入且一邊將溶化生鐵攪拌，一邊進行 1 0〜1 1为知之脫碟處理。又，調整脫填處理前之溶化生鐵 溫度和廢鐵添加量，控制脫磷處理終了時的溶化生鐵溫 度。處理後之炫渣量為3 〇 k g /溶化生鐵t ο η以下。關於本發 明例，石灰添加量為令前述（5)式及（6)式所規定之石灰^ Wcao —P(kg/溶化生鐵t〇n)與石灰量wca〇-Si(kg/溶化生鐵 ton)為合計之範圍内。又，經由氧氣做為載體氣體之精鍊 劑吹送而於溶化生鐵浴面所產生之凹陷深度1 (以前述（7 ) 式所疋義之L·值）為被控制於2 0 0〜5 〇 〇 m m之範圍内。處理後 之炫渣量為由添加之石灰和熔渣分析值之Ca〇濃度之 平衡算出。 、 各實施例之結果及脫磷處理條件示於表9。

—第 78 ----— 550295 五、發明說明（72)表9 區分 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 發明例 脫磷率 (%) cn ON 5； 脫磷後之溶 化生鐵[P] (質量％) 0.009 0.010 0.011 0.012 0.008 0.009 吸熱物質 添加量 (kgAT) r~i cn cn CN MD 1—Η 〇4 寸 cn cn CN 種類 1 CaC〇3 1 1 CaCOs CaC〇3 1 Ca(〇H)2 1 CaC〇3 1 Ca(〇H)2 氧氣量 (NmYT) 1 10.6 1 | 10.80 | 〇\ Ο Csl Ο τ—H 精鍊劑 添加方法 *1 吹送丨 吹送i 吹送 吹送 吹送 吹送 CaF2 添加量 (kgAT) 1 1 1 1 cn oq 精鍊劑 添加量 (kg/T) r- v〇 τ—< ON 溶化生鐵溫度 脫磷後 rc) 1 1423 1 1 1426 1 丨 1447, Li412j 1 1385 1 cn τ—H 脫磷前 (°C) 1 1319 1 1 1347 1 1 1299 1 1 1275 1 1 1297 1 I 1311 1 Φ 链 Μ Μ [P] (質量％) 0.108 0.111 0.105 1 0.106 1 0.111 0.104 S [Si] (質量％) 0.03 s o 0.08 0.03 0.04 0.06 η 1 < CN) cn 寸 晅 钃 锲 Μ 髮 8 my m 聽 Μ 鄉 圓_11 91119784.ptd 第79頁 550295

將高爐所出鐵之溶化生鐵於溶化生鐵鍋内進行脫矽處理 [實施例8 ] 後，排渣後將溶化生鐵裝入轉化爐型容器（3〇〇t〇n)，進行 脫磷處理.。此脫磷處理為由轉化爐型容器之爐底部吹入约 0.1Nm3/mln/溶化生鐵ton之攪拌氣體（氮氣），並一邊攪拌 溶化生鐵，一邊使用上吹喷搶由浴面上方將氧氣、石灰粉 (CaO系精鍊劑）及氣體吸熱物質供給至溶化生鐵浴面。還 有，、精鍊劑中未添加Cal。處理後之熔渣量為3〇kg/溶化 生鐵ton以下。溶化生鐵浴面所吹送之石灰的供給速度 B(kg/min/溶化生鐵ton)、與溶化生鐵浴面所吹送之氧氣 的供、、’a速度A(Nm3/min/溶化生鐵t〇n)之比A/B為1 7。石灰 添加量為令前述（5)式及（6)式所規定之石灰量Wca〇 p(kg/ 溶=生鐵ton)與石灰量Wcao —Si (kg/溶化生鐵t〇n)為合計 之fe圍内。又，經由氧氣做為載體氣體之精鍊劑吹送而於

溶化生鐵浴面所產生之凹陷深度L(以前述（7)式所定義之L 值）為被控制於2 0 0〜5 0 0mm之範圍内。還有，脫磷處理前後 之溶化生鐵溫度為1 2 5 0〜135(TC。處理後之熔渣量為由添 加之石灰量和熔渣中之Ca〇濃度（熔渣分析值）之質 算出。 、何 上吹送氧氣噴搶為使用以1個中心孔及3個周圍孔做為+ 氣口的喷搶。 ' ㊄ 石灰粉為使用粒徑3 in m以下，將其由切出裝置以氧氣做 為載體氣體切出，於配管内搬送且供給至上吹嘴搶，且 中心孔與氧氣共同供給至溶化生鐵浴面。另一方面，透岛

9ll^784.ptd 第80頁 550295 五、發明說明（74) 另外之配管線將氧氣供給至上吹喷搶，並由周圍孔供給至 溶化生鐵浴面。總送氧量為1. 5 N m3 / m i η /溶化生鐵t ο η。 於上述兩者之氧氣線中分別添加指定濃度的氣體吸熱物 質。此氣體吸熱物質為使用二氧化碳和水蒸氣，相對於氧 氣之混合比為10〜40體積％(相對於氧氣100之外數）。 還有，比較例為由上吹喷搶將氧氣供給至溶化生鐵浴 面，並且將塊石灰（CaO系精鍊劑）上置裝入。 各實施例之結果及脫磷處理條件示於表1 0。 表10

No. 溶化生鐵成分(質量％) 脫磷條件 區分 脫磷前 [Si] [P] 吸熱物質 石灰使用里 (kg/T) 脫磷時間 (分） 脫磷前 脫磷後 種類 添加量 (%)*1 1 0.09 0.110 0.011 C〇2 5 5.6 6.4 發明例 2 0.08 0.108 0.010 C〇2 10 5.2 6.1 發明例 3 0.07 0.109 0.008 C〇2 25 4.6 5.2 發明例 4 0.07 0.109 0.007 C〇2 40 4.3 5.0 發明例 5 0.13 0.109 0.010 C〇2 25 5.8 6.6 發明例 6 0.07 0.107 0.010 h2o 10 5.1 5.9 發明例 7 0.07 0.110 0.008 h2o 25 4.8 5.5 發明例 8 0.07 0.105 0.015 — — 8.0 11.0 比較例 9 0.08 0.108 0.014 — — 8.5 11.5 比較例 *1相對於氧氣1 00%之外數（體積％) [實施例9 ] 將高爐溶化生鐵於鐵水包内脫矽處理後，排渣，接著於 鐵水包内進行脫磷處理。此脫磷處理為由一根浸潰喷槍於

91119784.ptd 第81頁 550295 五、發明說明（75) 溶化生鐵中將每分鐘3Nm3之氮氣吹入下，攪拌溶化生鐵， 並且使用上吹喷槍由浴面上方將氧氣和石灰粉（CaO系精鍊 劑）、吸熱物質以下述①〜④之任一種形態供給。還有，精 鍊劑中未添加CaF2。處理後之熔渣量為30kg/溶化生鐵ton 以下。溶化生鐵浴面所吹送之石灰的供給速度B(kg/min/ 溶化生鐵ton)、與溶化生鐵浴面所吹送之氧氣的供給速度 A(Nm3/min/溶化生鐵ton)之比A/B為1.7。石灰添加量為令 前述（5)式及（6)式所規定之石灰量Wca〇-P( kg/溶化生鐵7 ton)與石灰量Wcao — Si(kg/溶化生鐵ton)為合計之範圍 内。又，經由氧氣做為載體氣體之精鍊劑吹送而於溶化 鐵浴面所產生之凹陷深度L(以前述（7)式所定義之ι^值 被控制於20 0〜5 0 0mm之範圍内。還有，脫磷處理二 化生鐵溫度為1 2 5 0〜1 3 50 t。處理後之熔洁 谷 石灰量和溶渣中之CaO濃度(溶渣分析值質之 出0 开 石灰粉、C02。 石灰粉、CaC03(石 石灰粉、C02、 CaC〇3(石灰石）或 ① 本發明例：以上吹噴搶供給氧氣 ② 本發明例：以上吹噴搶供給氧氣 灰石）或Ca(0H)2(消石灰）。 ③ 本發明例：以上吹噴搶供給氧氣 CaC03 (石灰石）。 ④ 本發明例：以上吹噴搶供給氧氣 Ca(0H)2(消石灰）。 石及粉、、石. 物 質，將其由切出裝 i Μ軋

550295 五、發明說明（76) ----- 内搬送，且於上吹喷搶入口與透過其他配營 g所供給之氧氣 合流’且由上吹喷槍前端之3個喷氣口與氣氣喷流共同供 給至浴面。總送氧量為每小時6 0 0 0 N m3。 、 ’ 關於C 〇2相對於氧氣之混合比為2 5體積％ (相對於氧氣1 〇 〇 之外數）。又，石灰粉、CaC03(石灰石）、〇8(01〇2為以〇3〇 換算量以每分鐘70〜80kg般添加。 還有，比較例為透過上吹喷搶對溶化生鐵浴面供給氧 氣，並且透過浸潰喷槍將石灰粉注入溶化生鐵中。 各實施例之結果及脫磷處理條件示於表11。

表1 1

No. 溶化生鐵成分(質量％) 脫磷條件 區分 脫磷前 [Si] [P] 吸熱物質 石灰使用量 (kg/T) 脫磷時間 (分） 脫磷前 脫磷後 氣體 體 種類 添加量 (kg/T) 1 0.08 0.115 0.008 C〇2 — — 5.0 9.8 發明例 2 0.07 0.Π4 0.008 C〇2 CaCOs 1.1 4.4 9.7 發明例 3 0.12 0.116 0.011 C〇2 CaC03 1.2 5.9 13.0 發明例 4 0.08 0.115 0.009 —- CaC〇3 3.6 3.3 13.2 發明例 5 0.08 0.114 0.010 一 CaC〇3 8.5 — 14.2 發明例 6 0.07 0.113 0.011 一 Ca(OH)2 3.5 2.2 11.5 發明例 7 0.07 0.113 0.010 一 Ca(OH)2 6.0 一 11.6 發明例 8 0.06 0.114 0.017 一 — 一 7.9 16.5 比較例 9 0.15 0.114 0.021 —^- — 一 10.5 20.1 比較例

產業上之利用領域

9】]]9784.ptd 第83頁 550295

91119784.ptd 第84頁 550295 圖式簡單說明 圖1為示出脫磷處理後之熔渣量與溶化生鐵中之p含量的 關係圖。 圖2為示出脫磷處理前之溶化生鐵中之Si含量與脫磷處 理後之炫渣量的關係圖。 圖3為示出使用轉化爐型容器之本發明法之一實施狀況 說明圖。 圖4為示出本發明法之第二實施形態中，透過上吹喷槍 之精鍊劑添加量相對於精鍊劑全添加量之比例與必要之石 灰量的關係圖。 圖5為示出本發明法之第二實施形態中，將精鍊劑之全 量透過上吹喷搶對溶化生鐵浴面吹送及透過浸潰喷槍和/ 或吹入管嘴對溶化生鐵中吹入添加之情形中，透過上吹喷 槍之精鍊劑添加量相對於精鍊劑全添加量之比例與脫磷率 之關係圖。 圖6為示出本發明法之第二實施形態之實施狀況之一例 的說明圖。 圖7為示出關於本發明法之第三實施形態與先前法中， 脫磷處理後之溶化生鐵中之P含量變為0. 0 1 2質量％所必要 的C a 0原單位與脫填效率的關係圖。 圖8為示出關於本發明法之第四實施形態與先前法中， 溶化生鐵中之S i含量與必要石灰量之關係圖。 圖9為示出關於本發明法之第四實施形態與先前法中， 脫磷用之必要石灰量及石灰效率cao與脫磷處理後之溶 化生鐵中之P含量的關係圖。

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圖式簡單說明 - 圖1 0為示出於本發明法之第四實施形態中，由上吹喷搶 對溶化生鐵浴面所吹送之石灰量χ與脫鱗^用之石灰量 Wcao —Ρ之比x/Wcao_P與脫磷處理後之溶化生鐵中之ρ含量 的關係圖。 圖11(a)、（b)為示出於本發明法之第五實施形態中，經 由吹送氧氣或以氧氣做為載體氣體吹送精鍊劑而於溶化生 鐵浴面產生凹陷之深度L與脫磷效率硪處理後之溶化 生鐵中之P含量的關係圖。 脫* 圖12為示出於本發明法之第六實施形態中，於CaI?2無添 加之脫磷處理中，溶化生鐵中之s i含量及脫磷處理後之溶 化生鐵溫度與脫麟石灰效率之關係圖。 圖1 3為示出於本發明法之第六實施形態中，於脫磷處理 後之 >谷化生鐵溫度1 3 6 0〜1 4 5 0 °C之脫鱗處理中，C a F2添加 量與脫磷石灰效率之關係圖。 地 圖1 4 (a )〜（e )為示出於本發明法之第七實施形態中，使 用上吹喷搶將氧氣、精鍊劑及吸熱物於溶化生鐵浴面 的供給形態例之說明圖。 、 ' 圖1 5 (a )、（ b )為模型式地示出使用轉化爐塑容器之先鈾 法與本發明法中’出鋼開始時之熔渣/金屬的狀態說明 圖0 圖16(a)、（b)為模型式地示出使用轉化爐梨容器之先前 法與本發明法中，倒出溶化鋼料末期之出口附近之熔渣/ 金屬的狀態說明圖。 圖1 7為示出本發明法之第一實施形態之實施例中，氧氣

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Claims (1)

1. 550295 六、申請專利範圍 1. 一種低磷溶化生鐵之製造方法，其特徵為於保持溶化 生鐵之容器内添加氧源和CaO源之精鍊劑，並且進行溶化 生鐵預處理之脫磷處理製造低磷溶化生鐵之方法中， 透過上吹喷搶將氧氣和至少一部分之精鍊劑吹送至溶化 生鐵浴面進行脫磷處理，並且令處理後之熔渣量為30kg/ 漆化生鐵ton以下。 2 ·如申請專利範圍第1項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其中由上吹喷搶所供給之精鍊劑中之至少一部分為被吹送 至氧氣所吹送的溶化生鐵浴面區域。 3. 如申請專利範圍第2項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其中由上吹喷槍所供給之精鍊劑中之至少一部分為被吹送 至經由氧氣吹送而於溶化生鐵浴面所產生的火點。 4. 如申請專利範圍第2項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其中精鍊劑中之至少一部分為以氧氣做為載體氣體被吹送 裘溶化生鐵浴面。 5. 如申請專利範圍第1項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其為對於S i含量為0 · 1 5質量％以下之溶化生鐵進行脫磷處 理。 6. 如申請專利範圍第1項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其為對於Si含量為0· 07質量％之溶化生鐵進行脫磷處理。 7. 如申請專利範圍第1項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其為對於S i含量為0. 0 3質量％之溶化生鐵進行脫磷處理。 8. 如申請專利範圍第1項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其為令處理後之熔渣量為20kg/溶化生鐵ton以下。

   91119784.ptd 第88頁 550295 六、申請專利範圍 •如申請專利範圍第1項之低磷溶化生鐵之製造方法7 其為令處理後之炼 >查量為1 〇 k g /溶化生鐵丨0 n以下。 1 0 ·如申請專利範圍第1項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其為令溶化生鐵浴面所吹送之精鍊劑換算成(：8()的供給速 度B(kg/min/溶化生鐵ton)、與溶化生鐵浴面所吹送之氧 氣的供給速度A(Nm3/min /溶化生鐵ton)為滿足下述（丨）式 0. 3 SA/B S7 …⑴ 。 工 1 1 ·如申請專利範圍第丨〇項之低磷溶化生鐵之製造方 法，其為令溶化生鐵浴面所吹送之精鍊劑換算成Ca〇的供 給速度B(kg/min/溶化生鐵ton)、與溶化生鐵浴面所吹 之乳氣的供給速度MNmVmin/溶化生鐵t〇n)為滿足下 (2 )式 1· 2 SA/B S2· (2) 12.如申請專利範圍第丨項之低磷溶化生鐵之° 其為使用鍋型或魚雷車型之容器做為六 " ’ ’ 器，透過上吹喷搶將氧氣和至少一部分之二：:的谷、 化生鐵浴面，並且透過浸潰喷搶和/戍入Θ Ρ人达至溶 體之氣體吹入溶化生鐵中。 成人入官嘴將含有粉 13·如申請專利範圍第12項之低石舞溶化生鐵之製造方 法，〔、中透過浸潰喷槍和/或吹入管嘴吹入 粉體為精鍊劑的一部分。 之 14·如申請專利範圍第12項之低磷溶 法，其中透過上吹噴槍吹送至溶化化生鐵之製造方 〇.W/mina化生鐵t〇n以下。^合面之氧氣量為

   91119784.ptd 第89頁 550295 六、申請專利範圍 、1 5 ·如申請專利範圍第1 2項之低碌溶化生鐵之製造方 去，其為將脫鱗處理所添加之精鍊劑量之8 〇質量％以上， 透過上吹喷槍吹送至溶化生鐵浴面。 、、1 6 ·如申請專利範圍第1 2項之低磷溶化生鐵之製造方 法’其為將實質上之精鍊劑全量，透過上吹喷搶☆吹送至溶 ^生鐵浴面和透過浸潰喷槍和/或吹入管嘴吹入溶化生鐵 進行添加，並且透過上吹喷搶之精鍊劑添加量為精 之全部添加量之20〜80質量％。 发·如申請專利範圍第1項之低碟溶化生鐵之製造方法， ^為令吹送至溶化生鐵浴面之精鍊劑的供給速度與氧氣的 供給速度為滿足下述（3)式及（4)式之條件，進行脫磷處 理： (Cl/Dl) XC2/D2) ."(3) Cl >C2 …⑷ 其中’ C1 ·脫麟處理前期中換算成c a 〇之精鍊劑供給 速度的平均值（kg/min/溶化生鐵ton) C 2 ·脫填處理後期中換算成c a 〇之精鍊劑供給 速度的平均值（kg/min /溶化生鐵ton) D1 :脫填處理前期中氧氣供給速度之平均值 (Nm3/min/ 溶化生鐵t〇n) D2 ··脫磷處理後期中氧氣供給速度之平均值 (Nm3/min/ 溶化生鐵t〇n) 。 1 8 ·如申請專利範圍第1 7項之低磷溶化生鐵之製造方 法’其為於脫鱗處理期間中，令換算成C a 0之精鍊劑供給

   91119784.ptd 第90頁 550295 六、申請專利範圍 —— ----. 速度和氧氣供給速度為連續性和/或階段性變化。 1 9 ·如申請專利範圍第1項之低磷溶化生鐵之製造方 其為對於Si含量為〇· 1 5質量％以下之溶化生鐵，透過上 噴搶將氧氣和至少一部分之精鍊劑吹至溶化生鐵浴°面並人 行脫磷處理，且於此脫磷處理中，將下述（5 )式所求出亚進 石灰量Wcao —P(kg/溶化生鐵ton)和下述（6)式所求出之之 灰量Wcao —Si (kg/溶化生鐵ton)添加合計份量之石灰 精鍊劑： 為 (5) Wcao —P =(溶化生鐵[p] -目標[ρ]) χ (1〇/62) χ 56χ 3/ r\ cao · · 其中 溶化生鐵[P ]:脫磷處理前之溶化生鐵中之p >辰度（質量％) 目標[P ]:目標之脫磷處理後之溶化生鐵中之 P濃度（質量％) 7； cao(石灰效率）= 0. 5〜1 Wcao —Si=溶化生鐵[Si ] X ( 1 0/28 ) X 5 6 X 2 ·_·(6) 其中’溶化生鐵[S i ]:脫石粦處理前之溶化生鐵中之$ i 濃度（質量％) 。 2 0 ·如申請專利範圍第丨9項之低磷溶化生鐵之製造方 法’其為將石灰量Wcao —P(但，以π cao = l所求出之 Wcao —P)之8 0質量％以上之石灰透過上吹喷搶吹送至溶化生 鐵浴面。 2 1 ·如申請專利範圍第丨9項之低磷溶化生鐵之製造方 法’其為使用石灰粉、塊燒石灰、塊石灰石、含有未反應

   91119784.ptd 第91頁 550295

   中違出一種以上做為相當於石灰量Wca〇_Si CaO之製鐵熔渣 之精鍊劑。 申月專利靶圍第1項之低磷溶化生鐵之製 其為將下述（7)式所定義之广产》 ^ 7疋義之、、·工由"人入軋氣或以氧氣做為載 體氣體吹入精鍊劑而於溶化哇供、八 ⑴叩/Γ、/合化生鐵冷面所生成之凹陷深度L 控制為200〜500mm : L = L0 X exp{( - 0· 78x Lh)/L。} …⑺ L0 = 63x {(F〇2/n)/dt}2/3 其中，lh :上吹喷搶之噴搶高度（mm) F〇2 ·來自上吹噴搶之氧氣供給速度（Nm3/hr) n :上吹喷搶之管嘴孔數 dt :上吹喷搶之管嘴孔徑（mm)(但，複數管嘴 孔之管嘴直徑為不同時，為全體管嘴孔 的平均孔徑）。 2 3 ·如申請專利範圍第丨項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其為於Cah之添加量為2kg/溶化生鐵伪^以下或實質上未 添加CaF2之條件下進行脫磷處理。 2 4 ·如申請專利範圍第1項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其為對於Si含量為〇· 15質量％以下之溶化生鐵，於以匕添 加量為1 kg/溶化生鐵ton以下或實質上未添加CaF2之條件 下’透過上吹噴搶將氧氣和至少一部分之精鍊劑吹送至溶 化生鐵浴面進行脫填處理，並且令脫磷處理終了時之溶化 生鐵溫度為1 3 6 0 °C〜1 4 5 0 °C。 25·如申請專利範圍第丨項之低磷溶化生鐵之製造方法，

   550295 六、申請專利範圍 其為對供給氧氣之溶化生鐵浴面區域，供給經由化學反應 和/或熱分解反應將溶化生鐵之熱予以吸熱之物質。 2 6.如申請專利範圍第2 5項之低磷溶化生鐵之製造方 法，其為將經由化學反應和/或熱分解反應將溶化生鐵之 熱予以吸熱之物質之至少一部分，供給至因氧氣吹送而於 溶化生鐵浴面所產生的火點。 2 7.如申請專利範圍第2 5項之低磷溶化生鐵之製造方 法，其中經由化學反應和/或熱分解反應將溶化生鐵之熱 予以吸熱之物質為由二氧化碳、水蒸氣、氮氧化物、金屬 之碳酸鹽、金屬之氫氧化物中選出一種以上。 2 8.如申請專利範圍第2 7項之低磷溶化生鐵之製造方 法，其中經由化學反應和/或熱分解反應將溶化生鐵之熱 予以吸熱之物質為由熱分解發生C02或1120之金屬的碳酸 鹽、由熱分解發生〇02或1120之金屬的氫氧化物中選出一種 以上。 2 9.如申請專利範圍第28項之低磷溶化生鐵之製造方 法，其中經由化學反應和/或熱分解反應將溶化生鐵之熱 予以吸熱之物質為由CaC03、Ca(0H)2、CaMg(C03)2中選出一 種以上。 3 0.如申請專利範圍第1項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其為對供給氧氣之溶化生鐵浴面區域，供給CaC03、 Ca(0H)2、CaMg(C03)2中選出一種以上做為精鍊劑生成物質 且經由化學反應和/或熱分解反應將溶化生鐵之熱予以吸 熱之物質，以代替CaO源之精鍊劑之一部分或全部。

   91119784.ptd 第93頁 550295 六、申請專利範圍 3 1 .如申請專利範圍第3 0項之低磷溶化生鐵之製造方 法，其為將CaC03、Ca(0H)2、CaMg(C03)2中選出一種以上之 至少一部分藉氧氣吹送而供給至溶化生鐵浴面所產生的火 點。 3 2.如申請專利範圍第1項之低磷溶化生鐵之製造方法， 其為將P含量為0. 1 0質量％以上之溶化生鐵，脫磷精鍊至粗 鋼所要求的P含量（鋼之成分規格值）以下。 3 3.如申請專利範圍第3 2項之低磷溶化生鐵之製造方 法，其中脫磷處理後之溶化生鐵中的P含量為0 . 0 1 0質量％ 以下。 mm mm II

   Μ 91119784.ptd 第94頁