Изобретение относитс к способу обработки целлюлозной массы и может найти применение в целлюлозно-бумажной промьшшенности. Известен способ обработки целлюло ной массы путем ее варки, промывки, отработанным отбельным растворе, пр питки щелочью в присутствии ингибито ров окислени целлюлозы и отбелки кислородом 1}. Недостатком данного способа вл етс невысокое качество обработанной целлюлознсж массы. Цель изобретени - уулчшение каче ства целлюлозной массы. Цель достигаетс тем, что целлюлозную массу, полученную путем варки промывки отработанным отбельным раствором , пропитки щелочью в присутствии ингибиторов окислени целлюлозы и отбелки кислородом, на стадии пропитки подвергают избыточному давлению равному 3-30 кг/См. В предлагаемом способе можно примен ть щелочной, нейтральный или кис лый процессы варки целлюлозы с вароч ными щелоками, содержащими натрий в качестве главного металлического катиона. Примеракм таких процессов вл ютс кислые сульфитные варочные , процессы, нейтральные сульфитные ваф очные процессы, щелочные сульфит,ные варочные процессы, многоступенчатые варочные процессы по сульфитному методу, а тАкж варочные процессы сульфатные, полисульфидные, содова варка (с §дним «атрием), кислородщелочна варка и кислороднобикарбонатна . Способ также включает получение массы по непр нлвномУ способу варки древесины, наход щейс под избыточным давлением от большей части варочного щелока, путем вытеснени его отбельным раств ч ом из стадии кислс одногазовой отбелки, после чего массу, наход щуюс все ещё под избыточным давлением , импрегнируют химикали ми, необходи1 ыми дл кислородно-газовой отбелки . Стадию импрегнировани провод т в двух зонах таким образом, что водный раствор, содержащий ионы магни , например сернокислый магний, хлористый магний, ацетат магни и комплексные магниевые соли, ввод т в первую зону а во вторую зону - раствсч щелочной с такой величиной рН, что происходит осаждение труднорастворикых магниевых соединений, например. гидроокиси и карбоната магни . Особенно целесообразно вводить в первую зону отработанный раствор, содержащий №оны магни и дополн ть его добавлением , например, сульфата, карбоната или окиси магни . Когда примен ют трудно растворимые соли магни , то они должны быть в контакте с отработанным отбельным раствором в течение периода времени, достаточного дл достижени почти полного растворе ни , до подачи отработанного раствоpa , содержащего окись магни ., в зону импрегнировайи . Врем , контакта также зависит от размера частиц солей и эффективности смеси, причем достаточное врем контакта составл ет 560 мин. Обушю зазтрузку магниевых солей лучше регулировать так, чтобы общее количество магни в растворенном и осажденном состо нии, оставшеес в массе после конечного импрегнировани составл ло- О ,05-1%, лучше 0,05-0, 3% счита на МдО и сухой вес массы. Целесообразно выбирать услови во врем импрегнировани - таким, чтобы часть магнизиального содержимого находилас в осажденном состо нии, например в виде гидроокиси, а часть в растворен ном виде, лучше в виде комплексных магниевых соединений и комплекс св зан с органическими жидкост ми типа гидрооксикислот и кислот, содержащих не менее двух карбоксильных груп присутствующих в отработанной жидкости . Дл получени оптимального ре зультата необходимо, чтобы после конечной стадии импрегнировани в маесе содержалось растворимой магнезиальной соли не менее 0,03, лучше 0,05-0,1 зес,% МдО, счита на сухую MaCqy, На первой стадии импрегнировани больша часть магнезиального содержани , а лучше все содеЁ)жание должно находитьс в растворенной фор дл того, чтобы масса была равномерн импрегнирована и получен оптимальный эффект в стадии кислородной отбелки. в некоторых случа х целесообразно добавл ть в отработанный отбельный раствор другие комплексообразователи например, полифосФаты или умеренное количество азотистых поликарбоновых кислот у лучше те, которые дают сравнительно слабые комплексзы с магнием, например амино-диацетилуксусную кислоту или нитрилтриацетилуксусную кис лоту и к массам, содерх«ащим кобальт добавл ть небольшое количество, например 0,1 кг,этилендиамина на тонну массы. Процесс импрегнировани предшествук ций стадии промывки, осуществл ют известным образом в непрерыв но работающем варочном аппарате или другом известном аппарате, в котором массу прокывают под избыточным давлением , например, в диффузорах прд давлением. Стадию промлвки осуществл ют путем вытеснени отработанного варочного щелока отработанным отбельным раствором из стадии кислородногазовой отбелки, т.е. водным раствором , содержащим отработанную жидкость стадии кислородной отбелки. Этот отработанный отбельный раствор содержит также и другие растворы, например, от проьывки отбеленной кислородом мaccы конденсаты и другие промлвные жидкости, полученные, например, из стадии промывки, полученных после других стадий отбелки или из регенерации адсорбционных агентов, на которых . адсорбированы органические вещества известным образом. Степень массы от варочного щелока регулируют так, ч|тобы больша часть органических веществ отработанного варочного щело .ка вытесн лась из массы и возвращалась в систему регенерации химикалий или в варочный котел, тогда как меньшую часть, целесообразнее 1-20 кг, лучше 1-10 кг на 100 кг сухой массы, направл ют на стадию кислородно-газовой отбелки. Стадию прокивки лучше проводить в нескольких промывочных зонах и отработанную жидкость с большим содержанием сухих веществ, отобранную из первой зоны, направл ют в систему упаривани и затем в систему сжигани , тогда как отработанна жидкостьиз последней зоны используетс как компонент в варочном щелоке. Обработанные жидкости могут подвергнуты стадии мокрого сжигани , которые производ т без предварительного упаривани уже известным способом. Дл получени хорошей экономии тепла целесообразно отг лвать отработанный отбельный раствор из массы после гаэо- кислородной отбелки противоточно, так что в отбельном растворе получаетс высокое содержание органических ве ществ. Особое преимущество, достигаемое от поддержани избыточного давлени ВО врем процесса импрегнировани массы состоит в том, что облегчаетс транспортировка целлюлозной массы через зоны импрегнировани и в аппарат кислородной отбелки после конечной зоны импрегнировани . Равно-мерное отбеливание с меньшим разгложением кислых карбонатов достигаетс при импрегнировании щелочью под давлением . Давление во врем импрегнировани равно 3-30 кг/см, лучше 520 кг/см. Температура, при которой варочный щелок вы1уываетс отбельным раствором может быть в пределах 17050 С , вь1сока же температура вызывает быстрое вытеснение варочного щелока. При варке массы щелочным способом, например, сульфатным, лучше поддерживать температуру в пределах 150-80 С, тогда более низкие температуры целесообразно примен ть дл варки в кислой среде, например, при варке по сульфитному способу пор дка 110-50 С. Те же пределы температур как при вытеснении варочного раствора из массы могут быть использованы в зонах импрегнировани . Однако при импрё1: нировании щелочью целесообразно пользоватьс более низкой температурой 130-70с .В случае варки в кислой ереде целесообразно поддерживать температуру пор дка 30-ЮО С,лучше 40-бО С Стадию импрегнировани , на которой массу обрабатывают водным раствором, содержащим но а магни , можно успешно осуществл ть таким образом, чтобы водный раствср циркулировал через зону импрегнировани и пополн лс добавлением магниевых соединений и когда в процессе импрегнировани полу чаетс избыток жидкости, то его сбрасывают из циркул ции и подают в пропроцесс промлвки, т.е. дл вытеснени варочного щелока из массы. Это осуществл ют , в отдельной конечной зойе ПРОМ1ВКИ или путем смешивани избыточной жидкости с отработанным отбельным раствором из стадии кислс одногазовой отбелки. После прохода зоны импрегнировани ее подают в реактор дл отбелки кислородным газом, Это осуществл ют путем выгрузки массы обычным образом из варочного котла и отдельных резервуаров, например непрерывно работакщих диффузоров или т.п., где расположена конечна зона импрегнировани , и приведени массы в контакт с окружающим воздухом, после чего массу подеиот в реактор дл отбелки кислородным газом. В качестве щелочи используют гидроокиси щелочных металлов, например гидроокись натри , другие щелочно реагирующие соли щелочных металлов, такие как натриевые соли и их смеси. Особенно подход щими сел ми вл ютс карбонат натри , бисульфит натри , сульфид натри и гидросульфид натри . Растворы, содержащие несколько компонентов, например белый щелок, зеленый щелок и их смесь могут также быть использованы в данном способе. В отношении химического баланса системы щелочь целесообразно примен ть в форме белого щелока или смеси белого щелока -с едким натрием и/или карбонатом натри .Если главными компонентами щелочной загрузки вл ютс едкий натрий и сульфид натри , то кислродноггазова отбелка успешно может проводитс при 90-120°С. При использовании же зеленого щелока, карбоната и гидрокарбоната натри твм пературу поддерживают пор дка 100140 с . .Если примен ть сульфид-или сульфидсодержащие растворы и/или зеленый щелок, то целесообразно окисл т сульфиды полностью или частично известным приемом на стадии предварительной обработки, в результате чего получают этилсульфид и/или сульфат. Стадию предварительной обработки лучш проводить в качестве отдельной ста- , дии, на которой сульфиды окисл ютThis invention relates to a process for treating pulp and may find use in the pulp and paper industry. A known method of treating cellulose mass by boiling it, washing it, spent bleaching solution, and alkaline in the presence of cellulose oxidation inhibitors and bleaching with oxygen 1}. The disadvantage of this method is the low quality of the treated pulp mass. The purpose of the invention is to improve the quality of the pulp. The goal is achieved by the fact that the pulp mass obtained by boiling the washing with spent bleaching solution, impregnating with alkali in the presence of inhibitors of cellulose oxidation and bleaching with oxygen, at the impregnation stage is subjected to an overpressure of 3-30 kg / cm. In the proposed method, alkaline, neutral, or acid pulping processes with cooking liquors containing sodium as the main metal cation can be used. Examples of such processes are acid sulphite cooking processes, neutral sulfite wafer processes, alkaline sulfite cooking processes, multistage cooking processes using the sulfite method, and the acid cooking processes are sulphate, polysulfide, soda cooking (with д atrium), oxygen alkali. boiling and oxygen-carbonate. The method also includes obtaining a mass using a non-direct method of cooking wood under pressure from most of the cooking liquor by displacing it with bleach solution from the acid-gas bleaching stage, after which the mass still under pressure is impregnated with chemicals. required for oxygen-gas bleaching. The impregnation stage is carried out in two zones in such a way that an aqueous solution containing magnesium ions, such as magnesium sulphate, magnesium chloride, magnesium acetate and complex magnesium salts, is introduced into the first zone and the second zone is alkaline with such a pH value that precipitation of sparingly soluble magnesium compounds occurs, for example. hydroxides and magnesium carbonate. It is especially advisable to introduce a waste solution containing magnesium nano-ions into the first zone and supplement it with the addition of, for example, sulfate, carbonate or magnesium oxide. When hardly soluble magnesium salts are used, they must be in contact with the spent bleach solution for a period of time sufficient to achieve almost complete solution before the spent solution containing magnesium oxide is supplied to the impregnation zone. The contact time also depends on the particle size of the salts and the efficiency of the mixture, with a sufficient contact time of 560 minutes. I will choke out the charge of magnesium salts better to regulate so that the total amount of magnesium in the dissolved and precipitated state, remaining in the mass after the final impregnation, is low, 0-1%, better than 0.05-0.3%, based on MgO and dry weight masses. It is advisable to choose the conditions during impregnation — such that a portion of the magnesian content is in a precipitated state, for example, in the form of a hydroxide, and part in a dissolved form, better in the form of complex magnesium compounds, and the complex is bound to organic liquids such as hydroxyacids and acids, containing at least two carboxyl groups present in the waste liquid. To obtain an optimal result, it is necessary that after the final impregnation stage in the masses not less than 0.03 is contained in the soluble magnesia salt, better than 0.05-0.1%,% of MDO, calculated as dry MaCqy. In the first impregnation stage, most of the magnesia content and better all the content should be in the dissolved form so that the mass is uniformly impregnated and the optimum effect is obtained in the oxygen bleaching stage. In some cases, it is advisable to add other complexing agents, for example, polyphosphates or moderate amounts of nitrous polycarboxylic acids, to better spent bleaching solutions that give relatively weak complexies with magnesium, for example, amino-diacetylacetic acid or nitrilotriacetylacetic acid and to the masses, as much as possible. cobalt to add a small amount, for example 0.1 kg, of ethylenediamine per ton of mass. The process of impregnating the precursors of the washing stage is carried out in a known manner in a continuously operating cooking appliance or other known apparatuses in which the mass is pierced under excessive pressure, for example, pressure diffusers. The washing stage is carried out by displacing the spent cooking liquor with the spent bleaching solution from the oxygen-gas bleaching stage, i.e. an aqueous solution containing waste liquid stage oxygen bleaching. This spent bleaching solution also contains other solutions, for example, from drilling of oxygen-bleached mash condensates and other industrial fluids, obtained, for example, from the washing stage, obtained from other bleaching stages or from the regeneration of adsorption agents in which. Organic matter is adsorbed in a known manner. The degree of mass from the cooking liquor is adjusted so that most of the organic matter of the spent cooking liquor is displaced from the mass and returned to the chemical recovery system or to the digester, whereas a smaller part, more expediently 1–20 kg, better than 1–10 kg per 100 kg of dry weight, is sent to the stage of oxygen-gas bleaching. It is better to carry out the stripping step in several flushing zones and the spent liquid with a high content of solids taken from the first zone is sent to the evaporation system and then to the combustion system, while the spent liquid from the last zone is used as a component in the cooking liquor. The treated liquids may be subjected to wet burning steps, which are carried out without prior evaporation by a known method. In order to obtain a good heat saving, it is advisable to reclaim the spent bleaching solution from the mass after GEO bleaching countercurrently, so that a high content of organic substances is obtained in the bleaching solution. A particular advantage achieved from maintaining an overpressure during the mass impregnation process is that it facilitates the transport of pulp through the impregnation zones and into the oxygen bleaching apparatus after the final impregnation zone. Equal-dimensional bleaching with less acidification of acidic carbonates is achieved by impregnating with alkali under pressure. The pressure during impregnation is 3-30 kg / cm, better than 520 kg / cm. The temperature at which the cooking liquor discharges with the bleach solution can be in the range of 17050 ° C, but the temperature causes the fast expelling of the cooking liquor. When cooking mass using an alkaline method, for example, sulphate, it is better to keep the temperature within 150-80 ° C, then it is advisable to use lower temperatures for cooking in an acidic medium, for example, during sulphite cooking, about 110-50 C. temperatures as when displacing the cooking liquor from the mass can be used in impregnation zones. However, when impregnating with alkali, it is advisable to use a lower temperature of 130-70 s. In the case of cooking in an acidic phase, it is advisable to maintain a temperature on the order of 30 ° C, better than 40 ° C. Impregnation stage, in which the mass is treated with magnesium can be successfully carried out in such a way that the aqueous solution circulates through the impregnation zone and is replenished by the addition of magnesium compounds, and when excess liquid is obtained during the impregnation process, it is discharged from the circulation and served in the process of flushing, i.e. to displace the cooking liquor from the mass. This is accomplished in a separate final PROM1PCI sludge or by mixing the excess liquid with the spent bleach solution from the acid gas bleaching stage. After passing through the impregnation zone, it is fed to the reactor for bleaching with oxygen gas. This is accomplished by discharging the mass in the usual way from the digester and separate tanks, for example continuously operating diffusers or the like, where the final impregnation zone is located, and bringing the mass into contact with ambient air, followed by a mass flow into the reactor for bleaching with oxygen gas. Alkali metal hydroxides are used as alkali, for example, sodium hydroxide, other alkali metal alkali metal salts, such as sodium salts, and mixtures thereof. Especially suitable villages are sodium carbonate, sodium bisulfite, sodium sulfide and sodium hydrosulfide. Solutions containing several components, such as white liquor, green liquor, and their mixture can also be used in this method. Regarding the chemical balance of the system, it is advisable to use the alkali in the form of white liquor or a mixture of white liquor — with caustic sodium and / or sodium carbonate. If caustic sodium and sodium sulfide are the main components of the alkaline charge, then an acid-gas bleach can be successfully carried out at 90-120 ° s When using green liquor, carbonate, and sodium bicarbonate, tvm peraturum is maintained in the order of 100,140 seconds. If sulphide- or sulphide-containing solutions and / or green liquor are used, it is advisable to oxidize the sulphides in whole or in part by a known technique at the pretreatment stage, resulting in the production of ethyl sulphide and / or sulphate. The pretreatment stage is best carried out as a separate stage, at which sulphides are oxidized.
перед контактом сульфидсодержащих растворов с подлежащими отбелке массами , при этом стади окислени може быть после стадии импрегнировани . Стади предварительной окислительной обработки дает уменьшение расход кислорода во врем последующей стадии отбелки. Стсцщю окислени провод ть воздухом или кислородом при атмосферном или избыточн{ 1 давлением Данную стадию ведут в присутствии в качестве, инициатора перекиси В систему вместо сульфидсодержащего раствора можно вводить элементарную серу и в коь инации с окислительнс обработке сера в щелочном растворе быстро реагирует с сульфидом с образованием полисульфида. Это особенно Целесообразно, при применении кислой варки, например, дл сульфитЕВЫХ масс Избыток щелочной импрегнирующей жидкости целесообразно использовать в .зоне импрегнировани в присутствии. щелочи, что обеспечивает равномернос импрегнировани . Избыточную жидкость из этой стадии можно подавать в процесс варки или использовать дл приготовлени свежего варочного щелока путем введени ее на |ужной стадии в процессе регенерации химикалий. При производстве сульфатнсА массы применение белого щелока по желанию сочетают с едким натрием или карбонатом натри , при этом избыток жидкост можно эффективно использовать при варке без химической обработки на промежуточной стадии.Before contact, sulfide-containing solutions with masses to be bleached, with the oxidation stage being possible after the impregnation stage. The pre-oxidative processing step reduces the oxygen consumption during the subsequent bleaching stage. This process is carried out in the presence of a peroxide as an initiator. In the system, instead of a sulfide-containing solution, elemental sulfur can be introduced and, in an oxidative treatment, sulfur in an alkaline solution quickly reacts with the sulfide to form polysulfide. This is particularly advisable when using acid boiling, for example, for sulphite masses. An excess of alkaline impregnating liquid is advisable to be used in the presence of an impregnation zone. alkalis, which ensures uniform impregnation. Excess liquid from this stage can be supplied to the cooking process or used to prepare fresh cooking liquor by introducing it at the final stage during the process of regeneration of chemicals. In the production of sulfate mass, the use of white liquor is optionally combined with caustic sodium or sodium carbonate, while the excess liquid can be effectively used during cooking without chemical treatment at an intermediate stage.