Изобретение относитс к металлургии и литейному производству, в частнойти к непрерывному горизонтальному литью металлов и сплавов. Известен способ непрерывного лить стали. Способ позвол ет получат стальные заготовки удовлетворительного качества fl. Основным недостатком этого спосо ба вл етс то, что не позвол ет извлекать слиток из кристаллизатора с частотой циклов более 110 в минуту , не регламентирует ускорение дви жени слитка в течение цикла и не дает соотношений режимных параметров выт жки и тепловых параметров при затвердевании и охлаждении слит ка. Все это не позвол ет полностью использовать возможности процесса п производительности и не обеспечивае стабильности процесса лить и качества отливки. Известен также способ непрерывно го лить серого чугуна, который регламентирует получение слитка из се рого чугуна в графитовом кристаллизаторе Г 2. Однако он не позвол ет получать слитки из различных марок чугуна в металлическом кристаллизаторе при большой интенсивности теплоотвода. Производительность процесса не превышает 0,7 м/мин. Структура слитка неоднородна по длине рывка. Известен способ непрерывного ли ть сплавов на основе алюмини , который регламентирует получение слит ков из сплавов на основе алюмини 3 Недостатком этого способа вл ет с то, что он не позвол ет получать слитки из различных сплавов на осно ве алюмини в кристаллизаторе при большой интенсивности теплоотвода. Не регламентирует св зь тепловых параметров процесса с режимами выт жки заготовки. Производительность процесса не превышает О ,3-0,4 м/мин. Известен таклсе способ непрерывного лить сплавов на основе меди, который регламентирует получение слитков из бронзы и латуни в графитовом кристаллизаторе С4 J. Однако он не позвол ет получать слитки из различных сплавов на основе меди в металлическом кристалли заторе при большой интенсивности те лоотвода. Частота выт жки не превышает 10 ц/мин, шаг выт гивани не менее 25 мм. Производительность про цесса не,превышает 0,5 м/мин. Струк тура слитка неоднородна по длине рывка.. Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности к достигаемому эффекту вл етс способ непре рывного горизонтального лить метал лов, включающий заливку расплавленного металла в охлаждаемый кристаллйзатор и извлечение затвердевающег слитка из кристаллизатора по определенному циклическому режиму fs }. Недостатком известного способа вл етс то, что он не позвол ет извлекать слиток с частотой более 30 ц/мин и малой длиной прот жки за один цикл. Скорость извлечени заготовки из кристаллизатора не превышает 0,50 ,7 м/мин. Структура слитка, вследствие большой Длины прот жки, неоднородна по длине, а следовательно, не посто нны и физико-механические свойства. Цель изобретени - повышение производительности , стабильности процесса лить и качества отливки. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу непрерывного горизонтального лить металлов и сплавов, включающем подачу расплава в, кристаллизатор и извлечение слитка методом прот жки по циклическому режиму, слиток извлекают с частотой циклов 1-10 Гц и ускорением движ-ени в течение цикла 0,5-10 м/с2, причем врем остановки поддерживают равным 0,2-5 времени движени слитка в течение цикла, .а длину прот жки за один цикл - 0,.010 ,06 длины кристаллизатора, npi: гидростатическом напоре расплава равном 2-15 и толщине затвердевшей стенки слитка на выходе, из кристгшлизатора равной 0,05-0,5 толщины слитка, причем слиток охлаждают в кристаллизаторе и вне его с заданной интенсивностью теплообмена в зависимости от вида металла или сплава. При получении слитка из стали его охлаждают в кристаллизаторе с интенсивностью (1-10) , а вне его коэффициент теплообмена слитка с окружающей средой поддерживают 500-5000 Вт/м --град. При получении слитка из чугуна, его охлаждают в кристаллизаторе с интенсивностью (О ,5-5 ) , а вне его коэффициент теплообмена слитка с окружающей средой поддерживают 50-500 град. При получении слитка из сплавов на основе алюмини , его охлаждают в кристаллизаторе с интенсивностью (0,1-1)- 10 Вт/м, а вне его коэффициент теплообмена слитка с окружа ющей средой поддерживают 10 2000 Вт/м2-град. При получении слитка из сплавов на основе меди, его охлаждают в кристаллизаторе с интенсивностью .(0,1 Вт/м2 , 2)10 Вт/м, а вне его коэффициент теплообмена слитка с окружающей средой поддерживают 50-3000 Вт/м Град. При частоте циклов менее 1 Гц дл получени необходимой скорости извлечени отливки нужно.увеличивать длину прот жки за один цикл бо лее 0,06 длины кристаллизатора, что ведет к образованию неравномерной структуры по длине слитка. Кроме того, при частоте циклов менее 1 Гц на поверхности слитка образуютс неспаи более 1 мм, что увеличивает припуск на обработку. При частоте циклов более 10 Гц времени остановки в течение цицла недостаточно дл образовани прочной начальной корки что приводит к нестабильности процесса . Ускорение движени слитка в тече ние цикла более 10 м/с2 приводит к разрыву начальной корки и нарушению стабильности процесса лить . Снижение ускорени движени слитка в течение цикла менее 0,5 м/с не обеспечивает необходимой среднейскорости движени отливки и способствует ухудшению качества поверхности слитка за счет образовайи наплывов . Поддержание времени остановки менее 0,2 времени движени слитка в течение цикла приводит к образова нию начальной корки недостаточной прочности, что ведет к нарушению процесса лить . Поддержание времени остановки.более 5 времени движени слитка в течение цикла приводит к снижению скорости выт гивани слитк и увеличению неспаев на поверхности слитка. Поддержание длины прот жки за один цикл менее 0,01 длины кристаллизатора не представл етс возмо ным, так как необходимо увеличиват частотуциклов более 10 Гц. Кроме того, при такой длины прот жки за труднено заполнение жидким металло зоны начальной корки. Поддержание длины прот жки более 0,06 длины кристаллизатора ведет к снижению ч стоты выт жки, увеличению неспаев поверхности слитка и увеличению ра нородности структуры слитка. Гидростатический напор менее 2 толщин слитка не обеспечивает,нормального фронта кристаллизации жидким расплавом и может приводить к образованию осевой пористости и рыхлот. Гидростатический напор бол 15 толщин слитка при прочих равных услови х способствует прорыву стен слитка на выходе из кристаллизатора и ведет к прекращению процесса лить . Уменьшение толщины стенки затве девакедего слитка на выходе из крис таллизатора менее 0,05 толщины сли ка приводит к подплйвлению стенки и прорыву металла, что. может приве ти к прекращению процесса лить . Увеличение толщины стенки более 0, толщины слитка невозможно, так как произошло полное затвердевание в кристаллизаторе. Охлаждать стальной слиток в кристаллизаторе с интенсивностью менее 1 10 Вт/м 2 нецелесообразно с точки зрени необходимой производительности процесса, а с интенсивностью более 10-10 Вт/м вести процесс затруднительно , так как происходит почти полное затвердева.ние слитка в кристаллизаторе и перемерзание под- . вод щих мет.сшл кангшов. Поддержание коэффициента теплообмена слитка с,окружающей средой менее 500 Вт/м -град может привести к подплавлению стенки слитка, .прорыву металла и прекращению процесса лить , а выше 5000 Вт/м -град может привести к возникновению термических напр жений в слитке. Охлаждать чугунный слиток в кристаллизаторе с интенсивностью менее 0,5-10 Вт/м нецелесообразно с точки зрени необходимой производительности процесса, а с интенсивностью более вести процесс затруднительно , так как происходит почти полное затвердевание слитка в кристаллизаторе и перемерзание подвод щих металл каналов. Подцержание коэффициента теплообмена слитка с окружающей средой менее 50 Вт/М- - град может привести к подплавлению стенки слитка и прорыву металла и прекращению,процесса лить , а выше 500 Вт/м -град нецелесообразно , так как и меньшейинтенсивности достаточно дл получени всей гаммы структуры от ферритной до структуры белого чугуна. Кроме того, дальнейшее повыщёние коэффициента теплорбмена приводит, к по влению термических напр жений в слитке. Охдаждать слиток из сплавов на основе алюмини в кристаллизаторе с интенсивностью менее 0, неделвсообразно с точки зрени необходимой производительности процесса, а с интенсивностью более 1-10РВт/м2 вести процесс затруднительно, так как происходит почти полное затвердевание слитка в кристаллизаторе и перемерзание подвод щих металл каналов . Поддержание коэффициента теплообмена слитка с окружающей средой менее 10 Вт/м - град может привести к подплавлению стенки слитка и прорыву металла и прекращению процесса лить , а выше 2000 Вт/м -град нецелесообразно , так как и меньшей интенсивности достаточно дл получени необходимой структуры. Кроме то-го , дальнейшее повышение коэффициента теплообмена приводит к по влению термических напр жений в слитке . . Охлаждать слиток из сплавов на основе меди в кристаллизаторе с интенсивностью менее неThe invention relates to metallurgy and foundry, in particular, to continuous horizontal casting of metals and alloys. The known method of continuous casting steel. The method allows to obtain steel blanks of satisfactory quality fl. The main disadvantage of this method is that it does not allow the ingot to be removed from the mold with a cycle frequency of more than 110 per minute, does not regulate the ingot movement acceleration during the cycle, and does not provide a relationship between the stretch flow parameters and the thermal parameters during solidification and cooling. ka All this does not allow full use of the capabilities of the process and productivity and does not ensure the stability of the casting process and the quality of the casting. Also known is the method of continuous casting of gray iron, which regulates the production of ingot from gray iron in a graphite crystallizer of G 2. However, it does not allow to produce ingots from various grades of iron in a metal crystallizer with a high heat sink intensity. The productivity of the process does not exceed 0.7 m / min. The structure of the ingot is heterogeneous along the length of the jerk. The known method of continuous casting of alloys based on aluminum, which regulates the production of ingots from alloys based on aluminum. 3 The disadvantage of this method is that it does not allow to produce ingots of various alloys on the basis of aluminum in the crystallizer at high heat sink intensity. It does not regulate the connection of the thermal parameters of the process with the modes of stretching the workpiece. The productivity of the process does not exceed 0, 3-0,4 m / min. The method of continuous casting of copper-based alloys, which regulates the production of ingots of bronze and brass in a C4 J graphite crystallizer, is known. However, it does not allow to produce ingots of various copper-based alloys in a metal crystal at a high heat conductor intensity. The draw frequency does not exceed 10 c / min, the draw step is at least 25 mm. Productivity of the process does not exceed 0.5 m / min. The ingot structure is non-uniform along the length of the breakthrough. The closest to the proposed technical essence to the achieved effect is a method of continuous horizontal casting of metals, including pouring molten metal into a cooled crystallizer and removing a hardening ingot from the crystallizer according to a certain cyclic fs mode}. The disadvantage of this method is that it does not allow to extract an ingot with a frequency of more than 30 c / min and a short stretch length per cycle. The speed of extraction of the workpiece from the mold does not exceed 0.50, 7 m / min. The structure of the ingot, due to the long stretch length, is not uniform in length, and, consequently, the physicomechanical properties are not constant. The purpose of the invention is to increase productivity, the stability of the casting process and the quality of the casting. The goal is achieved by the fact that according to the method of continuous horizontal casting of metals and alloys, including melt feeding, a crystallizer and ingot extraction by the stretching method in a cyclic mode, the ingot is extracted with a frequency of 1-10 Hz and acceleration of motion during cycle 0, 5-10 m / s2, the stopping time being maintained at 0.2-5 times the ingot movement during a cycle, and the drawn-out length per cycle is 0, .010, 06 mold length, npi: melt hydrostatic head equal to 2- 15 and the thickness of the solidified wall of the ingot n output from 0.05-0.5 kristgshlizatora equal thickness of the ingot, and the ingot is cooled in the mold and out of heat exchange with a predetermined intensity in dependence on the type of metal or alloy. When producing an ingot from steel, it is cooled in a crystallizer with an intensity (1-10), and outside its ingot heat exchange coefficient with the environment, support is 500-5000 W / m - hail. When an ingot is produced from cast iron, it is cooled in a crystallizer with an intensity (O, 5-5), and outside its ingot-to-environment heat transfer coefficient is maintained at 50-500 degrees. When producing an ingot from aluminum-based alloys, it is cooled in a crystallizer with an intensity (0.1–1) - 10 W / m, and outside its heat transfer coefficient, the ingot with the surrounding medium is maintained at 10– 2000 W / m2-deg. When producing an ingot from copper-based alloys, it is cooled in a crystallizer with an intensity of (0.1 W / m2, 2) 10 W / m, and outside its heat transfer coefficient, the ingot with the environment is maintained at 50-3000 W / m Grad. With a cycle frequency of less than 1 Hz, it is necessary to increase the casting length in one cycle over 0.06 of the mold length, which leads to the formation of an uneven structure along the length of the ingot, in order to obtain the required extraction rate. In addition, when the frequency of the cycles is less than 1 Hz, non-welds of more than 1 mm form on the ingot surface, which increases the allowance for processing. With a cycle frequency of more than 10 Hz, the stopping time during the cycle is not enough to form a solid initial crust, which leads to instability of the process. Acceleration of the ingot movement during a cycle of more than 10 m / s2 leads to rupture of the initial crust and violation of the stability of the casting process. A decrease in the acceleration of the ingot movement during a cycle of less than 0.5 m / s does not provide the necessary average speed of the casting movement and contributes to the deterioration of the ingot surface quality due to the formation of sagging. Maintaining a stopping time of less than 0.2 times the ingot movement during a cycle leads to the formation of an initial crust of insufficient strength, which leads to disruption of the casting process. Maintaining the stopping time. More than 5 times the ingot movement during a cycle leads to a decrease in the ingot pull rate and an increase in nespai on the ingot surface. Maintaining the stretch length in one cycle of less than 0.01 of the length of the mold is not possible, since it is necessary to increase the frequency of cycles more than 10 Hz. In addition, with such a length of the stretch, it is difficult to fill the zones of the initial crust with liquid metal. Maintaining a stretch length of more than 0.06 of the mold length leads to a decrease in the draw rate, an increase in the surface area of the ingot, and an increase in the irregularity of the ingot structure. Hydrostatic head less than 2 thickness of the ingot does not provide a normal crystallization front with a liquid melt and can lead to the formation of axial porosity and loosening. The hydrostatic pressure of a bolt of 15 thickness of the ingot, all other things being equal, contributes to the breakthrough of the walls of the ingot at the exit of the mold and leads to the termination of the casting process. A decrease in the thickness of the wall of the bottom of the ingot of the ingot at the exit of the crystallizer less than 0.05 times the thickness of the ingot leads to a wall being filled and the metal to break through, which. may lead to the termination of the casting process. Increasing the wall thickness of more than 0, the thickness of the ingot is impossible, since there was a complete solidification in the mold. Cooling a steel ingot in a crystallizer with an intensity of less than 1 10 W / m 2 is impractical from the point of view of the required performance of the process, and with an intensity of more than 10-10 W / m, it is difficult to control the process, since an almost complete solidification of the ingot occurs in the crystallizer and freezing under -. kangshov. Maintaining the heat transfer coefficient of an ingot with an environment of less than 500 W / m-hail can lead to the melting of the wall of the ingot, metal breakthrough and termination of the casting process, and above 5,000 W / m-hail can lead to thermal stresses in the ingot. It is impractical to cool the cast iron ingot in the mold with an intensity of less than 0.5-10 W / m from the point of view of the required process performance, and it is more difficult to control the process with the intensity, since the ingot is almost completely solidified in the mold and the metal feed channels freeze. Maintaining the ingot's heat transfer coefficient with an environment of less than 50 W / M- - hail can lead to the melting of the ingot wall and breaking the metal and stopping the casting process, and above 500 W / m-gradient is not advisable, since the lower intensity is enough to get the whole gamma of the structure from ferritic to white iron structure. In addition, a further increase in the heat transfer coefficient leads to the appearance of thermal stresses in the ingot. It is difficult to cool an ingot from aluminum-based alloys in a crystallizer with an intensity of less than 0 from the point of view of the required performance of the process, and with an intensity of more than 1-10PW / m2, the ingot is almost completely solidified and the metal feed channels freeze . Maintaining the heat transfer coefficient of the ingot with the environment of less than 10 W / m - hail can lead to melting of the ingot wall and breaking the metal and stopping the casting process, and above 2000 W / m-grad is impractical, since less intensity is enough to obtain the required structure. In addition, a further increase in the heat transfer coefficient leads to the appearance of thermal stresses in the ingot. . Cool the copper-based alloy ingot in the crystallizer with an intensity of less than