RU2797438C1

RU2797438C1 - Pellet producing system and air flow control method for the specified system

Info

Publication number: RU2797438C1
Application number: RU2022109228A
Authority: RU
Inventors: Бин ХУ; Хуэй ЦЗЕН; Чэнь ЛЮ; Цзиньчао ВЭЙ
Original assignee: Чжуне Чантянь Интернешнал Энджиниринг Ко., Лтд
Priority date: 2020-07-01
Filing date: 2021-02-05
Publication date: 2023-06-05

Abstract

FIELD: production of pellets.

SUBSTANCE: group of inventions relates to a system for the production of pellets and a method for controlling the air flow during the production of pellets. The system includes a grate system and a rotary kiln. In the grate system, a drying section by air blowing, a drying section by air suction, a first preheating section and a second preheating section are successively provided. The second preheating section is in communication with the exhaust gas outlet of the rotary kiln through the first conduit. The device for preventing the formation of air channels is located between the first preheating section and the second preheating section. A movable air duct prevention device is additionally provided between the PH section and the TPH section of the grate system, and the air pressure in the TPH section is adjusted to be greater than or equal to the air pressure in the PH section by changing the position of the air duct prevention device, to prevent the problem of an increase in NOx content in the off-gas of the TPH section due to the formation of high NOx off-gas air ducts from the PH section to the TPH section.

EFFECT: ultra-low NOx emissions.

11 cl, 6 dwg

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИFIELD OF TECHNOLOGY

[0001] Изобретение относится к системе для производства окатышей, в которой предотвращено образование воздушных каналов в системе колосниковой решетки, в частности, в секции предварительного нагрева системы колосниковой решетки, и способу управления воздушным потоком для указанной системы, относящимся к области обработки отходящего газа системы колосниковой решетки. [0001] The invention relates to a system for the production of pellets, which prevented the formation of air channels in the grate system, in particular, in the preheating section of the grate system, and a method for controlling the air flow for this system, related to the processing of off-gas of the grate system gratings.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИBACKGROUND OF THE INVENTION

[0002] NOx является основной причиной образования фотохимического смога, кислотных дождей, туманной погоды, а также усиления повреждения озонового слоя и парникового эффекта, что наносит значительный вред окружающей среде. В 2019 году, Министерством экологии и окружающей среды Китайской Народной Республики были изданы "Рекомендации по ускорению реализации сверхнизкого уровня выбросов в черной металлургии", четко предписывающие, что средняя часовая концентрация NOx в выбросах отходящего газа, образующегося при обжиге окатышей, не должна превышать 50 мг/м³ при условии, что контрольное содержание кислорода составляет 18%. Если содержание кислорода превышает 18%, концентрацию NOx проверяют в соответствии со значением, пересчитанным относительно контрольного содержания кислорода. Таким образом, одновременное снижение концентрации NOx и кислорода в отходящем газе, образующемся при обжиге, является эффективной технической мерой для удовлетворения требований к выбросам веществ, загрязняющих воздух, в процессах спекания и производства окатышей металлургической промышленности. Учитывая производство большинства фабрик окатышей, концентрация выбросов NOx, как правило, составляет 100-300 мг/м³, а концентрация кислорода в отходящем газе равна 17%-19%.[0002] NOx is the main cause of photochemical smog, acid rain, foggy weather, and increased damage to the ozone layer and the greenhouse effect, which causes significant environmental damage. In 2019, the Ministry of Ecology and Environment of the People's Republic of China issued "Recommendations to Accelerate the Implementation of Ultra-Low Emissions in the Iron and Steel Industry", clearly prescribing that the average hourly concentration of NOx in the off-gas emissions from pellet roasting should not exceed 50 mg. /m ³ provided that the control oxygen content is 18%. If the oxygen content exceeds 18%, the NOx concentration is checked according to the value converted to the reference oxygen content. Thus, the simultaneous reduction of NOx and oxygen concentrations in the off-gas from roasting is an effective technical measure to meet the emission requirements of air pollutants in the sintering and pelletizing processes of the metallurgical industry. Considering the production of most pellet mills, the NOx emission concentration is generally 100-300 mg/m ³ and the oxygen concentration in the off-gas is 17%-19%.

[0003] Образование NOx в процессе производства окатышей, главным образом, обусловлено типом топлива и типом термической обработки. Несмотря на то, что образование NOx в процессе производства окатышей с применением обжиговой печи с колосниковой решеткой может быть сокращено путем снижения выхода рудных окатышей, а именно вводимого количества угольного газа или пылевидного угля, снижения требования прочности рудных окатышей, а именно температуры вращающейся обжиговой печи, а также применения сырья и топлив с низким уровнем выбросов NOx и подобных мер, трудно удовлетворить требованию по защите окружающей среды, связанному со сверхнизким уровнем выбросов.[0003] The formation of NOx during the production of pellets is mainly due to the type of fuel and the type of heat treatment. Although the formation of NOx in the pelletizing process using a grate kiln can be reduced by reducing the yield of ore pellets, namely the input amount of coal gas or pulverized coal, reducing the requirement for the strength of the ore pellets, namely the temperature of the rotary kiln, as well as the use of low NOx raw materials and fuels and the like, it is difficult to satisfy the environmental protection requirement of ultra-low emission.

[0004] В известном уровне техники, вследствие отсутствия систематических исследований, а также надежного процесса производства окатышей с применением обжиговой печи с колосниковой решеткой, характеризующегося низким выходом NOx, и технологии управления, выбросы NOx в производственном процессе фабрики окатышей, не соответствующие стандарту, становятся нормой и представляют собой одну из самых больших проблем, с которыми сталкиваются предприятия. По этой причине, предприятия могут сократить образование NOx только путем снижения выхода рудных окатышей, что дополнительно снижает вводимое количество угольного газа или пылевидного угля, снижения требования прочности рудных окатышей, что дополнительно снижает температуру вращающейся обжиговой печи, а также применения сырья и топлив с низким уровнем выбросов NOx и т.п. Данные методы не только влияют на производство рудных окатышей с точки зрения выхода и качества, но также требуют высокого качества исходного топлива, что приводит к увеличению стоимости. Кроме того, проблема производства окатышей с низким уровнем выбросов NOx не может быть решена фундаментально.[0004] In the prior art, due to the lack of systematic studies, as well as a reliable pellet production process using a grate kiln with low NOx output, and control technology, NOx emissions in the production process of a pellet plant that do not meet the standard become the norm. and represent one of the biggest challenges faced by businesses. For this reason, enterprises can reduce NOx generation only by reducing the yield of ore pellets, which further reduces the input of coal gas or pulverized coal, reducing the strength requirement of ore pellets, which further reduces the temperature of the rotary kiln, and using raw materials and fuels with low NOx emissions, etc. These methods not only affect the production of ore pellets in terms of yield and quality, but also require high quality feedstock, which increases the cost. In addition, the problem of producing low NOx pellets cannot be fundamentally solved.

[0005] В настоящее время, наиболее предпочтительные технологии удаления NOx основываются, главным образом, на технологии селективного каталитического восстановления (СКВ) и технологии селективного некаталитического восстановления (СНКВ) для удаления NOx в конце и в ходе процесса, соответственно. Температурный диапазон 800°С-1100°С, как правило, считают подходящим для технологии денитрации СНКВ. Технологию денитрации СНКВ применяют в процессе производства окатышей с применением обжиговой печи с колосниковой решеткой, в котором восстанавливающий агент (водный раствор аммиака или мочевину), как правило, распыляют в отходящий газ во второй секции предварительного нагрева (температурный диапазон 850°С-1100°С) для денитрации отходящего газа. Технология СНКВ в сочетании с технологией СКВ является эффективным средством для реализации сверхнизкого уровня выбросов отходящего газа, образующегося при производстве окатышей. Столкнувшись с сильным давлением в области защиты окружающей среды, была предложена производственная система для сверхнизкого уровня выбросов NOx отходящего газа, образующегося при производстве окатышей (201821480691.X). Благодаря эффективному сочетанию технологий СНКВ+СКВ в двойном механизме денитрации, может быть реализован сверхнизкий уровень выбросов NOx в процессе производства окатышей с применением обжиговой печи с колосниковой решеткой. Однако, в большинстве случаев, вследствие разницы температур и атмосферного давления между секцией РН и секцией ТРН в производственной системе колосниковой решетки, часто возникает проблема образования воздушных каналов. То есть, отходящий газ с высоким содержанием NOx из секции РН направляется в секцию ТРН, что увеличивает содержание NOx в отходящем газе секции ТРН. Следовательно, трудно достичь точного управления денитрацией и стандартного уровня выбросов NOx.[0005] Currently, the most preferred NOx removal technologies are mainly based on selective catalytic reduction (SCR) technology and selective non-catalytic reduction (SNCR) technology for NOx removal at the end and during the process, respectively. The temperature range of 800°C-1100°C is generally considered suitable for SNCR denitration technology. The SNCR denitration technology is applied in the pelletizing process using a grate kiln in which a reducing agent (ammonia aqueous solution or urea) is typically sprayed into the off-gas in the second preheating section (temperature range 850°C-1100°C ) to denitrate off-gas. SNCR technology, combined with SCR technology, is an effective way to realize ultra-low emissions of off-gas from pellet production. Faced with strong pressure in the field of environmental protection, a production system for ultra-low NOx emissions of pelletizing off-gas was proposed (201821480691.X). Through the efficient combination of SNCR+SCR technology in the dual denitration mechanism, ultra-low NOx emissions can be realized in the grate kiln pelletizing process. However, in most cases, due to the difference in temperature and atmospheric pressure between the PH section and the TPH section in the grate production system, the problem of air ducting often occurs. That is, the off-gas with a high NOx content from the PH section is sent to the TPH section, which increases the NOx content in the off-gas of the TPH section. Therefore, it is difficult to achieve accurate denitration control and standard NOx emission levels.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ НАСТОЯЩЕГО ИЗОБРЕТЕНИЯBRIEF DESCRIPTION OF THE PRESENT INVENTION

[0006] С целью преодоления недостатков известного уровня техники, в изобретении представлена система для производства окатышей, в которой предотвращено образование воздушных каналов в секции предварительного нагрева системы колосниковой решетки. Подвижная пластина для регулирования воздушного потока дополнительно выполнена между секцией РН и секцией ТРН системы колосниковой решетки, и давление воздуха в секции ТРН регулируют таким образом, чтобы оно превышало или равнялось давлению воздуха в секции РН, посредством изменения положения пластины для регулирования воздушного потока, чтобы предотвратить проблему увеличения содержания NOx в отходящем газе секции ТРН вследствие образования воздушных каналов отходящего газа с высоким содержанием NOx из секции РН в секцию ТРН. Пластина для регулирования воздушного потока открывается до того, как в воздушном потоке системы смещается равновесие, и пластина для регулирования воздушного потока своевременно закрывается после того, как воздушный поток стабилизируется, так что создается положительное влияние на систему обжиговой печи с колосниковой решеткой. То есть, требование, касающееся сверхнизкого уровня выбросов NOx, образующихся при производстве окатышей, может быть удовлетворено только посредством обработки денитрацией с помощью технологий СНКВ+СКВ отходящего газа секции РН (около 1/3), при этом капиталовложения и эксплуатационные расходы значительно снижаются. Между тем, для управления перемещением пластины для регулирования воздушного потока к концу ТРН, пневмобаллон секции ТРН, находящейся рядом с секцией РН, избирательно встраивается в секцию РН, так что время высокотемпературного предварительного нагрева окатышей косвенным образом увеличивается, и достигается повышение прочности предварительно нагретых гранул.[0006] In order to overcome the disadvantages of the prior art, the invention provides a system for the production of pellets, which prevented the formation of air channels in the preheating section of the grate system. A movable airflow adjusting plate is further provided between the PH section and the TPH section of the grate system, and the air pressure in the TPH section is adjusted to be greater than or equal to the air pressure in the PH section by changing the position of the airflow adjusting plate to prevent the problem of increasing the NOx content in the exhaust gas of the TPH section due to the formation of air channels of off-gas with a high content of NOx from the PH section to the TPH section. The airflow control plate is opened before the system airflow balance shifts, and the airflow control plate is timely closed after the airflow is stabilized, so that a positive effect on the grate kiln system is created. That is, the requirement for ultra-low NOx emissions from pellet production can only be met by SNCR+SCR denitration treatment of the off-gas of the PH section (about 1/3), while capital investment and operating costs are significantly reduced. Meanwhile, in order to control the movement of the airflow adjusting plate to the end of the TPH, the air bellow of the TPH section adjacent to the PH section is selectively integrated into the PH section, so that the high-temperature preheating time of the pellets is indirectly extended, and the improvement in the strength of the preheated pellets is achieved.

[0007] Для достижения вышеуказанной цели, технические решения, принятые в изобретении, в частности, заключаются в следующем.[0007] To achieve the above object, the technical solutions adopted in the invention, in particular, are as follows.

[0008] Согласно первому варианту осуществления изобретения, представлена система для производства окатышей, в которой предотвращено образование воздушных каналов в секции предварительного нагрева системы колосниковой решетки, при этом система включает систему колосниковой решетки и вращающуюся обжиговую печь. В соответствии с направлением движения материалов, в системе колосниковой решетки последовательно выполнены секция сушки посредством продувки воздухом, секция сушки посредством отсасывания воздуха, первая секция предварительного нагрева и вторая секция предварительного нагрева. Вторая секция предварительного нагрева сообщается с выпускным отверстием для отходящего газа вращающейся обжиговой печи через первый трубопровод. Устройство для предотвращения образования воздушных каналов расположено между первой секцией предварительного нагрева и второй секцией предварительного нагрева.[0008] According to a first embodiment of the invention, a pelletizing system is provided in which air channels are prevented from forming in a preheating section of a grate system, and the system includes a grate system and a rotary kiln. According to the direction of movement of the materials, the grate system is successively provided with an air blowing drying section, a suction drying section, a first preheating section, and a second preheating section. The second preheating section is in communication with the exhaust gas outlet of the rotary kiln through the first conduit. The device for preventing the formation of air channels is located between the first preheating section and the second preheating section.

[0009] Предпочтительно, устройство для предотвращения образования воздушных каналов включает пластину для регулирования воздушного потока, подвижную платформу, ролик и прорезь. Пластина для регулирования воздушного потока расположена внутри системы колосниковой решетки. Подвижная платформа расположена с обеих сторон внешних нижних концов первой секции предварительного нагрева и второй секции предварительного нагрева. Ролик расположен в нижней части подвижной платформы. Прорезь выполнена с обеих сторон внешних верхних концов первой секции предварительного нагрева и второй секции предварительного нагрева. Фиксированное основание дополнительно расположено на подвижной платформе. Фиксированное основание соединено с вертикальной стойкой. Верхний конец вертикальной стойки соединен с верхним концом пластины для регулирования воздушного потока после прохождения через прорезь. Привод дополнительно расположен с внешней стороны подвижной платформы. Привод приводит в движение подвижную платформу для перемещения на ролике. Перемещение подвижной платформы приводит в движение фиксированное основание и вертикальную стойку для перемещения, что также заставляет перемещаться пластину для регулирования воздушного потока внутри системы колосниковой решетки.[0009] Preferably, the air channeling prevention device includes an airflow control plate, a movable platform, a roller, and a slit. The airflow control plate is located inside the grate system. The movable platform is located on both sides of the outer lower ends of the first preheating section and the second preheating section. The roller is located at the bottom of the movable platform. The slot is made on both sides of the outer upper ends of the first preheating section and the second preheating section. The fixed base is additionally located on a movable platform. The fixed base is connected to the vertical post. The upper end of the upright is connected to the upper end of the airflow control plate after passing through the slot. The drive is additionally located on the outer side of the movable platform. The drive drives the movable platform to move on a roller. The movement of the movable platform drives the fixed base and the vertical movement post, which also moves the airflow control plate inside the grate system.

[0010] Предпочтительно, пластина для регулирования воздушного потока состоит из внешней пластины и внутренней пластины. Внешняя пластина представляет собой пластинчатое тело, имеющее одну внутреннюю полость. Внутренняя пластина вставлена во внутреннюю полость внешней пластины. Внутренняя пластина также соединена с подъемным приводом. Подъемный привод управляет внутренней пластиной для перемещения в вертикальном направлении внутренней полости внешней пластины.[0010] Preferably, the airflow control plate is composed of an outer plate and an inner plate. The outer plate is a plate body with one inner cavity. The inner plate is inserted into the inner cavity of the outer plate. The inner plate is also connected to the lifting drive. The lift drive controls the inner plate to move the inner cavity of the outer plate in the vertical direction.

[0011] Предпочтительно, система дополнительно включает устройство для денитрации посредством реагента на основе аммиака. Устройство для денитрации посредством реагента на основе аммиака расположено во второй секции предварительного нагрева и/или первом трубопроводе.[0011] Preferably, the system further includes a device for denitrating with an ammonia-based reagent. The device for denitration by means of an ammonia-based reagent is located in the second preheating section and/or the first pipeline.

[0012] Предпочтительно, устройство для денитрации посредством реагента на основе аммиака включает первый спринклерный ороситель, второй спринклерный ороситель и емкость для хранения реагента на основе аммиака. Первый спринклерный ороситель расположен внутри секции предварительного нагрева. Второй спринклерный ороситель расположен в первом трубопроводе. Емкость для хранения реагента на основе аммиака соединена с первым спринклерным оросителем через второй трубопровод. Третий трубопровод, ответвляющийся от второго трубопровода, соединен со вторым спринклерным оросителем.[0012] Preferably, the ammonia reagent denitration device includes a first sprinkler, a second sprinkler, and an ammonia reagent storage container. The first sprinkler is located inside the preheat section. The second sprinkler is located in the first pipeline. The storage tank for the ammonia-based reagent is connected to the first sprinkler through the second pipeline. The third pipeline branching from the second pipeline is connected to the second sprinkler.

[0013] Предпочтительно, система дополнительно включает устройство для денитрации с помощью технологии СКВ и устройство для удаления пыли. Выпускное отверстие для воздуха второй секции предварительного нагрева сообщается с впускным отверстием для воздуха секции сушки посредством отсасывания воздуха через четвертый трубопровод. Выпускное отверстие для воздуха секции сушки посредством отсасывания воздуха сообщается с дымовой трубой через пятый трубопровод. Устройство для денитрации с помощью технологии СКВ расположено на четвертом трубопроводе. Устройство для удаления пыли расположено на пятом трубопроводе.[0013] Preferably, the system further includes an SCR denitration device and a dust removal device. The air outlet of the second preheating section communicates with the air inlet of the drying section by sucking air through a fourth conduit. The air outlet of the drying section communicates with the chimney via a fifth pipeline by suction. The SCR denitration device is located on the fourth pipeline. The dust removal device is located on the fifth pipeline.

[0014] Предпочтительно, система дополнительно включает кольцевой охладитель. В кольцевом охладителе последовательно выполнены первая секция кольцевого охлаждения, вторая секция кольцевого охлаждения и третья секция кольцевого охлаждения. Выпускное отверстие для воздуха первой секции кольцевого охлаждения сообщается с впускным отверстием для воздуха вращающейся обжиговой печи через шестой трубопровод. Выпускное отверстие для воздуха второй секции кольцевого охлаждения сообщается с впускным отверстием для воздуха первой секции предварительного нагрева через седьмой трубопровод. Выпускное отверстие для воздуха третьей секции кольцевого охлаждения сообщается с впускным отверстием для воздуха секции сушки посредством продувки воздухом через восьмой трубопровод. Выпускное отверстие для воздуха первой секции предварительного нагрева сообщается с пятым трубопроводом через девятый трубопровод. Выпускное отверстие для воздуха секции сушки посредством продувки воздухом сообщается с дымовой трубой через десятый трубопровод.[0014] Preferably, the system further includes an annular cooler. In the annular cooler, the first section of the annular cooling, the second section of the annular cooling and the third section of the annular cooling are sequentially made. The air outlet of the first annular cooling section communicates with the air inlet of the rotary kiln through a sixth pipeline. The air outlet of the second annular cooling section communicates with the air inlet of the first preheating section through a seventh pipeline. The air outlet of the third annular cooling section communicates with the air inlet of the drying section by blowing air through the eighth pipeline. The air outlet of the first preheating section communicates with the fifth pipeline through the ninth pipeline. The air outlet of the drying section communicates with the chimney through the tenth pipeline by means of air blowing.

[0015] Предпочтительно, система дополнительно включает первый датчик давления, второй датчик давления, первый датчик температуры, второй датчик температуры, первый датчик расхода, второй датчик расхода и анализатор отходящего газа. Первый датчик давления, первый датчик температуры и анализатор отходящего газа расположены в первой секции предварительного нагрева. Второй датчик давления и второй датчик температуры расположены во второй секции предварительного нагрева. Первый датчик расхода расположен на седьмом трубопроводе. Второй датчик расхода расположен на первом трубопроводе.[0015] Preferably, the system further includes a first pressure sensor, a second pressure sensor, a first temperature sensor, a second temperature sensor, a first flow sensor, a second flow sensor, and an exhaust gas analyzer. The first pressure sensor, the first temperature sensor and the exhaust gas analyzer are located in the first preheat section. The second pressure sensor and the second temperature sensor are located in the second preheating section. The first flow sensor is located on the seventh pipeline. The second flow sensor is located on the first pipeline.

[0016] Согласно второму варианту осуществления изобретения, представлен способ управления воздушным потоком при производстве окатышей, в частности, способ управления воздушным потоком с применением системы по первому варианту осуществления, при этом способ включает следующие этапы.[0016] According to the second embodiment of the invention, there is provided an airflow control method for pellet production, in particular, an airflow control method using the system of the first embodiment, the method including the following steps.

[0017] 1) В соответствии с направлением движения материалов, сырые окатыши поступают в систему колосниковой решетки, последовательно проходят через секцию сушки посредством продувки воздухом, секцию сушки посредством отсасывания воздуха, первую секцию предварительного нагрева и вторую секцию предварительного нагрева, и затем транспортируются во вращающуюся обжиговую печь для окислительного обжига. Окисленные рудные окатыши после окислительного обжига транспортируют в кольцевой охладитель для охлаждения.[0017] 1) According to the flow direction of the materials, the green pellets enter the grate system, pass through the drying section by air blowing, the drying section by suction air, the first preheating section and the second preheating section in succession, and then are conveyed to the rotating kiln for oxidative roasting. Oxidized ore pellets after oxidative roasting are transported to an annular cooler for cooling.

[0018] 2) В соответствии с направлением потока горячего воздуха, горячий воздух, выпускаемый из первой секции кольцевого охлаждения, подают во вращающуюся обжиговую печь через шестой трубопровод, и затем подают во вторую секцию предварительного нагрева через первый трубопровод. Горячий воздух, выпускаемый из второй секции кольцевого охлаждения, подают в первую секцию предварительного нагрева через седьмой трубопровод.[0018] 2) According to the hot air flow direction, hot air discharged from the first annular cooling section is supplied to the rotary kiln through the sixth pipeline, and then supplied to the second preheating section through the first pipeline. The hot air exhausted from the second annular cooling section is supplied to the first preheating section through the seventh conduit.

[0019] 3) Горизонтальное положение устройства для предотвращения образования воздушных каналов, расположенного между первой секцией предварительного нагрева и второй секцией предварительного нагрева, регулируют таким образом, чтобы давление в первой секции предварительного нагрева превышало или равнялось давлению во второй секции предварительного нагрева.[0019] 3) The horizontal position of the air channel prevention device located between the first preheating section and the second preheating section is adjusted so that the pressure in the first preheating section is greater than or equal to the pressure in the second preheating section.

[0020] 4) Горячий воздух из первой секции предварительного нагрева, наконец, выпускают через девятый трубопровод. Горячий воздух из второй секции предварительного нагрева, наконец, выпускают через четвертый трубопровод.[0020] 4) The hot air from the first preheating section is finally discharged through the ninth conduit. The hot air from the second preheating section is finally discharged through the fourth conduit.

[0021] В альтернативном варианте, в способе, регулирование горизонтального положения устройства для предотвращения образования воздушных каналов, расположенного между первой секцией предварительного нагрева и второй секции предварительного нагрева, включает следующие этапы:[0021] Alternatively, in the method, adjusting the horizontal position of the air channeling prevention device located between the first preheating section and the second preheating section includes the following steps:

[0022] приведение в движение подвижной платформы для перемещения на ролике посредством привода; перемещение подвижной платформы, приводящее в движение фиксированное основание и вертикальную стойку для перемещения, также заставляет перемещаться пластину для регулирования воздушного потока в системе колосниковой решетки; и[0022] driving the movable platform to move on a roller by means of a drive; movement of the movable platform driving the fixed base and the vertical moving column also causes the airflow adjustment plate in the grate system to move; And

[0023] управление внутренней пластиной, содержащейся в пластине для регулирования воздушного потока для перемещения в вертикальном направлении внутренней полости внешней пластины, содержащейся в пластине для регулирования воздушного потока посредством подъемного привода.[0023] controlling the inner plate contained in the airflow control plate to vertically move the inner cavity of the outer plate contained in the airflow control plate by means of a lifting drive.

[0024] Предпочтительно, способ дополнительно включает: первый датчик давления, расположенный в первой секции предварительного нагрева, для определения давления воздуха p1 (в Па) в первой секции предварительного нагрева в режиме реального времени. Первый датчик температуры дополнительно расположен для определения температуры газа c1 (в К) в первой секции предварительного нагрева в режиме реального времени.[0024] Preferably, the method further includes: a first pressure sensor located in the first preheating section to determine the air pressure p1 (in Pa) in the first preheating section in real time. The first temperature sensor is additionally located to detect the gas temperature c1 (in K) in the first preheating section in real time.

[0025] Предпочтительно, второй датчик давления расположен во второй секции предварительного нагрева для определения давления воздуха р2 (в Па) во второй секции предварительного нагрева в режиме реального времени. Второй датчик температуры дополнительно расположен для определения температуры газа с2 (в К) во второй секции предварительного нагрева в режиме реального времени.[0025] Preferably, a second pressure sensor is located in the second preheat section to detect the air pressure p2 (in Pa) in the second preheat section in real time. The second temperature sensor is additionally located to determine the temperature of the gas c2 (in K) in the second preheating section in real time.

[0026] Предпочтительно, на седьмом трубопроводе дополнительно расположен первый датчик расхода для определения расхода газа q1 (в Нм³/ч), подаваемого в первую секцию предварительного нагрева, в режиме реального времени. Второй датчик расхода расположен на первом трубопроводе для определения расхода газа q2 (в Нм³/ч), подаваемого во вторую секцию предварительного нагрева, в режиме реального времени. Масса газа, подаваемого в первую секцию предварительного нагрева, составляет m1 (в граммах):[0026] Preferably, the first flow sensor is additionally located on the seventh pipeline to determine the flow rate of gas q1 (in Nm ³ /h) supplied to the first preheating section in real time. A second flow sensor is located on the first pipeline to determine the gas flow q2 (in Nm ³ /h) supplied to the second preheating section in real time. The mass of gas supplied to the first preheating section is m1 (in grams):

[0027] Масса газа, подаваемого во вторую секцию предварительного нагрева, составляет т2 (в граммах):[0027] The mass of gas supplied to the second preheating section is m2 (in grams):

[0028] В Формуле I и Формуле II, ρ представляет собой среднюю плотность газа, в г/м³, и t представляет собой время подачи газа, в часах.[0028] In Formula I and Formula II, ρ is the average gas density, in g/m ³ , and t is the gas supply time, in hours.

[0029] Согласно уравнению состояния идеального газа, получают следующее:[0029] According to the ideal gas equation of state, the following is obtained:

[0030] В Формуле III и Формуле IV, v1 представляет собой объем первой секции предварительного нагрева, в м³; v2 представляет собой объем второй секции предварительного нагрева, в м³; R представляет собой газовую постоянную, в Дж/(моль⋅К); и М представляет собой среднюю молярную массу газа, в г/моль.[0030] In Formula III and Formula IV, v1 is the volume of the first preheat section, in m ³ ; v2 is the volume of the second preheating section, in m ³ ; R is the gas constant, in J/(mol⋅K); and M is the average molar mass of the gas, in g/mol.

[0031] Предпочтительно, устанавливают, что первая секция предварительного нагрева имеет длину a1, ширину b1 и высоту h1, все величины в метрах. Устанавливают, что вторая секция предварительного нагрева имеет длину а2, ширину b2 и высоту h2, все величины в метрах. Следовательно:[0031] Preferably, the first preheating section is set to have a length a1, a width b1 and a height h1, all in meters. The second preheating section is determined to have a length a2, a width b2 and a height h2, all in meters. Hence:

[0032] В Формуле V и Формуле VI, k1 представляет собой объемный поправочный коэффициент первой секции предварительного нагрева; и k2 представляет собой объемный поправочный коэффициент второй секции предварительного нагрева.[0032] In Formula V and Formula VI, k1 is the volumetric correction factor of the first preheating section; and k2 is the volumetric correction factor of the second preheat section.

[0033] Подставляют Формулу V в Формулу III для получения:[0033] Substitute Formula V into Formula III to obtain:

[0034] Подставляют Формулу VI в Формулу IV для получения:[0034] Substitute Formula VI into Formula IV to obtain:

[0035] Величину горизонтального перемещения пластины для регулирования воздушного потока в направлении первой секции предварительного нагрева устанавливают равной Δа, в метрах. Следовательно:[0035] The amount of horizontal movement of the airflow control plate in the direction of the first preheating section is set to Δa, in meters. Hence:

[0036] При Z=1, минимальная предполагаемая величина перемещения Δa_min пластины для регулирования воздушного потока составляет:[0036] With Z=1, the minimum expected amount of movement Δa _min of the airflow control plate is:

[0037] Путем регулирования величины горизонтального перемещения Δа пластины для регулирования воздушного потока обеспечивают превышение или равенство расчетному значению Δa_min (в метрах) согласно Формуле IX, чтобы Z≥1, т.е. p1≥p2.[0037] By adjusting the amount of horizontal movement Δa, the airflow control plates are made to be greater than or equal to the calculated value Δa _min (in meters) according to Formula IX so that Z≥1, i.e. p1≥p2.

[0038] Предпочтительно, при регулировании горизонтального перемещения Δа пластины для регулирования воздушного потока, выполняют пошаговое регулирование, и количество шагов регулирования устанавливают равным N, следовательно:[0038] Preferably, when adjusting the horizontal movement Δa of the airflow adjusting plate, step control is performed, and the number of control steps is set to N, therefore:

[0039] Когда необходимое горизонтальное перемещение пластины для регулирования воздушного потока составляет Δа, количество перемещений пластины для регулирования воздушного потока представляет собой расчетное значение N согласно Формуле X.[0039] When the necessary horizontal movement of the airflow control plate is Δa, the amount of movement of the airflow control plate is the calculated value N according to Formula X.

[0040] Предпочтительно, анализатор отходящего газа Y дополнительно расположен в первой секции предварительного нагрева для определения содержания NOx в первой секции предварительного нагрева в режиме реального времени, чтобы содержание NOx не превышало или равнялось 40 мг/м³.[0040] Preferably, an exhaust gas analyzer Y is further located in the first preheating section to determine the NOx content in the first preheating section in real time so that the NOx content does not exceed or equal to 40 mg/m ³ .

[0041] В известном уровне техники, вследствие отсутствия систематических исследований, а также надежного процесса производства окатышей с применением обжиговой печи с колосниковой решеткой, характеризующегося низким выходом NOx, и технологии управления, выбросы NOx в производственном процессе фабрики окатышей, не соответствующие стандарту, становятся нормой и представляют собой одну из самых больших проблем, с которыми сталкиваются предприятия. По этой причине, предприятия могут сократить образование NOx только путем снижения выхода рудных окатышей, что дополнительно снижает вводимое количество угольного газа или пылевидного угля, снижения требования прочности рудных окатышей, что дополнительно снижает температуру вращающейся обжиговой печи, а также применения сырья и топлив с низким уровнем выбросов NOx и т.п. Данные методы не только влияют на производство рудных окатышей с точки зрения выхода и качества, но также требуют высокого качества исходного топлива, что приводит к увеличению стоимости. Кроме того, проблема производства окатышей с низким уровнем выбросов NOx не может быть решена фундаментально. Кроме того, устройство для денитрации может быть дополнительно расположено за основным вытяжным вентилятором, например, с применением технологии селективного каталитического восстановления (СКВ) и технологии селективного некаталитического восстановления (СНКВ). Таким образом, может быть выполнено требование, касающееся низкого уровня выбросов NOx. Однако, вследствие высоких капиталовложений, высоких требований к оборудованию, высокого энергопотребления, высокой стоимости денитрации и вторичного загрязнения, оно не распространяется и не применяется на предприятиях по производству окатышей. В настоящее время, контроль выбросов NOx на фабриках окатышей в стране и за рубежом реализуется, главным образом, посредством управления технологическим процессом.[0041] In the prior art, due to the lack of systematic studies, as well as a reliable pellet production process using a grate kiln with a low NOx output, and control technology, NOx emissions in the production process of a pellet plant that do not meet the standard become the norm. and represent one of the biggest challenges faced by businesses. For this reason, enterprises can reduce NOx generation only by reducing the yield of ore pellets, which further reduces the input of coal gas or pulverized coal, reducing the strength requirement of ore pellets, which further reduces the temperature of the rotary kiln, and using raw materials and fuels with low NOx emissions, etc. These methods not only affect the production of ore pellets in terms of yield and quality, but also require high quality feedstock, which increases the cost. In addition, the problem of producing low NOx pellets cannot be fundamentally solved. In addition, the denitration device can be optionally located after the main exhaust fan, for example, using selective catalytic reduction (SCR) technology and selective non-catalytic reduction (SNCR) technology. Thus, the requirement for low NOx emissions can be met. However, due to high capital investment, high equipment requirements, high energy consumption, high cost of denitration and secondary pollution, it is not distributed or applied in pelletizing plants. At present, the control of NOx emissions in pellet mills at home and abroad is mainly realized through process control.

[0042] Согласно существующему процессу производства окатышей с применением обжиговой печи с колосниковой решеткой, система колосниковой решетки разделена на секцию сушки посредством продувки воздухом, секцию сушки посредством отсасывания воздуха, первую секцию предварительного нагрева и вторую секцию предварительного нагрева, и кольцевой охладитель разделен на первую секцию кольцевого охлаждения, вторую секцию кольцевого охлаждения и третью секцию кольцевого охлаждения. Воздушный поток из первой секции кольцевого охлаждения поступает непосредственно во вращающуюся обжиговую печь для обжига рудных окатышей, нагревает предварительно нагретые гранулы во второй секции предварительного нагрева, и затем выдувается в секцию сушки посредством отсасывания воздуха для осуществления сушки сырых окатышей посредством отсасывания воздуха, и затем выпускается наружу через секцию сушки посредством отсасывания воздуха (подвергаясь очистке отходящего газа перед выпуском). Воздушный поток из второй секции кольцевого охлаждения поступает в первую секцию предварительного нагрева для нагревания предварительно нагретых гранул, и затем выпускается наружу. Воздушный поток из третьей секции кольцевого охлаждения поступает в секцию сушки посредством продувки воздухом для осуществления сушки сырых окатышей посредством продувки воздухом, таким образом, реализуется замкнутая циркуляция системы воздушного потока для системы колосниковой решетки, вращающейся обжиговой печи и кольцевого охладителя. Между тем, технологию селективного некаталитического восстановления (СНКВ) в сочетании с технологией селективного каталитического восстановления (СКВ) применяют для удаления NOx в процессе (во второй секции предварительного нагрева) и на конечной стадии процесса (после выпускного отверстия для воздуха второй секции предварительного нагрева). Например, в производственной системе для сверхнизкого уровня выбросов NOx отходящего газа, образующегося при производстве окатышей (201821480691.Х), благодаря эффективному сочетанию технологий СНКВ+СКВ в двойном механизме денитрации, может быть реализован сверхнизкий уровень выбросов NOx в процессе производства окатышей с применением обжиговой печи с колосниковой решеткой. Однако, в большинстве случаев, вследствие разницы температур и атмосферного давления между секцией РН и секцией ТРН в производственной системе колосниковой решетки, часто возникает проблема образования воздушных каналов. То есть, отходящий газ с высоким содержанием NOx из секции РН направляется в секцию ТРН, что увеличивает содержание NOx в отходящем газе секции ТРН. Следовательно, трудно достичь точного управления денитрацией и стандартного уровня выбросов NOx.[0042] According to the existing pelletizing process using the grate calciner, the grate system is divided into an air blowing drying section, a suction drying section, a first preheating section and a second preheating section, and an annular cooler is divided into a first section an annular cooling section, a second annular cooling section, and a third annular cooling section. The air flow from the first annular cooling section enters directly into the ore pellet rotary kiln, heats the preheated pellets in the second preheating section, and then blows into the drying section by suction air to carry out the drying of green pellets by suction, and then exhausts to the outside. through the drying section by means of air extraction (subject to flue gas cleaning before discharge). The air flow from the second annular cooling section enters the first preheating section to heat the preheated pellets, and then discharged to the outside. The air flow from the third annular cooling section enters the drying section by air blowing to realize the drying of green pellets by air blowing, thus realizing a closed circulation air flow system for the grate system, rotary kiln and ring cooler. Meanwhile, selective non-catalytic reduction (SNCR) technology combined with selective catalytic reduction (SCR) technology is applied to remove NOx in the process (in the second preheating section) and in the final stage of the process (after the air outlet of the second preheating section). For example, in the production system for ultra-low NOx emissions of pelletizing off-gas (201821480691.X), thanks to the efficient combination of SNCR+SCR technologies in a double denitration mechanism, ultra-low NOx emissions from the pelletizing process using a roaster can be realized with grate. However, in most cases, due to the difference in temperature and atmospheric pressure between the PH section and the TPH section in the grate production system, the problem of air ducting often occurs. That is, the off-gas with a high NOx content from the PH section is sent to the TPH section, which increases the NOx content in the off-gas of the TPH section. Therefore, it is difficult to achieve accurate denitration control and standard NOx emission levels.

[0043] В изобретении, с целью решения проблемы, связанной с образованием воздушных каналов между секцией РН и секцией ТРН в производственной системе для сверхнизкого уровня выбросов NOx отходящего газа, образующегося при производстве окатышей, вследствие разницы температур и давления воздуха, реализованы точное управление денитрацией и стандартный уровень выбросов NOx. Согласно изобретению, подвижное устройство для предотвращения образования воздушных каналов дополнительно выполнено между секцией РН и секцией ТРН системы колосниковой решетки, и давление воздуха pi в секции ТРН, главным образом, регулируют таким образом, чтобы оно превышало или равнялось давлению воздуха р2 секции РН, т.е. p1≥p2, посредством изменения положения устройства для предотвращения образования воздушных каналов, таким образом, чтобы предотвратить проблему увеличения содержания NOx в отходящем газе секции ТРН вследствие образования воздушных каналов отходящего газа с высоким содержанием NOx из секции РН в секцию ТРН. Пластина для регулирования воздушного потока открывается до того, как равновесие в системе воздушного потока для системы колосниковой решетки нарушается, и система воздушного потока своевременно закрывается после стабилизации, так что создается положительное влияние на систему обжиговой печи с колосниковой решеткой. Требование, касающееся сверхнизкого уровня выбросов NOx, образующихся при производстве окатышей, может быть удовлетворено только посредством обработки денитрацией с помощью технологий СНКВ+СКВ отходящего газа секции РН (около 1/3), при этом капиталовложения и эксплуатационные расходы значительно снижаются. Несколько пневмобаллонов (как правило, 1-5, которые могут быть рационально отрегулированы и расположены в соответствии с фактическими условиями работы) секции ТРН, находящейся рядом с секцией РН, избирательно встраиваются в секцию РН, так что время высокотемпературного предварительного нагрева окатышей косвенным образом увеличивается, и достигается повышение прочности предварительно нагретых гранул.[0043] In the invention, in order to solve the problem associated with the formation of air channels between the PH section and the TPH section in the production system for ultra-low NOx emissions of pelletizing off-gas due to the difference in temperature and air pressure, accurate control of denitration and standard NOx emission level. According to the invention, a movable device for preventing the formation of air channels is additionally provided between the PH section and the TPH section of the grate system, and the air pressure pi in the TPH section is mainly adjusted so that it is greater than or equal to the air pressure p2 of the PH section, i.e. e. p1≥p2, by changing the position of the air channeling prevention device so as to prevent the problem of increasing the NOx content in the exhaust gas of the TPH section due to the formation of high NOx exhaust gas air channels from the PH section to the TPH section. The airflow adjusting plate is opened before the balance in the airflow system for the grate system is disturbed, and the airflow system is closed in time after stabilization, so that a positive effect on the grate kiln system is created. The requirement for ultra-low NOx emissions from pellet production can only be met by SNCR+SCR denitration treatment of the off-gas of the PH section (about 1/3), while capital investment and operating costs are significantly reduced. Several air bellows (generally 1-5, which can be rationally adjusted and arranged according to the actual working conditions) of the TPH section adjacent to the PH section are selectively integrated into the PH section, so that the high-temperature preheating time of the pellets is indirectly increased, and an increase in the strength of the preheated pellets is achieved.

[0044] В изобретении, первый датчик давления расположен в первой секции предварительного нагрева для определения давления воздуха p1 (в Па) в первой секции предварительного нагрева в режиме реального времени. Второй датчик давления расположен во второй секции предварительного нагрева для определения давления воздуха р2 (в Па) во второй секции предварительного нагрева в режиме реального времени. Определенные значения p1 и р2 сравнивают. Если выявлено, что p1≥p2, система не выполняет регулирование (положение пластины для регулирования воздушного потока остается неизменным). Если выявлено, что p1<p2, изменение положения пластины для регулирования воздушного потока контролируется и регулируется для реализации условия p1≥p2. Предотвращается образование каналов отходящего газа с высоким содержанием NOx из секции РН в секцию ТРН.[0044] In the invention, the first pressure sensor is located in the first preheating section to determine the air pressure p1 (in Pa) in the first preheating section in real time. The second pressure sensor is located in the second preheating section to detect the air pressure p2 (in Pa) in the second preheating section in real time. The determined values of p1 and p2 are compared. If it is found that p1≥p2, the system does not perform regulation (the position of the airflow regulation plate remains unchanged). If it is determined that p1<p2, the change in the position of the airflow control plate is controlled and adjusted to realize the condition p1≥p2. Channeling of high NOx off-gas from the PH section to the TPH section is prevented.

[0045] В изобретении, устройство для предотвращения образования воздушных каналов включает пластину для регулирования воздушного потока, подвижную платформу, ролик и прорезь. Пластина для регулирования воздушного потока расположена внутри системы колосниковой решетки. Подвижная платформа расположена с обеих сторон внешних нижних концов первой секции предварительного нагрева и второй секции предварительного нагрева. Ролик расположен в нижней части подвижной платформы. Прорезь выполнена с обеих сторон внешних верхних концов первой секции предварительного нагрева и второй секции предварительного нагрева. Фиксированное основание дополнительно расположено на подвижной платформе. Фиксированное основание соединено с вертикальной стойкой. Верхний конец вертикальной стойки соединен с верхним концом пластины для регулирования воздушного потока после прохождения через прорезь (верхний конец вертикальной стойки изогнут в поперечном направлении и затем протянут через прорезь для соединения с верхним концом пластины для регулирования воздушного потока). Привод дополнительно расположен с внешней стороны подвижной платформы. Привод приводит в движение подвижную платформу для перемещения на ролике. Перемещение подвижной платформы приводит в движение фиксированное основание и вертикальную стойку для перемещения, что также заставляет перемещаться (из секции РН в секцию ТРН) пластину для регулирования воздушного потока внутри системы колосниковой решетки.[0045] In the invention, the air channeling prevention device includes an airflow control plate, a movable platform, a roller, and a slot. The airflow control plate is located inside the grate system. The movable platform is located on both sides of the outer lower ends of the first preheating section and the second preheating section. The roller is located at the bottom of the movable platform. The slot is made on both sides of the outer upper ends of the first preheating section and the second preheating section. The fixed base is additionally located on a movable platform. The fixed base is connected to the vertical post. The upper end of the vertical post is connected to the upper end of the airflow control plate after passing through the slot (the upper end of the vertical post is laterally bent and then pulled through the slot to connect with the upper end of the airflow control plate). The drive is additionally located on the outer side of the movable platform. The drive drives the movable platform to move on a roller. Movement of the movable platform drives the fixed base and the vertical movement column, which also moves (from the PH section to the TPH section) the airflow control plate within the grate system.

[0046] Кроме того, пластина для регулирования воздушного потока состоит из внешней пластины и внутренней пластины. Внешняя пластина представляет собой пластинчатое тело, имеющее одну внутреннюю полость. Внутренняя пластина вставлена во внутреннюю полость внешней пластины. Внутренняя пластина также соединена с подъемным приводом. Подъемный привод управляет внутренней пластиной для перемещения в вертикальном направлении внутренней полости внешней пластины. В соответствии с практическими требованиями, перемещение внутренней пластины регулируют таким образом, чтобы общая высота пластины для регулирования воздушного потока изменялась для удовлетворения требований к рабочим условиям различных высот, и предотвращалось образование воздушных каналов.[0046] In addition, the airflow control plate is composed of an outer plate and an inner plate. The outer plate is a plate body with one internal cavity. The inner plate is inserted into the inner cavity of the outer plate. The inner plate is also connected to the lifting drive. The lift drive controls the inner plate to move the inner cavity of the outer plate in the vertical direction. According to practical requirements, the movement of the inner plate is controlled so that the overall height of the airflow control plate is changed to meet the requirements of working conditions of different heights, and the formation of air channels is prevented.

[0047] B изобретении, толщина внутренней пластины составляет 1-20 см, предпочтительно 2-15 см, и более предпочтительно 3-10 см. Толщина внешней пластины (т.е. общая толщина пластины для регулирования воздушного потока) составляет 3-25 см, предпочтительно 5-20 см, и более предпочтительно 8-15 см. Толщина внутренней полости внешней пластины превышает толщину внутренней пластины (например, толщина внутренней полости внешней пластины больше толщины внутренней пластины на 0.5 см, 1 см, 1.5 см, 2 см и т.п., и может быть выбрана согласно фактическим требованиям к рабочим условиям).[0047] In the invention, the thickness of the inner plate is 1-20 cm, preferably 2-15 cm, and more preferably 3-10 cm. The thickness of the outer plate (i.e., the total thickness of the airflow control plate) is 3-25 cm , preferably 5-20 cm, and more preferably 8-15 cm. The thickness of the inner cavity of the outer plate exceeds the thickness of the inner plate (for example, the thickness of the inner cavity of the outer plate is greater than the thickness of the inner plate by 0.5 cm, 1 cm, 1.5 cm, 2 cm, etc. .p., and can be selected according to the actual requirements for working conditions).

[0048] В изобретении, первый датчик температуры расположен в первой секции предварительного нагрева для определения температуры газа c1 (в К) в первой секции предварительного нагрева в режиме реального времени. Второй датчик температуры расположен во второй секции предварительного нагрева для определения температуры газа с2 (в К) во второй секции предварительного нагрева в режиме реального времени. На седьмом трубопроводе дополнительно расположен первый датчик расхода для определения расхода газа q1 (в Нм³/ч), подаваемого в первую секцию предварительного нагрева, в режиме реального времени. Второй датчик расхода расположен на первом трубопроводе для определения расхода газа q2 (в Нм³/ч), подаваемого во вторую секцию предварительного нагрева, в режиме реального времени. Посредством расчета, масса газа, подаваемого в первую секцию предварительного нагрева, составляет ml, в граммах:[0048] In the invention, the first temperature sensor is located in the first preheat section to determine the gas temperature c1 (in K) in the first preheat section in real time. The second temperature sensor is located in the second preheating section to determine the temperature of the gas c2 (in K) in the second preheating section in real time. On the seventh pipeline, a first flow sensor is additionally located to determine the flow rate of gas q1 (in Nm ³ /h) supplied to the first preheating section in real time. A second flow sensor is located on the first pipeline to determine the gas flow q2 (in Nm ³ /h) supplied to the second preheating section in real time. By calculation, the mass of gas supplied to the first preheating section is ml, in grams:

[0049] Кроме того, масса газа, подаваемого во вторую секцию предварительного нагрева, составляет m2, в граммах:[0049] In addition, the mass of gas supplied to the second preheating section is m2, in grams:

[0050] В Формуле I и Формуле II, ρ представляет собой среднюю плотность газа, в г/м³; и t представляет собой время подачи, в часах.[0050] In Formula I and Formula II, ρ is the average gas density, in g/m ³ ; and t is the feed time, in hours.

[0051] Согласно уравнению состояния идеального газа (pV=nRT=mRT/M), может быть получено:[0051] According to the ideal gas equation of state (pV=nRT=mRT/M), one can get:

[0052] В Формуле III и Формуле IV, v1 представляет собой объем первой секции предварительного нагрева, в м³; v2 представляет собой объем второй секции предварительного нагрева, в м³; R представляет собой газовую постоянную, в Дж/(моль⋅К); и М представляет собой среднюю молярную массу газа, в г/моль.[0052] In Formula III and Formula IV, v1 is the volume of the first preheat section, in m ³ ; v2 is the volume of the second preheating section, in m ³ ; R is the gas constant, in J/(mol⋅K); and M is the average molar mass of the gas, in g/mol.

[0053] Предпочтительно, устанавливают, что первая секция предварительного нагрева имеет длину a1, ширину b1 и высоту h1, все величины в метрах. Устанавливают, что вторая секция предварительного нагрева имеет длину а2, ширину b2 и высоту h2, все величины в метрах. Следовательно:[0053] Preferably, the first preheating section is set to have a length a1, a width b1 and a height h1, all in meters. The second preheating section is determined to have a length a2, a width b2 and a height h2, all in meters. Hence:

[0054] В Формуле V и Формуле VI, k1 представляет собой объемный поправочный коэффициент первой секции предварительного нагрева; и k2 представляет собой объемный поправочный коэффициент второй секции предварительного нагрева.[0054] In Formula V and Formula VI, k1 is the volumetric correction factor of the first preheating section; and k2 is the volumetric correction factor of the second preheat section.

[0055] В изобретении, когда внутренняя полость первой секции предварительного нагрева или второй секции предварительного нагрева выполнена в виде правильного прямоугольника, k1=k2=1. Когда внутренняя полость первой секции предварительного нагрева или второй секции предварительного нагрева выполнена в виде правильного прямоугольника, для корректирования значения ошибки формулы расчета объема (длинахширинахвысота), вводят поправочные значения k1 и k2, чтобы расчетный объем был наиболее близок к фактическому объему. Как правило, значения k1 и k2 представляют собой фиксированную константу для одной и той же системы колосниковой решетки.[0055] In the invention, when the interior cavity of the first preheating section or the second preheating section is formed as a regular rectangle, k1=k2=1. When the inner cavity of the first preheating section or the second preheating section is made in the form of a regular rectangle, in order to correct the error value of the volume calculation formula (length x width x height), correction values k1 and k2 are introduced so that the calculated volume is closest to the actual volume. Typically, the values of k1 and k2 are a fixed constant for the same grate system.

[0056] Кроме того, подставляют Формулу V в Формулу III для получения:[0056] In addition, Formula V is substituted into Formula III to obtain:

[0057] Кроме того, подставляют Формулу VI в Формулу IV для получения:[0057] In addition, Formula VI is substituted into Formula IV to obtain:

[0058] Когда p1<p2, необходимо перемещать пластину для регулирования воздушного потока (исходное положение пластины для регулирования воздушного потока представляет собой место соединения первой секции предварительного нагрева и второй секции предварительного нагрева) таким образом, чтобы p1≥p2, и величину горизонтального перемещения пластины для регулирования воздушного потока устанавливают равной Δа, в метрах. Следовательно:[0058] When p1<p2, it is necessary to move the airflow adjustment plate (the initial position of the airflow adjustment plate is the junction of the first preheating section and the second preheating section) so that p1≥p2, and the amount of horizontal movement of the plate to regulate the air flow, set equal to Δa, in meters. Hence:

[0059] При Z=1 (т.е. p1=p2), минимальная предполагаемая величина Δa_min пластины для регулирования воздушного потока составляет:[0059] With Z=1 (i.e., p1=p2), the minimum expected value Δa _min of the airflow control plate is:

[0060] Путем регулирования величины горизонтального перемещения Δа пластины для регулирования воздушного потока обеспечивают превышение или равенство расчетному значению Δa_min (в метрах) согласно Формуле IX, чтобы Z>1, т.е. p1>p2.[0060] By adjusting the amount of horizontal movement Δa, the airflow control plates are made to be greater than or equal to the calculated value Δa _min (in meters) according to Formula IX so that Z>1, i.e. p1>p2.

[0061] В изобретении, при регулировании горизонтального перемещения Δа пластины для регулирования воздушного потока, выполняют пошаговое регулирование, и количество шагов регулирования устанавливают равным N, следовательно:[0061] In the invention, when adjusting the horizontal movement Δa of the airflow adjusting plate, step control is performed, and the number of control steps is set to N, therefore:

[0062] Когда необходимое горизонтальное перемещение пластины для регулирования воздушного потока составляет Δа, количество перемещений пластины для регулирования воздушного потока представляет собой расчетное значение N согласно Формуле X.[0062] When the required horizontal movement of the airflow control plate is Δa, the amount of movement of the airflow control plate is the calculated value N according to Formula X.

[0063] Следует отметить, что Δа, рассчитанное в данном документе, не может быть отрегулировано простым и грубым образом за один шаг, а нуждается в медленном регулировании, и изменения параметров в режиме реального времени непрерывно определяют и вовремя корректируют в ходе процесса регулирования, чтобы избежать резких колебаний в производстве вследствие чрезмерного шага регулирования, что повлияет на показатели производительности и качества. В данном документе, должен быть установлен шаг регулирования: L=Δa/N (принимая значение Δа равным Δa_min в качестве примера), регулирование за N шагов, N=(p2-p1)/(0.05*p1), где N округляют. Кроме того, вышеуказанное определение N является предпочтительным способом расчета, но не ограничивается данным способом. По существу, определение значения N необходимо производить по степени срочности регулирования (чем меньше pi относительно р2, тем меньше должно быть количество шагов регулирования, так как необходимо уменьшить перепад давлений как можно скорее). Однако, после каждого регулирования размера шага, необходимо выполнять определение нового давления. Если цель (p1≥p2) не достигнута, то регулирование продолжают. Если цель достигнута, регулирование останавливают.[0063] It should be noted that Δa calculated in this document cannot be adjusted in a simple and rough manner in one step, but needs to be slowly adjusted, and real-time parameter changes are continuously detected and corrected in time during the adjustment process, so that avoid sharp fluctuations in production due to excessive control step, which will affect productivity and quality indicators. In this document, the control step should be set to: L=Δa/N (taking the value of Δa equal to Δa _min as an example), control in N steps, N=(p2-p1)/(0.05*p1), where N is rounded off. In addition, the above definition of N is the preferred calculation method, but is not limited to this method. In essence, the determination of the value of N must be made according to the degree of control urgency (the smaller pi relative to p2, the fewer control steps should be, since it is necessary to reduce the pressure drop as soon as possible). However, after each step size adjustment, a new pressure determination must be performed. If the goal (p1≥p2) is not achieved, then the regulation is continued. If the goal is reached, the regulation is stopped.

[0064] Кроме того, анализатор отходящего газа дополнительно расположен в первой секции предварительного нагрева для определения содержания NOx в первой секции предварительного нагрева, чтобы содержание NOx не превышало или равнялось 40 мг/м³, в режиме реального времени. К тому же, согласно национальному стандарту, касающегося сверхнизкого уровня выбросов, конечная концентрация выбросов NOx должна быть ниже 50 мг/м³.[0064] In addition, an exhaust gas analyzer is further located in the first preheating section to determine the NOx content in the first preheating section so that the NOx content does not exceed or equal to 40 mg/m ³ in real time. In addition, according to the national ultra-low emission standard, the final concentration of NOx emissions must be below 50 mg/m ³ .

[0065] По сравнению с известным уровнем техники, изобретение обладает следующими техническими преимуществами.[0065] Compared with the prior art, the invention has the following technical advantages.

[0066] 1. Согласно системе изобретения, подвижное устройство для предотвращения образования воздушных каналов дополнительно выполнено между секцией РН и секцией ТРН системы колосниковой решетки, и давлением воздуха в секции ТРН, в основном, управляют таким образом, чтобы оно превышало или равнялось давлению в секции РН, посредством изменения положения устройства для предотвращения образования воздушных каналов, чтобы предотвратить проблему увеличения содержания NOx в отходящем газе секции ТРН вследствие образования воздушных каналов отходящего газа с высоким содержанием NOx из секции РН в секцию ТРН. Эффективно снижаются прямые выбросы загрязняющих веществ.[0066] 1. According to the system of the invention, a movable device for preventing air ducting is further provided between the PH section and the TPH section of the grate system, and the air pressure in the TPH section is generally controlled to be greater than or equal to the pressure in the grate section. PH, by changing the position of the air channeling prevention device to prevent the problem of increasing NOx content in the exhaust gas of the TPH section due to the formation of high NOx exhaust gas air channels from the PH section to the TPH section. Direct emissions of pollutants are effectively reduced.

[0067] 2. Согласно системе воздушного потока для системы колосниковой решетки в соответствии с изобретением, требование, касающееся сверхнизкого уровня выбросов NOx, образующихся при производстве окатышей, может быть удовлетворено только путем осуществления обработки денитрацией с помощью технологий СНКВ+СКВ отходящего газа секции РН (около 1/3), при этом капиталовложения и эксплуатационные расходы значительно снижаются. Между тем, часть пневмобаллонов секции ТРН, находящейся рядом с секцией РН, избирательно встраивается в секцию РН, так что время высокотемпературного предварительного нагрева окатышей косвенным образом увеличивается, и достигается повышение прочности предварительно нагретых окатышей.[0067] 2. According to the airflow system for the grate system according to the invention, the requirement for ultra-low NOx emissions from pellet production can only be met by performing SNCR+SCR denitration treatment of the off-gas of the PH section ( about 1/3), while investment and operating costs are significantly reduced. Meanwhile, a part of the air bellows of the TPH section adjacent to the PH section is selectively built into the PH section, so that the high-temperature preheating time of the pellets is indirectly extended, and an increase in the strength of the preheated pellets is achieved.

[0068] 3. Согласно системе изобретения, система имеет простую конструкцию, является простой в эксплуатации, характеризуется низкими капиталовложениями, эффективным управлением воздушным потоком и снижением выбросов, хорошими перспективами применения и высокой экономической эффективностью.[0068] 3. According to the system of the invention, the system has a simple structure, is easy to operate, has low capital investment, efficient airflow control and emission reduction, good application prospects, and high economic efficiency.

[0069] 4. Согласно способу управления воздушным потоком в соответствии с изобретением, способ управления воздушным потоком является простым и точным, характеризуется коротким потоком управления. Отклик может быть выполнен в течение очень короткого времени благодаря мониторингу данных в режиме реального времени. Динамическое точное регулирование реализовано таким образом, что перемещение и расчет перемещения пластины для регулирования воздушного потока осуществляется одновременно, так что регулирование пластины для регулирования воздушного потока является более надежным и рациональным, и проблемы, связанной с резкими колебаниями в производстве вследствие чрезмерного шага регулирования, оказывающими негативное влияние на показатели производительности и качества, можно эффективным образом избежать.[0069] 4. According to the airflow control method according to the invention, the airflow control method is simple and accurate, and has a short control stream. A response can be made within a very short time thanks to real-time data monitoring. The dynamic fine control is implemented in such a way that the movement and the calculation of the movement of the airflow control plate are carried out simultaneously, so that the control of the airflow control plate is more reliable and rational, and the problem of production fluctuation due to excessive control step, which has a negative effect on impact on performance and quality can be effectively avoided.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

[0070] Фиг. 1 представляет собой схематическое изображение, представляющее конструкцию системы для производства окатышей, в которой предотвращено образование воздушных каналов в секции предварительного нагрева системы колосниковой решетки, в соответствии с изобретением.[0070] FIG. 1 is a schematic diagram showing the construction of a pelletizing system in which air channels are prevented from forming in the preheating section of the grate system, in accordance with the invention.

[0071] Фиг. 2 представляет собой схематическое изображение, представляющее конструкцию системы для производства окатышей, в которой предотвращено образование воздушных каналов в секции предварительного нагрева системы колосниковой решетки с измерительными устройствами, в соответствии с изобретением.[0071] FIG. 2 is a schematic diagram showing the construction of a pelletizing system in which air channels are prevented from forming in the preheating section of a grate system with measuring devices, in accordance with the invention.

[0072] Фиг. 3 представляет собой схематическое изображение, представляющее конструкцию устройства для предотвращения образования воздушных каналов в соответствии с изобретением.[0072] FIG. 3 is a schematic view showing the construction of an air channeling prevention device according to the invention.

[0073] Фиг. 4 представляет собой схематическое изображение, представляющее конструкцию пластины для регулирования воздушного потока в соответствии с изобретением.[0073] FIG. 4 is a schematic view showing the construction of an airflow control plate according to the invention.

[0074] Фиг. 5 представляет собой вид сверху конструкции устройства для предотвращения образования воздушных каналов в соответствии с изобретением.[0074] FIG. 5 is a plan view of the structure of the device for preventing the formation of air channels in accordance with the invention.

[0075] Фиг. 6 представляет собой блок-схему способа управления и регулирования воздушного потока в соответствии с изобретением.[0075] FIG. 6 is a block diagram of a method for controlling and regulating an air flow in accordance with the invention.

[0076] Список ссылочных позиций на чертежах:[0076] List of reference numbers in the drawings:

1: система колосниковой решетки;1: grate system;

2: вращающаяся обжиговая печь;2: rotary kiln;

3: устройство для предотвращения образования воздушных каналов;3: device to prevent the formation of air channels;

4: устройство для денитрации посредством реагента на основе аммиака; 5: устройство для денитрации с помощью технологии СКВ; 6: устройство для удаления пыли; 7: кольцевой охладитель;4: device for denitration by means of an ammonia-based reagent; 5: SCR denitration device; 6: dust removal device; 7: ring cooler;

UDD: секция сушки посредством продувки воздухом;UDD: air blow drying section;

DDD: секция сушки посредством отсасывания воздуха;DDD: drying section by suction;

ТРН: первая секция предварительного нагрева;TRH: first preheating section;

РН: вторая секция предварительного нагрева;PH: second preheating section;

301: пластина для регулирования воздушного потока;301: airflow control plate;

30101: внешняя пластина;30101: outer plate;

30102: внутренняя пластина;30102: inner plate;

30103: подъемный привод;30103: lift drive;

302: подвижная платформа;302: moving platform;

30201: фиксированное основание;30201: fixed base;

30202: вертикальная стойка;30202: vertical stand;

30203: привод;30203: drive;

303: ролик;303: roller;

304: прорезь;304: slot;

401: первый спринклерный ороситель;401: first sprinkler;

402: второй спринклерный ороситель;402: second sprinkler;

403: емкость для хранения реагента на основе аммиака;403: container for storage of reagent based on ammonia;

С1: первая секция кольцевого охлаждения;C1: the first section of the annular cooling;

С2: вторая секция кольцевого охлаждения;C2: second section of annular cooling;

С3: третья секция кольцевого охлаждения;C3: third section of annular cooling;

L1: первый трубопровод;L1: first pipeline;

L2: второй трубопровод;L2: second pipeline;

L3: третий трубопровод;L3: third pipeline;

L4: четвертый трубопровод;L4: fourth pipeline;

L5: пятый трубопровод;L5: fifth pipeline;

L6: шестой трубопровод;L6: sixth pipeline;

L7: седьмой трубопровод;L7: seventh pipeline;

L8: восьмой трубопровод;L8: eighth pipeline;

L9: девятый трубопровод;L9: ninth pipeline;

L10: десятый трубопровод;L10: tenth pipeline;

P1: первый датчик давления;P1: first pressure sensor;

Р2: второй датчик давления;P2: second pressure sensor;

Т1: первый датчик температуры;T1: first temperature sensor;

Т2: второй датчик температуры;T2: second temperature sensor;

Q1: первый датчик расхода;Q1: first flow sensor;

Q2: второй датчик расхода;Q2: second flow sensor;

Y: анализатор отходящего газа.Y: off-gas analyzer.

ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯDESCRIPTION OF EMBODIMENTS

[0077] Технические решения изобретения будут проиллюстрированы с помощью примеров ниже, и объем охраны, заявленный изобретением, включает, но не ограничивается, следующие варианты осуществления.[0077] The technical solutions of the invention will be illustrated using the examples below, and the scope of protection claimed by the invention includes, but is not limited to, the following embodiments.

[0078] Согласно первому варианту осуществления изобретения, представлена система для производства окатышей, в которой предотвращено образование воздушных каналов в секции предварительного нагрева системы колосниковой решетки, при этом система включает систему колосниковой решетки 1 и вращающуюся обжиговую печь 2. В соответствии с направлением движения материалов, в системе колосниковой решетки 1 последовательно выполнены секция сушки посредством продувки воздухом UDD, секция сушки посредством отсасывания воздуха DDD, первая секция предварительного нагрева ТРН и вторая секция предварительного нагрева РН. Вторая секция предварительного нагрева РН сообщается с выпускным отверстием для отходящего газа вращающейся обжиговой печи 2 через первый трубопровод L1. Устройство для предотвращения образования воздушных каналов 3 расположено между первой секцией предварительного нагрева ТРН и второй секцией предварительного нагрева РН.[0078] According to a first embodiment of the invention, a pelletizing system is provided in which air channels are prevented from forming in the preheating section of the grate system, and the system includes the grate system 1 and the rotary kiln 2. According to the direction of materials flow, in the grate system 1, a drying section by air blowing UDD, a drying section by air suction DDD, a first preheating section TPH and a second preheating section PH are successively made. The second preheating section PH communicates with the exhaust gas outlet of the rotary kiln 2 via the first conduit L1. The device for preventing the formation of air channels 3 is located between the first preheating section TPH and the second preheating section PH.

[0079] Предпочтительно, устройство для предотвращения образования воздушных каналов 3 включает пластину для регулирования воздушного потока 301, подвижную платформу 302, ролик 303 и прорезь 304. Пластина для регулирования воздушного потока 301 расположена внутри системы колосниковой решетки 1. Подвижная платформа 302 расположена с обеих сторон внешних нижних концов первой секции предварительного нагрева ТРН и второй секции предварительного нагрева РН. Ролик 303 расположен в нижней части подвижной платформы 302. Прорезь 304 выполнена с обеих сторон внешних верхних концов первой секции предварительного нагрева ТРН и второй секции предварительного нагрева PH. Фиксированное основание 30201 дополнительно расположено на подвижной платформе 302. Фиксированное основание 30201 соединено с вертикальной стойкой 30202. Верхний конец вертикальной стойки 30202 соединен с верхним концом пластины для регулирования воздушного потока 301 после прохождения через прорезь 304. Привод 30203 дополнительно расположен с внешней стороны подвижной платформы 302. Привод 30203 приводит в движение подвижную платформу 302 для перемещения на ролике 303. Перемещение подвижной платформы 302 приводит в движение фиксированное основание 30201 и вертикальную стойку 30202 для перемещения, что также заставляет перемещаться пластину для регулирования воздушного потока 301 внутри системы колосниковой решетки 1.[0079] Preferably, the air channeling prevention device 3 includes an airflow control plate 301, a movable platform 302, a roller 303, and a slot 304. The airflow control plate 301 is located inside the grate system 1. The movable platform 302 is located on both sides outer lower ends of the first preheating section TRH and the second preheating section PH. The roller 303 is located at the bottom of the movable platform 302. The slot 304 is provided on both sides of the outer upper ends of the first preheat section TPH and the second preheat section PH. The fixed base 30201 is further located on the movable platform 302. The fixed base 30201 is connected to the vertical post 30202. The upper end of the vertical post 30202 is connected to the upper end of the airflow control plate 301 after passing through the slot 304. The actuator 30203 is additionally located on the outside of the movable platform 302 The actuator 30203 drives the moving platform 302 to move on the roller 303. The movement of the moving platform 302 drives the fixed base 30201 and the upright 30202 to move, which also causes the airflow control plate 301 inside the grate system 1 to move.

[0080] Предпочтительно, пластина для регулирования воздушного потока 301 состоит из внешней пластины 30101 и внутренней пластины 30102. Внешняя пластина 30101 представляет собой пластинчатое тело, имеющее одну внутреннюю полость. Внутренняя пластина 30102 вставлена во внутреннюю полость внешней пластины 30101. Внутренняя пластина 30102 также соединена с подъемным приводом 30103. Подъемный привод 30103 управляет внутренней пластиной 30102 для перемещения в вертикальном направлении внутренней полости внешней пластины 30101.[0080] Preferably, the airflow control plate 301 is composed of an outer plate 30101 and an inner plate 30102. The outer plate 30101 is a plate body having one inner cavity. The inner plate 30102 is inserted into the inner cavity of the outer plate 30101. The inner plate 30102 is also connected to the lift actuator 30103. The lift actuator 30103 controls the inner plate 30102 to move the inner cavity of the outer plate 30101 in the vertical direction.

[0081] Предпочтительно, система дополнительно включает устройство для денитрации посредством реагента на основе аммиака 4. Устройство для денитрации посредством реагента на основе аммиака 4 расположено во второй секции предварительного нагрева РН и/или первом трубопроводе L1.[0081] Preferably, the system further includes an ammonia reactant denitration device 4. An ammonia reactant denitration device 4 is located in the second preheat section PH and/or the first conduit L1.

[0082] Предпочтительно, устройство для денитрации посредством реагента на основе аммиака 4 включает первый спринклерный ороситель 401, второй спринклерный ороситель 402 и емкость для хранения реагента на основе аммиака 403. Первый спринклерный ороситель 401 расположен внутри второй секции предварительного нагрева РН. Второй спринклерный ороситель 402 расположен в первом трубопроводе L1. Емкость для хранения реагента на основе аммиака 403 соединена с первым спринклерным оросителем 401 через второй трубопровод L2. Третий трубопровод L3, ответвляющийся от второго трубопровода L2, соединен со вторым спринклерный оросителем 402.[0082] Preferably, the ammonia reagent denitration apparatus 4 includes a first sprinkler 401, a second sprinkler 402, and an ammonia reagent storage tank 403. The first sprinkler 401 is located within the second preheat section of the PH. The second sprinkler 402 is located in the first pipeline L1. The ammonia reagent storage tank 403 is connected to the first sprinkler 401 via a second conduit L2. A third conduit L3 branching from the second conduit L2 is connected to the second sprinkler 402.

[0083] Предпочтительно, система дополнительно включает устройство для денитрации с помощью технологии СКВ 5 и устройство для удаления пыли 6. Выпускное отверстие для воздуха второй секции предварительного нагрева РН сообщается с впускным отверстием для воздуха секции сушки посредством отсасывания воздуха DDD через четвертый трубопровод L4. Выпускное отверстие для воздуха секции сушки посредством отсасывания воздуха DDD сообщается с дымовой трубой через пятый трубопровод L5. Устройство для денитрации с помощью технологии СКВ 5 расположено на четвертом трубопроводе L4. Устройство для удаления пыли 6 расположено на пятом трубопроводе L5.[0083] Preferably, the system further includes an SCR denitration device 5 and a dust removal device 6. The air outlet of the second preheating section PH communicates with the air inlet of the drying section by sucking air DDD through the fourth conduit L4. The air outlet of the drying section communicates with the chimney via the air suction DDD through the fifth pipeline L5. The device for denitration using SCR technology 5 is located on the fourth pipeline L4. The dust removal device 6 is located on the fifth pipeline L5.

[0084] Предпочтительно, система дополнительно включает кольцевой охладитель 7. В кольцевом охладителе 7 последовательно выполнены первая секция кольцевого охлаждения С1, вторая секция кольцевого охлаждения С2 и третья секция кольцевого охлаждения СЗ. Выпускное отверстие для воздуха первой секции кольцевого охлаждения С1 сообщается с впускным отверстием для воздуха вращающейся обжиговой печи 2 через шестой трубопровод L6. Выпускное отверстие для воздуха второй секции кольцевого охлаждения С2 сообщается с впускным отверстием для воздуха первой секции предварительного нагрева ТРН через седьмой трубопровод L7. Выпускное отверстие для воздуха третьей секции кольцевого охлаждения СЗ сообщается с впускным отверстием для воздуха секции сушки посредством продувки воздухом UDD через восьмой трубопровод L8. Выпускное отверстие для воздуха первой секции предварительного нагрева ТРН сообщается с пятым трубопроводом L5 через девятый трубопровод L9. Выпускное отверстие для воздуха секции сушки посредством продувки воздухом UDD сообщается с дымовой трубой через десятый трубопровод L10.[0084] Preferably, the system further includes an annular cooler 7. In the annular cooler 7, a first annular cooling section C1, a second annular cooling section C2, and a third annular cooling section C3 are arranged in series. The air outlet of the first annular cooling section C1 communicates with the air inlet of the rotary kiln 2 via a sixth conduit L6. The air outlet of the second annular cooling section C2 communicates with the air inlet of the first preheating section of the TPH through a seventh conduit L7. The air outlet of the third annular cooling section C3 communicates with the air inlet of the drying section by blowing air UDD through the eighth conduit L8. The air outlet of the first preheating section of the TRH communicates with the fifth pipeline L5 through the ninth pipeline L9. The air outlet of the drying section communicates with the chimney via the tenth pipeline L10 by blowing air UDD.

[0085] Предпочтительно, система дополнительно включает первый датчик давления Р1, второй датчик давления Р2, первый датчик температуры Т1, второй датчик температуры Т2, первый датчик расхода Q1, второй датчик расхода Q2 и анализатор отходящего газа Y. Первый датчик давления Р1, первый датчик температуры Т1 и анализатор отходящего газа Y расположены в первой секции предварительного нагрева ТРН. Второй датчик давления Р2 и второй датчик температуры Т2 расположены во второй секции предварительного нагрева РН. Первый датчик расхода Q1 расположен на седьмом трубопроводе L7. Второй датчик расхода Q2 расположен на первом трубопроводе L1.[0085] Preferably, the system further includes a first pressure sensor P1, a second pressure sensor P2, a first temperature sensor T1, a second temperature sensor T2, a first flow sensor Q1, a second flow sensor Q2, and an exhaust gas analyzer Y. The first pressure sensor P1, the first sensor temperature T1 and flue gas analyzer Y are located in the first preheating section of the TPH. The second pressure sensor P2 and the second temperature sensor T2 are located in the second preheating section PH. The first flow sensor Q1 is located on the seventh pipeline L7. The second flow sensor Q2 is located on the first pipeline L1.

[0086] Согласно второму варианту осуществления изобретения, предложен способ управления воздушным потоком при производстве окатышей, в частности, с применением системы для производства окатышей, в которой предотвращено образование воздушных каналов в секции предварительного нагрева системы колосниковой решетки, в соответствии с первым вариантом осуществления, при этом способ включает следующие этапы.[0086] According to a second embodiment of the invention, there is provided a method for controlling the air flow in pelletizing, specifically using a pelletizing system in which air channels are prevented in the preheating section of the grate system according to the first embodiment, when this method includes the following steps.

[0087] 1) В соответствии с направлением движения материалов, сырые окатыши поступают в систему колосниковой решетки 1, последовательно проходят через секцию сушки посредством продувки воздухом UDD, секцию сушки посредством отсасывания воздуха DDD, первую секцию предварительного нагрева ТРН и вторую секцию предварительного нагрева РН, и затем транспортируются во вращающуюся обжиговую печь 2 для окислительного обжига. Окисленные рудные окатыши после окислительного обжига транспортируют в кольцевой охладитель 7 для охлаждения.[0087] 1) According to the flow direction of the materials, the green pellets enter the grate system 1, pass through the UDD air blow drying section, the DDD air suction drying section, the first preheating section TPH and the second preheating section PH in succession, and then transported to the rotary kiln 2 for oxidation roasting. Oxidized ore pellets after oxidative roasting are transported to the ring cooler 7 for cooling.

[0088] 2) В соответствии с направлением потока горячего воздуха, горячий воздух, выпускаемый из первой секции кольцевого охлаждения С1, подают во вращающуюся обжиговую печь 2 через шестой трубопровод L6, и затем подают во вторую секцию предварительного нагрева РН через первый трубопровод L1. Горячий воздух, выпускаемый из второй секции кольцевого охлаждения С2, подают в первую секцию предварительного нагрева ТРН через седьмой трубопровод L7.[0088] 2) According to the hot air flow direction, the hot air discharged from the first annular cooling section C1 is supplied to the rotary kiln 2 through the sixth pipeline L6, and then supplied to the second preheating section PH through the first pipeline L1. The hot air exhausted from the second annular cooling section C2 is supplied to the first preheating section of the TPH through the seventh conduit L7.

[0089] 3) Горизонтальное положение устройства для предотвращения образования воздушных каналов 3, расположенного между первой секцией предварительного нагрева ТРН и второй секцией предварительного нагрева РН, регулируют таким образом, чтобы давление в первой секции предварительного нагрева ТРН превышало или равнялось давлению во второй секции предварительного нагрева РН.[0089] 3) The horizontal position of the air channel prevention device 3 located between the first preheating section of the TPH and the second preheating section of the PH is adjusted so that the pressure in the first preheating section of the TPH is greater than or equal to the pressure in the second preheating section. RN.

[0090] 4) Горячий воздух из первой секции предварительного нагрева ТРН, наконец, выпускают через девятый трубопровод L9. Горячий воздух из второй секции предварительного нагрева РН, наконец, выпускают через четвертый трубопровод L4.[0090] 4) The hot air from the first preheating section of the TPH is finally discharged through the ninth conduit L9. The hot air from the second preheating section PH is finally discharged through the fourth conduit L4.

[0091] Предпочтительно, в способе, на этапе 3), регулирование горизонтального положения устройства для предотвращения образования воздушных каналов 3, расположенного между первой секцией предварительного нагрева ТРН и второй секцией предварительного нагрева РН, включает следующие этапы:[0091] Preferably, in the method, at step 3), adjusting the horizontal position of the air channel prevention device 3 located between the first preheating section PH and the second preheating section PH includes the following steps:

[0092] приведение в движение подвижной платформы 302 для перемещения на ролике 303 посредством привода 30203; перемещение подвижной платформы 302, приводящее в движение фиксированное основание 30201 и вертикальную стойку 30202 для перемещения, также заставляет перемещаться пластину для регулирования воздушного потока 301 в системе колосниковой решетки 1; и[0092] driving the movable platform 302 to move on the roller 303 by means of the actuator 30203; movement of the movable platform 302 driving the fixed base 30201 and the vertical moving column 30202 also causes the airflow control plate 301 in the grate system 1 to move; And

[0093] управление внутренней пластиной 30102 пластины для регулирования воздушного потока 301 для перемещения в вертикальном направлении внутренней полости внешней пластины 30101 пластины для регулирования воздушного потока 301 посредством подъемного привода 30103.[0093] controlling the inner plate 30102 of the airflow adjusting plate 301 to vertically move the inner cavity of the outer plate 30101 of the airflow adjusting plate 301 by means of the lifting drive 30103.

[0094] Предпочтительно, способ дополнительно включает: первый датчик давления Р1, расположенный в первой секции предварительного нагрева ТРН, для определения давления воздуха p1 (в Па) в первой секции предварительного нагрева ТРН в режиме реального времени. Первый датчик температуры Т1 дополнительно расположен для определения температуры газа c1 (в К) в первой секции предварительного нагрева ТРН в режиме реального времени.[0094] Preferably, the method further includes: a first pressure sensor P1 located in the first preheating section of the TPH to determine the air pressure p1 (in Pa) in the first preheating section of the TPH in real time. The first temperature sensor T1 is additionally located to determine the temperature of the gas c1 (in K) in the first preheating section of the TPH in real time.

[0095] Предпочтительно, второй датчик давления Р2 расположен во второй секции предварительного нагрева РН для определения давления воздуха р2 (в Па) во второй секции предварительного нагрева РН в режиме реального времени. Второй датчик температуры Т2 дополнительно расположен для определения температуры газа с2 (в К) во второй секции предварительного нагрева РН в режиме реального времени.[0095] Preferably, a second pressure sensor P2 is located in the second preheat section of the PH to detect the air pressure p2 (in Pa) in the second preheat section of the PH in real time. The second temperature sensor T2 is additionally located to determine the temperature of the gas c2 (in K) in the second preheating section of the PH in real time.

[0096] Предпочтительно, на седьмом трубопроводе L7 дополнительно расположен первый датчик расхода Q1 для определения расхода газа q1 (в Нм³/ч), подаваемого в первую секцию предварительного нагрева ТРН, в режиме реального времени. Второй датчик расхода Q2 расположен на первом трубопроводе L1 для определения расхода газа q2 (в Нм³/ч), подаваемого во вторую секцию предварительного нагрева РН, в режиме реального времени. Масса газа, подаваемого в первую секцию предварительного нагрева ТРН, составляет m1, в граммах:[0096] Preferably, the first flow sensor Q1 is additionally located on the seventh pipeline L7 to determine the gas flow q1 (in Nm ³ /h) supplied to the first preheating section of the TPH in real time. The second flow sensor Q2 is located on the first pipeline L1 to determine the flow rate of gas q2 (in Nm ³ /h) supplied to the second preheating section of the PH in real time. The mass of gas supplied to the first preheating section of the TRH is m1, in grams:

[0097] Масса газа, подаваемого во вторую секцию предварительного нагрева РН, составляет m2, в граммах:[0097] The mass of gas supplied to the second preheating section of the PH is m2, in grams:

[0098] В Формуле I и Формуле II, ρ представляет собой среднюю плотность газа, в г/м³; и t представляет собой время подачи газа, в часах.[0098] In Formula I and Formula II, ρ is the average gas density, in g/m ³ ; and t is the gas supply time, in hours.

[0099] Согласно уравнению состояния идеального газа, получают следующее:[0099] According to the ideal gas equation of state, the following is obtained:

[00100] В Формуле III и Формуле IV, v1 представляет собой объем первой секции предварительного нагрева ТРН, в м³; v2 представляет собой объем второй секции предварительного нагрева РН, в м³; R представляет собой газовую постоянную, в Дж/(моль⋅К); и М представляет собой среднюю молярную массу газа, в г/моль.[00100] In Formula III and Formula IV, v1 is the volume of the first preheating section of the TRH, in m ³ ; v2 is the volume of the second preheating section PH, in m ³ ; R is the gas constant, in J/(mol⋅K); and M is the average molar mass of the gas, in g/mol.

[00101] Предпочтительно, устанавливают, что первая секция предварительного нагрева ТРН имеет длину a1, ширину b1 и высоту h1, все величины в метрах. Устанавливают, что вторая секция предварительного нагрева РН имеет длину а2, ширину b2 и высоту h2, все величины в метрах. Следовательно:[00101] Preferably, the first preheating section of the TPH is set to have a length a1, a width b1 and a height h1, all in meters. It is established that the second preheating section of the PH has a length a2, a width b2 and a height h2, all in meters. Hence:

[00102] В формуле V и формуле VI k1 представляет собой объемный поправочный коэффициент первой секции предварительного нагрева ТРН; и k2 представляет собой объемный поправочный коэффициент второй секции предварительного нагрева РН.[00102] In formula V and formula VI, k1 is the volumetric correction factor of the first preheating section of the TRH; and k2 is the volumetric correction factor of the second PH preheat section.

[00103] Подставляют Формулу V в Формулу III для получения:[00103] Substitute Formula V into Formula III to obtain:

[00104] Подставляют Формулу VI в Формулу IV для получения:[00104] Substitute Formula VI into Formula IV to obtain:

[00105] Величину горизонтального перемещения пластины для регулирования воздушного потока 301 в направлении первой секции предварительного нагрева ТРН устанавливают равной Δа, в метрах. Следовательно:[00105] The amount of horizontal movement of the airflow control plate 301 in the direction of the first preheating section of the TPH is set to Δa, in meters. Hence:

[00106] При Z=1, минимальная предполагаемая величина перемещения Δa_min пластины для регулирования воздушного потока 301 составляет:[00106] With Z=1, the minimum expected amount of movement Δa _min of the airflow control plate 301 is:

[00107] Путем регулирования величины горизонтального перемещения Да пластины для регулирования воздушного потока 301 обеспечивают превышение или равенство расчетному значению Δa_min (в метрах) согласно Формуле IX, чтобы Z≥1, т.е. p1≥р2.[00107] By adjusting the amount of horizontal movement Yes, the airflow adjusting plates 301 cause the calculated value Δa _min (in meters) according to Formula IX to be greater than or equal to Z≥1, i.e. p1≥p2.

[00108] Предпочтительно, при регулировании горизонтального перемещения Да пластины для регулирования воздушного потока 301, выполняют пошаговое регулирование, и количество шагов регулирования устанавливают равным N, следовательно:[00108] Preferably, when adjusting the horizontal movement Yes, the airflow adjusting plates 301 perform step-by-step control, and the number of control steps is set to N, therefore:

[00109] Когда необходимое горизонтальное перемещение пластины для регулирования воздушного потока 301 составляет Δа, количество перемещений пластины для регулирования воздушного потока 301 представляет собой расчетное значение N согласно Формуле X.[00109] When the required horizontal movement of the airflow control plate 301 is Δa, the number of movements of the airflow control plate 301 is the calculated value N according to Formula X.

[00110] Предпочтительно, анализатор отходящего газа Y дополнительно расположен в первой секции предварительного нагрева ТРН для определения содержания NOx в первой секции предварительного нагрева ТРН в режиме реального времени, чтобы содержание NOx не превышало или равнялось 40 мг/м³.[00110] Preferably, an exhaust gas analyzer Y is further located in the first preheat section of the EPH to determine the NOx content in the first preheat section of the EPH in real time so that the NOx content does not exceed or equal to 40 mg/m ³ .

[00111] Вариант осуществления 1[00111] Embodiment 1

[00112] Как показано на фигуре 1, представлена система для производства окатышей, в которой предотвращено образование воздушных каналов в секции предварительного нагрева системы колосниковой решетки, при этом система включает систему колосниковой решетки 1 и вращающуюся обжиговую печь 2. В соответствии с направлением движения материалов, в системе колосниковой решетки 1 последовательно выполнены секция сушки посредством продувки воздухом UDD, секция сушки посредством отсасывания воздуха DDD, первая секция предварительного нагрева ТРН и вторая секция предварительного нагрева РН. Вторая секция предварительного нагрева РН сообщается с выпускным отверстием для отходящего газа вращающейся обжиговой печи 2 через первый трубопровод L1. Устройство для предотвращения образования воздушных каналов 3 расположено между первой секцией предварительного нагрева ТРН и второй секцией предварительного нагрева РН.[00112] As shown in Figure 1, a pelletizing system is shown in which air channels are prevented from forming in the preheating section of the grate system, and the system includes the grate system 1 and the rotary kiln 2. According to the direction of materials flow, in the grate system 1, a drying section by air blowing UDD, a drying section by air suction DDD, a first preheating section TPH and a second preheating section PH are successively made. The second preheating section PH communicates with the exhaust gas outlet of the rotary kiln 2 via the first conduit L1. The device for preventing the formation of air channels 3 is located between the first preheating section TPH and the second preheating section PH.

[00113] Вариант осуществления 2[00113] Embodiment 2

[00114] Повторяется Вариант осуществления 1. На основе Варианта осуществления 1, устройство для предотвращения образования воздушных каналов 3 включает пластину для регулирования воздушного потока 301, подвижную платформу 302, ролик 303 и прорезь 304. Пластина для регулирования воздушного потока 301 расположена внутри системы обжиговой печи с колосниковой решеткой 1. Подвижная платформа 302 расположена с обеих сторон внешних нижних концов первой секции предварительного нагрева ТРН и второй секции предварительного нагрева РН. Ролик 303 расположен в нижней части подвижной платформы 302. Прорезь 304 выполнена с обеих сторон внешних верхних концов первой секции предварительного нагрева ТРН и второй секции предварительного нагрева РН. Фиксированное основание 30201 дополнительно расположено на подвижной платформе 302. Фиксированное основание 30201 соединено с вертикальной стойкой 30202. Верхний конец вертикальной стойки 30202 соединен с верхним концом пластины для регулирования воздушного потока 301 после прохождения через прорезь 304. Привод 30203 дополнительно расположен с внешней стороны подвижной платформы 302. Привод 30203 приводит в движение подвижную платформу 302 для перемещения на ролике 303. Перемещение подвижной платформы 302 приводит в движение фиксированное основание 30201 и вертикальную стойку 30202 для перемещения, что также заставляет перемещаться пластину для регулирования воздушного потока 301 внутри системы колосниковой решетки 1.[00114] Embodiment 1 is repeated. Based on Embodiment 1, the air channel prevention device 3 includes an airflow control plate 301, a movable platform 302, a roller 303, and a slot 304. The airflow control plate 301 is located inside the kiln system with a grate 1. The movable platform 302 is located on both sides of the outer lower ends of the first preheating section TPH and the second preheating section PH. The roller 303 is located at the bottom of the movable platform 302. The slot 304 is provided on both sides of the outer upper ends of the first preheat section TPH and the second preheat section PH. The fixed base 30201 is further located on the movable platform 302. The fixed base 30201 is connected to the vertical post 30202. The upper end of the vertical post 30202 is connected to the upper end of the airflow control plate 301 after passing through the slot 304. The actuator 30203 is additionally located on the outside of the movable platform 302 The actuator 30203 drives the moving platform 302 to move on the roller 303. The movement of the moving platform 302 drives the fixed base 30201 and the upright 30202 to move, which also causes the airflow control plate 301 inside the grate system 1 to move.

[00115] Вариант осуществления 3[00115] Embodiment 3

[00116] Повторяется Вариант осуществления 2. На основе Варианта осуществления 2, пластина для регулирования воздушного потока 301 состоит из внешней пластины 30101 и внутренней пластины 30102. Внешняя пластина 30101 представляет собой пластинчатое тело, имеющее одну внутреннюю полость. Внутренняя пластина 30102 вставлена во внутреннюю полость внешней пластины 30101. Внутренняя пластина 30102 также соединена с подъемным приводом 30103. Подъемный привод 30103 управляет внутренней пластиной 30102 для перемещения в вертикальном направлении внутренней полости внешней пластины 30101.[00116] Embodiment 2 is repeated. Based on Embodiment 2, the airflow control plate 301 is composed of an outer plate 30101 and an inner plate 30102. The outer plate 30101 is a plate body having one inner cavity. The inner plate 30102 is inserted into the inner cavity of the outer plate 30101. The inner plate 30102 is also connected to the lift actuator 30103. The lift actuator 30103 controls the inner plate 30102 to move the inner cavity of the outer plate 30101 in the vertical direction.

[00117] Вариант осуществления 4[00117] Embodiment 4

[00118] Повторяется Вариант осуществления 3. На основе Варианта осуществления 3, система дополнительно включает устройство для денитрации посредством реагента на основе аммиака 4. Устройство для денитрации посредством реагента на основе аммиака 4 расположено во второй секции предварительного нагрева РН и/или первом трубопроводе L1.[00118] Embodiment 3 is repeated. Based on Embodiment 3, the system further includes a device for denitrating with an ammonia-based reagent 4. A device for denitrating with an ammonia-based reagent 4 is located in the second preheating section of the PH and/or the first conduit L1.

[00119] Вариант осуществления 5[00119] Embodiment 5

[00120] Повторяется Вариант осуществления 4. На основе Варианта осуществления 4, устройство для денитрации посредством реагента на основе аммиака 4 включает первый спринклерный ороситель 401, второй спринклерный ороситель 402 и емкость для хранения реагента на основе аммиака 403. Первый спринклерный ороситель 401 расположен внутри второй секции предварительного нагрева РН. Второй спринклерный ороситель 402 расположен в первом трубопроводе L1. Емкость для хранения реагента на основе аммиака 403 соединена с первым спринклерный оросителем 401 через второй трубопровод L2. Третий трубопровод L3, ответвляющийся от второго трубопровода L2, соединен со вторым спринклерным оросителем 402.[00120] Embodiment 4 is repeated. Based on Embodiment 4, the device for denitrating with an ammonia-based reagent 4 includes a first sprinkler 401, a second sprinkler 402, and an ammonia-based reagent storage tank 403. The first sprinkler 401 is located inside the second PH preheating section. The second sprinkler 402 is located in the first pipeline L1. The ammonia reagent storage tank 403 is connected to the first sprinkler 401 via a second conduit L2. A third conduit L3 branching from the second conduit L2 is connected to the second sprinkler 402.

[00121] Вариант осуществления 6[00121] Embodiment 6

[00122] Повторяется Вариант осуществления 5. На основе Варианта осуществления 5, система дополнительно включает устройство для денитрации с помощью технологии СКВ 5 и устройство для удаления пыли 6. Выпускное отверстие для воздуха второй секции предварительного нагрева РН сообщается с впускным отверстием для воздуха секции сушки посредством отсасывания воздуха DDD через четвертый трубопровод L4. Выпускное отверстие для воздуха секции сушки посредством отсасывания воздуха DDD сообщается с дымовой трубой через пятый трубопровод L5. Устройство для денитрации с помощью технологии СКВ 5 расположено на четвертом трубопроводе L4. Устройство для удаления пыли 6 расположено на пятом трубопроводе L5.[00122] Embodiment 5 is repeated. Based on Embodiment 5, the system further includes an SCR denitration device 5 and a dust removal device 6. The air outlet of the second preheating section PH communicates with the air inlet of the drying section through suction of air DDD through the fourth pipeline L4. The air outlet of the drying section communicates with the chimney via the air suction DDD through the fifth pipeline L5. The device for denitration using SCR technology 5 is located on the fourth pipeline L4. The dust removal device 6 is located on the fifth pipeline L5.

[00123] Вариант осуществления 7[00123] Embodiment 7

[00124] Повторяется Вариант осуществления 6. На основе Варианта осуществления 6, система дополнительно включает кольцевой охладитель 7. В кольцевом охладителе 7 последовательно выполнены первая секция кольцевого охлаждения О, вторая секция кольцевого охлаждения С2 и третья секция кольцевого охлаждения СЗ. Выпускное отверстие для воздуха первой секции кольцевого охлаждения С1 сообщается с впускным отверстием для воздуха вращающейся обжиговой печи 2 через шестой трубопровод L6. Выпускное отверстие для воздуха второй секции кольцевого охлаждения С2 сообщается с впускным отверстием для воздуха первой секции предварительного нагрева ТРН через седьмой трубопровод L7. Выпускное отверстие для воздуха третьей секции кольцевого охлаждения С3 сообщается с впускным отверстием для воздуха секции сушки посредством продувки воздухом UDD через восьмой трубопровод L8. Выпускное отверстие для воздуха первой секции предварительного нагрева ТРН сообщается с пятым трубопроводом L5 через девятый трубопровод L9. Выпускное отверстие для воздуха секции сушки посредством продувки воздухом UDD сообщается с дымовой трубой через десятый трубопровод L10.[00124] Embodiment 6 is repeated. Based on Embodiment 6, the system further includes an annular cooler 7. In the annular cooler 7, a first annular cooling section O, a second annular cooling section C2, and a third annular cooling section C3 are arranged in series. The air outlet of the first annular cooling section C1 communicates with the air inlet of the rotary kiln 2 via a sixth conduit L6. The air outlet of the second annular cooling section C2 communicates with the air inlet of the first preheating section of the TPH through a seventh conduit L7. The air outlet of the third annular cooling section C3 communicates with the air inlet of the drying section by blowing air UDD through the eighth conduit L8. The air outlet of the first preheating section of the TRH communicates with the fifth pipeline L5 through the ninth pipeline L9. The air outlet of the drying section communicates with the chimney via the tenth pipeline L10 by blowing air UDD.

[00125] Вариант осуществления 8[00125] Embodiment 8

[00126] Повторяется Вариант осуществления 7. На основе Варианта осуществления 7, система дополнительно включает первый датчик давления Р1, второй датчик давления Р2, первый датчик температуры Т1, второй датчик температуры Т2, первый датчик расхода Q1, второй датчик расхода Q2 и анализатор отходящего газа Y. Первый датчик давления Р1, первый датчик температуры Т1 и анализатор отходящего газа Y расположены в первой секции предварительного нагрева ТРН. Второй датчик давления Р2 и второй датчик температуры Т2 расположены во второй секции предварительного нагрева РН. Первый датчик расхода Q1 расположен на седьмом трубопроводе L7. Второй датчик расхода Q2 расположен на первом трубопроводе L1.[00126] Embodiment 7 is repeated. Based on Embodiment 7, the system further includes a first pressure sensor P1, a second pressure sensor P2, a first temperature sensor T1, a second temperature sensor T2, a first flow sensor Q1, a second flow sensor Q2, and an exhaust gas analyzer Y. The first pressure sensor P1, the first temperature sensor T1 and the exhaust gas analyzer Y are located in the first preheating section of the TPH. The second pressure sensor P2 and the second temperature sensor T2 are located in the second preheating section PH. The first flow sensor Q1 is located on the seventh pipeline L7. The second flow sensor Q2 is located on the first pipeline L1.

[00127] Вариант осуществления способа[00127] An embodiment of the method

[00128] Устанавливают, что первая секция предварительного нагрева ТРН системы колосниковой решетки имеет длину a1, равную 12 м, ширину b1, равную 4.5 м, и высоту h1, равную 3 м. Устанавливают, что вторая секция предварительного нагрева РН имеет длину а2, равную 15 м, ширину b2, равную 4.5 м, и высоту h2, равную 3 м. Объемный поправочный коэффициент k1 первой секции предварительного нагрева ТРН равен 1. Объемный поправочный коэффициент k2 второй секции предварительного нагрева РН равен 1 (т.е. первая секция предварительного нагрева ТРН и вторая секция предварительного нагрева РН системы обжиговой печи с колосниковой решеткой имеют прямоугольную форму). Когда пластина для регулирования воздушного потока 301 находится в исходном положении (т.е. в месте соединения первой секции предварительного нагрева ТРН и второй секции предварительного нагрева РН):[00128] It is established that the first preheating section of the TRH of the grate system has a length a1 equal to 12 m, a width b1 equal to 4.5 m, and a height h1 equal to 3 m. It is established that the second preheating section PH has a length a2 equal to 15 m, width b2 equal to 4.5 m, and height h2 equal to 3 m. The TPH and the second preheating section PH of the grate kiln system are rectangular in shape). When the airflow control plate 301 is in its original position (i.e., at the junction of the first preheat section TPH and the second preheat section PH):

[00129] Определено, что расход газа q1, подаваемого в первую секцию предварительного нагрева ТРН, составляет 100 Нм³/ч. Определено, что расход газа q2, подаваемого во вторую секцию предварительного нагрева РН, составляет 150 Нм³/ч. Определено, что температура газа c1 в первой секции предварительного нагрева ТРН составляет 858.15 К. Определено, что температура газа с2 во второй секции предварительного нагрева РН составляет 1250.15 К.[00129] It is determined that the flow rate of the gas q1 supplied to the first preheating section of the TPH is 100 Nm ³ /h. It is determined that the flow rate of gas q2 supplied to the second preheating section of the PH is 150 Nm ³ /h. It is determined that the gas temperature c1 in the first preheating section of the TRH is 858.15 K. It is determined that the gas temperature c2 in the second preheating section of the PH is 1250.15 K.

[00130] В процессе работы системы, если определено, что давление воздуха pi в первой секции предварительного нагрева ТРН составляет -900 Па; и определено, что давление воздуха р2 во второй секции предварительного нагрева РН составляет -400 Па, то выполняют следующие расчеты согласно Формуле VIII и Формуле IX:[00130] During operation of the system, if it is determined that the air pressure pi in the first preheating section of the TPH is -900 Pa; and it is determined that the air pressure p2 in the second preheating section PH is -400 Pa, then the following calculations are performed according to Formula VIII and Formula IX:

[00131] При Z=1, минимальная предполагаемая величина перемещения Δa_min пластины для регулирования воздушного потока 301 составляет:[00131] With Z=1, the minimum expected amount of movement Δa _min of the airflow control plate 301 is:

[00132] А именно:[00132] Namely:

[00133] Необходимое количество шагов регулирования N, когда горизонтальное перемещение пластины для регулирования воздушного потока 301 составляет Δa=Δa_min, рассчитывают согласно Формуле X:[00133] The required number of adjustment steps N when the horizontal movement of the airflow control plate 301 is Δa=Δa _min is calculated according to Formula X:

[00134] А именно:[00134] Namely:

[00135] Когда пластину для регулирования воздушного потока 301 регулируют пошагово, отдельный шаг регулирования представляет собой STEP: STEP=Δ_amin/N=9.47/11.11=0.85. Пластину для регулирования воздушного потока 301 регулируют (от секции РН к секции ТРН) согласно расчетному значению STEP, и отдельный шаг регулирования равен 0.85 м. p1 и р2 определяют после завершения регулирования. Если p1≥p2, регулирование пластины для регулирования воздушного потока 301 завершают. Если p1≤p2, регулирование пластины для регулирования воздушного потока 301 продолжают с шагом STEP, равным 0.85 м, до тех пор, пока p1≥p2.[00135] When the airflow adjusting plate 301 is adjusted step by step, the individual step is STEP: STEP=Δ _amin /N=9.47/11.11=0.85. The air flow adjusting plate 301 is adjusted (from the PH section to the TPH section) according to the STEP design value, and the individual adjustment step is 0.85 m. p1 and p2 are determined after the adjustment is completed. If p1≥p2, adjustment of the airflow adjustment plate 301 is completed. If p1≤p2, the adjustment of the airflow adjusting plate 301 is continued with a STEP step of 0.85 m as long as p1≥p2.

Claims

1. System for the production of pellets, characterized in that it includes a grate system (1) and a rotary kiln (2); in the grate system (1), an air blow drying section (UDD), an air suction drying section (DDD), a first preheating section (TPH) and a second preheating section (PH) are successively arranged in accordance with the direction of movement of materials; the second preheating (PH) section is configured to communicate with the exhaust gas outlet of the rotary kiln (2) through the first conduit (L1); a device for preventing the formation of air channels (3) is located between the first preheating section (TPH) and the second preheating section (PH).

2. The system according to claim. 1, characterized in that the device for preventing the formation of air channels (3) includes a plate for regulating the air flow (301), a movable platform (302), a roller (303) and a slot (304); the airflow control plate (301) is located inside the grate system (1); a movable platform (302) is located on both sides of the outer lower ends of the first preheating section (TPH) and the second preheating section (PH); the roller (303) is located at the bottom of the movable platform (302); slots (304) are made on both sides of the outer upper ends of the first preheating section (TPH) and the second preheating section (PH); on the movable platform (302) is additionally located a fixed base (30201); vertical post (30202) is located on a fixed base (30201); the top end of the upright (30202) is configured to pass through the slot (304) and connect to the top end of the airflow control plate (301); the drive (30203) is additionally located on the outside of the movable platform (302); the drive (30203) is configured to drive the movable platform (302) to move on the roller (303); the movable platform (302) is for moving the fixed base (30201) and upright (30202), and the fixed base (30201) and upright (30202) are for moving the airflow control plate (301) in the grate system (1) ;

the airflow control plate (301) consists of an outer plate (30101) and an inner plate (30102); the outer plate (30101) is a plate-like body having one internal cavity; the inner plate (30102) is inserted into the inner cavity of the outer plate (30101); the inner plate (30102) is additionally connected to the lifting drive (30103); the lifting drive (30103) is configured to control the inner plate (30102) to move in the vertical direction the inner cavity of the outer plate (30101).

3. The system according to claim. 1 or 2, characterized in that it further includes a device for denitration by means of a reagent based on ammonia (4); a device for denitration by means of an ammonia-based reagent (4) is located in the second preheating section (PH) and/or the first pipeline (L1);

device for denitration by means of an ammonia-based reagent (4) includes a first sprinkler (401), a second sprinkler (402) and an ammonia-based reagent storage tank (403); the first sprinkler (401) is located in the second preheating section (PH); the second sprinkler (402) is located in the first pipeline (L1); the ammonia reagent storage tank (403) is connected to the first sprinkler (401) through the second pipeline (L2); a third conduit (L3) branching from the second conduit (L2) is connected to the second sprinkler (402).

4. The system according to any one of paragraphs. 1-3, characterized in that it further includes a denitration device using SCR technology (5) and a dust removal device (6); the air outlet of the second preheating section (PH) is configured to communicate with the air inlet of the drying section by air suction (DDD) through the fourth conduit (L4); the air outlet of the drying section by air suction (DDD) is configured to communicate with the chimney through the fifth pipeline (L5); the device for denitration using SCR technology (5) is located on the fourth pipeline (L4); the dust removal device (6) is located on the fifth pipeline (L5).

5. The system according to any one of paragraphs. 1-4, characterized in that it additionally includes an annular cooler (7); in the annular cooler (7) the first section of the annular cooling (C1), the second section of the annular cooling (C2) and the third section of the annular cooling (C3) are sequentially made; the air outlet of the first annular cooling section (C1) is configured to communicate with the air inlet of the rotary kiln (2) through the sixth conduit (L6); the air outlet of the second annular cooling section (C2) is configured to communicate with the air inlet of the first preheating section (TPH) through the seventh conduit (L7); the air outlet of the third annular cooling section (C3) is configured to communicate with the air inlet of the drying section by blowing air (UDD) through the eighth conduit (L8); the air outlet of the first preheating section (TRH) is configured to communicate with the fifth pipeline (L5) through the ninth pipeline (L9); the air outlet of the drying section by air blowing (UDD) is configured to communicate with the chimney through the tenth pipeline (L10).

6. The system according to claim 5, characterized in that it further includes a first pressure sensor (P1), a second pressure sensor (P2), a first temperature sensor (T1), a second temperature sensor (T2), a first flow sensor (Q1), second flow sensor (Q2) and flue gas analyzer (Y); the first pressure sensor (P1), the first temperature sensor (T1) and the exhaust gas analyzer (Y) are located in the first preheating section (TPH); the second pressure sensor (P2) and the second temperature sensor (T2) are located in the second preheating section (PH); the first flow sensor (Q1) is located on the seventh pipeline (L7); the second flow sensor (Q2) is located on the first pipeline (L1).

7. A method for controlling air flow in the production of pellets, characterized in that it includes the following steps:

1) According to the direction of material flow, feeding green pellets into the grate system (1), successively passing through the air blowing drying section (UDD), the air suction drying section (DDD), the first preheating section (TPH) and the second section preheating (PH), and then transporting to a rotary kiln (2) for oxidation roasting; transporting oxidized ore pellets after oxidative roasting to an annular cooler (7) for cooling;

2) according to the hot air flow direction, supplying the hot air discharged from the first annular cooling section (C1) to the rotary kiln (2) through the sixth pipeline (L6), and then supplying to the second preheating section (PH) through the first pipeline (L1); supplying hot air discharged from the second annular cooling section (C2) to the first preheating section (TPH) through the seventh pipeline (L7);

3) adjusting the horizontal position of the device for preventing the formation of air channels (3) located between the first preheating section (TPH) and the second preheating section (PH), so that the pressure in the first preheating section (TPH) exceeds or equals the pressure in the second preheating section (PH); And

4) exhausting hot air from the first preheating section (TPH) through the ninth pipeline (L9); discharging hot air from the second preheating section (PH) through the fourth conduit (L4).

8. The method according to claim 7, characterized in that the adjustment of the horizontal position of the device for preventing the formation of air channels (3), located between the first preheating section (TPH) and the second preheating section (PH), includes:

driving the movable platform (302) to move on the roller (303) by means of the drive (30203); moving the movable platform (302) driving the fixed base (30201) and vertical post (30202) for movement, which further drives the airflow control plate (301) for movement in the grate system (1); And

controlling the inner plate (30102) of the airflow adjusting plate (301) to vertically move the inner cavity of the outer plate (30101) of the airflow adjusting plate (301) by means of the lifting drive (30103).

9. The method according to p. 8, characterized in that it additionally includes:

determining the air pressure p1, Pa, in the first preheating section (TPH) in real time by means of the first pressure sensor (P1) located in the first preheating section (TPH); and determining the gas temperature c1, K, in the first preheating section (TPH) in real time by means of a first temperature sensor (T1) further located in the first preheating section (TPH);

determining the air pressure p2, Pa, in the second preheating section (PH) in real time by means of a second pressure sensor (P2) located in the second preheating section (PH); and determining the gas temperature c2, K, in the second preheating section (PH) in real time by means of a second temperature sensor (T2) further located in the second preheating section (PH);

at the same time, on the seventh pipeline (L7), the first flow sensor (Q1) is additionally located to determine the gas flow rate q1, Nm ³ /h, supplied to the first preheating section (TRH), in real time; the second flow sensor (Q2) is located on the first pipeline (L1) to determine the flow rate of gas q2, Nm ³ /h, supplied to the second preheating section (PH), in real time; therefore, the mass of gas supplied to the first preheating section (TPH) is m1, g and the mass of gas supplied to the second preheating section (PH) is m2, g;

according to the equation of state of an ideal gas, the following is obtained:

where ρ is the average density of the gas, g/m ³ ; t is the gas supply time, h; v1 is the volume of the first preheating section (TPH), m ³ ; v2 is the volume of the second preheating section (PH), m ³ ; R is the gas constant, J/(mol⋅K); and M is the average molar mass of the gas, g/mol.

10. The method according to p. 9, characterized in that it is established that the first preheating section (TPH) has a length a1, a width b1 and a height h1, all values are in meters; establishing that the second preheating section (PH) has a length a2, a width b2 and a height h2, all in meters; hence:

where k1 is the volumetric correction factor of the first preheating section (TPH); k2 is the volumetric correction factor of the second preheating section (PH);

the volume v1 of the first preheating section (TPH) is substituted into the ideal gas equation, while the gas pressure in the first preheater section (TPH) is obtained using the following formula:

the volume v2 of the second preheating section (PH) is substituted into the ideal gas equation, and the gas pressure in the second preheating section (PH) is obtained using the following formula:

the amount of horizontal movement of the plate for regulating the air flow (301) in the direction of the first preheating section (TPH) is set equal to Δa, m; therefore, the ratio Z of the air pressure in the first preheating section (TPH) to the air pressure in the second preheating section (PH) is obtained using the following formula:

with Z=1, the minimum expected amount of movement Δa _min of the airflow control plate (301) is:

by adjusting the amount of horizontal movement Δa, the airflow control plates (301) ensure that the calculated value of the minimum expected amount of movement Δa _min , m, is exceeded or equal, so that Z≥1, i.e. p1≥p2.

11. The method according to claim 10, characterized in that when adjusting the horizontal movement Δa of the airflow adjusting plate (301), step-by-step control is performed and the number of control steps is set to N, therefore:

when the necessary horizontal movement of the airflow adjustment plate (301) is Δa, the number of movements of the airflow adjustment plate (301) is the calculated value of the number of adjustment steps N;

an exhaust gas analyzer (Y) is additionally located in the first preheating section (TPH) to determine the NOx content in the first preheater section (TPH) in real time so that the NOx content does not exceed or equal to 40 mg/m ³ .