RU2635488C1 - Способ получения композиционного металломатричного материала, армированного сверхупругими сверхтвердыми углеродными частицами - Google Patents
Способ получения композиционного металломатричного материала, армированного сверхупругими сверхтвердыми углеродными частицами Download PDFInfo
- Publication number
- RU2635488C1 RU2635488C1 RU2016138161A RU2016138161A RU2635488C1 RU 2635488 C1 RU2635488 C1 RU 2635488C1 RU 2016138161 A RU2016138161 A RU 2016138161A RU 2016138161 A RU2016138161 A RU 2016138161A RU 2635488 C1 RU2635488 C1 RU 2635488C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gpa
- pressure
- fullerites
- carbon particles
- powder
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/02—Compacting only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/0425—Copper-based alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/0433—Nickel- or cobalt-based alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C26/00—Alloys containing diamond or cubic or wurtzitic boron nitride, fullerenes or carbon nanotubes
- C22C2026/001—Fullerenes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Lubricants (AREA)
Abstract
Изобретение относится к получению композиционного металломатричного материала, армированного сверхупругими сверхтвердыми углеродными частицами. Способ включает приготовление смеси порошков металла и фуллеритов и ее прессование при давлении 5-8 ГПа и температурах 800-1000°С с обеспечением образования сверхтвердых углеродных частиц. Причем перед приготовлением смеси порошков металла и фуллеритов проводят механоактивацию фуллеритов. Обеспечивается увеличение микротвердости и модуля Юнга армирующих углеродных частиц, что повышает износостойкость композитов при сохранении или уменьшении коэффициента трения. 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к области порошковой металлургии, в частности к получению металломатричных композиционных материалов (КМ), армированных сверхупругими сверхтвердыми углеродными частицами для изделий, работающих в условиях сухого трения и высокого износа. Такие КМ могут быть использованы в различных областях техники, в частности в механизмах узлов сухого трения в приборостроении, легкой промышленности; в подшипниках скольжения для микроробототехники, гелиокоптеров.
Известен способ получения сверхтвердого композиционного материала (патент РФ №2491987). Этот способ включает воздействие высокого давления и температуры на исходный углеродный компонент, в качестве которого используют алмаз и связующий компонент. Углеродный компонент дополнительно содержит фуллерен и/или наноалмаз, а в качестве связующего компонента используют один или несколько компонентов: сплав кремнистая бронза, сплав монель, твердый сплав. Получение сверхтвердого КМ проводят в два этапа. На первом этапе смесь исходных компонентов подвергают динамическому давлению 10-50 ГПа и температуре 900-2000°С, а на втором этапе полученный материал помещают в аппарат высокого давления, в котором при статическом давлении от 5 до 15 ГПа нагревают при 700-1700°С в течение не менее 20 секунд. Способ позволяет получить углеродный материал с высокой микротвердостью, упругостью и повышенной износостойкостью. Существенным недостатком этого способа является двухступенчатость получения сверхтвердого материала под давлением и достаточно высокое 10-50 ГПа давление на первом этапе получения.
Наиболее близким к заявленному изобретению является способ получения сверхтвердых углеродных частиц, заключающийся в прессовании смеси порошков железа и фуллеритов, синтезе сверхтвердых углеродных частиц при изостатическом прессовании при 2,5-4,5 ГПа и температурах 1000-1200°С, полученный материал содержит железо и сверхтвердые углеродные частицы размером до 0.5 мм в количестве до 20% (патент РФ №2123473). Измерить твердость таких частиц методом индентирования по остаточному отпечатку от алмазной пирамиды не представлялся возможным, т.к. отпечаток восстанавливается, частицы являются сверхупругими. Исследования КМ на основе железа (сплав 8*, таблица), содержащего 10% вес. частиц, полученных по режиму прототипа из фуллеренов под давлением 4,5 ГПа и температуре 1000°С, показало, что микротвердость углеродных частиц, измеренная на ультрамикротесторе Shumadzu составляет Hit=13 ГПа, модуль Юнга Eit=127 ГПа, отношение работы упругой деформации к работе деформации Nit=85,5% (ГОСТ Р 8.748-2011. Металлы и сплавы. Измерение твердости и других характеристик материалов при инструментальном индентировании. Часть 1. Метод испытаний). Недостатком этого способа получения является невысокая твердость углеродных частиц (они не являются сверхтвердыми) и невысокая износостойкость композиционного материала. Коэффициент сухого трения КМ по стали ШХ15 ƒ=0,20, потеря массы при абразивном износе по свежему следу W=4,0 мг.
Задачей настоящего изобретения является создание способа получения высокотвердого КМ на металлической основе с улучшенными функциональными (триботехническими) свойствами.
Техническим результатом является повышение физико-механических свойств (твердости и модуля Юнга) армирующей углеродной фазы, полученной из фуллеритов.
Технический результат достигается тем, что в способе получения композиционного металломатричного материала, армированного сверхупругими сверхтвердыми углеродными частицами, согласно изобретению, включающий приготовление смеси порошков металла и фуллеритов и ее прессование с обеспечением образования сверхупругих сверхтвердых углеродных частиц, отличающийся тем, что перед приготовлением смеси порошков металла и фуллеритов проводят механоактивацию фуллеритов, при этом прессование смеси порошков ведут при давлении 5-8 ГПа и температурах 800-1000°С, в качестве порошка металла используют порошок, выбранный из группы, включающей порошок железа, порошок кобальта и порошок меди.
Механоактивация - это процесс получения вещества малого размера, сопровождающийся структурными изменениями или фазовыми переходами (Болдырев В.В. Экспериментальные методы в механохимии твердых неорганических веществ. Новосибирск, Наука. 1983).
Сущность изобретения заключается в аморфизации структуры армирующих углеродных частиц, полученных из предварительно механоактивированных (аморфизированных) фуллеритов при прессовании в смеси с одним из порошком металла (железа, кобальта, меди) под давлением 5-8 ГПа при температурах 800-1000°С, что приводит для армирующих углеродных частиц, полученных из С60, к повышению микротвердости и модуля Юнга, а для армирующих углеродных частиц, полученных из смеси С60/С70, - к уменьшению разброса значений микротвердости и модуля Юнга.
Электронно-микроскопическое исследование структуры углеродных фаз, армирующих КМ, показало, что предварительная механоактивация исходных фуллеритов приводит к полной аморфизации структуры углеродной фазы после высокотемпературного прессования под давлением. Электронно-дифракционная картина такой структуры представляет собой гало (врезка на рис. 1в), в отличие от размытых, но точечных электронно-дифракционных картин структур фаз, полученных без МА: (врезки на рис. 1а - из С60: 1б - из смеси С60/С70). В аморфной структуре доля sp-3 связей увеличивается и, как следствие, увеличивается микротвердость фаз.
Экспериментально доказано, что предложенный способ, включающий проведение механоактивации фуллеритов перед прессованием и дополнительное повышение давления прессования до 5-8 ГПа на примере КМ с модельной матрицей из кобальта, обеспечивает повышение твердости углеродных частиц, полученных из С60 в 1,9-3 раза (для 5 и 8 ГПа), модуля Юнга в 1,6-4 раз (для 5 и 8 ГПа), износостойкость КМ повышается для 5 ГПа в 11,3 раза, для 8 ГПа в 8,7 раза по сравнению с КМ без МА при тех же параметрах прессования, при этом коэффициент трения снижается с 0,23 до 0,14. (сплавы 1-4, табл. 1). Давление прессования повышается по сравнению с прототипом с 4,5 ГПа до 5-8, но оно остается значительно ниже, чем в патенте РФ №2491987 (10-50 ГПа). Повышение давления без МА с 5 до 8 ГПа (сплавы 1 и 3) приводит к увеличению твердости частиц в 1,5 раза, при этом износостойкость КМ на основе кобальта увеличивается только в 3,7 раз при сохранении коэффициента трения 0,21-0,22.
Для частиц, полученных при прессовании из смеси фуллеренов С60/С70 (сплавы 6 и 7) механоактивация фуллеритов перед прессованием под давлением 8 ГПа, обеспечивает повышение твердости в 1,3-2 раза, при этом уменьшается разброс значений твердости и модуля Юнга и составляет не более 2 ГПа, износостойкость возрастает в 7,7 раз, при снижении коэффициента трения с 0,2 до 0,15. Повышение температуры прессования до 1000°С после МА приводит к снижению износостойкости в 4 раз по сравнению с прессованием при 800°С (сплавы 4 и 5). Поэтому предложенные режимы прессования не превышают 1000°С (сплав 5).
Эффективность использования МА перед прессованием КМ подтверждается и на других металлических матрицах, например в КМ с железной матрицей (сплавы №8 и 9, табл. 1) твердость возрастает в 2,7 раза, износостойкость увеличивается в 23,5 раза (при одновременном увеличении давления прессования до 8 ГПа), для медной матрицы при 8 ГПа износостойкость возрастает в 16 раз (сплавы 10, 11).
Металлическая матрица позволяет избежать растрескивания при образовании сверхтвердой углеродной фазы из фуллеренов; способствует хорошему отводу тепла из зоны контакта материалов при триботехнических испытаниях, что позволяет нагружать узлы трения до более высоких значений.
Отличием способа от прототипа является то, что фуллерен С60 или неразделенную фуллереновую смесь С60+С70 перед прессованием КМ предварительно подвергают механоактивации в течение 1-48 часов в планетарной мельнице. Механоактивированный фуллерен смешивают с порошком металла, выбранным из группы, включающей порошок железа, порошок кобальта и порошок меди; проводят прессование КМ под давлением 5-8 ГПа и температуре 800-1000°С. Получение на простом в эксплуатации оборудовании, обеспечивающим возможность выхода на промышленные масштабы изготовления твердого материала. После снятия давления и охлаждения, с таблетки КМ диаметром 5-10 мм и высотой 2,5-6 мм снимают графитизированный слой (шлифуют), затем поверхность таблетки полируют. Подготовленный таким образом образец не требует дальнейшей обработки. В результате высокотемпературного прессования под давлением одновременно происходит компактирование КМ и фазовое превращение фуллерена в сверхупругую сверхтвердую углеродную фазу. Степень превращение фуллерена, контролируемое по шлифу, составляет 95-100%. Образец КМ полноплотный, без пор, трещин.
Предварительная механоактивация исходных фуллеритов С60 повышает твердость армирующих углеродных частиц КМ в 2 раза до 31-37 ГПа. При таком повышении твердости углеродные частицы становятся сверхтвердыми и в то же время остаются сверхупругими (отношение работы упругой деформации к общей работе деформации Nit больше или равно 80%). Повышение твердости армирующих частиц способствует повышению износостойкости композиционных материалов в 7,7-23 раза при снижении или сохранении коэффициента трения.
Следующие примеры иллюстрируют изобретение, не ограничивая его по существу.
Пример 1. Порошковая смесь массой 1,86 г на основе кобальта чистотой 99,98%, со средним размером частиц 8 мкм, содержащая 10 вес. % фуллеритов С60, предварительно прессуют под давлением 0,25 ГПа при комнатной температуре. Спрессованный компакт нагружается на гидравлическом прессе под давлением 5 ГПа при температуре 900°С, после выдержки 180 с снимается нагрев и давление. Полученный КМ содержит армирующие углеродные частицы со следующими свойствами: микротвердость Hit=8 ГПа, модуль Юнга Eit=61 ГПа, отношение работы упругой деформации к работе деформации Nit=95%. Коэффициент сухого трения КМ по стали ШХ15 ƒ=0,21, потеря массы при абразивном износе составляет W=16,9 мг.
Пример 2. Фуллериты С60 измельчают в шаровой мельнице "Pulverisette 7" фирмы "Fritsch" в течение 48 часов. Измельчение проводят в агатовой ступке емкостью 100 мл с пятью агатовыми шарами диаметром 20 мм в атмосфере аргона, соотношение массы шаров к массе порошка фуллерита составляет 40:1, скорость вращения - 500 об/мин. Порошковая смесь массой 1,87 г на основе кобальта чистотой 99,98%, со средним размером частиц 8 мкм, содержащая 10 вес.% механоактивированных в течение 48 часов фуллеритов С60, предварительно прессуют под давлением 0,25 ГПа при комнатной температуре. Спрессованный компакт нагружается на гидравлическом прессе под давлением 5 ГПа при температуре 900°С, после выдержки 180 с снимается нагрев и давление. Полученный КМ содержит углеродные частицы со следующими свойствами: микротвердость Hit=15 ГПа, модуль Юнга Eit=99 ГПа, отношение работы упругой деформации к работе деформации Nit=93%. Коэффициент сухого трения КМ по стали ШХ15 ƒ=0,23, потеря массы при абразивном износе составляет W=1,5 мг.
Пример 3. Порошковая смесь массой 0,23 г на основе кобальта чистотой 99,98%, со средним размером частиц 8 мкм, содержащая 10 вес. % фуллеритов С60, предварительно спрессованная под давлением 0,25 ГПа при комнатной температуре, подвергается нагружению гидравлического пресса под давлением 8 ГПа при температуре 800°С; после выдержки 30 с температуру и давление снимают. Полученный КМ содержит частицы углеродной фазы с микротвердостью Hit=12 ГПа, модулем Юнга Eit=40 ГПа, отношением работы упругой деформации к общей работе деформации Nit=93%. Коэффициент сухого трения КМ по стали ШХ15 ƒ=0,28, а потеря массы при абразивном износе составляет W≤4,6 мг.
Пример 4. Фуллериты С60 измельчают в шаровой мельнице "Pulverisette 7" фирмы "Fritsch" в течение 8 часов. Измельчение проводят в агатовой ступке емкостью 100 мл с пятью агатовыми шарами диаметром 20 мм в атмосфере аргона, соотношение массы шаров к массе измельченного порошка фуллерена составляет 40:1, скорость вращения - 500 об/мин. Порошковая смесь массой 0,23 г на основе кобальта чистотой 99,98%, со средним размером частиц 8 мкм, содержащая 10 вес.% механоактивированных в течение 8 часов фуллеритов С60, предварительно спрессованная под давлением 0,25 ГПа при комнатной температуре, подвергается нагружению гидравлического пресса под давлением 8 ГПа при температуре 800°С; после выдержки 30 с температуру и давление снимают. Полученный КМ содержит частицы углеродной фазы с микротвердостью Hit=36 ГПа, модулем Юнга Eit=197 ГПа, отношением работы упругой деформации к общей работе деформации Nit=78%. Коэффициент сухого трения КМ по стали ШХ15 ƒ=0,14, а потеря массы при абразивном износе составляет W≤0,53 мг.
Пример 5. Фуллериты С60 измельчают в шаровой мельнице "Pulverisette 7" фирмы "Fritsch" в течение 48 часов. Измельчение проводят в агатовой ступке емкостью 100 мл с пятью агатовыми шарами диаметром 20 мм в атмосфере аргона, соотношение массы шаров к массе порошка фуллерита составляет 40:1, скорость вращения - 500 об/мин. Порошковая смесь массой 0,22 г на основе кобальта чистотой 99,98%, со средним размером частиц 8 мкм, содержащая 10 вес.% механоактивированных в течение 48 часов фуллеритов С60, предварительно прессуется под давлением 0,25 ГПа при комнатной температуре. Спрессованный компакт нагружается на гидравлическом прессе под давлением 8 ГПа при температуре 1000°С, после выдержки 30 сек. снимается нагрев и давление. Полученный КМ содержит углеродные частицы со следующими свойствами: микротвердость Hit=20 ГПа, модуль Юнга Eit=127 ГПа, отношение работы упругой деформации к работе деформации Nit=93%. Коэффициент сухого трения КМ по стали ШХ15 ƒ=0,22, потеря массы при абразивном износе составляет W=2,3 мг.
Пример 6. Порошковая смесь массой 0,22 г на основе кобальта чистой 99,98%, со средним размером частиц 8 мкм, содержащая 10 вес.% неразделенной смеси фуллеритов С60/С70, предварительно прессуется при давлении 0,25 ГПа при комнатной температуре. Спрессованный компакт нагружается на гидравлическом прессе до давления 8 ГПа при температуре 800°С, после выдержки 30 с снимается нагрев и давление. Полученный КМ содержит углеродные частицы со следующими свойствами: микротвердость Hit=16-26 ГПа, модуль Юнга Eit=127-225 ГПа, отношение работы упругой деформации к общей работе деформации Nit=86-90%. Коэффициент сухого трения по стали ШХ15 КМ ƒ=0,2, потеря массы при абразивном износе составляет W≤0,1 мг.
Пример 7. Неразделенную смесь фуллеритов С60/С70 помещают в планетарную шаровую мельницу «Pulverisette 7» фирмы "Fritsch" на 1 час. Измельчение проводят в агатовой ступке емкостью 100 мл с пятью агатовыми шарами диаметром 20 мм в атмосфере аргона, соотношение массы шаров к массе порошка фуллерита составляет 40:1, скорость вращения - 500 об/мин. Порошковая смесь массой 0,22 г на основе кобальта чистой 99,98%, со средним размером частиц 8 мкм, содержащая 10 вес.% механоактивированных в течение 1 часа неразделенной смеси фуллеритов С60/С70, предварительно прессуется при давлении 0,25 ГПа при комнатной температуре. Спрессованный компакт нагружается на гидравлическом прессе до давления 8 ГПа при температуре 800°С, после выдержки 30 с снимается нагрев и давление. Полученный КМ содержит углеродные частицы со следующими свойствами: микротвердость Hit=34 ГПа, модуль Юнга Eit=182 ГПа, отношение работы упругой деформации к общей работе деформации Nit=79%. Коэффициент сухого трения по стали ШХ15 КМ ƒ=0,15, потеря массы при абразивном износе составляет W≤0,13 мг.
Пример 8* (аналог). Порошковая смесь массой 0,2 г на основе железа чистотой 99,98%, со средним размером частиц 3 мкм, содержащая 10 вес.%, предварительно прессуется при давлении 0,25 ГПа при комнатной температуре. Спрессованный компакт нагружают на гидравлическом прессе под давлением 4,5 ГПа при температуре 1000°С; после выдержки 30 с снимают нагрев и давление. Полученный КМ содержит углеродные частицы микротвердостью Hit=11-15 ГПа, модулем Юнга Eit=127 ГПа, отношением работы упругой деформации к общей работе деформации Nit=85,5%. Коэффициент сухого трения КМ по стали ШХ15 ƒ=0,2, потеря массы при абразивном износе составляет W≤4,0 мг.
Пример 9. Неразделенную смесь фуллеритов С60/С70 помещают в планетарную шаровую мельницу «Pulverisette 7» фирмы "Fritsch" на 8 час. Измельчение проводят в агатовой ступке емкостью 100 мл с пятью агатовыми шарами диаметром 20 мм в атмосфере аргона, соотношение массы шаров к массе порошка фуллерита составляет 40:1, скорость вращения - 500 об/мин. Порошковая смесь массой 0,2 г на основе железа чистотой 99,98%, со средним размером частиц 3 мкм, содержащая 10 вес.% механоактивированных в течение 8 часов смесь фуллеритов С60/С70, предварительно прессуется при давлении 0,25 ГПа при комнатной температуре. Спрессованный компакт нагружают на гидравлическом прессе под давлением 8 ГПа при температуре 800°С; после выдержки 30 с снимают нагрев и давление. Полученный КМ содержит углеродные частицы микротвердостью Hit=38 ГПа, модулем Юнга Eit=191 ГПа, отношением работы упругой деформации к общей работе деформации Nit=80%. Коэффициент сухого трения КМ по стали ШХ15 ƒ=0,19, потеря массы при абразивном износе составляет W≤0,17 мг.
Пример 10. Порошковая смесь массой 0,21 г на основе меди чистотой 99,95%, с размерами частиц 35-50 мкм, содержащая 10 вес. % смеси фуллеритов С60/С70, прессуется при давлении 0,25 ГПа при комнатной температуре. Спрессованный компакт нагружают на гидравлическом прессе под давлением 8 ГПа при температуре 800°С, после выдержки 30 с снимают нагрев и давление. Полученный КМ содержит углеродные частицы со следующими свойствами: микротвердость Hit=15-20 ГПа, модуль Юнга Eit=125-180 ГПа, отношение работы упругой деформации к общей работе деформации Nit=90%. Коэффициент трения КМ по стали ШХ15 ƒ=0,27, потеря массы при абразивном износе W≤4,53 мг.
Пример 11. Неразделенную смесь фуллеритов С60/С70 помещают в планетарную шаровую мельницу «Pulverisette 7» фирмы "Fritsch" на 8 часов. Измельчение проводят в агатовой ступке емкостью 100 мл с пятью агатовыми шарами диаметром 20 мм в атмосфере аргона, соотношение массы шаров к массе порошка фуллерита составляет 40:1, скорость вращения - 500 об/мин. Порошковая смесь массой 0,21 г на основе меди чистотой 99,95%, с размерами частиц 35-50 мкм, содержащая 10 вес.% механоактивированных в течение 4 часов смеси фуллеритов С60/С70, прессуется при давлении 0,25 ГПа при комнатной температуре. Спрессованный компакт нагружают на гидравлическом прессе под давлением 8 ГПа при температуре 800°С, после выдержки 30 с снимают нагрев и давление. Полученный КМ содержит углеродные частицы со следующими свойствами: микротвердость Hit=36 ГПа, модуль Юнга Eit=235 ГПа, отношение работы упругой деформации к общей работе деформации Nit=78%. Коэффициент трения КМ по стали ШХ15 ƒ=0,24, потеря массы при абразивном износе W≤0,3 мг.
В примерах 1-11 и таблице 1 указаны: состав исходной шихты КМ, время молочения фуллерита, режим прессования КМ (Р,Т), свойства армирующей углеродной фазы: твердость Hit, модуль Юнга Eit, отношение работы упругой деформации к общей работе деформации Nit, полученной из фуллеренов и свойства КМ: коэффициент трения (ƒ) и потеря веса при абразивном изнашивании по бумаге зернистостью 18 мкм (W, мг).
К защите выносятся примеры №2, 4, 5, 7, 9, 11.
Claims (2)
1. Способ получения композиционного металломатричного материала, армированного сверхупругими сверхтвердыми углеродными частицами, включающий приготовление смеси порошков металла и фуллеритов и ее прессование с обеспечением образования сверхтвердых углеродных частиц, отличающийся тем, что перед приготовлением смеси порошков металла и фуллеритов проводят механоактивацию фуллеритов, при этом прессование смеси порошков ведут при давлении 5-8 ГПа и температурах 800-1000°С.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве порошка металла используют порошок, выбранный из группы, включающей порошок железа, порошок кобальта и порошок меди.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016138161A RU2635488C1 (ru) | 2016-09-26 | 2016-09-26 | Способ получения композиционного металломатричного материала, армированного сверхупругими сверхтвердыми углеродными частицами |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016138161A RU2635488C1 (ru) | 2016-09-26 | 2016-09-26 | Способ получения композиционного металломатричного материала, армированного сверхупругими сверхтвердыми углеродными частицами |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2635488C1 true RU2635488C1 (ru) | 2017-11-13 |
Family
ID=60328647
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016138161A RU2635488C1 (ru) | 2016-09-26 | 2016-09-26 | Способ получения композиционного металломатричного материала, армированного сверхупругими сверхтвердыми углеродными частицами |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2635488C1 (ru) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2123473C1 (ru) * | 1998-05-07 | 1998-12-20 | Институт металлургии и материаловедения им.А.А.Байкова РАН | Способ получения сверхтвердых углеродных частиц и износостойкий материал, объемносодержащий эти частицы |
RU2335556C2 (ru) * | 2006-08-31 | 2008-10-10 | Федеральное государственное учреждение "Технологический институт сверхтвердых и новых углеродных материалов" (ФГУ ТИСНУМ) | Способ получения алмазосодержащего материала |
EP2511029A2 (en) * | 2009-12-09 | 2012-10-17 | Industry-Academic Cooperation Foundation, Yonsei University | Metal matrix composite, and preparation method thereof |
RU2485196C1 (ru) * | 2012-03-30 | 2013-06-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения изделий из композиционных материалов с наноразмерными упрочняющими частицами |
RU2491987C2 (ru) * | 2011-11-17 | 2013-09-10 | ЗАО Петровский научный центр "ФУГАС" | Способ получения сверхтвердого композиционного материала |
RU2523477C1 (ru) * | 2012-12-07 | 2014-07-20 | Закрытое акционерное общество "Петровский научный центр "ФУГАС"" | Способ получения сверхтвердого композиционного материала |
-
2016
- 2016-09-26 RU RU2016138161A patent/RU2635488C1/ru active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2123473C1 (ru) * | 1998-05-07 | 1998-12-20 | Институт металлургии и материаловедения им.А.А.Байкова РАН | Способ получения сверхтвердых углеродных частиц и износостойкий материал, объемносодержащий эти частицы |
RU2335556C2 (ru) * | 2006-08-31 | 2008-10-10 | Федеральное государственное учреждение "Технологический институт сверхтвердых и новых углеродных материалов" (ФГУ ТИСНУМ) | Способ получения алмазосодержащего материала |
EP2511029A2 (en) * | 2009-12-09 | 2012-10-17 | Industry-Academic Cooperation Foundation, Yonsei University | Metal matrix composite, and preparation method thereof |
US9410228B2 (en) * | 2009-12-09 | 2016-08-09 | Industry-Academic Cooperation Foundation Yonsei University | Metal matrix composite, and preparation method thereof |
RU2491987C2 (ru) * | 2011-11-17 | 2013-09-10 | ЗАО Петровский научный центр "ФУГАС" | Способ получения сверхтвердого композиционного материала |
RU2485196C1 (ru) * | 2012-03-30 | 2013-06-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ получения изделий из композиционных материалов с наноразмерными упрочняющими частицами |
RU2523477C1 (ru) * | 2012-12-07 | 2014-07-20 | Закрытое акционерное общество "Петровский научный центр "ФУГАС"" | Способ получения сверхтвердого композиционного материала |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Liu et al. | Graphene oxide and graphene nanosheet reinforced aluminium matrix composites: Powder synthesis and prepared composite characteristics | |
KR101197581B1 (ko) | 금속기지 복합재 및 그 제조 방법 | |
Purohit et al. | Fabrication of Al-SiCp composites through powder metallurgy process and testing of properties | |
Kubota | Properties of nano-structured pure Al produced by mechanical grinding and spark plasma sintering | |
Liu et al. | Mechanical and tribological properties of NiCr–Al2O3 composites at elevated temperatures | |
Su et al. | Microstructure and performance characterization of Co-based diamond composites fabricated via fused deposition molding and sintering | |
Salama et al. | Fabrication and mechanical properties of aluminum-carbon nanotube functionally-graded cylinders | |
Zhang et al. | The dynamic properties of SiCp/Al composites fabricated by spark plasma sintering with powders prepared by mechanical alloying process | |
Konakov et al. | Synthesis, structure and mechanical properties of bulk “copper-graphene” composites | |
Ratov et al. | Effect of vanadium nitride additive on the structure and strength characteristics of diamond-containing composites based on the Fe–Cu–Ni–Sn matrix, formed by cold pressing followed by vacuum hot pressing | |
RU2635488C1 (ru) | Способ получения композиционного металломатричного материала, армированного сверхупругими сверхтвердыми углеродными частицами | |
Jain et al. | Study of microstructure and mechanical properties of Al-Cu metal matrix reinforced with B4C particles Composite | |
RU2335556C2 (ru) | Способ получения алмазосодержащего материала | |
Zhang et al. | Effects of graphite content and temperature on microstructure and mechanical properties of Iron-based powder metallurgy parts | |
Roy et al. | Evaluation of mechanical properties of partially amorphous and nanocrystalline Al50Ti40Si10 composites prepared by mechanical alloying and hot isostatic pressing | |
Ovsyannikov et al. | High-hardness ceramics based on boron carbide fullerite derivatives | |
Han et al. | Influence of Ni, Fe and Co on the microstructure and properties of 75% Cu–25% Sn alloy in hot pressing | |
Mebarki et al. | Effect of nickel addition study on the mechanical properties of the (fe3C-ni) alloy obtained by solid phase compaction and Sintering | |
Karim et al. | The Effect of Nanostructured Zirconia Reinforcement on the Mechanical and Structural Properties of a Copper-Based System | |
Kim et al. | Enhanced microhardness of nanocrystalline carbon nanotube-reinforced Cu composite using planar shock-wave compaction | |
RU2788889C1 (ru) | Способ получения антифрикционного композиционного материала, синтезированного из смесей металла и гидрированных фуллеренов | |
RU2358835C1 (ru) | Способ изготовления образцов для измерения физических и механических свойств из порошков сплавов, компоненты которых образуют интерметаллиды | |
Azadehranjbar et al. | Properties of bulk Fe–Ni/CNT nanocomposites prepared by mechanical milling and sintering | |
Chang et al. | Effect of vacuum hot-press process on the sintered characteristics and mechanical properties of a high-density Cr-31.2 mass% Ti alloy | |
RU2432370C2 (ru) | Полимерный нанокомпозиционный материал |