RU2583229C9 - Способ производства сверхвысокопрочной листовой стали - Google Patents
Способ производства сверхвысокопрочной листовой стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2583229C9 RU2583229C9 RU2014148053/02A RU2014148053A RU2583229C9 RU 2583229 C9 RU2583229 C9 RU 2583229C9 RU 2014148053/02 A RU2014148053/02 A RU 2014148053/02A RU 2014148053 A RU2014148053 A RU 2014148053A RU 2583229 C9 RU2583229 C9 RU 2583229C9
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- tempering
- sheets
- strength
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 53
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 12
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 10
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 229910000922 High-strength low-alloy steel Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 7
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к производству нового высокоэффективного вида металлопродукции - толстолистового проката из сверхвысокопрочной низколегированной стали для противопульной защиты корпуса транспортных средств. Для обеспечения высоких прочностных свойств листов при сохранении достаточной пластичности и ударной вязкости способ включает получение непрерывнолитого сляба, его нагрев, горячую прокатку, закалку и отпуск листов, при этом непрерывнолитой сляб получают из стали следующего химического состава, мас. %: 0,40-0,47 C; 0,20-0,50 Si; 0,50-0,90 Mn; 0,40-0,80 Cr; 1,80-2,30 Ni; 0,30-0,50 Mo; 0,02-0,06 V; 0,02-0,08 Al; 0,001-0,010 N; 0,10-0,20 Cu; 0,002-0,020 Nb; 0,002-0,015 Ti; 0,001-0,005 B; не более 0,005 S; не более 0,010 P; остальное Fe, закалку осуществляют при температуре 930-980°C, отпуск при температуре 170-200°C. 3 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству нового высокоэффективного вида металлопродукции - толстолистового проката из сверхвысокопрочной низколегированной стали для противопульной защиты корпуса транспортных средств.
Известен способ производства листовой стали для двухслойной бронезащитной конструкции. Сталь для тыльного слоя имеет следующий химический состав, мас. %: углерод 0,15-0,27, кремний 0,30-0,60, марганец 0,20-0,30, хром 0,70-1,10, никель 0,80-1,10, молибден 0,10-0,30, ванадий 0,10-0,25, железо - остальное. Заготовки подвергают горячей прокатке. Прокатанные листы закаливают с температуры 850°C водой. Закаленные листы отпускают путем выдержки в течение 3 ч при температуре 200°C (RU 2429971 C2, 2011).
Недостаток известного способа состоит в том, что листовая сталь имеет недостаточный уровень вязкостных свойств. Это приводит к появлению трещин и сколов в тыльном слое при пулевом соударении, что снижает бронестойкость разнесенной защитной конструкции.
Известен также способ производства листовой стали для тыльного слоя разнесенной броневой конструкции, включающий изготовление заготовки, горячую прокатку, закалку от температуры не выше 850°C и отпуск листов при температуре не выше 230°C с выдержкой не более 6 ч. При этом сталь для тыльного слоя имеет следующий химический состав, мас. %: углерод 0,15-0,35, кремний 0,10-1,20, марганец 0,15-0,70, хром 0,30-1,40, никель 0,60-1,90, молибден 0,10-0,50, ванадий не более 0,15, медь не более 0,35, сера не более 0,012, фосфор не более 0,010, железо - остальное (RU 2415368 C1, 2011).
Недостаток указанного способа состоит в том, что после закалки и отпуска листовая сталь имеет низкие вязкостные свойства и работу удара.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ производства толстых бронированных листов (US 5458704 А, 1995), включающий изготовление непрерывнолитых слябов из стали, содержащей, мас. %: 0,25-0,32 C; 0,05-0,75 Si; 0,10-1,50 Mn; 0,90-2,00 Cr; 0,10-0,70 Мо; 1,20-4,50 Ni; 0,01-0,08 Al; не более 0,015 P; не более 0,005 S; не более 0,012 N; железо - остальное, кроме того, сталь может быть дополнительно легирована, по крайней мере, одним из указанных ниже элементов, мас. %: 0,001-0,004 В; не более 0,10 Ti; не более 0,05 Nb; не более 0,10 V. Способ предусматривает нагрев до температуры свыше 1150°C, выдержку, охлаждение на воздухе с опрыскиванием водой двух широких плоскостей, горячую прокатку при температуре 1050-900°C с коэффициентом деформации 
(где h0 и h1 - толщина заготовки соответственно до и после промежуточной деформации, R - радиус прокатки), закалку и отпуск при температуре 100-500°C.
Листы, изготовленные из данной стали, имеют предел прочности σВ не более 1700 Н/мм2, работу удара при температуре -40°C (KV) не менее 25 Дж и твердость по Бринеллю в пределах 480-510 НВ при толщине более 50 мм. Большая толщина листа существенно ограничивает применение стали для защитных конструкций.
Недостатком известного способа является то, что достигнутый уровень бронезащитных свойств обеспечивается дополнительным легированием дорогостоящими компонентами, такими как никель (до 4,5 масс. %) и хром (до 2,0 масс. %). Это значительно повышает стоимость стали. Кроме того, заявленные в стали большие интервалы пределов легирования молибденом и марганцем могут привести к нестабильности механических свойств листов, изготовленных из стали, приближающейся по составу к нижнему и верхнему пределам легирования, т.к. увеличение содержания марганца и молибдена соответственно с 0,10 до 1,5% и с 0,1 до 0,7% приводит к снижению критических точек мартенситного превращения и увеличению в структуре стали количества остаточного аустенита, а следовательно, к значительному снижению прочности и твердости.
Технический результат изобретения состоит в обеспечении высоких прочностных свойств экономно-легированной толстолистовой стали со стабильными показателями по временному сопротивлению разрыву σВ=1900-2200 Н/мм2, условному пределу текучести σ0,2≥1500 Н/мм2 и твердости 560-640 HBW при сохранении достаточной пластичности - относительное удлинение δ5≥8% и ударная вязкость KCV-40≥15 Дж/см2.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства сверхвысокопрочной листовой стали, включающем получение непрерывнолитого сляба, его нагрев, горячую прокатку, закалку и отпуск листов, согласно изобретению непрерывнолитой сляб получают из стали следующего химического состава, мас. %: 0,40-0,47 C; 0,20-0,50 Si; 0,50-0,90 Mn; 0,40-0,80 Cr; 1,80-2,30 Ni; 0,30-0,50 Mo; 0,02-0,06 V; 0,02-0,08 Al; 0,001-0,010 N; 0,10-0,20 Cu; 0,002-0,020 Nb; 0,002-0,015 Ti; 0,001-0,005 B; не более 0,005 S; не более 0,010 P; остальное Fe, при этом закалку осуществляют при температуре 930-980°C, отпуск при температуре 170-200°C.
Сущность изобретения состоит в следующем. Сначала изготавливают непрерывнолитой сляб (заготовку) из стали с заданным химическим составом. Указанное содержание элементов обеспечивает стабильное получение высоких прочностных характеристик толстолистовой стали при реализации предлагаемых технологических режимов обработки. При этом готовый лист обладает достаточным уровнем пластичности и запасом вязкости.
Содержание углерода в стали предложенного состава определяет ее прочность. При концентрации углерода менее 0,40% не достигается требуемая прочность и твердость стали. Увеличение содержания углерода более 0,47% ухудшает пластические и вязкостные свойства закаленной низкоотпущенной листовой стали.
При содержании кремния менее 0,20% ухудшается раскисленность стали, снижается прочность листового проката. Увеличение содержания кремния более 0,50% приводит к возрастанию количества силикатных включений, снижает ударную вязкость металла.
Марганец раскисляет и упрочняет сталь, связывает серу. При содержании марганца менее 0,50% прочность и твердость стали недостаточны. Увеличение содержания марганца более 0,90% приводит к снижению ударной вязкости закаленной стали.
Хром повышает прочность стали. При его концентрации менее 0,40% прочностные свойства не достигают оптимальных значений. Увеличение содержания хрома более 0,80% приводит к потере пластичности.
Никель является эффективным упрочняющим сталь элементом, повышает склонность к релаксации напряжений и снижает чувствительность к хрупкому разрушению, способствует повышению пластичности и ударной вязкости закаленной стали. При содержании никеля более 2,30% происходит интенсивная коалесценция карбидов и их рост до размеров, снижающих положительное влияние никеля на пластичность. Кроме того, в микроструктуре реечного мартенсита повышается содержание остаточного аустенита, что дополнительно снижает пластичность и повышает склонность стали к хрупким разрушениям. Содержание никеля менее 1,80% при данном содержании легирующих в стали является недостаточным для достижения необходимой пластичности и ударной вязкости.
Добавление молибдена в указанном диапазоне способствует получению требуемых прочностных характеристик стали, а также улучшает ее прокаливаемость. При содержании молибдена менее 0,30% прочностные свойства стали ниже требуемого уровня, а увеличение его содержания более 0,50% ухудшает свариваемость и пластичность закаленной стали.
Содержание ванадия более 0,06% приводит к ухудшению свариваемости стали и экономически нецелесообразно ввиду повышения расходов на легирование. При содержании ванадия менее 0,02% прочностные свойства стали ниже требуемого уровня.
Алюминий раскисляет и модифицирует сталь, связывая азот в нитриды, подавляет его негативное воздействие на свойства листов. При содержании алюминия менее 0,02% снижается комплекс механических свойств листов. Увеличение его концентрации более 0,08% приводит к ухудшению вязкостных свойств горячекатаных листов.
Азот подавляет укрупнение зерен аустенита во время повторного нагрева сляба, повышает низкотемпературную ударную вязкость металла. Минимальное содержание азота для этой цели составляет примерно 0,001%. Верхний предел предпочтительно поддерживают на уровне примерно 0,010%, так как избыточное содержание азота увеличивает область распространения поверхностных дефектов сляба и уменьшает эффективную закаливаемость, которой способствует бор.
Добавление меди в пределах 0,10-0,20% повышает прочность и коррозионную стойкость стали. Большее содержание меди экономически нецелесообразно.
Добавки ниобия в указанных пределах служат целям дисперсионного упрочнения, а также препятствуют росту аустенитного зерна и способствуют появлению при охлаждении субзеренной структуры, закрепляемой и стабилизируемой дисперсными карбидными частицами. При содержании ниобия менее 0,002% не обеспечивается достаточное упрочнение. Увеличение содержания ниобия более 0,020% приводит к ухудшению свариваемости стали и экономически нецелесообразно ввиду повышения расходов на легирование.
Титан является сильным карбидообразующим элементом, упрочняющим сталь. При содержании титана менее 0,002% не обеспечивается достаточное упрочнение. Повышение содержания титана сверх 0,015% приводит к снижению вязкостных свойств металла.
Легирование бором повышает прочностные свойства после закалки и низкого отпуска, не изменяя или несколько снижая вязкость и пластичность. Бор, добавляемый в пределах 0,001-0,005%, значительно повышает закаливаемость стали, способствуя образованию потенциально упрочняющих компонентов, бейнита или мартенсита и одновременно замедляя образование более мягких ферритных и перлитных компонентов во время охлаждения стали от высоких температур до температур окружающей среды. Бор в количестве более 0,005% может способствовать образованию охрупчивающих частиц Fe23(C, B)6 (форма борокарбида железа). Поэтому предпочтителен верхний предел, составляющий примерно 0,005% бора. Для получения максимального влияния на закаливаемость желательна концентрация бора не менее 0,001%.
Сера и фосфор в данной стали являются вредными примесями, увеличение их содержания приводит к ухудшению пластических и вязкостных свойств. Однако при концентрации серы не более 0,005% и фосфора не более 0,010% их отрицательное влияние на свойства стали незначительно. В то же время более глубокая десульфурация и дефосфорация стали существенно удорожат ее производство, что нецелесообразно.
Нагрев горячекатаных листов под закалку до температуры выше 980°C приводит к недопустимому снижению ударной вязкости листовой стали. Снижение этой температуры менее 930°C не обеспечивает стабильного получения заданных прочностных свойств, что снижает выход годного.
Отпуск закаленных листов при температуре выше 200°C снижает их прочностные свойства ниже допустимого уровня. Уменьшение температуры отпуска ниже 170°C приводит к потере пластических и вязкостных свойств высокопрочных листов.
Таким образом, полное использование ресурса свойств, соответствующего низколегированной стали данного химического состава, обеспечивается режимами термообработки толстолистового проката.
Пример осуществления способа
Сталь заявленного химического состава выплавили в 370-тонном кислородном конвертере ОАО «ММК». После проведения внепечной обработки металла и введения требуемых добавок осуществляли непрерывную разливку стали с последующей ее кристаллизацией и порезкой на слябы. Химический состав экспериментальных сталей представлен в табл. 1.
Полученную заготовку (сляб) толщиной 190 мм из стали с соответствующим химическим составом нагревали в методической печи до температуры 1210-1230°C. После этого на толстолистовом одноклетьевом стане 5000 в реверсивном режиме производили прокатку на листы толщиной 8 мм. Прокатанные листы подвергали закалке при температуре 900-1000°C и затем отпускали при температуре 150-220°C (табл. 2).
Механические свойства определяли на поперечных образцах. Испытания на статическое растяжение осуществляли на плоских образцах по ГОСТ 1497, а на ударный изгиб - на образцах с V-образным надрезом по ГОСТ 9495 при температуре -40°C. Твердость измеряли по методу Бринелля в соответствии с ГОСТ 9012.
Испытания показали, что в листовой стали, полученной по предложенному способу (варианты №2-4, табл. 3), достигается сочетание наиболее высоких прочностных, пластических и вязкостных свойств.
В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты №1 и №5), а также при использовании способа-прототипа не обеспечивается заданный комплекс механических свойств.
Таким образом, применение заявленного способа обеспечивает достижение требуемого результата - получение сверхвысокопрочной листовой стали с комплексом трудно сочетаемых свойств высокого уровня: прочностных - условный предел текучести σ0,2 не менее 1500 Н/мм2, временное сопротивление разрыву σв=1900-2200 Н/мм2; твердости 560-640 HBW; пластических - относительное удлинение δ5 не менее 8%; вязких - ударная вязкость KCV-40 не менее 15 Дж/см2.
Claims (1)
- Способ производства сверхвысокопрочной листовой стали, включающий получение непрерывнолитого сляба, его нагрев, горячую прокатку, закалку и отпуск листов, отличающийся тем, что непрерывнолитой сляб получают из стали, содержащей, мас. %:
углерод 0,40-0,47 кремний 0,20-0,50 марганец 0,50-0,90 хром 0,40-0,80 никель 1,80-2,30 молибден 0,30-0,50 ванадий 0,02-0,06 алюминий 0,02-0,08 азот 0,001-0,010 медь 0,10-0,20 ниобий 0,002-0,020 титан 0,002-0,015 бор 0,001-0,005 сера не более 0,005 фосфор не более 0,010 железо остальное
при этом закалку осуществляют при температуре 930-980°C, отпуск проводят при температуре 170-200°C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014148053/02A RU2583229C9 (ru) | 2014-11-27 | 2014-11-27 | Способ производства сверхвысокопрочной листовой стали |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014148053/02A RU2583229C9 (ru) | 2014-11-27 | 2014-11-27 | Способ производства сверхвысокопрочной листовой стали |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2583229C1 RU2583229C1 (ru) | 2016-05-10 |
| RU2583229C9 true RU2583229C9 (ru) | 2016-09-20 |
Family
ID=55959855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014148053/02A RU2583229C9 (ru) | 2014-11-27 | 2014-11-27 | Способ производства сверхвысокопрочной листовой стали |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2583229C9 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2834541C1 (ru) * | 2024-08-01 | 2025-02-11 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства холоднокатаного проката |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11993823B2 (en) | 2016-05-10 | 2024-05-28 | United States Steel Corporation | High strength annealed steel products and annealing processes for making the same |
| RU2625861C1 (ru) * | 2016-05-23 | 2017-07-19 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью |
| RU2674797C1 (ru) * | 2018-06-07 | 2018-12-13 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства высокопрочного хладостойкого листового проката из низколегированной стали |
| CN109439854B (zh) * | 2018-11-08 | 2020-10-20 | 国家能源投资集团有限责任公司 | 一种1000MPa级超高强抗腐蚀高延伸率的锚杆钢及其生产方法 |
| KR102498158B1 (ko) * | 2020-12-18 | 2023-02-08 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법 |
| KR102498150B1 (ko) * | 2020-12-18 | 2023-02-08 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법 |
| KR102498144B1 (ko) * | 2020-12-18 | 2023-02-08 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법 |
| KR102498149B1 (ko) * | 2020-12-18 | 2023-02-08 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법 |
| KR102498156B1 (ko) * | 2020-12-18 | 2023-02-08 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100340505B1 (ko) * | 1997-11-04 | 2002-07-18 | 이구택 | 인성이우수한초고장력강판의제조방법 |
| RU2228959C2 (ru) * | 2002-07-16 | 2004-05-20 | Закрытое акционерное общество "Научно-производственное объединение специальных материалов" | Способ горячей прокатки листовой броневой стали |
| RU2236482C1 (ru) * | 2003-06-18 | 2004-09-20 | Открытое Акционерное Общество "Научно-Исследовательский Институт Стали" | Броневая сталь |
| RU2400558C2 (ru) * | 2008-03-03 | 2010-09-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Стальмонтаж" | Броневая термостойкая свариваемая мартенситная сталь |
| RU2460823C1 (ru) * | 2011-02-08 | 2012-09-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли (Минпромторг России) | Динамически стойкая сталь и способ производства листов из нее |
| RU2499844C1 (ru) * | 2012-07-20 | 2013-11-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ производства листовой стали |
-
2014
- 2014-11-27 RU RU2014148053/02A patent/RU2583229C9/ru active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100340505B1 (ko) * | 1997-11-04 | 2002-07-18 | 이구택 | 인성이우수한초고장력강판의제조방법 |
| RU2228959C2 (ru) * | 2002-07-16 | 2004-05-20 | Закрытое акционерное общество "Научно-производственное объединение специальных материалов" | Способ горячей прокатки листовой броневой стали |
| RU2236482C1 (ru) * | 2003-06-18 | 2004-09-20 | Открытое Акционерное Общество "Научно-Исследовательский Институт Стали" | Броневая сталь |
| RU2400558C2 (ru) * | 2008-03-03 | 2010-09-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Стальмонтаж" | Броневая термостойкая свариваемая мартенситная сталь |
| RU2460823C1 (ru) * | 2011-02-08 | 2012-09-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли (Минпромторг России) | Динамически стойкая сталь и способ производства листов из нее |
| RU2499844C1 (ru) * | 2012-07-20 | 2013-11-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ производства листовой стали |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2834541C1 (ru) * | 2024-08-01 | 2025-02-11 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства холоднокатаного проката |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2583229C1 (ru) | 2016-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2583229C1 (ru) | Способ производства сверхвысокопрочной листовой стали | |
| KR102119959B1 (ko) | 우수한 경도와 충격인성을 갖는 내마모강 및 그 제조방법 | |
| CN110100034B (zh) | 高硬度耐磨钢以及制造该高硬度耐磨钢的方法 | |
| JP5871109B1 (ja) | 厚鋼板及びその製造方法 | |
| KR102110679B1 (ko) | 핫 스탬핑 부품 및 그 제조방법 | |
| EP2589676A1 (en) | Abrasion-resistant steel plate or sheet with excellent weld toughness and delayed fracture resistance | |
| RU2625861C1 (ru) | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью | |
| RU2703008C1 (ru) | Способ производства листов из криогенной конструкционной стали | |
| CN112877591A (zh) | 一种高强韧五金工具及链条用钢及其制造方法 | |
| RU2737690C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали для изготовления ответственных металлоконструкций | |
| RU2533469C1 (ru) | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью | |
| RU2603404C1 (ru) | Способ производства высокотвердого износостойкого листового проката | |
| RU2593810C1 (ru) | Способ производства высокопрочной листовой стали | |
| RU2016127C1 (ru) | Сталь | |
| RU2593803C1 (ru) | Способ производства толстолистовой трубной стали, микролегированной бором | |
| RU2726056C1 (ru) | Листовой прокат, изготовленный из высокопрочной стали | |
| KR102237488B1 (ko) | 펀칭 성형성이 우수한 고경도 강판 및 그 제조방법 | |
| RU2674797C1 (ru) | Способ производства высокопрочного хладостойкого листового проката из низколегированной стали | |
| RU2654093C2 (ru) | Высокопрочная высокотвердая сталь и способ производства листов из нее | |
| KR102174416B1 (ko) | 강도 및 충격인성이 우수한 냉간압조용 저탄소 베이나이트 비조질강 및 그 제조 방법 | |
| RU2696186C2 (ru) | Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали | |
| RU2599654C1 (ru) | Способ производства высокопрочной листовой стали | |
| RU2652281C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из высокопрочной стали | |
| KR102798279B1 (ko) | 초고강도 냉연 강판 및 그 제조방법 | |
| KR102747790B1 (ko) | 냉연 강판 및 그 제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TH4A | Reissue of patent specification | ||
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 13-2016 FOR TAG: (72) |