RU2570647C1 - Method of producing low-viscosity marine fuel - Google Patents
Method of producing low-viscosity marine fuel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2570647C1 RU2570647C1 RU2014129977/04A RU2014129977A RU2570647C1 RU 2570647 C1 RU2570647 C1 RU 2570647C1 RU 2014129977/04 A RU2014129977/04 A RU 2014129977/04A RU 2014129977 A RU2014129977 A RU 2014129977A RU 2570647 C1 RU2570647 C1 RU 2570647C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fraction
- gas oil
- minus
- fuel
- fractions
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 title abstract description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 58
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims abstract description 26
- XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N Vinyl acetate Chemical group CC(=O)OC=C XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 claims abstract description 8
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 32
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 30
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 19
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims description 17
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 238000013329 compounding Methods 0.000 claims description 4
- 239000003921 oil Substances 0.000 abstract description 60
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 44
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 8
- CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N Ascorbic acid Chemical compound OC[C@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N 0.000 description 4
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 4
- HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N furfural Chemical compound O=CC1=CC=CO1 HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 101100315526 Homo sapiens TUSC2 gene Proteins 0.000 description 3
- 102100036129 Tumor suppressor candidate 2 Human genes 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 2
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 125000003367 polycyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам получения маловязких топлив для высокооборотных и среднеоборотных судовых двигателей с улучшенными низкотемпературными свойствами на основе продуктов нефтепереработки с депрессорными присадками.The invention relates to methods for producing low-viscosity fuels for high-speed and medium-speed marine engines with improved low-temperature properties based on oil products with depressant additives.
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности, в частности к способам получения судовых маловязких топлив из продуктов прямой перегонки нефти, замедленного коксования гудрона и каталитического крекинга гидроочищенного вакуумного газойля.The invention relates to the refining industry, in particular to methods for producing marine low-viscosity fuels from products of direct distillation of oil, delayed coking of tar and catalytic cracking of hydrotreated vacuum gas oil.
Известен способ получения судового маловязкого топлива на нефтеперерабатывающих предприятиях (патент РФ №2074232, опубл. 31.08.1995); нефть подвергают перегонке на установке AT (атмосферной трубчатки) или АВТ (атмосферной вакуумной трубчатки) с выделением фракции: 160-360°C, 160-420°C и 300-480°C, с последующим их смешиванием в массовом соотношении 40:40:20-60:30:10, с получением дистиллята прямой перегонки; фракцию 250-550°C, получаемую на АВТ, подвергают каталитическому крекингу на специальном цеолитсодержащем катализаторе типа «ЕМКАТ» на установке Г-43/102. Из катализата выделяют фракцию 160-400°C и компаундируют ее с дистиллятом прямой перегонки в соотношении 20:80-60:40.A known method of obtaining marine low-viscosity fuel in oil refineries (RF patent No. 2074232, publ. 08/31/1995); the oil is subjected to distillation at the installation of AT (atmospheric tube) or ABT (atmospheric vacuum tube) with the separation of fractions: 160-360 ° C, 160-420 ° C and 300-480 ° C, followed by their mixing in a mass ratio of 40:40: 20-60: 30: 10 to obtain a direct distillate distillate; the 250-550 ° C fraction obtained on AWT is subjected to catalytic cracking on a special zeolite-containing catalyst of the EMKAT type on the G-43/102 installation. A fraction of 160-400 ° C is isolated from the catalate and compounded with a direct distillation distillate in a ratio of 20: 80-60: 40.
Недостатком данного способа производства СМТ (судового маловязкого топлива) является использование легких фракций прямой перегонки нефти 160-360°C и каталитического крекинга 160-400°C, что приводит к снижению температуры вспышки, цетанового числа, теплоты сгорания и смазочной способности топлива.The disadvantage of this method of producing SMT (low-viscosity marine fuel) is the use of light fractions of direct distillation of oil 160-360 ° C and catalytic cracking 160-400 ° C, which leads to a decrease in flash point, cetane number, heat of combustion and lubricity of the fuel.
Известен способ получения судового маловязкого топлива (Известия Вузов «Нефть и газ», №11, 1981, с. 4) путем перегонки нефти на установке AT с выделением фракции 160-360°C, на установке ВТ (вакуумной трубчатки) - фракции 360-500°C, и гудрона - остаточной фракции выше 500°C. Вакуумный газойль 360-500°C подвергают каталитическому крекингу с выделением из катализата дистиллята с пределами выкипания 190-280°C. Гудрон направляется на установку коксования. Из продуктов коксования выделяют фракцию 190-290°C. Фракции 180-360°C прямогонную и 190-290°C коксования компаундируют в соотношении 1:1:1. Полученную смесь подвергают селективной очистке фурфуролом с целью получения улучшенного показателя цетанового числа.A known method of producing marine low-viscosity fuel (University News "Oil and Gas", No. 11, 1981, p. 4) by distillation of oil at the AT installation with the separation of the fraction 160-360 ° C, at the BT installation (vacuum tube) - fraction 360- 500 ° C, and tar - residual fraction above 500 ° C. Vacuum gas oil 360-500 ° C is subjected to catalytic cracking with the separation of distillate from the catalysis with boiling limits of 190-280 ° C. Tar is sent to the coking unit. From coking products emit a fraction of 190-290 ° C. The 180-360 ° C straight run and 190-290 ° C fractions of coking are compounded in a 1: 1: 1 ratio. The resulting mixture was subjected to selective purification with furfural to obtain an improved cetane number.
Недостатком является применение селективной очистки топливной смеси фурфуролом, что требует дополнительных трудо- и энергозатрат и приводит к значительному снижению выхода топлива.The disadvantage is the use of selective purification of the fuel mixture with furfural, which requires additional labor and energy costs and leads to a significant decrease in fuel yield.
Известен способ получения маловязкого судового топлива для среднеоборотных и высокооборотных дизельных двигателей (патент РФ №2076138, опубл. 15.02.1995). В предлагаемой композиции в качестве дистиллятов прямой перегонки нефти используют фракцию атмосферного газойля 240-450°C, фракцию первого вакуумного погона 200-400°C, в качестве дистиллятов коксования - фракцию 160-400°C, в качестве дистиллятов каталитического крекинга - фракцию газойля каталитического крекинга 180-400°C в соотношении, масс.%:A known method of obtaining low-viscosity marine fuel for medium-speed and high-speed diesel engines (RF patent No. 2076138, publ. 02.15.1995). In the proposed composition, atmospheric gas oil fraction 240-450 ° C is used as direct oil distillation distillate, 200-400 ° C first fraction of vacuum overhead fraction is used, 160-400 ° C fraction is used as coking distillate, and catalytic gas oil fraction is used as catalytic cracking distillate. cracking 180-400 ° C in the ratio, wt.%:
Недостатком является высокая плотность и вязкость полученной композиции, что приводит к увеличению расхода топлива и к снижению целесообразности его применения.The disadvantage is the high density and viscosity of the resulting composition, which leads to an increase in fuel consumption and to reduce the feasibility of its use.
Известен способ получения судового маловязкого топлива для среднеоборотных и высокооборотных дизельных двигателей (а.с. СССР №1542030, опубл. 08.10.1989). Нефть подвергают перегонке с выделением на установке AT фракции 160-360°C и на установке ВТ фракции 360-470°C. Часть фракции 360-470°C направляют на вторичную переработку крекинг-процессами: коксованием, термическим или каталитическим крекингом в известных условиях. Из катализата выделяют фракции 160-360°C и 360-470°C, которые компаундируют в соотношении 1:3-3:1. Оставшиеся фракции прямой перегонки 360-470°C смешивают с фракцией 160-360°C. Фракцию прямой перегонки 160-470°C компаундируют с фракцией 160-470°C от вторичных процессов в соотношении 20:80-80:20 масс.%.There is a method of producing marine low-viscosity fuel for medium-speed and high-speed diesel engines (AS USSR No. 1542030, publ. 08.10.1989). The oil is subjected to distillation with the allocation of fractions 160-360 ° C at the installation AT and fractions 360-470 ° C at the BT installation. Part of the 360-470 ° C fraction is sent for recycling by cracking processes: coking, thermal or catalytic cracking under known conditions. The fractions 160-360 ° C and 360-470 ° C are isolated from the catalate, which are combined in a ratio of 1: 3-3: 1. The remaining fractions of direct distillation 360-470 ° C are mixed with a fraction of 160-360 ° C. The direct distillation fraction 160-470 ° C is compounded with the fraction 160-470 ° C from the secondary processes in a ratio of 20: 80-80: 20 wt.%.
Недостатком способа является вовлечение до 70 масс.% негидроочищенной утяжеленной фракции 360-470°C крекинг-процессов, содержащей большое количество полициклической ароматики, значительно снижающей цетановое число судового топлива.The disadvantage of this method is the involvement of up to 70 wt.% Non-purified heavy weight fraction of 360-470 ° C cracking processes containing a large amount of polycyclic aromatics, significantly reducing the cetane number of marine fuel.
Известен способ получения зимнего дизельного топлива (патент РФ №2108370, опубл. 10.04.1998), принятый за прототип, путем перегонки нефти с выделением керосиновой фракции 120-(240-260)°C и дизельных фракций, 96% которых выкипает в пределах 140-(300-320)°C и 210-(340-360)°C. 10-30% дизельной фракции, 96% которой выкипает в пределах 210-(340-360)°C, подвергают вторичной перегонке с выделением фракций н.к. - 200°C, 200-(300-320)°C и выше 300-320°C. Фракцию 200-(300-320)°C подвергают каталитической гидроочистке и цеолитной депарафинизации.A known method of producing winter diesel fuel (RF patent No. 2108370, publ. 10.04.1998), adopted as a prototype, by distillation of oil with the allocation of kerosene fraction 120- (240-260) ° C and diesel fractions, 96% of which boils within 140 - (300-320) ° C and 210- (340-360) ° C. 10-30% of the diesel fraction, 96% of which boils within 210- (340-360) ° C, is subjected to secondary distillation with the allocation of fractions N. to. - 200 ° C, 200- (300-320) ° C and above 300-320 ° C. The 200- (300-320) ° C fraction is subjected to catalytic hydrotreating and zeolite dewaxing.
Дизельные фракции 140-(300-320)°C и 210-(340-360)°C смешивают в их массовом соотношении 10:90-35:65. Полученную смесь компаундируют с депарафинированной фракцией 200-(300-320)°C и с исходной или гидроочищенной керосиновой фракцией и бензином (н.к. - 200°C) в соотношении, масс.%:Diesel fractions 140- (300-320) ° C and 210- (340-360) ° C are mixed in their mass ratio of 10: 90-35: 65. The resulting mixture is combined with a dewaxed fraction of 200- (300-320) ° C and with the original or hydrotreated kerosene fraction and gasoline (n.a. - 200 ° C) in the ratio, wt.%:
В полученное базовое топливо вводят депрессорную присадку сополимера этилена с винилацетатом, молекулярной массой 1·102-75·103 в концентрации 0,01-0,50 масс.%. Присадка вводится в базовое топливо в виде раствора в нефтяной фракции 200-360°C в концентрации 5-75 масс.%.In the obtained base fuel is introduced a depressant additive of a copolymer of ethylene with vinyl acetate, a molecular weight of 1 · 10 2 -75 · 10 3 in a concentration of 0.01-0.50 wt.%. The additive is introduced into the base fuel in the form of a solution in the oil fraction of 200-360 ° C at a concentration of 5-75 wt.%.
Недостатком данного способа получения топлива является вовлечение в состав зимнего дизельного топлива до 75% прямогонной дизельной фракции, что приводит к значительному повышению температуры застывания топлива и, как следствие, к снижению области его применения в холодных и умеренных климатических зонах, а также депарафинированной фракции до 25%, которая усложняет общий процесс производства топлива и увеличивает его себестоимость и энергозатраты на производство.The disadvantage of this method of producing fuel is the involvement in the composition of winter diesel fuel up to 75% of the straight-run diesel fraction, which leads to a significant increase in the pour point of the fuel and, as a result, to a decrease in its field of application in cold and temperate climatic zones, as well as to the dewaxed fraction %, which complicates the overall process of fuel production and increases its cost and energy costs for production.
Техническим результатом является получение судового маловязкого топлива с температурой застывания от -35 до -40°C.The technical result is to obtain a marine low-viscosity fuel with a pour point of from -35 to -40 ° C.
Технический результат достигается тем, что при перегонке нефти выделяют фракции, 95% которых выкипают в пределах от 180 до 220°C и от 220 до 360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции от 180 до 360°C, также выделяют фракцию вакуумного газойля от 360 до 500°C и гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, при этом каталитическому крекингу подвергают фракцию вакуумного газойля от 360 до 500°C, предварительно подвергнутую каталитической гидроочистке, а замедленному коксованию гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, с выделением из продуктов реакций перечисленных вторичных процессов легких газойлевых фракций от 180 до 360°C и последующим компаундированием прямогонной дизельной фракции (ПДФ) от 180 до 360°C, легких газойлей замедленного коксования (ЛГЗК) и каталитического крекинга (ЛГКК) от 180 до 360°C, взятых в их массовом соотношении:The technical result is achieved by the fact that fractions are isolated during oil distillation, 95% of which are boiled away from 180 to 220 ° C and from 220 to 360 ° C, these fractions are mixed in the balance ratio to obtain a fraction from 180 to 360 ° C, a vacuum gas oil fraction from 360 to 500 ° C and tar - a fraction boiling above 500 ° C, while the catalytic cracking is subjected to a vacuum gas oil fraction from 360 to 500 ° C, previously subjected to catalytic hydrotreatment, and a delayed coking tar - a fraction boiling above 500 ° C, with isolation from the product of the reactions of the listed secondary processes of light gas oil fractions from 180 to 360 ° C and subsequent compounding of a straight-run diesel fraction (PDF) from 180 to 360 ° C, light gas oil of delayed coking (LGZK) and catalytic cracking (LGKK) from 180 to 360 ° C, taken in their mass ratio:
и добавлением в полученное топливо в качестве депрессорной присадки сополимера этилена с винилацетатом с содержанием активных звеньев винилацетата в концентрации от 20 до 40 масс.% и пределом текучести расплава от 0,07 до 19,2 в количестве от 0,10 до 0,50 масс.%; базовые компоненты топлива ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК берутся в их массовом соотношении:and adding to the resulting fuel as a depressant additive a copolymer of ethylene with vinyl acetate with a content of active vinyl acetate units in a concentration of from 20 to 40 wt.% and a melt yield strength of 0.07 to 19.2 in an amount of from 0.10 to 0.50 mass .%; The basic components of the fuel PDF, LGZK and LGKK are taken in their mass ratio:
и добавлением в полученное топливо в качестве депрессорной присадки сополимера этилена с винилацетатом в количестве от 0,20 до 0,25 масс.%.and adding to the resulting fuel as a depressant additive a copolymer of ethylene with vinyl acetate in an amount of from 0.20 to 0.25 wt.%.
Способ поясняется следующими чертежами:The method is illustrated by the following drawings:
фиг. 1 - физико-химические характеристики базовых компонентов СМТ по предлагаемому изобретению;FIG. 1 - physico-chemical characteristics of the basic components of SMT according to the invention;
фиг. 2 - компонентный состав судового маловязкого топлива по изобретению;FIG. 2 - component composition of low-viscosity marine fuel according to the invention;
фиг. 3 - компонентный состав судового маловязкого топлива по прототипу и предлагаемому изобретению для применения в умеренном климате;FIG. 3 - component composition of low-viscosity marine fuel according to the prototype and the invention for use in a temperate climate;
фиг. 4 - компонентный состав судового маловязкого топлива по прототипу и предлагаемому изобретению для применения в холодном климате.FIG. 4 - component composition of low-viscosity marine fuel according to the prototype and the invention for use in cold climates.
Способ осуществляется следующим образом.The method is as follows.
Нефть на установке АВТ подвергают перегонке с выделением дизельных фракций, 96% которых выкипают в пределах 180-220°C и 220-360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции 180-360°C, также выделяют фракцию вакуумного газойля 360-500°C, каталитически гидроочищают и подвергают каталитическому крекингу с выделением из продуктов реакций газойлевой фракции 180-360°C. Выделяют гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, и подвергают замедленному коксованию с выделением из продуктов реакций газойлевой фракции 180-360°C. Полученные фракции ПДФ (прямогонная дизельная фракция), ЛГЗК (легкий газойль замедленного коксования) и ЛГКК (легкий газойль каталитического крекинга) (фиг. 1) смешивают в массовом соотношении 30-50:10-50:20-60 (масс.%), обеспечивая получение базового топлива с температурой застывания от минус 20 до минус 24°C, а введение депрессорной присадки в количестве от 0,10 до 0,50 масс.% в базовое топливо заданного компонентного состава позволяет снизить температуру его застывания до минус 35 - минус 46°C (фиг. 2).Oil at the ABT unit is subjected to distillation with the release of diesel fractions, 96% of which are boiled away between 180-220 ° C and 220-360 ° C, these fractions are mixed in a balance ratio to obtain a fraction of 180-360 ° C, and a 360 vacuum gas oil fraction is also isolated -500 ° C, catalytically hydrotreated and subjected to catalytic cracking with separation of 180-360 ° C of the gas oil fraction from the reaction products. The tar is isolated - the fraction boiling above 500 ° C, and is subjected to delayed coking with the release of 180-360 ° C of the gas oil fraction from the reaction products. The obtained fractions of PDF (straight run diesel fraction), LGZK (light gas oil delayed coking) and LGKK (light gas oil catalytic cracking) (Fig. 1) are mixed in a mass ratio of 30-50: 10-50: 20-60 (wt.%), providing a base fuel with a pour point of
В способе получения судового маловязкого топлива для высокооборотных и среднеоборотных судовых дизелей марки «У» (умеренное) (температура застывания не выше минус 35°C), базовые компоненты топлива ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК берутся в их массовом соотношении 30-50:10-50:20-60, масс.% (фиг. 3):In the method of producing marine low-viscosity fuel for high-speed and medium-speed marine diesel engines of the “U” brand (moderate) (pour point no higher than
и в полученное топливо в качестве депрессорной присадки добавляется сополимер этилена с винилацетатом с содержанием активных звеньев винилацетата в концентрации 20-40 масс.% и пределом текучести расплава 0,07-19,2 в количестве 0,10-0,50 масс.%.and a copolymer of ethylene with vinyl acetate is added to the resulting fuel as a depressant additive with a content of active vinyl acetate units in a concentration of 20-40 wt.% and a melt yield strength of 0.07-19.2 in an amount of 0.10-0.50 wt.%.
В способе получения судового маловязкого топлива для высокооборотных и среднеоборотных судовых дизелей марки «X» (холодное) (температура застывания не выше минус 40°C), базовые компоненты топлива ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК берутся в их массовом соотношении 30-50:20-50:20-50, масс.% (фиг. 4):In the method for producing marine low-viscosity fuel for high-speed and medium-speed marine diesel engines of brand “X” (cold) (pour point no higher than
и в полученное топливо в качестве депрессорной присадки добавляется сополимер этилена с винилацетатом с содержанием активных звеньев винилацетата в концентрации 20-40 масс.% и пределом текучести расплава 0,07-19,2 в количестве 0,20-0,25 масс.%.and a copolymer of ethylene with vinyl acetate is added to the resulting fuel as a depressant additive with a content of active vinyl acetate units in a concentration of 20-40 wt.% and a melt yield strength of 0.07-19.2 in an amount of 0.20-0.25 wt.%.
Из представленных данных видно, что предлагаемый способ получения судового маловязкого топлива с улучшенными низкотемпературными свойствами для высокооборотных и среднеоборотных судовых дизелей позволяет не использовать в его составе керосиновые фракций 120-240°C прямой перегонки нефти, необходимые для производства реактивных топлив. При этом суммарный выход дизельных топлив увеличивается за счет использования вторичных легких газойлевых фракций, полученных каталитическим крекингом фракций вакуумного газойля 360-500°C и замедленным коксованием гудрона - высококипящих фракций, выкипающих выше 500°C. За счет утяжеления фракционного состава и углубления переработки нефти не только расширяются ресурсы дизельных топлив, но и улучшается показатель цетанового числа (пусковые свойства топлива). Применение депрессорной присадки в предлагаемом составе судового маловязкого топлива позволяет значительно улучшить низкотемпературные характеристики топлива (температуру застывания), что позволяет использовать данное топливо в умеренных и холодных климатических зонах.From the presented data it can be seen that the proposed method for producing marine low-viscosity fuel with improved low-temperature properties for high-speed and medium-speed marine diesel engines allows not to use kerosene fractions of 120-240 ° C in direct oil distillation, which are necessary for the production of jet fuels. In this case, the total yield of diesel fuels increases due to the use of secondary light gas oil fractions obtained by catalytic cracking of vacuum gas oil fractions 360-500 ° C and delayed coking of tar - high boiling fractions boiling above 500 ° C. Due to the weighting of the fractional composition and deepening of oil refining, not only the resources of diesel fuels are expanding, but also the cetane index (starting properties of the fuel) is improving. The use of depressant additives in the proposed composition of marine low-viscosity fuel can significantly improve the low-temperature characteristics of the fuel (pour point), which allows the use of this fuel in temperate and cold climatic zones.
Способ поясняется следующими примерами.The method is illustrated by the following examples.
Пример 1. Нефть на установке АВТ подвергают перегонке с выделением дизельной фракции, 96% которой выкипают в пределах 180-220°C и 220-360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции 180-360°C, также выделяют фракцию вакуумного газойля 360-500°C, каталитически гидроочищают и подвергают каталитическому крекингу с выделением из продуктов реакций легкой газойлевой фракции 180-360°C и последующим компаундированием прямогонной дизельной фракции 180-360°C и легкого газойля каталитического крекинга 180-360°C в соотношении 50:50 масс.%.Example 1. The oil at the ABT unit is subjected to distillation with the release of a diesel fraction, 96% of which is boiled away between 180-220 ° C and 220-360 ° C, these fractions are mixed in the balance ratio to obtain a fraction of 180-360 ° C, and the fraction is isolated vacuum gas oil 360-500 ° C, catalytically hydrotreated and subjected to catalytic cracking with the separation of reaction products of light gas oil fraction 180-360 ° C and subsequent compounding of straight-run diesel fraction 180-360 ° C and light gas oil catalytic cracking 180-360 ° C in the ratio 50:50 wt.%.
В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 20°C соответственно до минус 34, минус 36, минус 39, минус 41, минус 42, минус 36 и минус 34°C (фиг. 2).0.09, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, 0.50, and 0.51 wt% of a wind farm additive are added to the resulting mixture, which reduces the pour point from
Полученная в данном соотношении (50: 50) базовая смесь ПДФ и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).Obtained in this ratio (50: 50), the basic mixture of PDF and LGCC according to physicochemical parameters (excluding pour point) meets the requirements for fuel (Fig. 2).
Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).The introduction into this base mixture of a different amount of a wind farm additive (0.10-0.50 wt.%) Makes it possible to obtain a marine low-viscosity grade “U” fuel (moderate) with a pour point of no higher than
Введением в данную базовую смесь 0,20-0,25 масс.% присадки ВЭС возможно получить судовое маловязкое топливо марки «X» (холодное) с температурой застывания не выше минус 40°C (фиг. 4).By introducing into this base mixture 0.20-0.25 wt.% Of a wind farm additive it is possible to obtain marine low-viscosity grade “X” fuel (cold) with a pour point of no higher than minus 40 ° C (Fig. 4).
Пример 2. Нефть на установке АВТ подвергают перегонке с выделением дизельной фракции, 96% которой выкипают в пределах 180-220°C и 220-360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции 180-360°C, также выделяют гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, и подвергают замедленному коксованию с выделением из продуктов реакций газойлевой фракции 180-360°C и последующим компаундированием прямогонной дизельной фракции 180-360°C и легкого газойля замедленного коксования 180-360°C в соотношении 50:50.Example 2. The oil at the ABT installation is subjected to distillation with the release of a diesel fraction, 96% of which is boiled away between 180-220 ° C and 220-360 ° C, these fractions are mixed in a balance ratio to obtain a fraction of 180-360 ° C, tar is also isolated - the fraction boiling above 500 ° C, and is subjected to delayed coking with the separation of the reaction products of the gas oil fraction 180-360 ° C and subsequent compounding of the straight-run diesel fraction 180-360 ° C and light gas oil delayed coking 180-360 ° C in the ratio of 50: fifty.
В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 24°C соответственно до минус 34, минус 40, минус 43, минус 44, минус 46, минус 38 и минус 33°C.0.09, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, 0.50, and 0.51 wt% of a wind farm additive are introduced into the resulting mixture, which reduces the pour point from
Полученная в данном соотношении (50:50) базовая смесь ПДФ и ЛГЗК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).Obtained in this ratio (50:50), the basic mixture of PDF and LGZK according to physicochemical parameters (excluding pour point) meets the requirements for fuel (Fig. 2).
Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).The introduction into this base mixture of a different amount of a wind farm additive (0.10-0.50 wt.%) Makes it possible to obtain a marine low-viscosity grade “U” fuel (moderate) with a pour point of no higher than minus 35 ° C (Fig. 3).
Введением в данную базовую смесь 0,10-0,25 масс.% присадки ВЭС возможно получить судовое маловязкое топливо марки «X» (холодное) с температурой застывания не выше минус 40°C (фиг. 4).By introducing into this base mixture 0.10-0.25 mass% of a wind farm additive, it is possible to obtain marine low-viscosity grade “X” fuel (cold) with a pour point of no higher than minus 40 ° C (Fig. 4).
Пример 3. Нефть на установке АВТ подвергают перегонке с выделением дизельной фракции, 96% которой выкипают в пределах 180-220°C и 220-360°C, эти фракции смешивают в балансовом соотношении с получением фракции 180-360°C, также выделяют фракцию вакуумного газойля 360-500°C, каталитически гидроочищают и подвергают каталитическому крекингу с выделением из продуктов реакций газойлевой фракции 180-360°C. Выделяют гудрон - фракцию, выкипающую выше 500°C, и подвергают замедленному коксованию с выделением из продуктов реакций газойлевой фракции 180-360°C. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 50:30:20 масс.%.Example 3. The oil at the ABT installation is subjected to distillation with the release of a diesel fraction, 96% of which is boiled away in the range of 180-220 ° C and 220-360 ° C, these fractions are mixed in the balance ratio to obtain a fraction of 180-360 ° C, and the fraction is isolated vacuum gas oil 360-500 ° C, catalytically hydrotreated and subjected to catalytic cracking with the release of reaction products of the gas oil fraction of 180-360 ° C. The tar is isolated - the fraction boiling above 500 ° C, and is subjected to delayed coking with the release of 180-360 ° C of the gas oil fraction from the reaction products. The obtained fractions of PDF, LGZK and LGKK are mixed in a ratio of 50:30:20 wt.%.
В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 22°C соответственно до минус 34, минус 35, минус 38, минус 40, минус 40, минус 36 и минус 34°C.0.09, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, 0.50, and 0.51 wt% of a wind farm additive are introduced into the resulting mixture, which reduces the pour point from minus 22 ° C to minus 34 , minus 35, minus 38, minus 40, minus 40, minus 36, and minus 34 ° C.
Полученная в данном соотношении (50:30:20) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).Obtained in this ratio (50:30:20), the basic mixture of PDF, LGZK and LGKK physically and chemically (without taking into account the pour point) meets the requirements for fuel (Fig. 2).
Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).The introduction into this base mixture of a different amount of a wind farm additive (0.10-0.50 wt.%) Makes it possible to obtain a marine low-viscosity grade “U” fuel (moderate) with a pour point of no higher than minus 35 ° C (Fig. 3).
Введением в данную базовую смесь 0,10-0,25 масс.% присадки ВЭС возможно получить судовое маловязкое топливо марки «X» (холодное) с температурой застывания не выше минус 40°C (фиг. 4).By introducing into this base mixture 0.10-0.25 mass% of a wind farm additive, it is possible to obtain marine low-viscosity grade “X” fuel (cold) with a pour point of no higher than minus 40 ° C (Fig. 4).
Пример 4. Параметры процессов аналогичны примеру 3. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 50:20:30 масс.%.Example 4. The process parameters are similar to example 3. The obtained fractions of PDF, LGZK and LGKK are mixed in a ratio of 50:20:30 wt.%.
В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 22°C соответственно до минус 33, минус 35, минус 38, минус 40, минус 40, минус 36 и минус 33°C.0.09, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, 0.50, and 0.51 wt% of a wind farm additive are added to the resulting mixture, which reduces the pour point from minus 22 ° C to minus 33 , minus 35, minus 38, minus 40, minus 40, minus 36, and minus 33 ° C.
Полученная в данном соотношении (50:20:30) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).Obtained in this ratio (50:20:30), the basic mixture of PDF, LGZK and LGKK in terms of physical and chemical parameters (excluding pour point) meets the requirements for fuel (Fig. 2).
Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).The introduction into this base mixture of a different amount of a wind farm additive (0.10-0.50 wt.%) Makes it possible to obtain a marine low-viscosity grade “U” fuel (moderate) with a pour point of no higher than minus 35 ° C (Fig. 3).
Введением в данную базовую смесь 0,20-0,25 масс.% присадки ВЭС возможно получить судовое маловязкое топливо марки «X» (холодное) с температурой застывания не выше минус 40°C (фиг. 4).By introducing into this base mixture 0.20-0.25 wt.% Of a wind farm additive it is possible to obtain marine low-viscosity grade “X” fuel (cold) with a pour point of no higher than minus 40 ° C (Fig. 4).
Пример 5. Параметры процессов аналогичны примеру 3. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 50:10:40 масс.%.Example 5. The process parameters are similar to example 3. The obtained fractions of PDF, LGZK and LGKK are mixed in a ratio of 50:10:40 wt.%.
В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 21°C соответственно до минус 32, минус 35, минус 37, минус 38, минус 39, минус 35 и минус 33°C.0.09, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, 0.50, and 0.51 wt% of a wind farm additive are introduced into the resulting mixture, which reduces the pour point from minus 21 ° C to minus 32 , minus 35, minus 37, minus 38, minus 39, minus 35 and minus 33 ° C.
Полученная в данном соотношении (50:10:40) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).Obtained in this ratio (50:10:40), the basic mixture of PDF, LGZK and LGKK according to physicochemical parameters (excluding pour point) meets the requirements for fuel (Fig. 2).
Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).The introduction into this base mixture of a different amount of a wind farm additive (0.10-0.50 wt.%) Makes it possible to obtain a marine low-viscosity grade “U” fuel (moderate) with a pour point of no higher than minus 35 ° C (Fig. 3).
Пример 6. Параметры процессов аналогичны примеру 3. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 51: 9: 40 масс.%.Example 6. The process parameters are similar to example 3. The obtained fractions of PDF, LGZK and LGKK are mixed in a ratio of 51: 9: 40 wt.%.
В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 21°C соответственно до минус 33, минус 34, минус 37, минус 38, минус 39, минус 35 и минус 34°C.0.09, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, 0.50, and 0.51 wt% of a wind farm additive are introduced into the resulting mixture, which reduces the pour point from minus 21 ° C to minus 33 , minus 34, minus 37, minus 38, minus 39, minus 35, and minus 34 ° C.
Полученная в данном соотношении (51:9:40) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) не отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).Obtained in this ratio (51: 9: 40), the basic mixture of PDF, LGZK and LGKK in terms of physicochemical parameters (excluding pour point) does not meet the requirements for fuel (Fig. 2).
Пример 7. Параметры процессов аналогичны примеру 1. Фракции ПДФ и ЛГКК смешивают в соотношении 51:49 масс.%.Example 7. The process parameters are similar to example 1. The fractions of PDF and LGCC are mixed in a ratio of 51:49 wt.%.
В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 20°C соответственно до минус 30, минус 33, минус 36, минус 37, минус 38, минус 35 и минус 34°C.0.09, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, 0.50, and 0.51 wt% of a wind farm additive are added to the resulting mixture, which reduces the pour point from minus 20 ° C to minus 30 , minus 33, minus 36, minus 37, minus 38, minus 35 and minus 34 ° C.
Полученная в данном соотношении (51: 49) базовая смесь ПДФ и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) не отвечает выдвигаемым к топливу требованиям (фиг. 2).Obtained in this ratio (51: 49), the basic mixture of PDF and LHCK according to physicochemical parameters (excluding pour point) does not meet the requirements put forward for fuel (Fig. 2).
Пример 8. Параметры процессов аналогичны примеру 1. Фракции ПДФ и ЛГКК смешивают в соотношении 40:60 масс.%.Example 8. The process parameters are similar to example 1. The fractions of PDF and LGCC are mixed in a ratio of 40:60 wt.%.
В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 21°C соответственно до минус 34, минус 35, минус 36, минус 40, минус 40, минус 35 и минус 32°C.0.09, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, 0.50, and 0.51 wt% of a wind farm additive are introduced into the resulting mixture, which reduces the pour point from minus 21 ° C to minus 34 , minus 35, minus 36, minus 40, minus 40, minus 35 and minus 32 ° C.
Полученная в данном соотношении (40:60) базовая смесь ПДФ и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).Obtained in this ratio (40:60), the basic mixture of PDF and LHCK according to physicochemical parameters (excluding pour point) meets the requirements for fuel (Fig. 2).
Введение в данную базовую смесь различного количества присадки ВЭС (0,10-0,50 масс.%) дает возможность получить судовое маловязкое топливо марки «У» (умеренное) с температурой застывания не выше минус 35°C (фиг. 3).The introduction into this base mixture of a different amount of a wind farm additive (0.10-0.50 wt.%) Makes it possible to obtain a marine low-viscosity grade “U” fuel (moderate) with a pour point of no higher than minus 35 ° C (Fig. 3).
Введением в данную базовую смесь 0,20-0,25 масс.% присадки ВЭС возможно получить судовое маловязкое топливо марки «X» (холодное) с температурой застывания не выше минус 40°C (фиг. 4).By introducing into this base mixture 0.20-0.25 wt.% Of a wind farm additive it is possible to obtain marine low-viscosity grade “X” fuel (cold) with a pour point of no higher than minus 40 ° C (Fig. 4).
Пример 9. Параметры процессов аналогичны примеру 3. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 30:9:61 масс.%.Example 9. The process parameters are similar to example 3. The obtained fractions of PDF, LGZK and LGKK are mixed in a ratio of 30: 9: 61 wt.%.
В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 23°C соответственно до минус 34, минус 35, минус 38, минус 41, минус 42, минус 37 и минус 35°C.0.09, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, 0.50, and 0.51 wt% of a wind farm additive are added to the resulting mixture, which reduces the pour point from minus 23 ° C to minus 34 , minus 35, minus 38, minus 41, minus 42, minus 37 and minus 35 ° C.
Полученная в данном соотношении (30:9:61) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) не отвечает предъявляемым к топливу требованиям (фиг. 2).Obtained in this ratio (30: 9: 61), the basic mixture of PDF, LGZK and LGKK in terms of physicochemical parameters (excluding pour point) does not meet the requirements for fuel (Fig. 2).
Пример 10. Параметры процессов аналогичны примеру 3. Полученные фракции ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК смешивают в соотношении 29:52:19 масс.%.Example 10. The process parameters are similar to example 3. The obtained fractions of PDF, LGZK and LGKK are mixed in a ratio of 29:52:19 wt.%.
В полученную смесь вводят 0,09, 0,10, 0,15, 0,20, 0,25, 0,50 и 0,51 масс.% присадки ВЭС, что снижает температуру застывания с минус 27°C соответственно до минус 37, минус 39, минус 42, минус 43, минус 45, минус 41 и минус 36°C.0.09, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, 0.50, and 0.51 wt% of a wind farm additive are added to the resulting mixture, which reduces the pour point from minus 27 ° C to minus 37 , minus 39, minus 42, minus 43, minus 45, minus 41 and minus 36 ° C.
Полученная в данном соотношении (29:52:19) базовая смесь ПДФ, ЛГЗК и ЛГКК по физико-химическим показателям (без учета температуры застывания) не отвечает выдвигаемым к топливу требованиям (фиг. 2).Obtained in this ratio (29:52:19), the basic mixture of PDF, LGZK and LGKK in terms of physicochemical parameters (excluding pour point) does not meet the requirements put forward for fuel (Fig. 2).
Предлагаемая технология получения СМТ для высокооборотных и среднеоборотных судовых дизелей с улучшенными низкотемпературными свойствами найдет широкое применение для производства на НПЗ.The proposed technology for producing SMT for high-speed and medium-speed marine diesel engines with improved low-temperature properties will find wide application for production at oil refineries.
Claims (2)
и добавлением в полученное топливо в качестве депрессорной присадки сополимера этилена с винилацетатом с содержанием активных звеньев винилацетата в концентрации от 20 до 40 масс.% и пределом текучести расплава от 0,07 до 19,2 в количестве от 0,10 до 0,50 масс.%.1. A method of obtaining marine low-viscosity fuel, including distillation of oil with the allocation of diesel fractions, catalytic hydrotreating, characterized in that the distillation of the oil emit fractions, 95% of which boil in the range from 180 to 220 ° C and from 220 to 360 ° C, the fractions are mixed in the balance ratio to obtain a fraction from 180 to 360 ° C, a vacuum gas oil fraction from 360 to 500 ° C and a tar fraction boiling above 500 ° C are also isolated, while the vacuum gas oil fraction from 360 to 500 ° is subjected to catalytic cracking C previously subjected catalytic hydrotreating, and delayed coking, tar - a fraction boiling above 500 ° C, with the separation of the reaction products of the listed secondary processes of light gas oil fractions from 180 to 360 ° C and subsequent compounding of straight-run diesel fraction (PDF) from 180 to 360 ° C, light gas oil delayed coking (LGZK) and catalytic cracking (LGKK) from 180 to 360 ° C, taken in their mass ratio:
and adding to the resulting fuel as a depressant additive a copolymer of ethylene with vinyl acetate with a content of active vinyl acetate units in a concentration of from 20 to 40 wt.% and a melt yield strength of 0.07 to 19.2 in an amount of from 0.10 to 0.50 mass .%.
и добавлением в полученное топливо в качестве депрессорной присадки сополимера этилена с винилацетатом в количестве от 0,20 до 0,25 масс.%. 2. The production method according to p. 1, characterized in that the basic components of the fuel PDF, LGZK and LGKK are taken in their mass ratio:
and adding to the resulting fuel as a depressant additive a copolymer of ethylene with vinyl acetate in an amount of from 0.20 to 0.25 wt.%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014129977/04A RU2570647C1 (en) | 2014-07-21 | 2014-07-21 | Method of producing low-viscosity marine fuel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014129977/04A RU2570647C1 (en) | 2014-07-21 | 2014-07-21 | Method of producing low-viscosity marine fuel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2570647C1 true RU2570647C1 (en) | 2015-12-10 |
Family
ID=54846687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014129977/04A RU2570647C1 (en) | 2014-07-21 | 2014-07-21 | Method of producing low-viscosity marine fuel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2570647C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2646225C1 (en) * | 2017-02-21 | 2018-03-02 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром нефтехим Салават" (ООО "Газпром нефтехим Салават") | Method of obtaining low-viscosity marine fuel |
| RU2712970C1 (en) * | 2019-04-01 | 2020-02-03 | Открытое акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" (ОАО "Славнефть-ЯНОС") | Arctic diesel fuel |
| RU2723115C1 (en) * | 2019-11-29 | 2020-06-08 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" | Method of low-viscosity marine fuel production |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2076138C1 (en) * | 1995-02-15 | 1997-03-27 | Акционерное общество открытого типа "ЛУКойл-Пермнефтеоргсинтез" | Low-viscosity marine fuel |
| RU2108370C1 (en) * | 1996-12-19 | 1998-04-10 | Открытое акционерное общество "Киришинефтеоргсинтез" | Method of producing winter diesel fuel |
| RU2232793C1 (en) * | 2003-07-15 | 2004-07-20 | Закрытое акционерное общество "Пионер-Петролеум" | Low-viscosity marine fuel production process |
| CN102746890A (en) * | 2011-04-22 | 2012-10-24 | 中国石油化工股份有限公司 | Marine fuel oil and preparation method thereof |
-
2014
- 2014-07-21 RU RU2014129977/04A patent/RU2570647C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2076138C1 (en) * | 1995-02-15 | 1997-03-27 | Акционерное общество открытого типа "ЛУКойл-Пермнефтеоргсинтез" | Low-viscosity marine fuel |
| RU2108370C1 (en) * | 1996-12-19 | 1998-04-10 | Открытое акционерное общество "Киришинефтеоргсинтез" | Method of producing winter diesel fuel |
| RU2232793C1 (en) * | 2003-07-15 | 2004-07-20 | Закрытое акционерное общество "Пионер-Петролеум" | Low-viscosity marine fuel production process |
| CN102746890A (en) * | 2011-04-22 | 2012-10-24 | 中国石油化工股份有限公司 | Marine fuel oil and preparation method thereof |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Н.К. Кондрашева и др., Разработка судовых топлив с депрессорными присадками, Электронный научный журнал "Нефтегазовое дело", N1, 2007. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2646225C1 (en) * | 2017-02-21 | 2018-03-02 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром нефтехим Салават" (ООО "Газпром нефтехим Салават") | Method of obtaining low-viscosity marine fuel |
| RU2712970C1 (en) * | 2019-04-01 | 2020-02-03 | Открытое акционерное общество "Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез" (ОАО "Славнефть-ЯНОС") | Arctic diesel fuel |
| RU2723115C1 (en) * | 2019-11-29 | 2020-06-08 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" | Method of low-viscosity marine fuel production |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3448969B1 (en) | Naphthene-containing distillate stream compositions | |
| CN103210067B (en) | The turbine of biogenetic derivation and diesel-fuel | |
| CN101218327A (en) | Light oil fuel | |
| RU2570647C1 (en) | Method of producing low-viscosity marine fuel | |
| JP5265435B2 (en) | Unleaded gasoline composition for in-cylinder direct injection gasoline engine | |
| CA3086813A1 (en) | Preparation of an aviation fuel composition | |
| RU2108370C1 (en) | Method of producing winter diesel fuel | |
| KR101566581B1 (en) | Method for Co-producing Environmentally Friendly Diesel Fuels and Naphthenic Base Oils Using Solvent Extraction of Middle Distillate | |
| RU2535492C1 (en) | Method of obtaining winter diesel oil | |
| JP7313142B2 (en) | Heavy oil composition and method for producing heavy oil composition | |
| RU2596868C1 (en) | Method of producing ecologically safe marine low-viscous fuel | |
| RU2126437C1 (en) | Method of producing winter diesel fuel | |
| RU2601744C1 (en) | Combined method of producing high-viscosity marine fuel and oil coke | |
| RU2723115C1 (en) | Method of low-viscosity marine fuel production | |
| RU2614431C2 (en) | Method for producing aviation fuel composition and aviation fuel composition | |
| RU2098458C1 (en) | Method of producing arctic-destination diesel fuel | |
| RU2074232C1 (en) | Method of producing low-viscosity marine fuel | |
| RU2154665C1 (en) | Fuel composition | |
| US11643610B2 (en) | Dewaxed diesel fuel composition | |
| RU2493239C1 (en) | Composition of lead-free ecologically clean high-octane petrol | |
| CN105694967A (en) | Processing method for coal tar and high-octane-number gasoline prepared by using same | |
| Kondrasheva | Effect of ethylene-vinyl acetate copolymer-based depressants on the low-temperature properties of components of light-and heavy-grade marine fuels | |
| RU2734259C1 (en) | Low-viscosity marine fuel | |
| JP6279986B2 (en) | Light oil composition | |
| RU2829448C1 (en) | Stable low-sulphur residual marine fuel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190722 |