RU2540704C1

RU2540704C1 - Method of water production zones isolation in well

Info

Publication number: RU2540704C1
Application number: RU2013156372/03A
Authority: RU
Inventors: Мунавир Хадеевич Мусабиров; Владимир Александрович Андреев; Дильбархон Келамединовна Хасанова; Радик Зяузятович Зиятдинов
Original assignee: Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина
Priority date: 2013-12-18
Filing date: 2013-12-18
Publication date: 2015-02-10

Abstract

FIELD: oil and gas industry.SUBSTANCE: method of water production zones isolation in the well includes running in of the flow string at perforated nipple tubing string. Two-component grouting mixture with lengthy aggregating period prepared at the day surface, flush fluid and the second portion of aggregating agent are injected to the tubing string. At that before running of the tubing string in the water production zone and its specific injectivity is identified. Depending on depth of the water production zone and specific injectivity the aggregating volume and time for two-component grouting mixture with short aggregating period is defined, at that the latter consists of two-component grouting mixture with lengthy aggregating period and the second portion of aggregating agent. The two-component grouting mixture with lengthy aggregating period is prepared and the following mixtures are injected in sequence: flush fluid with density equal to density of two-component grouting mixture with lengthy aggregating period, two-component grouting mixture with lengthy aggregating period, flush fluid with density equal to density of two-component grouting mixture with lengthy aggregating period. Then the second portion of the aggregating agent is injected with density equal to density of two-component grouting mixture with lengthy aggregating period. By-pass plug with binding head is installed in the tubing string and flushed at pressure of 0.5 MPa by flush fluid with density equal to density of two-component grouting mixture with lengthy aggregating period to tubular and annular space. Circulation is induced by flush fluid with density equal to density of two-component grouting mixture with lengthy aggregating period through the upper radial openings till density values are balanced in tubular and annular space. Then the rubbing string is uplifted and during lifting the second portion of the aggregating agent with density equal to density of two-component grouting mixture with lengthy aggregating period is injected through the perforated end of the perforated tube to the two-component grouting mixture with lengthy aggregating period. Thereafter two-component grouting mixture with short aggregating period is flushed along annular space to the water production zone by flush fluid with density equal to density of two-component grouting mixture with lengthy aggregating period.EFFECT: increasing efficiency of insulation of water production zone in well.1 ex, 2 tbl, 3 dwg

Description

Предложение относится к нефтедобывающей промышленности, в частности к способам изоляции зон водопритока в скважине.The proposal relates to the oil industry, in particular to methods of isolating water inflow zones in the well.

Известен способ приготовления тампонажной смеси в скважине (патент RU №2373376, МПК E21B 33/138, опубл. 20.11.2009, бюл. №32), включающий спуск в эксплуатационную колонну на насосно-компрессорных трубах (НКТ) перфорированного патрубка, последовательное закачивание в НКТ структурообразующего реагента, подушки буферной жидкости, структурообразователя и последующее смешение структурообразующего реагента со структурообразователем при подъеме на НКТ перфорированного патрубка. Снаружи перфорированного патрубка устанавливают центратор, внутри перфорированного патрубка в верхней части устанавливают проходное кольцо, а в нижней части - посадочное кольцо, причем внутренний диаметр посадочного кольца меньше внутреннего диаметра проходного кольца. После выхода в кольцевое пространство закачанных по НКТ структурообразующего реагента и части буферной жидкости в НКТ устанавливают разделительную пробку, а момент выхода структурообразующего реагента и части объема буферной жидкости в кольцевое пространство определяют по повышению давления закачивания на 2,0-3,0 МПа от первоначального, возникающего при посадке разделительной пробки на проходное кольцо. Посадочное кольцо перфорированного патрубка до подъема насосно-компрессорных труб перекрывается разделительной пробкой, чем обеспечивается более равномерное распределение структурообразователя в структурообразующем реагенте за счет инжектирования структурообразователя в структурообразующий реагент через отверстия на теле патрубка.A known method of preparing cement slurry in the well (patent RU No. 2373376, IPC E21B 33/138, publ. 11/20/2009, bull. No. 32), including the descent into the production string on the tubing of the perforated pipe, sequential injection into Tubing of the structure-forming reagent, buffer fluid cushion, structure-forming agent and subsequent mixing of the structure-forming reagent with the structure-forming agent when lifting the perforated nozzle onto the tubing. A centralizer is installed outside the perforated pipe, a passage ring is installed in the upper part of the perforated pipe, and a seat ring is installed in the lower part, the inner diameter of the seat ring being smaller than the inner diameter of the passage ring. After the structure-forming reagent and part of the buffer fluid pumped through the tubing enter the annular space and a part of the buffer fluid is inserted into the tubing, a separation plug is installed, and the moment of the structure-forming reagent and part of the buffer fluid volume entering the annulus is determined by the increase in injection pressure by 2.0-3.0 MPa from the initial arising when landing dividing plugs on a passage ring. The seat ring of the perforated nozzle is blocked by the separation plug before the tubing is lifted, which ensures a more uniform distribution of the builder in the builder reagent by injecting the builder into the builder reagent through the holes on the body of the nozzle.

Недостатком известного способа является то, что для его осуществления предъявляются определенные требования как к скважинной, так и к продавочной жидкостям, а также к структурообразующему реагенту, структурообразователю и буферной жидкости. Когда вахта капитального ремонта скважин (КРС) открывает устье для подъема НКТ с целью введения структурообразователя в структурообразующий реагент, происходит выравнивание давлений, создаваемых столбами жидкостей в НКТ и кольцевом пространстве за НКТ через нижнюю часть перфорированного патрубка. При приготовлении тампонажной смеси и выравнивании давлений происходит переток жидкостей из НКТ в кольцевое пространство за НКТ (так, например, если в качестве структурообразующего реагента выбран кремнийорганический продукт 119-296Т марки А, а в качестве структурообразователя - соляная кислота 4%-ной концентрации, то плотность такой кислоты - 1019 кг/м³, а кремнийорганического продукта 119-296Т марки А - 990 кг/м³). При этом уровень жидкостей в НКТ и кольцевом пространстве за НКТ смещается относительно друг друга, что делает невозможным смешение всего объема второй порции структурообразователя со структурообразующим реагентом и, как следствие, это ведет к отверждению тампонажной смеси не во всем объеме. Кроме того, сквозное отверстие перфорированного патрубка герметично перекрыто продавочной пробкой. Поэтому при подъеме колонны НКТ до верхней границы тампонажной смеси происходит засасывание скважинной жидкости и перемешивание ее с тампонажной смесью, вследствие чего тампонажная смесь разбавляется, кроме того, структурообразователь вытекает лишь только через отверстия на теле патрубка, что затрудняет равномерное распределение структурообразователя в структурообразующем реагенте. Еще одним недостатком является то, что плотность продавочной жидкости (1000 кг/м³) меньше плотности тампонажной смеси (~1006 кг/м), во время закачки и отверждения тампонажной смеси происходит ее разбавление продавочной жидкостью.The disadvantage of this method is that for its implementation there are certain requirements for both well and squeezing fluids, as well as for a structure-forming reagent, structure-forming agent and buffer fluid. When the overhaul of wells (KRS) opens the mouth for lifting the tubing with the aim of introducing the builder into the structure-forming reagent, the pressure created by the liquid columns in the tubing and the annular space behind the tubing is equalized through the bottom of the perforated pipe. When preparing the grouting mixture and equalizing the pressures, fluid flows from the tubing to the annular space behind the tubing (for example, if organosilicon product 119-296T grade A is selected as the structure-forming reagent, and hydrochloric acid of 4% concentration is used as the structure-forming agent, then the density of such an acid is 1019 kg / m ³ , and the organosilicon product of 119-296T grade A is 990 kg / m ³ ). At the same time, the level of liquids in the tubing and annular space behind the tubing is shifted relative to each other, which makes it impossible to mix the entire volume of the second portion of the builder with the builder reagent and, as a result, this does not lead to the curing of the grouting mixture in the entire volume. In addition, the through hole of the perforated nozzle is hermetically sealed with a squeeze plug. Therefore, when the tubing string is raised to the upper boundary of the grouting mixture, the well fluid is sucked in and mixed with the grouting mixture, as a result of which the grouting mixture is diluted, in addition, the builder flows out only through openings on the pipe body, which makes it difficult to evenly distribute the builder in the structure-forming reagent. Another disadvantage is that the density of the squeezing fluid (1000 kg / m ³ ) is less than the density of the grouting mixture (~ 1006 kg / m), during the injection and curing of the grouting mixture it is diluted with the squeezing fluid.

Наиболее близким по технической сущности является способ изоляции зон водопритока в скважине (патент RU №2239048, МПК E21B 33/13, опубл. 27.10.2004, бюл. №30), включающий спуск в эксплуатационную колонну на насосно-компрессорных трубах (НКТ) перфорированного патрубка, торец которого открыт, последовательное закачивание в НКТ приготовленного на дневной поверхности объема двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования (ДТС с ДСС), буферной жидкости, второй порции структурообразователя. По способу всю смесь, приготовленную на дневной поверхности ДТС с ДСС, и первую часть буферной жидкости вытесняют в кольцевое пространство за НКТ, а НКТ приподнимают и инжектируют при их подъеме вторую порцию структурообразователя через открытый торец перфорированного патрубка в смесь, после чего полученную двухкомпонентную тампонажную смесь с коротким сроком структурирования (ДТС с КСС) продавливают по трубному пространству жидкостью с плотностью, равной плотности жидкости глушения скважины, в зону водопритока.The closest in technical essence is a method of isolating zones of water inflow in the well (patent RU No. 2239048, IPC E21B 33/13, publ. 10/27/2004, bull. No. 30), including the perforated runoff into the production casing on tubing (tubing) the pipe, the end of which is open, sequentially pumping into the tubing the volume of a two-component grouting mixture prepared on the day surface with a long structuring period (TPA with BCS), a buffer fluid, and a second portion of the builder. According to the method, the entire mixture prepared on the day surface of the TPA with DSS, and the first part of the buffer fluid are forced into the annular space behind the tubing, and the tubing is lifted and injected when they are raised, the second portion of the builder through the open end face of the perforated pipe into the mixture, after which the resulting two-component cement mixture with a short period of structuring (TPA with KSS) is pressed through the pipe space with a liquid with a density equal to the density of the well killing liquid into the water inflow zone.

Недостатком известного способа является то, что для его осуществления предъявляются определенные требования как к скважинной, так и к продавочной жидкостям, а также к структурообразующему реагенту, структурообразователю и буферной жидкости. Из-за незначительной разницы в удельном весе, когда открывают устье и устанавливают гидроротор для подъема НКТ с целью введения второй порции структурообразователя в ДТС с ДСС, происходит выравнивание давления, создаваемого столбами жидкостей в НКТ и кольцевом пространстве между НКТ и эксплуатационной колонной (переток жидкости через нижнюю часть перфорированного патрубка). В случае приготовления необходимого объема ДТС с КСС при выравнивании давлений происходит переток жидкостей из НКТ в кольцевое пространство между НКТ и эксплуатационной колонной либо в обратном направлении. При этом уровни жидкостей в НКТ и кольцевом пространстве между НКТ и эксплуатационной колонной смещаются относительно друг друга, что делает невозможным смешение всего объема второй порции структурообразователя с ДТС с ДСС и, как следствие, ведет к отверждению ДТС с КСС не во всем объеме. Далее при осуществлении известного способа НКТ приподнимают и инжектируют при их подъеме порции реагента (структурообразователя) в ДТС с ДСС, находящейся в обсадной колонне. При этом основная часть потока структурообразователя вытекает из НКТ напрямую через открытый торец перфорированного патрубка в обсадную колонну, что затрудняет равномерное распределение и смешивание потока структурообразователя. Кроме этого, свободно подвешенный перфорированный патрубок обычно смещается от центра обсадной колонны к стенке, особенно в наклонно направленных скважинах, что также затрудняет равномерное распределение и смешивание потока структурообразователя. Еще одним недостатком является то, что продавочная жидкость и ДТС с ДСС имеют разные плотности, поэтому во время закачки и отверждения ДТС с КСС происходит ее разбавление продавочной жидкостью.The disadvantage of this method is that for its implementation there are certain requirements for both well and squeezing fluids, as well as for a structure-forming reagent, structure-forming agent and buffer fluid. Due to the insignificant difference in the specific gravity, when the mouth is opened and a hydraulic rotor is installed to raise the tubing with the aim of introducing a second portion of the builder in the TPS with the BSS, the pressure created by the fluid columns in the tubing and the annular space between the tubing and the production string (fluid flow through bottom of perforated pipe). In the case of preparation of the required volume of TPA with KSS, when pressure is equalized, fluid flows from the tubing into the annular space between the tubing and the production string or in the opposite direction. At the same time, the fluid levels in the tubing and the annular space between the tubing and the production string are shifted relative to each other, which makes it impossible to mix the entire volume of the second portion of the builder with TPA with BCF and, as a result, does not cure TPF with CCC in the whole volume. Further, when implementing the known method, the tubing is lifted and injected when they are raised, a portion of the reagent (builder) in the TPA with a BSS located in the casing. In this case, the main part of the flow of the builder flows from the tubing directly through the open end of the perforated nozzle into the casing, which makes it difficult to evenly distribute and mix the flow of the builder. In addition, the freely suspended perforated nozzle is usually shifted from the center of the casing to the wall, especially in deviated wells, which also makes it difficult to evenly distribute and mix the flow of the builder. Another disadvantage is that the squeezing liquid and the TPA with DSS have different densities, therefore, during the injection and curing of the TPA with KSS, it is diluted with the squeezing liquid.

Техническими задачами предложения являются повышение эффективности изоляции зон водопритока в скважине за счет повышения качества двухкомпонентной тампонажной смеси с коротким сроком структурирования, исключение разбавления двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования и структурообразователя вследствие более равномерного распределения структурообразователя в двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования при подъеме насосно-компрессорных труб и контроля за объемом структурообразователя, а также упрощение способа.The technical objectives of the proposal are to increase the efficiency of isolation of water inflow zones in the well by improving the quality of the two-component cement mixture with a short structuring time, eliminating the dilution of the two-component cement mixture with a long structuring time and the structure-forming agent due to a more uniform distribution of the structure-forming agent in the two-component cement mixture with a long-term pumping period -compressor pipes and volume control structure former, as well as the simplification of the method.

Технические задачи решаются способом изоляции зон водопритока в скважине, включающим спуск в эксплуатационную колонну на насосно-компрессорных трубах перфорированного патрубка, закачивание в насосно-компрессорные трубы приготовленной на дневной поверхности двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования, буферной жидкости, второй порции структурообразователя и продавливание продавочной жидкостью всей двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования, приготовленной на дневной поверхности, и первой части буферной жидкости в кольцевое пространство, подъем насосно-компрессорных труб и инжекцию при их подъеме второй порции структурообразователя через открытый торец перфорированного патрубка в двухкомпонентную тампонажную смесь с длительным сроком структурирования, продавливание полученной двухкомпонентной тампонажной смеси с коротким сроком структурирования по трубному пространству в зону водопритока жидкостью с плотностью, равной плотности жидкости глушения скважины.Technical problems are solved by isolating water inflow zones in the well, including launching a perforated nozzle into the production string on the tubing, pumping into the tubing the two-component cement mixture prepared on the day surface with a long structuring time, buffer fluid, a second portion of the builder and the squeezing the fluid of the entire two-component cement mixture with a long period of structuring, prepared on a daily basis surface, and the first part of the buffer fluid into the annular space, lifting tubing and injection when they lift the second portion of the builder through the open end of the perforated nozzle into a two-component grouting mixture with a long structuring period, forcing the resulting two-component grouting mixture with a short structuring period along the pipe in the zone of water inflow with a liquid with a density equal to the density of the liquid killing the well.

Новым является то, что до спуска колонны насосно-компрессорных труб выявляют зону водопритока и определяют ее удельную приемистость, в зависимости от глубины зоны водопритока и удельной приемистости выбирают объем и время структурирования двухкомпонентной тампонажной смеси с коротким сроком структурирования, состоящей из двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования и второй порции структурообразователя, далее проводят лабораторные испытания для получения соотношения структурообразующего реагента и структурообразователя с целью получения двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования, после этого подбирают соотношение двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования и второй порции структурообразователя, в зависимости от соотношения двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования и второй порции структурообразователя подбирают диаметр и толщину стенки насосно-компрессорных труб, в эксплуатационную колонну на насосно-компрессорных трубах спускают перфорированный патрубок с перфорированным торцом, снаружи перфорированного патрубка устанавливают центратор, далее устанавливают переводник с двумя рядами боковых радиальных отверстий - верхними и нижними соответственно, переводник размещают на расстоянии от 70 до 180 м от перфорированного торца перфорированного патрубка, в первоначальном положении два ряда боковых радиальных отверстий переводника изнутри герметично перекрывают втулкой с посадочным седлом, снаружи в средней части втулка имеет кольцевую проточку и боковые радиальные отверстия, втулка зафиксирована срезным элементом и выполнена с возможностью осевого перемещения вниз до упора, после этого доспускают на насосно-компрессорных трубах перфорированный патрубок и устанавливают его перфорированный торец на 10 м выше зоны водопритока, готовят двухкомпонентную тампонажную смесь с длительным сроком структурирования и последовательно закачивают буферную жидкость с плотностью, равной плотности двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования, двухкомпонентную тампонажную смесь с длительным сроком структурирования, буферную жидкость с плотностью, равной плотности двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования, вторую порцию структурообразователя с плотностью, равной плотности двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования, устанавливают в насосно-компрессорные трубы разделительную пробку с фиксирующей головкой и продавливают при давлении 0,5 МПа продавочной жидкостью с плотностью, равной плотности двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования, в трубное и кольцевое пространство с перемещением втулки вместе с разделительной пробкой вниз до упора и с открытием верхних и нижних боковых радиальных отверстий, далее создают циркуляцию продавочной жидкостью с плотностью, равной плотности двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования, через верхние радиальные отверстия до выравнивания плотностей в трубном и кольцевом пространстве, затем колонну насосно-компрессорных труб приподнимают и инжектируют при их подъеме вторую порцию структурообразователя с плотностью, равной плотности двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования, через перфорированный торец перфорированного патрубка в двухкомпонентную тампонажную смесь с длительным сроком структурирования, после чего двухкомпонентную тампонажную смесь с коротким сроком структурирования продавливают по кольцевому пространству в зону водопритока продавочной жидкостью с плотностью, равной плотности двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования.What is new is that before the descent of the tubing string, the water inflow zone is identified and its specific injectivity is determined, depending on the depth of the water inflow zone and specific injectivity, the volume and structuring time of the two-component cement slurry with a short structuring term, consisting of a two-component cement mixture with a long the period of structuring and the second portion of the builder, then conduct laboratory tests to obtain the ratio of structure-forming reagent and page for the purpose of obtaining a two-component cement mixture with a long term of structuring and a second portion of the structuring agent, depending on the ratio of the two-component cement mixture with a long term of structuring and the second portion of the structure-forming agent, the diameter of the wall former is selected compressor pipes, the perforation is lowered into the production casing on tubing a punched nozzle with a perforated end, a centralizer is installed outside the perforated nozzle, then a sub is installed with two rows of lateral radial holes - upper and lower, respectively, the sub is placed at a distance of 70 to 180 m from the perforated end of the perforated nozzle, in the initial position two rows of lateral radial holes the inside of the sub is sealed by a sleeve with a seating saddle, on the outside in the middle part the sleeve has an annular groove and lateral radial holes A sleeve, it is fixed with a shear element and is axially movable down to the stop, after which the perforated pipe is pulled on the tubing and its perforated end is installed 10 m above the water inflow zone, a two-component grouting mixture with a long structuring period is prepared and the buffer is sequentially pumped a liquid with a density equal to the density of a two-component cement mixture with a long period of structuring, a two-component cement mixture with a length of with a long structuring period, a buffer liquid with a density equal to the density of a two-component cement slurry with a long structuring period, a second portion of a structuring agent with a density equal to the density of a two-component cement slurry with a long structuring period, a dividing plug with a fixing head is inserted into the tubing and pressure 0.5 MPa squeezing liquid with a density equal to the density of a two-component cement mixture with a long term structure into the tube and annular space with the sleeve moving together with the separation plug down to the stop and with the opening of the upper and lower lateral radial holes, then circulate with a squeezing fluid with a density equal to the density of the two-component cement slurry with a long structuring time, through the upper radial holes to alignment of densities in the pipe and annular space, then the tubing string is lifted and the second portion is structured when they are lifted a carrier with a density equal to the density of a two-component cement mixture with a long structuring period, through a perforated end face of a perforated nozzle into a two-component cement mixture with a long structuring term, after which a two-component cement mixture with a short structuring term is pressed through an annular space with equal density into the water zone the density of a two-component cement mixture with a long period of structuring.

На фиг.1, 2 и 3 продемонстрирована последовательность реализации способа. Способ реализуют следующим образом. Проводят работы в нефтедобывающей скважине, которая обсажена эксплуатационной колонной (ЭК) 1 (фиг.1) и перфорирована. До спуска насосно-компрессорных труб (НКТ) 2 поинтервальной опрессовкой ЭК 1 (фиг.1) выявляют зону водопритока 3, например выявили зону водопритока 3 на глубине 1800 м, и определяют ее удельную приемистость, например, удельная приемистость равна 1,5 м³/(ч·МПа). В зависимости от глубины зоны водопритока и удельной приемистости выбирают объем и время структурирования двухкомпонентной тампонажной смеси с коротким сроком структурирования (ДТС с КСС), состоящей из двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования (ДТС с ДСС) и второй порции структурообразователя. При удельной приемистости 1,5 м³/(ч·МПа) объем ДТС с КСС составляет 2 м³, при удельной приемистости 1 м³/(ч·МПа) - 1,5 м³, при удельной приемистости 0,5 м³/(ч·МПа) - 1 м³. Время структурирования ДТС с КСС зависит от глубины зоны водопритока 3: чем глубже находится зона водопритока 3 скважины, тем больше время структурирования. Опытным путем установлено, что на глубине 1800 м структурирование происходит через 1 ч 30 мин; на глубине 1300 м - через 1 ч 15 мин; на глубине 500 м - через 1 ч. Зная глубину зоны водопритока, определяют время структурирования ДТС с КСС, например 1 ч 30 мин.Figure 1, 2 and 3 shows the sequence of implementation of the method. The method is implemented as follows. Work is carried out in an oil well, which is cased by a production string (EC) 1 (Fig. 1) and is perforated. Prior to the descent of the tubing (tubing) 2 by interval testing the EC 1 (Fig. 1), the zone of water inflow 3 is detected, for example, the zone of water inflow 3 is detected at a depth of 1800 m, and its specific injectivity is determined, for example, specific injectivity is 1.5 m ³ / (h · MPa). Depending on the depth of the water inflow zone and specific injectivity, the volume and structuring time of a two-component cement slurry with a short structuring term (DTS with KSS), consisting of a two-component cement slurry with a long structuring time (DTS with a DSS) and a second portion of the builder, are selected. With a specific throttle response of 1.5 m ³ / (h · MPa), the volume of TPA with KSS is 2 m ³ , with a specific throttle response of 1 m ³ / (h · MPa) is 1.5 m ³ , with a specific throttle response of 0.5 m ³ / (h · MPa) - 1 m ³ . The time of structuring the TPA with KSS depends on the depth of the zone of water inflow 3: the deeper the zone of water inflow 3 of the well is, the longer the structuring. It has been experimentally established that at a depth of 1800 m, structuring occurs after 1 h 30 min; at a depth of 1300 m - after 1 h 15 min; at a depth of 500 m - after 1 h. Knowing the depth of the water inflow zone, determine the time of structuring of the TPA with KSS, for example 1 h 30 min.

Для получения ДТС с ДСС используют кремнийорганический продукт 119-296И марки А по ТУ 2229-226-05763441-99 (структурообразующий реагент) и раствор соляной кислоты по ТУ 2122-004-12064382-98 (структурообразователь). Проводят лабораторные испытания. Для получения соотношения структурообразующего реагента и стркутурообразователя берут три стеклянных стакана, в каждый стакан наливают кремнийорганический продукт 119-296И марки А и приливают раствор соляной кислоты в соотношении, например, 2:1, 10:1; 3:1 соответственно. Растворы перемешивают, определяют их плотность и время структурирования. Далее определяют время структурирования ДТС с КСС. Для этого к приготовленной ДТС с ДСС приливают вторую порцию соляной кислоты с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, в соотношении, например, 4,3:1; 4,3:1; 4,8:1, растворы перемешивают и оставляют их на структурирование. Результаты лабораторных испытаний приведены в таблице 1.To obtain DTS with DSS, an organosilicon product 119-296I grade A is used according to TU 2229-226-05763441-99 (structure-forming reagent) and hydrochloric acid solution according to TU 2122-004-12064382-98 (structure-forming agent). Conduct laboratory tests. To obtain the ratio of the structure-forming reagent and the structure-forming agent, three glass glasses are taken, the organosilicon product 119-296I grade A is poured into each glass and a solution of hydrochloric acid is poured in a ratio, for example, 2: 1, 10: 1; 3: 1 respectively. The solutions are mixed, determine their density and structuring time. Next, determine the time of structuring TPA with KSS. For this, a second portion of hydrochloric acid is added to the prepared DTS with DSS with a density equal to the density of DTS with DSS in the ratio, for example, 4.3: 1; 4.3: 1; 4.8: 1, the solutions are mixed and left to structure. The results of laboratory tests are shown in table 1.

Таблица 1Table 1 Результаты лабораторных испытаний ДТС с ДСС и ДТС с КССThe results of laboratory tests of TPA with DSS and TPA with KSS № опытаExperience number Двухкомпонентная тампонажная смесь с длительным сроком структурированияTwo-component cement slurry with a long period of structuring Двухкомпонентная тампонажная смесь с коротким сроком структурированияTwo-component cement slurry with a short structuring time Соотношение продукта 119-296И марки А и раствора соляной кислотыThe ratio of the product 119-296I grade A and hydrochloric acid solution Плотность, кг/м³ Density, kg / m ³ Время структурирования, чStructuring time, h Соотношение ДТС с ДСС и раствора соляной кислотыThe ratio of TPA with BCA and hydrochloric acid solution Плотность, кг/м³ Density, kg / m ³ Время структурирования, чStructuring time, h 1one 2:12: 1 10171017 1,51,5 4,3:14.3: 1 10171017 30 мин30 minutes 22 10:110: 1 10121012 88 4,3:14.3: 1 10121012 2 ч2 h 33 3:13: 1 10151015 33 4,8:14.8: 1 10151015 1 ч 30 мин1 h 30 min

Пример приготовления ДТС с ДСС и ДТС с КСС в лабораторных условиях (опыт №3). В стеклянный стакан объемом 500 мл наливают 300 мл кремнийорганического продукта 119-296И марки А плотностью 1010 кг/м³ и приливают 100 мл раствора соляной кислоты плотностью 1030 кг/м³, раствор хорошо перемешивают палочкой до получения однородной жидкости, замеряют плотность, которая составляет 1015 кг/м³(соотношение 3:1). Структурирование происходит через 3 ч, что является достаточным для приготовления ДТС с ДСС, закачки и продавливания ее в интервал зоны водопритока, поэтому ДТС с ДСС выбрана для осуществления способа. По времени структурирования ДТС с КСС (опыт №3) выбрана для осуществления способа изоляции зоны водопритока в скважине как наиболее оптимальная. Для того чтобы время структурирования составило 1 ч 30 мин, подбирают соотношение ДТС с ДСС и второй порции структурообразователя: к 400 мл приготовленной ДТС с ДСС плотностью 1015 кг/м³ приливают 88,3 мл второй порции соляной кислоты плотностью 1015 кг/м³ (соотношение 4,8:1), хорошо перемешивают и оставляют на структурирование, которое происходит через 1 ч 30 мин.An example of the preparation of TPA with DSS and TPA with KSS in the laboratory (experiment No. 3). 300 ml of organosilicon product 119-296I grade A with a density of 1010 kg / m ^{3 are} poured into a 500 ml glass beaker and 100 ml of hydrochloric acid solution with a density of 1030 kg / m ³ are poured, the solution is mixed well with a stick until a homogeneous liquid is obtained, the density is measured, which is 1015 kg / m ³ (ratio 3: 1). Structuring occurs after 3 hours, which is sufficient for the preparation of a TPA with a BCA, injection and forcing it into the interval of the water inflow zone, therefore a TPA with a BCA is selected for the implementation of the method. According to the time of structuring, the TPA with KSS (experiment No. 3) was selected as the most optimal for implementing the method of isolating the water inflow zone in the well. In order for the structuring time to be 1 h 30 min, the ratio of DTS with DSS and the second portion of the builder is selected: 88.3 ml of the second portion of hydrochloric acid with a density of 1015 kg / m ^{3 are} added to 400 ml of prepared DTS with DSS with a density of 1015 kg / m ³ ( 4.8: 1 ratio), mix well and leave for structuring, which occurs after 1 h 30 min.

В зависимости от соотношения ДТС с ДСС и второй порции структурообразователя (4,8:1), зная диаметр и толщину стенки ЭК 1, подбирают диаметр и толщину стенки НКТ 2 так, чтобы объем 1 м кольцевого пространства 4 ЭК 1 и НКТ 2 и объем 1 м трубного пространства 5 НКТ 2 находились в данном соотношении. Например, если скважина обсажена ЭК 1 диаметром 146 мм с толщиной стенки 10 мм, для соотношения 4,8:1 подбор диаметра НКТ 2 осуществляют следующим образом. По таблице 67 книги А.Д. Амирова, С.Т. Овнатанова и И.Б. Саркисова «Капитальный ремонт нефтяных и газовых скважин» (Азнефтеиздат, Баку, 1953, с.216) определяют объем 1 м трубного пространства 5 НКТ 2. Например, с диаметром 60 мм и с толщиной стенки 5 мм он равен 2,02 л, после этого по таблице 68 этого же издания (с.218) определяют объем 1 м кольцевого пространства 4 ЭК 1 диаметром 146 мм с толщиной стенки 10 и НКТ 2, который равен 9,64, то есть 9,64 л и 2,02 л находятся в соотношении 4,8:1.Depending on the ratio of TPA to LTF and the second portion of the builder (4.8: 1), knowing the diameter and wall thickness of EC 1, choose the diameter and wall thickness of tubing 2 so that the volume of 1 m of annular space 4 EC 1 and tubing 2 and the volume 1 m of pipe space 5 tubing 2 were in this ratio. For example, if a well is cased with EC 1 with a diameter of 146 mm and a wall thickness of 10 mm, for a ratio of 4.8: 1, the diameter of the tubing 2 is selected as follows. According to table 67 of the book A.D. Amirova, S.T. Ovnatanova and I.B. Sarkisov's "Overhaul of oil and gas wells" (Aznefteizdat, Baku, 1953, p.216) determine the volume of 1 m of pipe space 5 tubing 2. For example, with a diameter of 60 mm and a wall thickness of 5 mm it is 2.02 l, after of this, according to table 68 of the same publication (p.218), the volume of 1 m of annular space 4 EC 1 with a diameter of 146 mm with a wall thickness of 10 and tubing 2, which is 9.64, that is, 9.64 l and 2.02 l are found in a ratio of 4.8: 1.

В ЭК 1 на НКТ 2 спускают перфорированный патрубок 6 с перфорированным торцом 7. Снаружи перфорированного патрубка 6 устанавливают центратор 8, далее устанавливают переводник 9 с двумя рядами боковых радиальных отверстий - верхними 10 и нижними 11 соответственно. Переводник 9 устанавливают на расстоянии от 70 до 180 м от перфорированного торца 7 перфорированного патрубка 6 (это расстояние выбирают в зависимости от объема ДТС с ДСС, буферной жидкости с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, и второй порции структурообразователя с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, и чем больше объем, тем больше расстояние от перфорированного торца 7 перфорированного патрубка 6). В первоначальном положении два ряда боковых радиальных отверстий - верхние 10 и нижние 11 переводника 9 изнутри герметично перекрывают втулкой 12 с посадочным седлом 13, снаружи в средней части втулка 12 имеет кольцевую проточку 14 и боковые радиальные отверстия 15. Втулка 12 зафиксирована срезным элементом 16 и выполнена с возможностью осевого перемещения вниз до упора 17. После этого доспускают на НКТ 2 перфорированный патрубок 6 и устанавливают его перфорированный торец 7 на 10 м выше зоны водопритока 3. Готовят ДТС с ДСС на дневной поверхности и последовательно закачивают буферную жидкость с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, затем приготовленную на дневной поверхности ДТС с ДСС, буферную жидкость с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, вторую порцию структурообразователя с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС. В качестве буферной жидкости используют, например, пластовую воду. Устанавливают в НКТ 2 разделительную пробку 18 с фиксирующей головкой 19 и продавливают при давлении 0,5 МПа продавочной жидкостью с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, в трубное 5 и кольцевое 4 пространство (так как все закачиваемые жидкости имеют одинаковую плотность, то разбавление ДТС с ДСС и второй порции структурообразователя с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, не происходит). В качестве продавочной жидкости используют, например, пластовую воду. При этом фиксирующая головка 19 фиксируется в посадочном седле 13, о чем свидетельствует рост давления закачивания на 1,5 МПа от первоначального. Факт повышения давления свидетельствует о том, что весь приготовленный на дневной поверхности объем ДТС с ДСС и часть буферной жидкости с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, практически полностью продавливается через перфорированный торец 7 перфорированного патрубка 6 в кольцевое пространство 4, а вторая часть буферной жидкости с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, и вторая порция структурообразователя с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, остаются в трубном пространстве 5 НКТ 2 (фиг.2). То есть фиксирование момента изменения давления позволяет контролировать объемы ДТС с ДСС, буферной жидкости с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, и второй порции структурообразователя с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, в трубном 5 и кольцевом 4 пространстве. Давление продолжает повышаться и под воздействием избыточного давления в 2,5 МПа происходит разрушение срезного элемента 16, о чем свидетельствует резкое падение давления на манометре насосного агрегата (на фиг. не показано). Втулка 12 (фиг.1) вместе с разделительной пробкой 18 перемещается вниз до упора 17 (фиг.2) с открытием верхних 10 и нижних 11 боковых радиальных отверстий переводника 9 и боковых радиальных отверстий 15 втулки 12. Далее создают циркуляцию продавочной жидкостью с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, через верхние радиальные отверстия 10 до выравнивания плотностей в трубном 5 и кольцевом 4 пространстве (так происходит уравновешивание всей гидравлической системы, то есть ДТС с ДСС, буферной жидкости с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, и второй порции структурообразователя с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, под разделительной пробкой 18 и продавочной жидкости с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, над разделительной пробкой). Благодаря этому не происходит смещения жидкостей относительно друг друга. Затем приподнимают колонну НКТ 2 с перфорированным патрубком 6 и переводником 9 с открытыми верхними 10 и нижними 11 радиальными отверстиями и боковыми радиальными отверстиями 15 втулки 12 до верхней границы ДТС с КСС 20 (фиг.3), которая определяется совместным объемом компонентов ДТС с КСС. Далее инжектируют вторую порцию структурообразователя с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, при этом верхние радиальные отверстия 10 уравновешивают гидравлическую систему над разделительной пробкой 18, а нижние радиальные отверстия 11 обеспечивают свободный выход второй порции структурообразователя с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, через перфорированный торец 7 перфорированного патрубка 6 в ДТС с ДСС для смешивания. То есть, когда приподнимают колонну НКТ 2, вторая порция структурообразователя, двигаясь вниз, перенаправляется в радиальные направления в отверстия перфорированного торца 7 перфорированного патрубка 6, где происходит дробление потока второй порции структурообразователя на мелкие струи, что в свою очередь облегчает равномерное распределение второй порции структурообразователя в объеме ДТС с ДСС, который находится в скважине. Это является существенной отличительной особенностью по сравнению с прототипом, в результате чего в стволе скважины образуется однородная ДТС с КСС 21 (фиг.3). При этом перфорированный торец 7 перфорированного патрубка 6 исключает засасывание скважинной жидкости при подъеме НКТ 2 до верхней границы ДТС с КСС, благодаря этому не происходит разбавления ДТС с КСС 21 скважинной жидкостью. Далее продавливают ДТС с КСС 21 по кольцевому пространству 4 в зону водопритока 3 продавочной жидкостью с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС. Затем скважину оставляют на время структурирования ДТС с КСС в течение 48 ч. Так как плотность продавочной жидкости и плотность ДТС с КСС равны, то во время закачки и в процессе отверждения ДТС с КСС разбавления продавочной жидкостью не происходит.In EC 1, a perforated pipe 6 with a perforated end 7 is lowered onto the tubing 2. A centralizer 8 is installed outside the perforated pipe 6, then a sub 9 is installed with two rows of lateral radial holes — the upper 10 and lower 11, respectively. The sub 9 is installed at a distance of 70 to 180 m from the perforated end 7 of the perforated nozzle 6 (this distance is chosen depending on the volume of a TPA with a BSS, a buffer liquid with a density equal to the density of a TPA with a BC, and a second portion of the builder with a density equal to the density of a TPA with DSS, and the larger the volume, the greater the distance from the perforated end 7 of the perforated pipe 6). In the initial position, two rows of lateral radial holes — the upper 10 and lower 11 of the sub 9 — are hermetically sealed from the inside by a sleeve 12 with a seat saddle 13, from the outside, in the middle part, the sleeve 12 has an annular groove 14 and side radial holes 15. The sleeve 12 is fixed by a shear element 16 and is made with the possibility of axial movement down to the stop 17. After that, the perforated pipe 6 is pulled onto the tubing 2 and its perforated end 7 is installed 10 m above the water inflow zone 3. A TPA with DCA is prepared on the surface and A buffer fluid with a density equal to that of DTS with DSS is then pumped in, then prepared on the day surface of a DTS with DSS, buffer fluid with a density equal to the density of DTS with DSS, a second portion of the builder with a density equal to the density of DTS with DSS. As the buffer fluid, for example, formation water is used. Set the separation plug 18 with the fixing head 19 in the tubing 2 and squeeze it at a pressure of 0.5 MPa with a squeezing liquid with a density equal to the density of the DTS with DSS into the pipe 5 and annular 4 space (since all injected liquids have the same density, dilution of the DTS with DSS and the second portion of the builder with a density equal to the density of DTS with DSS, does not occur). As squeezing liquid, for example, produced water is used. In this case, the fixing head 19 is fixed in the seat saddle 13, as evidenced by the increase in injection pressure by 1.5 MPa from the original. The fact of increasing pressure indicates that the entire volume of DTS with DSS prepared on the day surface and part of the buffer liquid with a density equal to the density of DTS with DSS is almost completely pressed through the perforated end 7 of the perforated pipe 6 into the annular space 4, and the second part of the buffer liquid with a density equal to the density of the TPA with BSS, and the second portion of the builder with a density equal to the density of the TPA with BSS remain in the pipe space 5 of the tubing 2 (Fig.2). That is, fixing the moment of pressure change allows you to control the volumes of TPA with BCS, buffer fluid with a density equal to the density of TCA with BCA, and the second portion of the builder with a density equal to the density of TPA with BCA, in tube 5 and ring 4 space. The pressure continues to increase and under the influence of an excess pressure of 2.5 MPa, the shear element 16 is destroyed, as evidenced by a sharp drop in pressure on the pressure gauge of the pump unit (not shown in Fig.). The sleeve 12 (Fig. 1) together with the separation plug 18 moves down to the stop 17 (Fig. 2) with the opening of the upper 10 and lower 11 lateral radial holes of the sub 9 and the lateral radial holes 15 of the sleeve 12. Then create a circulation with a squeezing fluid with a density of equal density of TPA with DSS, through the upper radial holes 10 until the densities are equalized in the tube 5 and ring 4 space (this is the balancing of the entire hydraulic system, that is, TPA with DSS, a buffer fluid with a density equal to the density of TPA with DSS, and the second tion structurant with a density equal to TPA BCA under the separation stopper 18 and the displacement fluid having a density equal to the density of TPA BCA over the separation stopper). Due to this, there is no displacement of liquids relative to each other. Then, the tubing string 2 is lifted with a perforated nozzle 6 and a sub 9 with open upper 10 and lower 11 radial holes and lateral radial holes 15 of sleeve 12 to the upper boundary of the TPA with KCC 20 (Fig. 3), which is determined by the joint volume of the components of TPA with KSS. Next, a second portion of the builder is injected with a density equal to the density of the TPA with DSS, while the upper radial holes 10 balance the hydraulic system above the separation plug 18, and the lower radial holes 11 provide free exit of the second portion of the builder with a density equal to the density of the TPA with LTA through the perforated the end face 7 of the perforated pipe 6 in the TPA with DSS for mixing. That is, when the tubing string 2 is lifted, the second portion of the builder, moving downward, is redirected in radial directions to the holes of the perforated end 7 of the perforated nozzle 6, where the stream of the second portion of the builder is crushed into small jets, which in turn facilitates the uniform distribution of the second portion of the builder in the volume of TPA with BSS, which is located in the well. This is a significant distinctive feature in comparison with the prototype, as a result of which a homogeneous TPA with KSS 21 is formed in the wellbore (Fig. 3). In this case, the perforated end face 7 of the perforated pipe 6 eliminates the suction of the wellbore fluid when the tubing 2 is raised to the upper boundary of the TPA with KSS, due to this, the TPF with KSS 21 is not diluted with the well fluid. Next, they push the TPA with KSS 21 through the annular space 4 into the zone of water inflow 3 with a squeezing liquid with a density equal to the density of the TPA with the BCS. Then the well is left at the time of structuring the TPA with KSS for 48 hours. Since the density of the squeezing fluid and the density of the TPA with KSS are equal, dilution with the squeezing fluid does not occur during injection and curing of the TPA with KSS.

Пример практического применения способаAn example of the practical application of the method

Проводят работы в нефтедобывающей скважине, которая обсажена ЭК 1 (фиг.1) диаметром 146 мм с толщиной стенки 10 мм и перфорирована в интервале 1800-1805 м. До спуска НКТ 2 поинтервальной опрессовкой ЭК 1 в интервале 1800-1805 м была выявлена зона водопритока 3. Определили удельную приемистость зоны водопритока 3, которая составила 1,5 м³/(ч·МПа). Для данной глубины необходимое время структурирования составляет 1 ч 30 мин, а необходимый объем тампонажной смеси - 2 м³. Использовали ДТС с ДСС, состоящую из кремнийорганического продукта 119-296И марки А плотностью 1010 кг/м³ и соляной кислоты плотностью 1030 кг/м³ (табл. 2, опыт №1).Work is carried out in an oil well, which is cased with EC 1 (Fig. 1) with a diameter of 146 mm and a wall thickness of 10 mm and perforated in the interval 1800-1805 m. Before the launch of the tubing 2, an interval of water inflow was identified by interval testing of EC 1 in the range 1800-1805 m 3. Determined the specific injectivity of the zone of water inflow 3, which amounted to 1.5 m ³ / (h · MPa). For a given depth, the required structuring time is 1 h 30 min, and the required volume of the grouting mixture is 2 m ³ . Used DTS with DSS, consisting of an organosilicon product 119-296I grade A with a density of 1010 kg / m ³ and hydrochloric acid with a density of 1030 kg / m ³ (table. 2, experiment No. 1).

В лабораторных условиях подобрали соотношение структурообразующего реагента и структурообразователя, из полученных ДТС с ДСС смесь со временем структурообразования 3 ч и плотностью 1015 кг/м³ выбрали оптимальной. Для ее приготовления необходимо:In laboratory conditions, the ratio of the structure-forming reagent and the structure-forming agent was selected; from the obtained DTS with DSS, the mixture with a structure-formation time of 3 h and a density of 1015 kg / m ^{3 was} chosen optimal. To prepare it you need:

- 1,125 м³ кремнийорганического продукта 119-296И плотностью 1010 кг/м³;- 1.125 m ^{3 of} organosilicon product 119-296 and a density of 1010 kg / m ³ ;

- 0,562 м³ раствора соляной кислоты плотностью 1030 кг/м³.- 0.562 m ³ of hydrochloric acid with a density of 1030 kg / m ³ .

Объем ДТС с ДСС составил 1,687 м³, соотношение компонентов 3:1.The volume of TPA with LTA amounted to 1,687 m ³ , the ratio of components 3: 1.

Для приготовления в скважине ДТС с КСС с плотностью 1015 кг/м³ необходимо:For the preparation of a TPA with KSS in a well with a density of 1015 kg / m ³ it is necessary

- 1,687 м³ ДТС с ДСС плотностью 1015 кг/м³;- 1,687 m ³ TPA with a DSS with a density of 1015 kg / m ³ ;

- 0,353 м³ соляной кислоты плотностью 1015 кг/м³.- 0.353 m ³ hydrochloric acid with a density of 1015 kg / m ³ .

Объем ДТС с КСС составил 2,04 м³, плотность - 1015 кг/м³, время структурирования - 1 ч 30 мин, соотношение компонентов - 4,8:1 (табл.2, опыт №1). С целью получения такого соотношения компонентов для ЭК 1 диаметром 146 мм с толщиной стенки 10 мм подобрали диаметр и толщину стенки НКТ 2, которые равны 60 и 5 мм соответственно. В ЭК 1 на НКТ 2 диаметром 60 мм с толщиной стенки 5 мм спустили перфорированный патрубок 6 с перфорированным торцом 7. Снаружи перфорированного патрубка установили центратор 8, далее установили переводник 9 с двумя рядами радиальных отверстий - верхними 10 и нижними 11 соответственно, переводник 9 установили на расстоянии 180 м от перфорированного торца 7 перфорированного патрубка 6. В первоначальном положении два ряда боковых радиальных отверстий (верхние 10 и нижние 11) переводника 9 изнутри герметично перекрыли втулкой 12 с посадочным седлом 13. Снаружи в средней части втулка 12 имеет кольцевую проточку 14 и боковые радиальные отверстия 15. Втулка 12 зафиксирована срезным элементом 16 и выполнена с возможностью осевого перемещения вниз до упора 17. После этого доспустили на НКТ 2 перфорированный патрубок 6 и установили его перфорированный торец 7 на глубину 1790 м, то есть на 10 м выше зоны водопритока 3. Приготовили на дневной поверхности ДТС с ДСС плотностью 1015 кг/м³ в объеме 1,687 м³. В НКТ 2 последовательно закачали 0,2 м³буферной жидкости плотностью 1015 кг/м³, 1,687 м³ ДТС с ДСС, приготовленной на дневной поверхности, с плотностью 1015 кг/м³, 0,066 м³ буферной жидкости плотностью 1015 кг/м³, 0,353 м³ соляной кислоты плотностью 1015 кг/м³. Установили в НКТ 2 разделительную пробку 18 с фиксирующей головкой 19 и продавили при давлении 0,5 МПа продавочной жидкостью с плотностью 1015 кг/м³ в трубное 5 и кольцевое 4 пространство. При этом фиксирующая головка 19 зафиксировалась в посадочном седле 13, давление выросло до 2 МПа. Давление продолжало повышаться и под воздействием избыточного давления в 2,5 МПа произошло разрушение срезного элемента 16. Давление на манометре насосного агрегата резко упало (на фиг. не показано). Втулка 12 (фиг.1) вместе с разделительной пробкой 18 переместилась вниз до упора 17 (фиг.2) с открытием верхних 10 и нижних 11 боковых радиальных отверстий переводника 9 и боковых радиальных отверстий 15 втулки 12. Далее создали циркуляцию продавочной жидкости плотностью 1015 кг/м³ через верхние радиальные отверстия 10 до выравнивания плотностей в трубном 5 и кольцевом 4 пространстве (так произошло уравновешивание всей гидравлической системы, т.е. ДТС с ДСС, буферной жидкости плотностью 1015 кг/м³ и соляной кислоты плотностью 1015 кг/м³ под разделительной пробкой 18 и продавочной жидкости плотностью 1015 кг/м³ над разделительной пробкой). Благодаря этому не произошло смещения жидкостей относительно друг друга. Затем приподняли колонну НКТ 2 с перфорированным патрубком 6 и переводником 9 с открытыми верхними 10 и нижними 11 радиальными отверстиями и боковыми радиальными отверстиями 15 втулки 12 на глубину 1610 м. При этом верхние радиальные отверстия 10 уравновешивают гидравлическую систему над разделительной пробкой 18, а нижние радиальные отверстия 11 обеспечивают свободный выход соляной кислоты плотностью 1015 кг/м³ из НКТ 2 через перфорированный торец 7 перфорированного патрубка 6 в скважину, где и происходит равномерное смешивание соляной кислоты плотностью 1015 кг/м³ с объемом ДТС с ДСС с плотностью 1015 кг/м³. В процессе подъема соляная кислота плотностью 1015 кг/м³ и ДТС с ДСС плотностью 1015 кг/м³ смешиваются и образуется ДТС с КСС плотностью 1015 кг/м³ 21 (инжекция), которую после подъема НКТ 2 продавили в зону водопритока 3 закачкой по кольцевому пространству 4 продавочной жидкости плотностью 1015 кг/м³. Затем скважину оставили на время структурирования ДТС с КСС плотностью 1015 кг/м³ в течение 48 ч. Остальные примеры (представлены в табл.2) выполняются аналогично.The volume of TPA with KSS was 2.04 m ³ , density - 1015 kg / m ³ , structuring time - 1 h 30 min, component ratio - 4.8: 1 (Table 2, experiment No. 1). In order to obtain such a ratio of components for EC 1 with a diameter of 146 mm and a wall thickness of 10 mm, we selected the diameter and wall thickness of the tubing 2, which are 60 and 5 mm, respectively. In EC 1, on a tubing 2 with a diameter of 60 mm and a wall thickness of 5 mm, a perforated pipe 6 with a perforated end 7 was lowered. A centralizer 8 was installed outside the perforated pipe, then a sub 9 was installed with two rows of radial holes - the upper 10 and lower 11, respectively, installed a sub 9 at a distance of 180 m from the perforated end 7 of the perforated nozzle 6. In the initial position, two rows of lateral radial holes (upper 10 and lower 11) of the sub 9 from the inside were hermetically sealed with a sleeve 12 with a seat saddle 13. Snar in the middle part, the sleeve 12 has an annular groove 14 and lateral radial holes 15. The sleeve 12 is fixed by a shear element 16 and is made with the possibility of axial movement down to the stop 17. After that, the perforated pipe 6 was let onto the tubing 2 and its perforated end 7 was installed to a depth 1790 m, that is, 10 m above the zone of water inflow 3. Prepared on the surface of the TPA with DSS with a density of 1015 kg / m ³ in a volume of 1,687 m ³ . 0.2 m ^{3 of} buffer fluid with a density of 1015 kg / m ³ , 1,687 m ^{3 of} TPA with DSS prepared on the surface with a density of 1015 kg / m ³ , 0,066 m ^{3 of a} buffer fluid with a density of 1015 kg / m ^{3 were} successively pumped into tubing 2 , 0.353 m ³ hydrochloric acid with a density of 1015 kg / m ³ . Installed in the tubing 2 separation tube 18 with a locking head 19 and was pressed at a pressure of 0.5 MPa squeezing liquid with a density of 1015 kg / m ³ in the pipe 5 and the annular 4 space. In this case, the fixing head 19 was fixed in the seat saddle 13, the pressure increased to 2 MPa. The pressure continued to increase and under the influence of an excess pressure of 2.5 MPa, the shear element 16 was destroyed. The pressure on the pressure gauge of the pump unit dropped sharply (not shown in Fig.). The sleeve 12 (figure 1) together with the separation plug 18 moved down to the stop 17 (figure 2) with the opening of the upper 10 and lower 11 lateral radial holes of the sub 9 and the lateral radial holes 15 of the sleeve 12. Then created a circulation of squeezing liquid with a density of 1015 kg / m ³ through the upper radial openings 10 until the densities are equalized in the tube 5 and annular 4 space (this is how the entire hydraulic system was balanced, i.e. DTS with DSS, buffer fluid with a density of 1015 kg / m ³ and hydrochloric acid with a density of 1015 kg / m ³ by dividing n obkoy 18 and squeezing the liquid density of 1015 kg / m ³ over the separation stopper). Due to this, no displacement of the liquids relative to each other occurred. Then the tubing string 2 was lifted with a perforated nozzle 6 and a sub 9 with open upper 10 and lower 11 radial holes and lateral radial holes 15 of sleeve 12 to a depth of 1610 m. At the same time, the upper radial holes 10 balance the hydraulic system above the separation plug 18, and the lower radial hole 11 provides free exit of hydrochloric acid density of 1015 kg / m ³ of tubing 2 through the perforated end face 7 of the perforated tube 6 in the well, and wherein there is a uniform mix of hydrochloric acid PLO NOSTA 1015 kg / ^m3 with the volume of TPA with BCA with density of 1015 kg / m ^3. During the recovery process, hydrochloric acid with a density of 1015 kg / m ³ and TPA with a DSS of a density of 1015 kg / m ³ are mixed and a TPA with a CSS of a density of 1015 kg / m ³ 21 is formed (injection), which, after lifting the tubing 2, was pumped into the water inflow zone 3 by pumping annular space 4 of squeezing liquid with a density of 1015 kg / m ³ . Then, the well was left for the time of structuring the TPA with KSS with a density of 1015 kg / m ³ for 48 hours. The remaining examples (presented in Table 2) are performed similarly.

Заявленный способ повышает эффективность изоляции зон водопритока в скважине, исключает разбавление ДТС с ДСС и структурообразователя с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, буферной и продавочной жидкости с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, при движении, а также позволяет контролировать процесс осуществления изоляции зон водопритока и упрощает его.The claimed method improves the efficiency of isolation of water inflow zones in the well, eliminates the dilution of TPA with BCS and a builder with a density equal to the density of TPA with BCA, buffer and squeezing fluid with a density equal to the density of TPA with BCA, while moving, and also allows you to control the process of isolation of zones water influx and simplifies it.

Таблица 2table 2 Рецептура ДТС с ДСС и ДТС с КСС в зависимости от геолого-технических условий скважиныThe formulation of TPA with DSS and TPA with KSS depending on the geological and technical conditions of the well № опыта п/пExperience No. Двухкомпонентная тампонажная смесь с длительным сроком структурированияTwo-component cement slurry with a long period of structuring Двухкомпонентная тампонажная смесь с коротким сроком структурирования Two-component cement slurry with a short structuring time Диаметр ЭК, мм Diameter, mm Диаметр НКТ, ммDiameter of tubing, mm Расстояние от перфор. торца перфор. патрубка до переводника, мThe distance from the perforation. end perforation. branch pipe to sub, m Объем двухкомпонентной тампонажной смеси с длительным сроком структурирования, м³ The volume of a two-component cement mixture with a long period of structuring, m ³ Объем раствора соляной кислоты с плотностью, равной плотности ДТС с ДСС, м³ The volume of a solution of hydrochloric acid with a density equal to the density of TPA with DSS, m ³ Объем двухкомпонентной тампонажной смеси с коротким сроком структурирования, м³ The volume of a two-component cement mixture with a short period of structuring, m ³ Удельная приемистость, м³/(ч·МПа)Specific throttle response, m ³ / (h · MPa) Глубина зоны водопритока, мThe depth of the zone of water inflow, m Буферная жидкость, м³ Buffer fluid, m ³ Соотношение продукта 119-296И марки А и раствора соляной кислотыThe ratio of the product 119-296I grade A and hydrochloric acid solution Плотность, кг/м³ Density, kg / m ³ Время структурирования, чStructuring time, h Соотношение ДТС с ДСС и второй порции раствора соляной кислотыThe ratio of DTS with DSS and the second portion of a solution of hydrochloric acid Плотность, кг/м³ Density, kg / m ³ Время структурирования, чStructuring time, h 1one 3:13: 1 10151015 33 4,8:14.8: 1 10151015 1 ч 30 мин1 h 30 min 146×10146 × 10 6060 180180 1,6871,687 0,3530.353 2,042.04 1,51,5 18001800 0,0580.058 22 5:15: 1 10131013 4four 4,3:14.3: 1 10131013 1 ч1 hour 168×10168 × 10 7373 100one hundred 1,2371,237 0,2870.287 1,5241,524 1one 500500 0,080.08 33 9:19: 1 10121012 66 4,3:14.3: 1 10121012 1 ч 15 мин1 h 15 min 168×10168 × 10 7373 7070 0,8460.846 0,1960.196 1,0421,042 0,50.5 13001300 0,080.08

Claims

A method of isolating water inflow zones in a well, which includes launching a perforated nozzle into the production string at the tubing, pumping into the tubing the two-component cement mixture prepared on the day surface with a long structuring time, a buffer fluid, a second portion of the builder and forcing the whole two-component fluid through cement slurry with a long period of structuring, prepared on the day surface, and the first part of the buffer liquid into the annular space, lifting the tubing and injecting a second portion of the builder through the open end of the perforated nozzle into the two-component grouting mixture with a long structuring time, forcing the resulting two-component grouting mixture with a short period of structuring along the pipe space into the water flow zone density equal to the density of the well killing fluid, characterized in that before the descent of the tubing string the water inflow zone is determined and its specific injectivity is determined, depending on the depth of the water inflow zone and specific injectivity, the volume and structuring time of a two-component grouting mixture with a short structuring period, consisting of a two-component grouting mixture with a long structuring period and a second portion of a structuring agent are selected, then laboratory tests are carried out for obtaining the ratio of structure-forming reagent and structure-forming agent in order to obtain a two-component cementing si with a long period of structuring, then select the ratio of the two-component cement mixture with a long period of structuring and the second portion of the builder, depending on the ratio of the two-component grouting mixture with a long period of structuring and the second portion of the builder select the diameter and wall thickness of the tubing, into the production string on tubing run a perforated pipe with a perforated end, perforated outside a centralizer is installed about the pipe, then a sub is installed with two rows of lateral radial holes - upper and lower, respectively, the sub is placed at a distance of 70 to 180 m from the perforated end of the perforated pipe, in the initial position, two rows of lateral radial holes of the sub are hermetically sealed from the inside with a sleeve with a landing the saddle, the outer part in the middle of the sleeve has an annular groove and lateral radial holes, the sleeve is fixed with a shear element and is made with the possibility of after axial displacement down to the stop, then the perforated pipe is let down on the tubing and its perforated end is installed 10 m above the water inflow zone, a two-component cement mixture with a long structuring period is prepared and a buffer fluid with a density equal to that of the two-component cement mixture is pumped with a long period of structuring, a two-component cement mixture with a long period of structuring, a buffer fluid with a density equal to n the length of the two-component cement mixture with a long structuring period, the second portion of the builder with a density equal to the density of the two-component cement mixture with a long structuring period, a separation tube with a fixing head is installed in the tubing and pressed at a pressure of 0.5 MPa with a selling fluid with a density equal to the density of a two-component cement mixture with a long period of structuring, in the pipe and annular space, with the movement of the sleeve together together with the separation plug down to the stop and with the opening of the upper and lower lateral radial openings, then circulate the squeezing fluid with a density equal to the density of the two-component cement slurry with a long structuring period, through the upper radial openings until the densities are equalized in the pipe and annular space, then the column the tubing is lifted and injected when they are raised, the second portion of the builder with a density equal to the density of the two-component grouting mixture and with a long structuring time, through the perforated end face of the perforated nozzle into a two-component grouting mixture with a long structuring period, after which the two-component grouting mixture with a short structuring period is pressed through the annular space into the water inflow zone with a squeezing fluid with a density equal to the density of the two-component cement mixture .