RU2375800C1

RU2375800C1 - Spacer-damper for wires of overhead electric line

Info

Publication number: RU2375800C1
Application number: RU2008144814/09A
Authority: RU
Inventors: Роман Вячеславович Жуков (RU); Роман Вячеславович Жуков; Кирилл Васильевич Перепелов (RU); Кирилл Васильевич Перепелов
Original assignee: Роман Вячеславович Жуков; Кирилл Васильевич Перепелов
Priority date: 2008-11-14
Filing date: 2008-11-14
Publication date: 2009-12-10

Abstract

FIELD: electricity.

SUBSTANCE: invention refers to the field of electrical power engineering and can be used as intra-phase spacer bars of damping type for bundle wires of overhead electric lines. Spacer is made in the form of body frame (2), movable beams (3) on their one end terminating with die-clamps (4) and on their other end fastened in damper assemblies (6) which consist of elastomeric disks tied up by bolt and nut with certain strength. Elastomeric disks are made of current-conducting high-carbon rubber with following characteristics: nominal tensile strength - 16.0 MPa; elongation at break - 400%; rebound hardness A - 55 h 60 standard units; rubbing wear - 120 m³/TJ; tear resistance - 40 N/mm². Basic geometrical dimensions of body frame (2) are determined from following relations: A=(1.05÷1.15)·B, α=5°÷15°, C=25°÷35°, C=(5.2÷6.2)·d_w._min, where d_w._min - minimum diametre of wire, A and B - lengths of horizontal and vertical parts (12, 13) of body frame (2), α - angle of slope (12) of body frame (2) relative to vertical (15), c - angle of slope at which beams (3) are attached to body frame (2), relative to horizontal (16) and C - beam length (3). Calculation of these values from given relations makes possible to provide mechanical strength of spacer bar under action of compression and tensile loads and its high damping characteristics.

EFFECT: providing simplicity of structure, reliability of work under various operational conditions, and providing effective damping of vibrations and suboscillations occurring in bundle wires of overhead electric lines.

6 cl, 5 dwg

Description

Изобретение относится к электроэнергетике, а именно к внутрифазным дистанционным глухим демпфирующим распоркам для расщепленной на три и более проводов фаз воздушных линий электропередачи напряжением 500 кВ, предназначенным для удержания на заданном расстоянии и защиты от субколебаний проводов в подпролетах линии.The invention relates to the electric power industry, namely, to intrafase remote blind damping spacers for split into three or more wires phases of overhead power lines with a voltage of 500 kV, designed to hold at a given distance and protect against vibrations of wires in the under-span of the line.

Известна дистанционная распорка-гаситель колебаний проводов расщепленной фазы воздушной линии электропередачи, содержащая корпус, выполненные двойными гибкоупругие тяги по числу проводов расщепленной фазы, закрепленные при помощи узлов крепления на корпусе и предназначенные для фиксации провода с помощью крепежного приспособления, при этом каждая гибкоупругая тяга посередине согнута по дуге с кривизной, соответстствующей диаметру закрепляемого провода расщепленной фазы, а ее концы закреплены на корпусе при помощи узлов крепления, каждый из которых является общим для двух последовательно расположенных тяг [1].Known remote spacer vibration damper of the wires of the split phase of the overhead power line, comprising a housing made of double flexible-elastic rods in terms of the number of wires of the split phase, fixed by attachment points on the housing and designed to fix the wires using the mounting device, with each flexible elastic rod in the middle bent along an arc with a curvature corresponding to the diameter of the fixed wire of the split phase, and its ends are fixed to the housing using attachment points, each of which is common to two sequentially located rods [1].

Одно из основных назначений дистанционной распорки, независимо от того, является она распоркой-гасителем или нет, - это удержание на заданном расстоянии проводов расщепленной фазы. Однако выполнение в данной распорке этой функции как раз и проблематично из-за применения в качестве удерживающих провода средств двойных гибкоупругих тяг, выполненных по типу пружин и, следовательно, не обладающих необходимой жесткостью, особенно в при экстремальных нагрузках, например, при воздействии токов короткого замыкания. Кроме того, выполнение плашки-зажима в форме U-образного хомута с закрепляемыми в сегментной накладке резьбовыми концами и кривизной изогнутой части, соответствующей диаметру закрепленного провода, очень сложно конструктивно и не отвечает требованиям надежности.One of the main purposes of the distance spacer, regardless of whether it is a spacer-damper or not, is to keep the split phase wires at a given distance. However, the performance in this spacer of this function is just problematic due to the use of double flexible-elastic rods as holding wires, made according to the type of springs and, therefore, not possessing the necessary rigidity, especially in extreme loads, for example, when exposed to short-circuit currents . In addition, the execution of the die-clamp in the form of a U-shaped clamp with threaded ends fixed in the segment overlay and the curvature of the curved part corresponding to the diameter of the fixed wire is very difficult in design and does not meet the reliability requirements.

Наиболее близким техническим решением по отношению к предложенному является распорка-демпфер для проводов расщепленной фазы воздушной линии электропередачи, содержащая корпус Г-образной формы, представляющий собой плоскую изогнутую раму, окантованную по периметру жесткими стержневыми отрезками, лучи с плашками-зажимами на одном конце для крепления распорки к проводам расщепленной фазы и демпферными узлами на другом конце, расположенными в пазах корпуса, при этом каждый демпферный узел состоит из гнезда корпуса с вертикальной осью, на которую насажены, как минимум два эластомерных диска, и крышки с крепежом [2].The closest technical solution in relation to the proposed one is a spacer-damper for wires of the split phase of an overhead power line, containing an L-shaped body, which is a flat curved frame edged around the perimeter by rigid rod segments, beams with dies-clamps at one end for mounting spacers to the wires of the split phase and the damper nodes at the other end, located in the grooves of the housing, each damper assembly consists of a housing socket with a vertical axis, n which is planted at least two elastomeric disc and cover with fittings [2].

Эффективность работы распорки-демпфера такой конструкции зависит от выбора соотношений между горизонтальной и вертикальной частями корпуса, угла наклона вертикальной части корпуса относительно вертикали, угла наклона относительно горизонтали, под которым лучи закрепляются к корпусу, и длины самих лучей. Оптимальность этих соотношений и конструктивных характеристик определяет механическую прочность распорки при действии сжимающих и растягивающих нагрузок, которые особенно возрастают при коротких замыканиях, а также самое главное ее способность гасить субколебания в подпролетах. Вышеотмеченные конструктивные особенности данной распорки фактически не раскрыты ни в описании, ни в формуле, ни в чертежах этого патента, поэтому судить об эффективности работы известной распорки с точки зрения ее демпфирующих свойств не представляется возможным. Кроме того, указанная конструкция усложняется тем, что в ней предусмотрен дополнительный узел для крепления внутри расщепленной фазы волоконно-оптического кабеля.The effectiveness of the work of the strut-damper of this design depends on the choice of relations between the horizontal and vertical parts of the body, the angle of inclination of the vertical part of the body relative to the vertical, the angle of inclination relative to the horizontal, under which the rays are fixed to the body, and the length of the rays themselves. The optimality of these relations and structural characteristics determines the mechanical strength of the strut under the action of compressive and tensile loads, which especially increase during short circuits, and also the most important thing is its ability to absorb sub-vibrations in sub-flights. The aforementioned design features of this strut are not actually disclosed either in the description, in the formula, or in the drawings of this patent, therefore, it is not possible to judge the performance of the known strut in terms of its damping properties. In addition, this design is complicated by the fact that it provides an additional node for mounting inside the split phase of the fiber optic cable.

Заявителем же поставлена задача разработки распорок-демпферов достаточно простых по конструкции, монтажу и процессу изготовления, надежных в процессе эксплуатации и обладающих высокими демпфирующими характеристиками, обеспечивающими эффективное гашение субколебаний проводов расщепленных фаз в подпролетах воздушных линий электропередачи. Этот технический положительный результат был достигнут за счет новой совокупности существенных конструктивных признаков распорки-демпфера, приведенной в следующей формуле изобретения: «распорка-демпфер для проводов расщепленной фазы воздушной линии электропередачи, содержащая корпус Г-образной формы, представляющий собой плоскую изогнутую раму, окантованную по периметру жесткими стержневыми отрезками, лучи с плашками-зажимами на одном конце для крепления распорки к проводам расщепленной фазы и демпферными узлами на другом конце, расположенными в пазах корпуса, при этом каждый демпферный узел состоит из гнезда корпуса с вертикальной осью, на которую насажены, как минимум два эластомерных диска, и крышки с крепежом, причем соотношение между длиной А горизонтальной и длиной Б вертикальной частей корпуса, угол наклона α вертикальной части корпуса относительно вертикали, угол наклона β, под которым лучи закреплены к корпусу, относительно горизонтали и длина В лучей, определяющие механическую прочность распорки при действии к центру расщепленной фазы нагрузок сжатия величиной не менее 7,3 кН, нагрузок растяжения от центра расщепленной фазы величиной не менее 3,7 кН, возникающие в режиме короткого замыкания, и ее способность гасить субколебания в подпролетах между распорками, определяются следующим образом: А=(1,05÷1,15)·Б, α=5÷15°, β=25÷35°, В=(5,2÷6,2)·d_пр.min, где d_пр.min - минимальный диаметр провода из группы монтируемых в распорке проводов и длина лучей постоянная величина, независимая от расстояния L между проводами в расщепленной фазе, при этом затяжка эластомерных демпферов в демпферных узлах осуществляется крепежом с крутящим моментом, равным 65÷75 Нм, обеспечивающим оптимальное поглощение энергии колебаний провода, а на внутренних поверхностях плашки-зажима каждого луча выполнена, по меньшей мере, одна насечка, расположенная поперек продольной оси провода; вертикальная ось корпуса демпферного узла выполнена в виде болтового пальца с гайкой и шайбой; эластомерный диск демпферных узлов изготовлен из токопроводящей резины с высоким содержанием углерода со следующими физико-механическими характеристиками: условная прочность при растяжении 16,0 МПа; относительное удлинение при разрыве - 400%; твердость по ШОР А - 55÷60 условных единиц; истирание - 120 м³/ТДЖ; сопротивление раздиру - 40 Н/мм²; плашка-зажим луча стягивается на проводе с нормируемым крутящим моментом, равным 20 Н/м; насечки на внутренних поверхностях плашки-зажима каждого луча выполнены треугольной формы высотой h=(0,55÷0,65) мм, с углом при вершине треугольников α₁=55÷65°, расстоянием между вершинами треугольников l=(1,5÷1,5)·h, радиусами скругления вершин и оснований треугольников r=(0,1÷0,18)·h и шагом выполнения насечек l₁=(1,4÷1,6)·R, где R - радиус скругления желоба плашки-зажима; насечки на внутренних поверхностях плашки-зажима каждого луча выполнены в виде разносторонних треугольников с высотой h₁=(0,5÷0,6) мм, расстоянием между вершинами l₂=(8÷10)·h₁ и расположением одной из сторон треугольника под углом α₂=5÷8°, при этом насечки выполнены встречно друг другу, начиная от середины желоба плашки-зажима, с превышением высоты одной насечки от другой на величину h₂=(0,3÷0,4)·h₁».The applicant, on the other hand, has set the task of developing struts-dampers simple enough in design, installation and manufacturing process, reliable in the process of operation and having high damping characteristics, which provide efficient damping of the sub-oscillations of the wires of the split phases in the under-spans of overhead power transmission lines. This technical positive result was achieved due to a new set of essential structural features of the strut-damper shown in the following claims: “strut-damper for wires of the split phase of an overhead power line, containing a L-shaped housing, which is a flat curved frame edged along perimeter with rigid rod segments, beams with dies, clamps at one end for attaching the spacers to the wires of the split phase and damping nodes at the other end, p located in the grooves of the housing, each damper assembly consists of a housing socket with a vertical axis, on which at least two elastomeric disks are mounted, and covers with fasteners, the ratio between the length A horizontal and the length B vertical parts of the body, the angle of inclination α vertical parts of the casing relative to the vertical, the angle of inclination β, under which the rays are fixed to the casing, relative to the horizontal and the length B of the rays, which determine the mechanical strength of the spacer when the compression loads are applied to the center of the split phase of at least 7.3 kN, tensile loads from the center of the split phase of at least 3.7 kN arising in the short circuit mode, and its ability to quench sub-oscillations in sub-spans between spacers, are determined as follows: A = (1.05 ÷ 1 , 15) · B, α = 5 ÷ 15 °, β = 25 ÷ 35 °, C = (5.2 ÷ 6.2) · d _{pr. Min} , where d _{pr. Min} - the minimum diameter of the wire from the group mounted in the spacer of the wires and the length of the beams is a constant value independent of the distance L between the wires in the split phase, while the elastomeric dampers in the damping nodes are tightened pulp with a torque equal to 65 ÷ 75 Nm, providing optimal absorption of vibration energy of the wire, and at least one notch located across the longitudinal axis of the wire is made on the inner surfaces of the clamp plate of each beam; the vertical axis of the damper assembly body is made in the form of a bolt pin with a nut and washer; the elastomeric disk of the damper assemblies is made of conductive rubber with a high carbon content with the following physical and mechanical characteristics: conditional tensile strength 16.0 MPa; elongation at break - 400%; hardness according to Shore A - 55 ÷ 60 conventional units; abrasion - 120 m ³ / TJ; tear resistance - 40 N / mm ² ; the beam clamp plate is pulled together on a wire with a rated torque of 20 N / m; the notches on the inner surfaces of the clamping plate of each beam are made triangular in height h = (0.55 ÷ 0.65) mm, with an angle at the apex of the triangles α ₁ = 55 ÷ 65 °, the distance between the vertices of the triangles l = (1,5 ÷ 1,5) · h, radii of rounding of vertices and triangles base r = (0,1 ÷ 0,18) · h and a step performing incisions l ₁ = (1,4 ÷ 1,6) · R , where R - radius of curvature gutter die-clamp; the notches on the inner surfaces of the clamping plate of each beam are made in the form of versatile triangles with a height h ₁ = (0.5 ÷ 0.6) mm, the distance between the vertices l ₂ = (8 ÷ 10) · h ₁ and the location of one of the sides of the triangle at an angle α ₂ = 5 ÷ 8 °, while the notches are made opposite to each other, starting from the middle of the groove of the die-clamp, with the excess of the height of one notch from the other by the amount h ₂ = (0.3 ÷ 0.4) · h ₁ ".

Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг.1 представлен общий вид распорки-демпфера для проводов воздушной линии электропередачи, выполненной согласно настоящему изобретению; на фиг.2 - эскиз с разрезом демпферного узла распорки-демпфера на фиг.1; на фиг.3 - увеличенный разрез желоба плашки-зажима распорки-демпфера на фиг.1; на фиг.4 - вид по стрелкам А-А на фиг.3; на фиг.5 - форма насечек, выполненных на плашках-зажимах распорки-демпфера на фиг.1 (по 6-ому пункту формулы изобретения).The invention is illustrated by drawings, where figure 1 shows a General view of the spacer-damper for the wires of an overhead power line made in accordance with the present invention; figure 2 is a sketch with a section of the damper node strut-damper in figure 1; figure 3 is an enlarged section of the groove of the die-clamp strut-damper in figure 1; figure 4 is a view along arrows AA in figure 3; in Fig.5 - the shape of the notches made on the dies-clamps of the spacer-damper in Fig.1 (according to the 6th claim).

Заявляемая распорка-демпфер предназначена для того, чтобы сохранять расстояния между проводами 1 расщепленной (например, на три составляющие) фазы воздушной линии электропередачи в допустимых пределах, а также гасить эолову вибрацию и субколебания в подпролетах между распорками. Она состоит из алюминиевого корпуса 2, трех подвижных литых лучей 3 с плашками-зажимами 4 с болтами 5 для крепления на проводах 1 расщепленной фазы линии и трех демпферных узлов 6, посредством которых они крепятся к корпусу 2 распорки. Каждый демпферный узел собственно обеспечивает гашение колебаний проводов 1 в подпролетах линии; он состоит из двух эластомерных дисков (торсионов) 7, расположенных в гнезде 8 корпуса, крышки 9 и стягивающего болта 10 с гайкой 11. Демпфирующие характеристики этих узлов 6 достигаются за счет оптимального выбора материала с нужными свойствами для изготовления эластомерных дисков 7. В частности, для указанной цели выбирается резина специального качества с высоким содержанием углерода, которая имеет следующие физико-химические характеристики, а именно: условная прочность при растяжении 16,0 МПа; относительное удлинение при разрыве - 400%; твердость по ШОР А - 55÷60 условных единиц; истирание - 120 м³/ТДЖ; сопротивление раздиру - 40 Н/мм². Очень важно также обеспечить правильную затяжку эластомерных дисков 7 в демпферных узлах 6 с такой величиной крутящего момента, которая обеспечила бы оптимальное поглощение энергии колебаний провода 1; по результатам экспериментов и расчетов значение крутящего момента выбирается в пределах 65÷75 Нм.The inventive strut-damper is designed to maintain the distance between the wires 1 split (for example, into three components) phases of the overhead power line within acceptable limits, as well as to dampen the aeolian vibration and sub-vibrations in spans between struts. It consists of an aluminum casing 2, three movable cast beams 3 with die-clamps 4 with bolts 5 for fastening on the wires 1 of the split phase of the line and three damping nodes 6, through which they are attached to the casing 2 of the spacer. Each damper assembly actually dampens the vibrations of wires 1 in the under-spans of the line; it consists of two elastomeric disks (torsions) 7 located in the housing socket 8, the cover 9 and the tightening bolt 10 with the nut 11. The damping characteristics of these nodes 6 are achieved due to the optimal choice of material with the necessary properties for the manufacture of elastomeric disks 7. In particular, For this purpose, rubber of special quality with a high carbon content is selected, which has the following physicochemical characteristics, namely: conditional tensile strength 16.0 MPa; elongation at break - 400%; hardness according to Shore A - 55 ÷ 60 conventional units; abrasion - 120 m ³ / TJ; tear resistance - 40 N / mm ² . It is also very important to ensure the correct tightening of the elastomeric disks 7 in the damper nodes 6 with such a magnitude of torque that would ensure optimal absorption of vibration energy of wire 1; according to the results of experiments and calculations, the value of the torque is selected within 65 ÷ 75 Nm.

Корпус 2 распорки представляет собой рамочную конструкцию в форме буквы Г с четко выраженными вертикальной и горизонтальной частями 12, 13, по периметру окантованную жесткими стержневыми отрезками 14. Конструктивные геометрические размеры вертикальной и горизонтальной частей 12, 13, а именно их длины А и Б соответственно, выбираются из следующего соотношения: А=(1,05÷1,15)·Б. Кроме того, из следующих соотношений определяются оптимальные значения угла наклона α вертикальной части 12 корпуса 2 относительно вертикали 15, угла наклона β, под которым лучи 3 закреплены к корпусу 2, относительно горизонтали 16, а также длина В лучей 3: α=5÷15°, β=25÷35°, В=(5,2÷6,2)· d_пр.min, где d_пр.min - минимальный диаметр провода 1 из группы монтируемых в распорке проводов, при этом длина В лучей 3 всегда будет постоянной величиной в независимости от расстояния L между проводами в расщепленной фазе. Используя вышеуказанные соотношения для конструктивных расчетов корпуса 2, удается обеспечить механическую прочность распорки при действии к центру расщепленной фазы нагрузок сжатия величиной не менее 7,3 кН, нагрузок растяжения от центра расщепленной фазы величиной не менее 3,7 кН, возникающих в процессе эксплуатации и в режиме короткого замыкания, а также достичь высоких демпфирующих характеристик распорки, позволяющих эффективно гасить субколебания в подпролетах воздушных линий электропередачи.The strut body 2 is a frame structure in the form of the letter G with clearly defined vertical and horizontal parts 12, 13, edged around by perimeter with rigid rod segments 14. The structural geometric dimensions of the vertical and horizontal parts 12, 13, namely their lengths A and B, respectively are selected from the following ratio: A = (1.05 ÷ 1.15) · B. In addition, the following relations determine the optimal values of the angle of inclination α of the vertical part 12 of the housing 2 relative to the vertical 15, the angle of inclination β, under which the rays 3 are fixed to the housing 2, relative to the horizontal 16, and also the length B of the rays 3: α = 5 ÷ 15 °, β = 25 ÷ 35 °, B = (5.2 ÷ 6.2) · d _prmin , where d _prmin is the minimum diameter of wire 1 from the group of wires mounted in the spacer, and the length of the 3 rays is always will be a constant value regardless of the distance L between the wires in the split phase. Using the above ratios for structural calculations of the housing 2, it is possible to ensure the mechanical strength of the spacer when compressive loads of at least 7.3 kN are applied to the center of the split phase, and tensile loads from the center of the split phase are not less than 3.7 kN that occur during operation and in short circuit mode, as well as to achieve high damping characteristics of the spacers, which effectively suppress sub-oscillations in the under-spans of overhead power lines.

Для лучшего сцепления желобов 17 плашек-зажимов 4 лучей 3 с проводами 1 линии на их внутренних поверхностях выполнены насечки двух типов 18 и 19. Насечки 18 (смотри фиг.3 и 4) выполнены треугольной формы высотой h=(0,55÷0,65) мм, с углом при вершине треугольников α₁=55÷65°, расстоянием между вершинами треугольников l=(1,5÷1,5)·h, радиусами скругления вершин и оснований треугольников r=(0,1÷0,18)·h и шагом выполнения насечек l₁=(1,4÷1,6)·R, где R - радиус скругления желоба 17 плашки-зажима 4. А насечки 19 (смотри фиг.5) выполнены в виде разносторонних треугольников с высотой h₁=(0,5÷0,6) мм, расстоянием между вершинами l₂=(8÷10)·h₁ и расположением одной из сторон треугольника под углом α₂=5÷8°, причем насечки 19 выполняются встречно друг другу, начиная от середины 20 желоба 17 плашки-зажима 4, с превышением высоты одной насечки 20 от другой на величину h₂=(0,3÷0,4)·h₁.For better coupling of the grooves 17 of the die-clamps 4 of the rays 3 with the wires of the 1st line, notches of two types 18 and 19 are made on their inner surfaces. Notches 18 (see Figs. 3 and 4) are made triangular in height h = (0.55 ÷ 0, 65) mm, with the angle at the apex of the triangles α ₁ = 55 ÷ 65 °, the distance between the vertices of the triangles l = (1,5 ÷ 1,5) · h, the radii of rounding of the vertices and bases of the triangles r = (0,1 ÷ 0, 18) · h and the notch pitch l ₁ = (1.4 ÷ 1.6) · R, where R is the radius of rounding of the groove 17 of the die-clamp 4. And the notches 19 (see figure 5) are made in the form of miscellaneous triangles with h height ₁ = (0.5 ÷ 0.6) mm, the distance between the vertices l ₂ = (8 ÷ 10) · h ₁ and the location of one of the sides of the triangle at an angle α ₂ = 5 ÷ 8 °, and notches 19 are made opposite to each other starting from the middle 20 of the groove 17 of the die-clamp 4, with the excess of the height of one notch 20 from another by a value of h ₂ = (0.3 ÷ 0.4) · h ₁ .

Монтаж распорки осуществляется следующим образом:The spacer is mounted as follows:

Перед установкой распорки на провода 1 расщепленной фазы на земле отворачивают крепежные болты 5 плашек-зажимов 4 (не выворачивая их полностью) настолько, чтобы в желоб 17 плашки-зажима 4 луча 3 проходил провод 1. При этом следует избегать попадания земли на корпус 2 и внутрь распорки. Доставленную к месту монтажа распорку располагают по имеющейся на корпусе 2 маркировочной стрелке, вводят в расщепленную фазу и разворачивают таким образом, чтобы плоскость распорки оказалась перпендикулярно оси расщепленной фазы проводов 1. Затем устанавливают лучи 3 распорки с плашками-зажимами 4 последовательно на каждый провод 1 расщепленной фазы, одновременно подворачивая болты 5, чтобы исключить расцепление. Передвигают распорку в место установки и затягивают болты 5, используя динамометрический ключ с моментом затяжки 20 Нм. Если требуется замена эластомерных дисков 7 в демпферных узлах 6, то она производится в следующей последовательности: распорку располагают на ровной горизонтальной поверхности, откручивают гайку 11 с болта 10 на всех демпферных узлах 6, снимают крышки 9, извлекают верхние эластомерные диски 7, затем снимают луч 3 и второй эластомерный диск 7. Установка новых эластомерных дисков 7 производится в обратной последовательности.Before installing the spacers on the wires 1 of the split phase on the ground, unscrew the fixing bolts 5 of the die-clamps 4 (without turning them all out) so that wire 1 passes through the groove 17 of the die-clamp 4 of beam 3. In this case, earth should not get on the case 2 and inside the strut. The spacer delivered to the installation site is positioned according to the marking arrow on the housing 2, inserted into the split phase and turned so that the spacer plane is perpendicular to the axis of the split phase of wires 1. Then, beams 3 of the spacer with clamp dies 4 are sequentially installed on each split wire 1 phase, while turning the bolts 5 to prevent tripping. Move the spacer to the installation location and tighten the bolts 5 using a torque wrench with a tightening torque of 20 Nm. If you need to replace the elastomeric disks 7 in the damper nodes 6, then it is performed in the following sequence: the spacer is placed on a flat horizontal surface, unscrew the nut 11 from the bolt 10 on all the damper nodes 6, remove the covers 9, remove the upper elastomeric disks 7, then remove the beam 3 and the second elastomeric disk 7. Installing new elastomeric disks 7 is carried out in the reverse order.

Предлагаемая распорка-демпфер обеспечивает простоту и безопасность установки на провода, возможность монтажа, демонтажа и ремонта (в том числе без демонтажа с фазы) без повреждения проводов и без полной разборки крепежных узлов; кроме того, она сохраняет расстояния (в местах установки распорок) между проводами расщепленной фазы в допустимых пределах, обеспечивает сохранность проводов, предотвращает контакт и соударение проводов расщепленной фазы в подпролетах, эффективно гасит вибрацию и колебания в подпролетах между распорками (субколебания) за счет демпферных узлов с эластомерными дисками, изготовленными из резины высокого качества, обеспечивает работоспособность во всем диапазоне эксплуатационных температур. Данная распорка готовится к серийному изготовлению и может эксплуатироваться во всех расчетных режимах функционирования воздушных линий электропередачи, в частности в нормальных эксплуатационных условиях, в условиях монтажа, демонтажа, ремонта, а также аварийных режимах и режимах короткого замыкания.The proposed spacer-damper provides simplicity and safety of installation on wires, the possibility of installation, disassembly and repair (including without disassembling from a phase) without damaging the wires and without completely disassembling the mounting components; in addition, it preserves the distances (in the places of installation of the spacers) between the wires of the split phase to within acceptable limits, ensures the safety of the wires, prevents contact and collision of the wires of the split phase in the spans, effectively dampens vibration and vibrations in the spans between the spacers (sub-vibrations) due to the damper nodes with elastomeric discs made of high quality rubber, ensures performance over the entire range of operating temperatures. This spacer is being prepared for serial production and can be operated in all design modes of operation of overhead power lines, in particular under normal operating conditions, in the conditions of installation, dismantling, repair, as well as emergency and short circuit modes.

Источники информацииInformation sources

1. Описание изобретения к авторскому свидетельству «Дистанционная распорка-гаситель колебаний проводов расщепленной фазы воздушной линии электропередачи» №1823057 А1, класс Н02G 7/12, 7/14, заявлено 17.05.90, опубликовано 23.06.93. Бюллетень №23.1. Description of the invention to the copyright certificate “Remote spacer-vibration damper of wires of the split phase of an overhead power line” No. 1823057 A1, class Н02G 7/12, 7/14, claimed 05.17.90, published 06.23.93. Bulletin No. 23.

2. Европейский патент №0308692 А2 «Демпфирующая распорка для проводов расщепленной фазы высоковольтных воздушных линий электропередачи с волоконно-оптическим кабелем внутри расщепленной фазы», класс Н02G 7/12, опубликован 29.09.1989.2. European patent No. 0308692 A2 "Damping spacer for wires of the split phase of high voltage overhead power lines with fiber optic cable inside the split phase", class H02G 7/12, published on 09.29.1989.

Claims

1. A spacer-damper for wires of a split phase of an overhead power line, comprising a L-shaped housing, which is a flat curved frame edged around the perimeter by rigid rod segments, beams with clamp dies at one end for attaching the spacers to the wires of the split phase and damper nodes at the other end located in the grooves of the housing, each damper assembly consisting of a housing jack with a vertical axis, on which at least two elastomeric discs are mounted, and covers with fasteners, about characterized in that the ratio between the length A horizontal and the length B of the vertical parts of the body, the angle of inclination α of the vertical part of the body relative to the vertical, the angle of inclination β, under which the beams are fixed to the body, relative to the horizontal and the length B of the rays, which determine the mechanical strength of the spacer when the center of the split phase of compression loads of at least 7.3 kN, the tensile loads from the center of the split phase of at least 3.7 kN arising in the short circuit mode, and its ability to dampen the subcoil in the spans between spacers, are defined as follows: A = (1.05 ÷ 1.15) · B, α = 5 ÷ 15 °, β = 25 ÷ 35 °, B = (5.2 ÷ 6.2) · d _pr.min , where d _pr.min is the minimum diameter of the wire from the group of wires mounted in the spacer and the beam length is a constant value independent of the distance L between the wires in the split phase, while the elastomeric dampers in the damping nodes are tightened with fasteners with torque, equal to 65 ÷ 75 Nm, providing optimal absorption of vibration energy of the wire, and on the inner surfaces of the die-clamp of each beam is made, p at least one notch located across the longitudinal axis of the wire.

2. The strut according to claim 1, characterized in that the vertical axis of the housing of the damper assembly is made in the form of a bolt pin with a nut and washer.

3. The strut according to claim 1, characterized in that the elastomeric disk of the damper assemblies is made of conductive rubber with a high carbon content with the following physical and mechanical characteristics: conditional tensile strength 16.0 MPa; elongation at break 400%; hardness according to Shore A 55 ÷ 60 conventional units; abrasion 120 m ³ / TJ; tear resistance 40 N / mm ² .

4. The spacer according to claim 1, characterized in that the die-beam clamp is pulled together on a wire with a rated torque of 20 N / m.

5. The spacer according to claim 1, characterized in that the notches on the inner surfaces of the die-clamp of each beam are made of a triangular shape with a height h = (0.55 ÷ 0.65) mm, with an angle at the apex of the triangles α ₁ = 55 ÷ 65 ° , the distance between the vertices of the triangles l = (l, 5 ÷ 1,5) · h, the radii of rounding of the vertices and bases of the triangles r = (0,1 ÷ 0,18) · h and the pitch of the notches l ₁ = (1,4 ÷ 1,6) · R, where R is the radius of rounding of the groove of the die-clamp.

6. The spacer according to claim 1, characterized in that the notches on the inner surfaces of the die-clamp of each beam are made in the form of versatile triangles with a height h ₁ = (0.5 ÷ 0.6) mm, the distance between the vertices l ₂ = (8 ÷ 10) · h ₁ and the location of one of the sides of the triangle at an angle α ₂ = 5 ÷ 8 °, while the notches are made opposite each other, starting from the middle of the groove of the die-clamp, with the excess of the height of one notch from the other by the value of h ₂ = (0.3 ÷ 0.4) h ₁ .