RU2344010C2 - Способ прокатки сортовых профилей - Google Patents
Способ прокатки сортовых профилей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2344010C2 RU2344010C2 RU2007108853/02A RU2007108853A RU2344010C2 RU 2344010 C2 RU2344010 C2 RU 2344010C2 RU 2007108853/02 A RU2007108853/02 A RU 2007108853/02A RU 2007108853 A RU2007108853 A RU 2007108853A RU 2344010 C2 RU2344010 C2 RU 2344010C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- scale
- furnace
- pass
- strip
- water
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 claims description 12
- 238000002788 crimping Methods 0.000 claims description 6
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 230000008030 elimination Effects 0.000 abstract 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 9
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 5
- QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N (r)-(6-ethoxyquinolin-4-yl)-[(2s,4s,5r)-5-ethyl-1-azabicyclo[2.2.2]octan-2-yl]methanol;hydrochloride Chemical compound Cl.C([C@H]([C@H](C1)CC)C2)CN1[C@@H]2[C@H](O)C1=CC=NC2=CC=C(OCC)C=C21 QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 244000019194 Sorbus aucuparia Species 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000003197 gene knockdown Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 235000006414 serbal de cazadores Nutrition 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение предназначено для повышения качества поверхности сортовых профилей из стальных непрерывно-литых заготовок. Способ включает нагрев непрерывно-литых заготовок в печи, гидросбив окалины и многократное обжатие в черновых проходах с вытяжными калибрами по системе «ромб-квадрат». Исключение образования дефектов поверхности возможно за счет того, что гидросбив осуществляют подачей плоских струй воды под давлением 20-30 ати на грани заготовки (прямоугольной полосы) после обжатия в каждом черновом проходе с коэффициентом вытяжки 1,05-1,30, причем после первого прохода производят кантовку полос на угол 90°, а верхние по положению в печи стороны полос подвергают действию гидросбива после обжатия в каждой черновой клети. Кроме того, плоские струи наклоняют под углом 75-80° к продольной оси полос, а сопла располагают на расстоянии 100-200 мм от соответствующей плоской стороны полосы, 3 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл.
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при горячей прокатке сортовых профилей из стальных непрерывно-литых заготовок.
Известен способ горячей прокатки заготовок, включающий предварительное удаление печной окалины с поверхности заготовок гидросбивом, согласно которому окалину удаляют на участках регламентированной длины, которые чередуют с неочищенными от окалины участками, после чего производят прокатку заготовок [1].
Недостатки известного способа состоят в том, что готовые сортовые профили имеют дефекты в виде вкатанной окалины, что снижает качество их поверхности.
Известен также способ очистки нагретых слябов от печной окалины перед горячей прокаткой, согласно которому непосредственно после нагрева в печи осуществляют последовательный гидросбив окалины сначала с одной, а затем с противоположной поверхности сляба таким образом, чтобы два устройства гидросбива для уменьшения потери давления воды не работали одновременно [2].
Недостатки известного способа состоят в том, что он не позволяет полностью удалить окалину с поверхности непрерывно-литой заготовки, особенно из легированных сталей. Это снижает качество поверхности готовых сортовых профилей.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ прокатки сортовых профилей, включающий нагрев заготовок в печи, гидросбив окалины, многократное обжатие в черновой реверсивной клети с вытяжными калибрами по системе «ромб-квадрат», огневую зачистку поверхности и окончательную прокатку полос в непрерывных группах клетей [3].
Недостатки известного способа прокатки заключаются в том, что гидросбив не обеспечивает полного удаления окалины с поверхностей заготовок, особенно непрерывно-литых из легированных марок сталей, что снижает качество поверхности сортовых профилей. Дополнительное использование машины огневой зачистки увеличивает энергозатраты, расходный коэффициент металла и запыленность атмосферы цеха.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении качества поверхности сортовых профилей.
Для решения поставленной технической задачи в известном способе прокатки сортовых профилей из непрерывно-литых заготовок, включающем их нагрев в печи, гидросбив окалины и многократное обжатие в черновых проходах с вытяжными калибрами по системе «ромб-квадрат», согласно изобретению, гидросбив осуществляют подачей плоских струй воды под давлением 20-30 ати на грани полос после обжатия в каждом черновом проходе с коэффициентом вытяжки 1,05-1,30, причем после первого прохода производят кантовку полос на угол 90°. При этом верхние по положению в печи грани полос подвергают действию гидросбива после обжатия в каждом черновом проходе, а плоские струи наклоняют под углом 75-80° к продольной оси полос. Кроме того, сопла располагают на расстоянии 100-200 мм от соответствующей плоской стороны полосы.
Сущность предлагаемого изобретения состоит в следующем.
После нагрева непрерывно-литых квадратных заготовок на их поверхностях, помимо первичной окалины, образовавшейся в процессе непрерывной разливки, формируется также вторичная печная окалина. Прокатка полос в каждом из черновых проходов с вытяжными калибрами по системе «ромб-квадрат» с коэффициентом вытяжки 1,05-1,30 приводит к механическому разрушению и растрескиванию малопластичной окалины. Последующая подача плоских струй воды под давлением 20-30 ати на грани полос способствует проникновению воды в трещины и разрушению окалины от действия паровзрывного эффекта.
Следует отметить, что подача воды способствует охлаждению и охрупчиванию окалины. Это улучшает ее разрушение в последующем проходе.
Наклон плоских струй воды под углом 75-80° к продольной оси полос обеспечивает смыв окалины с очищаемых поверхностей после каждого прохода, что исключает попадание сбитой окалины в валки и ее вкатывание в поверхность полосы.
Сущность изобретения поясняется изображенной на чертеже последовательностью изменения профиля полосы по проходам и схемой подачи воды для гидросбива окалины. Латинскими буквами а, b, с и d обозначены соответствующие грани заготовки и полосы, а буквами k - коллекторы с соплами, формирующими плоские струи воды.
В процессе нагрева в печи толкательного типа непрерывно-литые квадратные заготовки лежат на нижних гранях d (профиль 1). Грани d меньше всего поражены окалиной, которая разрушается и отваливается вниз на подину при проталкивании заготовок вдоль печи. Боковые грани а и с взаимодействуют с боковыми гранями предыдущей и последующей заготовок, поэтому окалина с граней а и с в процессе нагрева не удаляется. Наиболее сильно поражена окалиной верхняя (по положению в печи) грань b, так как она интенсивно омывается и окисляется газовым потоком, а окалина с нее при транспортировании через печь не удаляется.
Нагретую заготовку перед 1-м проходом кантуют в положение «на ребро» (профиль 2) так, чтобы грани а и b находились в верхнем положении.
После 1-го прохода в ромбическом калибре с коэффициентом вытяжки 1,05-1,30 (профиль 3) достигается механическое нарушение сплошности и растрескивание окалины. Подаваемая в коллекторы k вода под давлением Р=20-30 ати вытекает из сопл плоскими струями, которые сбивают и смывают окалину. При этом гидросбиву подвергается наиболее сильно пораженная окалиной верхняя (по положению в нагревательной печи) грань b полосы, одна из ее боковых граней а и менее всего пораженная окалиной нижняя грань d.
После 1-го прохода и гидросбива заготовку кантуют на угол 90° (профиль 4). В этом положении заготовки осуществляют 2-й проход в валках с квадратными калибрами.
Во время 2-го прохода с коэффициентом вытяжки 1,05-1,30 полоса приобретает квадратный профиль (профиль 5), окалина повторно разрушается механически. После прохода ее удаляют гидросбивом с верхней (по положению в печи) грани b, а также с боковой грани с.
Как после третьего прохода в ромбическом калибре (профиль 6), так и четвертого в квадратном (профиль 7) калибре, проведенных с коэффициентами вытяжки 1,05-1,30, окалину подвергают гидросбиву с помощью плоских струй воды под давлением Р=20-30 ати, подаваемой на грани b и с полосы.
Таким образом, за четыре прохода верхняя (по положению в печи) грань b полосы подвергается действию струй гидросбива все четыре раза, нижняя сторона, наименее пораженная окалиной - один раз. Благодаря расположению сопл на расстоянии S=100-200 мм от соответствующей плоской стороны полосы создается кинетическая энергия струи, необходимая для сбива окалины, и исключается повреждение сопл при искривлении полосы или ее уходу с линии прокатки.
Таким образом, после четырех черновых проходов, сочетающих механическое разрушение окалины в валках и гидросбив, квадратная полоса полностью очищена даже от трудноудаляемой окалины, образующейся на шарикоподшипниковых, легированных, коррозионностойких, углеродистых сталях, благодаря чему достигается повышение качества поверхности сортовых профилей.
Экспериментально установлено, при коэффициенте вытяжки менее 1,05 не достигается эффективное взламывание и растрескивание окалины на гранях полосы. Увеличение коэффициента вытяжки более 1,30 не исключает вкатывания окалины в поверхность полосы, которая в дальнейшем не удаляется.
При снижении давления воды менее Р=20 ати, так же как и при увеличении расстояния S более 200 мм, эффективность гидросбива окалины резко снижается, что приводит к снижению качества поверхности сортовых профилей. Увеличение давления воды более 30 ати не приводит к дальнейшему повышению качества поверхности сортовых профилей, а лишь увеличивает расход воды и энергозатраты. При снижении расстояния S менее 100 мм не достигается требуемое раскрытие плоской струи, не исключается повреждение сопл вследствие искривления заготовки или ее ухода с линии прокатки.
Кантовка полосы на угол 90° после 1-го прохода обеспечивает гидросбив окалины с наиболее проблемной грани b после каждого из четырех проходов. Исключение кантовки приведет к неполному удалению окалины с грани b.
При наклоне плоских струй под углом к продольной оси заготовки более 80° ухудшаются условия смыва сорванной окалины и не исключается ее вкатывание в поверхность полосы валками последующих клетей. Снижение этого угла менее 75° требует увеличения угла раскрытия плоских струй, что приводит к снижению силового воздействия на окалину и снижает эффективность ее удаления при гидросбиве.
Пример реализации способа
Непрерывно-литые заготовки квадратного сечения 150×150 мм из шарикоподшипниковой стали марки ШХ15 (профиль 1 на чертеже) последовательно загружают в нагревательную печь толкательного типа с газовым отоплением, где производят их разогрев до температуры 1250°С при непрерывном проталкивании по глиссажным трубам через рабочее пространство печи. В процессе нагрева на непрерывно-литых заготовках, покрытых первичной окалиной, формируется слой печной окалины. Наибольшее количество окалины образуется и удерживается на верхних гранях b заготовок, которые интенсивно омываются горячим газом. На нижних гранях d заготовок количество окалины минимально, т.к. в процессе проталкивания по глиссажным трубам она механически разрушается и осыпается на подину печи. Помимо этого температура газа в нижней части печи ниже.
Нагретые заготовки последовательно выталкиваются из печи на приемный рольганг, где их с помощью кантователя ставят на ребро (профиль 2) и транспортируют к первой черновой клети сортового стана 350. Заготовку задают в горизонтальные валки с ромбическим калибром и обжимают с коэффициентом вытяжки λ1=1,22 (профиль 3). При этом происходит разрушение и растрескивание окалины на гранях полосы. На выходе из валков после 1-го прохода на грани а, b и d полосы подают плоские струи воды под давлением 25 ати из коллекторов k с соплами. Плоские струи наклонены под углом φ=77,5° к продольной оси полосы, а сопла расположены на расстоянии S=150 мм от соответствующих плоских граней полосы. Это позволяет удалять и смывать окалину с граней a, b и d.
По завершению 1-го прохода полосу кантуют на 90° (профиль 4), задают в горизонтальные валки второй клети с квадратным калибром и обжимают с коэффициентом вытяжки λ2=1,10 (профиль 5). Прокатка полосы во 2-м проходе также сопровождается механическим разрушением окалины. На грани b и с выходящей из второй клети полосы подают плоские струи воды под давлением 25 ати из коллекторов k с соплами. Плоские струи наклоняют под углом φ=77,5° к продольной оси полосы, а сопла истечения располагают на расстоянии S=150 мм от соответствующей плоской грани полосы. Это позволяет одновременно удалять и смывать окалину с граней b и с.
В 3-м проходе полосу обжимают в вертикальных валках с ромбическим калибром при коэффициенте вытяжки λ3=1,23 (профиль 6), после чего осуществляют удаление окалины с граней b и с с теми же значениями параметров гидросбива, что и в проходе 2.
В 4-м проходе полосу обжимают в горизонтальных валках с калибрами в квадрат сечением 100×100 мм с вытяжкой λ4=1,20 (профиль 7). После обжатия в четвертой клети осуществляют полное удаление остатков окалины с граней b и с с теми же значениями параметров гидросбива, что и в проходе 2.
В дальнейшем полосы, не содержащие на поверхности окалину, прокатывают в чистовой непрерывной группе клетей в круг диаметром 40 мм.
Благодаря использованию предложенного способа прокатки сортовые профили, полученные из непрерывно-литой заготовки, имеют повышенное качество поверхности.
Варианты реализации предложенного способа и показатели их эффективности приведены в таблице.
| Таблица | ||||||||
| Режимы прокатки и качество поверхности сортовых профилей | ||||||||
| № п/п | Коэффициенты вытяжки по проходам | Р, ати | S,мм | φ, углов. град. | Дефекты поверхности сортовых профилей | |||
| λ1 | λ2 | λ3 | λ4 | |||||
| 1. | 1,04 | 1,04 | 1,04 | 1,04 | 19 | 99 | 74 | присутствуют |
| 2. | 1,05 | 1,05 | 1,05 | 1,05 | 20 | 100 | 75 | отсутствуют |
| 3. | 1,15 | 1,05 | 1,15 | 1,15 | 22 | 130 | 76 | отсутствуют |
| 4. | 1,22 | 1,10 | 1,23 | 1,20 | 25 | 150 | 77,5 | отсутствуют |
| 5. | 1,25 | 1,11 | 1,25 | 1,24 | 30 | 200 | 80 | отсутствуют |
| 6. | 1,23 | 1,07 | 1,04 | 1,04 | 23 | 145 | 78 | присутствуют |
| 7. | 1,04 | 1,04 | 1,25 | 1,25 | 28 | 180 | 81 | присутствуют |
| 8. | 1,30 | 1,30 | 1,30 | 1,30 | 30 | 200 | 80 | отсутствуют |
| 9. | 1,31 | 1,31 | 1,31 | 1,31 | 31 | 203 | 81 | присутствуют |
| 10. | 1,32 | 1,10 | 1,23 | 1,31 | 29 | 190 | 79 | присутствуют |
| 11. | 1,04 | 1,12 | 1,15 | 1,33 | - | - | - | присутствуют |
| Примечание: в варианте №11 гидросбив окалины производится водой под давлением 100 ати сразу после нагрева заготовки в печи | ||||||||
Из данных, приведенных в таблице, следует, что при использовании предложенного способа (варианты №2-5 и 8) достигается повышение качества поверхности сортовых профилей: дефекты поверхности в виде вкатанной окалины, рябизны и вмятин полностью отсутствуют. В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты №1, 6, 7 и 9, 10) на сортовых профилях присутствуют дефекты поверхности, что снижает их качество. Также дефекты поверхности на сортовых профилях наличествуют при прокатке согласно способу-прототипу (вариант №11), согласно которому гидросбив проводят после нагрева заготовки перед ее прокаткой.
Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что сочетание механического разрушения окалины в процессе обжатия полосы валками с калибрами по системе «ромб-квадрат», с гидросбивом после каждого чернового прохода при коэффициенте вытяжки за проход 1,05-1,30, давлении воды 20-30 ати, подаче воды плоскими струями под углом 75-80° к продольной оси полосы и регламентированном расстоянии 100-200 мм от сопл до соответствующей плоской стороны полосы, обеспечивает 100% удаление окалины и смывание ее с полосы. За счет этого исключается образование дефектов поверхности на готовых сортовых профилях даже из специальных непрерывно-литых сталей с трудноудаляемой окалиной.
В качестве базового объекта при определении технико-экономических преимуществ предложенного способа принят способ-прототип. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства сортовых профилей из непрерывно-литых заготовок на 5-8%.
Источники информации
1. Авт. свид. СССР №899188, МПК В21В 45/04,1982 г.
2. Патент США №5661884, МПК В21В 45/04, 1997 г.
3. Зотов В.Ф. Производство проката. М.: «ИНТЕРМЕТ ИНЖИНИРИНГ», 2000 г., с.208-209, 230-231.
Claims (4)
1. Способ прокатки сортовых профилей из непрерывно-литых заготовок, включающий их нагрев в печи, гидросбив окалины и многократное обжатие в черновых проходах в вытяжных калибрах по системе «ромб-квадрат», отличающийся тем, что гидросбив осуществляют подачей плоских струй воды под давлением 20-30 ати на грани заготовок после обжатия в каждом черновом проходе с коэффициентом вытяжки 1,05-1,30, при этом после первого прохода производят кантовку заготовки на угол 90°.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что верхние по положению в печи грани заготовок подвергают действию гидросбива после обжатия в каждом черновом проходе.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что плоские струи подают под углом 75-80° к продольной оси заготовок.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что сопла располагают на расстоянии 100-200 мм от соответствующей грани заготовок.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007108853/02A RU2344010C2 (ru) | 2007-03-09 | 2007-03-09 | Способ прокатки сортовых профилей |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007108853/02A RU2344010C2 (ru) | 2007-03-09 | 2007-03-09 | Способ прокатки сортовых профилей |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007108853A RU2007108853A (ru) | 2008-09-20 |
| RU2344010C2 true RU2344010C2 (ru) | 2009-01-20 |
Family
ID=39867528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007108853/02A RU2344010C2 (ru) | 2007-03-09 | 2007-03-09 | Способ прокатки сортовых профилей |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2344010C2 (ru) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2487768C1 (ru) * | 2012-04-25 | 2013-07-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Технопромэнерго" | Способ горячей прокатки на листовом стане |
| RU2511190C1 (ru) * | 2012-12-11 | 2014-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Способ производства передельных труб большого и среднего диаметров из сплавов на основе титана |
| RU2515781C1 (ru) * | 2012-12-28 | 2014-05-20 | Анатолий Васильевич Алдунин | Способ производства металлических ромбических профилей |
-
2007
- 2007-03-09 RU RU2007108853/02A patent/RU2344010C2/ru active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЗОТОВ В.Д. Производство проката. - М.: ИНТЕРМЕТ ИНЖИНИРИНГ, 2000, с.208, 209, 230, 231. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2487768C1 (ru) * | 2012-04-25 | 2013-07-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Технопромэнерго" | Способ горячей прокатки на листовом стане |
| WO2013162412A1 (en) * | 2012-04-25 | 2013-10-31 | Ltd "Tehnopromenergo" | Method of continuous rolling on a wide-strip hot mill |
| RU2511190C1 (ru) * | 2012-12-11 | 2014-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Способ производства передельных труб большого и среднего диаметров из сплавов на основе титана |
| RU2515781C1 (ru) * | 2012-12-28 | 2014-05-20 | Анатолий Васильевич Алдунин | Способ производства металлических ромбических профилей |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007108853A (ru) | 2008-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109604338B (zh) | 一种减小热轧管线钢边部发纹缺陷宽度的制造方法 | |
| CN102699028A (zh) | 热轧低碳钢边部线状缺陷的消除方法 | |
| CN110170528B (zh) | 一种冷轧低碳钢表面白斑缺陷的控制方法 | |
| CN103862242B (zh) | 制造精密毛细管的317l不锈钢带的生产方法 | |
| US20120048501A1 (en) | Method and Casting/Rolling Plant for the Production of Hot-Rolled Metallic Strips, Especially Steel Strips, Having Great Surface Quality | |
| RU2344010C2 (ru) | Способ прокатки сортовых профилей | |
| RU2530609C2 (ru) | Способ прокатки рельсов, устройство для прокатки рельсов и рельс, изготовленный указанным способом | |
| CN112474801A (zh) | 切边损失小的宽厚板及其生产方法 | |
| CN112453055B (zh) | 无间隙原子if钢的边部质量的控制方法及if钢 | |
| RU2481907C2 (ru) | Способ и устройство для удаления окалины с металлической полосы | |
| CN103042055B (zh) | 热轧钢坯粗轧除鳞方法 | |
| WO2011063935A2 (en) | A method of rolling rails, apparatus for rolling rails and rail produced according to said method | |
| CN107803402B (zh) | 一种用于高端装备制造的冷轧钢板制备方法 | |
| JPH05269507A (ja) | クロム含有鉄基合金の継目無鋼管の製造方法 | |
| JP7295397B2 (ja) | 形鋼の製造方法 | |
| JPH01278907A (ja) | 熱間圧廷鋼板の脱スケール方法 | |
| JP2004001041A (ja) | 線材・棒鋼の熱間圧延方法 | |
| RU2273535C1 (ru) | Способ горячей прокатки стальных полос | |
| RU2365442C1 (ru) | Способ защиты поверхности горячекатаного раската от окисления в процессе прокатки | |
| CN114289507B (zh) | 一种消除热轧花纹板浪形缺陷的方法 | |
| RU2397034C1 (ru) | Инструмент непрерывного широкополосного стана горячей прокатки | |
| RU2414972C1 (ru) | Способ горячей прокатки стальных полос | |
| KR200234109Y1 (ko) | 스테인레스강열간압연시열연간표면의스케일제거장치 | |
| JPH05228526A (ja) | 表面性状の優れた鋼板の製造方法 | |
| RU2330736C2 (ru) | Способ горячей прокатки заготовки для профилирования |