RU2200182C2 - Hydrocarbon feedstock preliminary distillation process - Google Patents
Hydrocarbon feedstock preliminary distillation process Download PDFInfo
- Publication number
- RU2200182C2 RU2200182C2 RU2001109667/04A RU2001109667A RU2200182C2 RU 2200182 C2 RU2200182 C2 RU 2200182C2 RU 2001109667/04 A RU2001109667/04 A RU 2001109667/04A RU 2001109667 A RU2001109667 A RU 2001109667A RU 2200182 C2 RU2200182 C2 RU 2200182C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- evaporator
- phase
- vapor
- residue
- contact
- Prior art date
Links
- 238000004821 distillation Methods 0.000 title claims description 18
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 16
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 15
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims description 11
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 10
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 14
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 abstract description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 abstract 3
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 abstract 2
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 6
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемый способ первичной перегонки углеводородного сырья разработан для покрытия местных потребностей в моторном и котельно-печном топливе в регионах добычи нефти и газового конденсата и на насосных станциях нефтепроводов с целью получения топлива для газотурбинного привода насосов. The proposed method for the primary distillation of hydrocarbon raw materials is designed to meet local needs for motor and boiler fuel in the regions of oil and gas condensate production and at pumping stations of oil pipelines in order to obtain fuel for a gas turbine pump drive.
Современные крупнотоннажные способы перегонки углеводородного сырья, кроме насосов и теплообменной аппаратуры, включают трубчатые печи и ректификационные колонны. Малотоннажные установки первичной перегонки повторяют принципиальные технологические решения аналогичных установок современных нефтеперерабатывающих заводов. Аппаратурное оформление процесса перегонки отличается высокой металлоемкостью, требует значительных капитальных вложений [1; 2; 3]. Modern large-tonnage distillation methods for hydrocarbons, in addition to pumps and heat exchange equipment, include tube furnaces and distillation columns. Small-tonnage primary distillation units repeat the fundamental technological solutions of similar installations of modern oil refineries. The hardware design of the distillation process is characterized by high metal consumption, requires significant capital investment [1; 2; 3].
Учитывая высокую стоимость и сложность эксплуатации малотоннажных установок для получения моторного топлива, выполненных по технологической схеме крупнотоннажных НПЗ с применением ректификационных колонн и огневых трубчатых печей, разрабатываются нетрадиционные технологические решения первичной перегонки углеводородного сырья. Given the high cost and complexity of operation of small-tonnage installations for the production of motor fuel, performed according to the technological scheme of large-capacity refineries using distillation columns and tube fired furnaces, non-traditional technological solutions for the primary distillation of hydrocarbon raw materials are developed.
Так, например, в США такие установки применяются для производства дизельного и газотурбинного топлива из перекачиваемой нефти для покрытия потребности в топливе привода насосов магистральных нефтепроводов. So, for example, in the USA, such plants are used for the production of diesel and gas turbine fuels from pumped oil to cover the fuel demand for the drive of pumps for main oil pipelines.
"Обычно НПЗ малой мощности имеют высокую капитальную стоимость и их эксплуатация обходится дорого. Такие НПЗ используются для производства дизельного и газотурбинного топлива из нефти, перекачиваемой по трубопроводу. Как правило, такие НПЗ применяют ту же схему перегонки нефти, как и крупнотоннажные, и уже само по себе использование ректификационной колонны делает такой завод неэкономичным. “Typically, low-capacity refineries have a high capital cost and their operation is expensive. Such refineries are used to produce diesel and gas turbine fuels from oil pumped through the pipeline. Typically, such refineries use the same oil distillation scheme as large-capacity ones, and already the use of a distillation column alone makes such a plant uneconomical.
На двух установках в штате Луизиана успешно проверены многоступенчатые испарители нефти с подводом тепла от циркулирующего жидкого теплоносителя; третья такая установка будет построена в штате Техас. Мощность каждой установки - 100000 тонн в год, но может быть доведена до 500000 тонн в год" [4]. Two units in Louisiana successfully tested multi-stage oil evaporators with heat supply from a circulating liquid coolant; a third such facility will be built in Texas. The capacity of each installation is 100,000 tons per year, but can be brought up to 500,000 tons per year "[4].
Новым в предлагаемом способе является интенсификация процессов фазового разделения равновесного многокомпонентного углеводородного парожидкостного потока. Основное ограничение интенсивности и глубины разделения связано с низкой скоростью диффузии, преодолеваемой на практике увеличением поверхности раздела фаз: уменьшением размера частиц обрабатываемой жидкости, организацией капельно-струйного или пленочного течения, применением распылителей, насадок и т.д. New in the proposed method is the intensification of the phase separation processes of the equilibrium multicomponent hydrocarbon vapor-liquid stream. The main limitation of the intensity and depth of separation is associated with a low diffusion rate, overcome in practice by increasing the interface: decreasing the particle size of the liquid being treated, organizing a drip-jet or film flow, using sprayers, nozzles, etc.
Для интенсификации разделения парожидкостной эмульсии нагретой углеводородной жидкости предлагается применение центробежной силы. Так, например, при подаче предварительно диспергированного нагревом потока парожидкостной смеси на криволинейную поверхность при скорости 10 м/с и радиусе кривизны 5 см создается искусственное поле тяжести, примерно в 200 раз превышающее земное тяготение. При этом быстрая коагуляция жидкости с резким уменьшением поверхности разделения фаз препятствует обратному поглощению углеводородных компонентов из паровой фазы. Интенсивность выделения низкокипящих углеводородов из жидкой фазы повышается тепломассообменом перегретых паров в контактном испарителе с жидкостью. To intensify the separation of the vapor-liquid emulsion of the heated hydrocarbon liquid, the use of centrifugal force is proposed. So, for example, when a steam-liquid mixture stream preliminarily dispersed by heating is supplied to a curved surface at a speed of 10 m / s and a radius of curvature of 5 cm, an artificial gravity field is created that is approximately 200 times greater than Earth's gravity. In this case, rapid coagulation of the liquid with a sharp decrease in the phase separation surface prevents the reverse absorption of hydrocarbon components from the vapor phase. The rate of release of low-boiling hydrocarbons from the liquid phase is increased by heat and mass transfer of superheated vapors in a contact evaporator with a liquid.
Наиболее близкой по назначению и технической сущности к предлагаемому способу являются технологические схемы малотоннажных установок для получения моторных топлив из углеводородного сырья в местах его добычи. Недостатком указанной технологии является большая номенклатура оборудования, аналогичная крупнотоннажным нефтеперерабатывающим заводам (НПЗ); оснащение установки ректификационными колоннами и огневыми трубчатыми печами в значительной мере усложняет эксплуатацию и безопасность, что усугубляется из-за низкой технологической обеспеченности малотоннажных установок, устанавливаемых на отдаленных месторождениях сырья, по сравнению с НПЗ [2]. The closest in purpose and technical essence to the proposed method are technological schemes of small-tonnage installations for producing motor fuels from hydrocarbon raw materials in the places of its production. The disadvantage of this technology is the large range of equipment, similar to large-capacity oil refineries (refineries); equipping the installation with distillation columns and tubular fire furnaces greatly complicates operation and safety, which is compounded by the low technological availability of small-tonnage installations installed in remote raw material deposits, compared to refineries [2].
Принципиальная технологическая схема предлагаемого способа представлена на прилагаемом рисунке и включает следующие аппараты: емкость сбора прямогонного бензина (1); дизельного (2) и котельно-печного топлив (3); циркуляционные насосы рабочей жидкости вакуумной установки (4) и отбензиненного остатка (5); контактный испаритель (6); барботажный распределитель перегретых отдувочных паров (7); распылитель жидкой фазы (8); паровые подогреватели жидкой (9) и паровой (10) фаз; рекуперативный подогреватель сырья (11); циклонный фазовый разделитель (12); эжектор вакуумной установки (13); регуляторы уровня (14; 15) и температуры (16; 17); обратный клапан (18); воздушный конденсатор (19); каплеотбойник (20); пароструйный смеситель (21); змеевик-подогреватель сырья (22); горячий отсек (23) емкости тяжелого остатка (3) (котельно-печное топливо). Schematic diagram of the proposed method is presented in the attached figure and includes the following devices: collection capacity of straight-run gasoline (1); diesel (2) and boiler and furnace fuels (3); circulation pumps of the working fluid of the vacuum unit (4) and the topped residue (5); contact evaporator (6); bubbler distributor of superheated stripping vapors (7); liquid phase atomizer (8); steam heaters of liquid (9) and steam (10) phases; recuperative raw material heater (11); cyclone phase separator (12); ejector of a vacuum installation (13); regulators of level (14; 15) and temperature (16; 17); check valve (18); air condenser (19); drop eliminator (20); steam jet mixer (21); raw material heater coil (22); hot compartment (23) of the heavy residue tank (3) (boiler oil).
На схеме обозначены потоки:
сырье I; прямогонный бензин II; дизельное топливо III; котельно-печное топливо IV.The diagram shows the flows:
raw material I; straight run gasoline II; diesel fuel III; boiler oil IV.
Сырье I проходит через рекуперативный конденсатор (1), паров бензиновой фракции II, далее подогревается в змеевике (22) горячего отсека емкости сбора котельно-печного топлива (3) и паровом подогревателе (9) и поступает в циклонный фазовый разделитель (12), регулятором (15) в контактном испарителе выдерживается температура конца кипения отбираемой бензиновой фракции, поступает в циклонный фазовый разделитель (12). Жидкая фаза под давлением паров однократного испарения через распределитель (8) подается в паровое пространство контактного испарителя (6) в виде мелких капель и струй, где благодаря тепломассообмену с перегретыми парами отбираемой фракции жидкость обедняется низкокипящими углеводородами и обогащается высококипящими компонентами. Для поддержания избыточного давления, исключения проскока паровой фазы с жидкостью в фазовом разделителе регулятором (14) поддерживается постоянный уровень. Паровая фаза V из разделителя (12) перегревается в паровом теплообменнике 10 на 30-50oС выше температуры жидкой фазы в контактном испарителе, поступает в объем жидкой фазы через барботажный распределитель отдувочных паров (7) для отпарки из жидкости низкокипящих компонентов, отбираемых в качестве целевого продукта, и конденсации в жидкой фазе высококипящих компонентов из перегретых паров, контактирующих с ней.Raw material I passes through a recuperative condenser (1), gasoline fraction II vapor, then it is heated in the coil (22) of the hot compartment of the boiler-furnace fuel collection tank (3) and the steam heater (9) and enters the cyclone phase separator (12), with a regulator (15) in the contact evaporator the boiling point of the selected gasoline fraction is maintained, enters the cyclone phase separator (12). The liquid phase under pressure of single vapor through the distributor (8) is fed into the vapor space of the contact evaporator (6) in the form of small drops and jets, where due to heat and mass transfer with superheated vapors of the selected fraction, the liquid is depleted in low boiling hydrocarbons and enriched in high boiling components. In order to maintain overpressure, to eliminate the slip of the vapor phase with the liquid in the phase separator, the regulator (14) maintains a constant level. The vapor phase V from the separator (12) overheats in the steam heat exchanger 10 30-50 ° C higher than the temperature of the liquid phase in the contact evaporator, enters the volume of the liquid phase through the bubbler distributor of stripping vapors (7) for stripping low-boiling components from the liquid, selected as target product, and condensation in the liquid phase of high-boiling components from superheated vapors in contact with it.
По данным института углеводородного сырья (ВНИИУС, А.С. 1074891), подача на стадии сепарации нефти несконденсированной фазы в количестве 2% массовых на нефть позволила повысить выход бензина на 25-30%. According to the Institute of Hydrocarbon Raw Materials (VNIIUS, A.S. 1074891), the supply at the stage of oil separation of an uncondensed phase in an amount of 2% by weight for oil allowed to increase the yield of gasoline by 25-30%.
Пар бензиновой фракции выводится из контактного испарителя через кожухотрубчатый конденсатор (11), в котором охлаждается исходным сырьем, и поступает в емкость сбора бензиновой фракции (1). Бензиновая фракция отгоняется в период заполнения сырьем испарителя (6). При получении в процессе перегонки двух продуктов отбираются паровая фаза и остаток, например перегонка газового конденсата или получение бензиновой фракции и отбензиненных тяжелых остаточных моторных топлив из нефти, технологический процесс осуществляется непрерывно. При перегонке нефти с отбором бензиновой фракции, дизельного и котельно-печного топлива отбор дизельной фракции производят, прекратив закачку сырья, после заполнения испарителя. Отбензиненный остаток циркулируют насосом (5) через паровой подогреватель (9), фазовый разделитель (12) с раздельной подачей паровой и жидкой фаз в контактный испаритель. Перегретые пары из парового подогревателя (10) (дизельное топливо) направляют для отпарки остатка (котельно-печного топлива). При достижении температуры остатка 250-300oС включают циркуляционный насос (4) вакуумсодержащей установки и продолжают отпарку остатка при остаточном давлении в испарителе 0,1-0,2 кг/см2. Пары дизельной фракции конденсируются в воздушном конденсаторе (19) и через трубную обвязку эжектора (13) сливаются в емкость (2).The vapor of the gasoline fraction is removed from the contact evaporator through a shell-and-tube condenser (11), in which it is cooled by the feedstock, and enters the collection tank of the gasoline fraction (1). The gasoline fraction is distilled off during the period of filling the evaporator with raw materials (6). When two products are obtained during the distillation process, the vapor phase and the residue are selected, for example, gas condensate distillation or the production of a gasoline fraction and topped heavy residual motor fuels from oil, the process is carried out continuously. When distilling oil with the selection of the gasoline fraction, diesel and boiler fuel, the selection of the diesel fraction is carried out by stopping the pumping of raw materials, after filling the evaporator. The topped residue is circulated by a pump (5) through a steam heater (9), a phase separator (12) with a separate supply of steam and liquid phases to the contact evaporator. Superheated vapors from the steam heater (10) (diesel fuel) are sent to stripping the residue (boiler oil). When the temperature of the residue reaches 250-300 o With turn on the circulation pump (4) of the vacuum-containing installation and continue stripping the residue at a residual pressure in the evaporator of 0.1-0.2 kg / cm 2 . The vapors of the diesel fraction are condensed in an air condenser (19) and merged into the container (2) through the piping of the ejector (13).
При достижении нормируемой температуры вспышки остатка отключают насос (5), прекращают циркуляцию остатка через разделительный отсек из контактного отсека испарителя (6), подаваемого струйным насосом (21), активным потоком которого является перегретая паровая фаза из теплообменника (10), являющаяся одновременно отпаривающим агентом, обеспечивающим глубокий отбор дизельной фракции из остатка, производят слив котельно-печного топлива в горячий отсек (23) емкости (3), в котором размещен змеевик-теплообменик (22) для подогрева сырья в период его закачки в испаритель (6). В целях сокращения выбросов углеводородов в окружающую среду рабочей жидкостью в эжекторной вакуумосоздающей установке служит отбираемая топливная фракция. Upon reaching the normalized flash point of the residue, turn off the pump (5), stop circulating the residue through the separation compartment from the contact compartment of the evaporator (6) supplied by the jet pump (21), the active stream of which is the superheated vapor phase from the heat exchanger (10), which is also a stripping agent providing deep selection of the diesel fraction from the residue, the boiler-furnace fuel is drained into the hot compartment (23) of the tank (3), in which the coil-heat exchanger (22) is placed to heat the raw material during pitching to the evaporator (6). In order to reduce hydrocarbon emissions into the environment, the selected fuel fraction is used as the working fluid in the ejector vacuum-creating unit.
Известно, что четкость разделения углеводородного сырья на топливные фракции однократным испарением значительно ниже разделения в ректификационных колоннах. В целях повышения четкости разделения на топливные фракции интенсивное разделение парофазного потока осуществляется в центробежном поле с дополнительным трехкратным отпариванием жидкой фазы перегретыми парами отбираемой легкой фракции: при контакте жидкой фазы в виде мелких капель и струй с перегретыми парами в паровом объеме контактного испарителя, отдувке жидкой фазы барботирующими через ее объем мелкими струями перегретых паров и при отпарке жидкости в струйном смесителе (21) обеспечивается достаточный запас качества по фракционному составу получаемых моторных топлив. It is known that the accuracy of separation of hydrocarbon feedstocks into fuel fractions by single evaporation is significantly lower than the separation in distillation columns. In order to increase the clarity of separation into fuel fractions, the intensive separation of the vapor-phase stream is carried out in a centrifugal field with an additional three-fold evaporation of the liquid phase by superheated vapors of the selected light fraction: upon contact of the liquid phase in the form of small droplets and jets with superheated vapors in the vapor volume of a contact evaporator, and blowing of the liquid phase By sparging small jets of superheated vapors through its volume and during stripping of the liquid in the jet mixer (21), a sufficient margin of quality is ensured for the fraction th composition derived motor fuels.
Эффективность указанных технологических приемов подтверждается результатами, полученными институтами ВНИИУС и ВНИИГАЗ, а также работающими в США установками постепенного испарения, обеспечивающими получение дизельного и газотурбинного топлива для привода насосов насосных станций магистральных газопроводов. The effectiveness of these technological methods is confirmed by the results obtained by the institutes of VNIIUS and VNIIGAZ, as well as gradual evaporation plants operating in the USA, which ensure the production of diesel and gas turbine fuel for pumping pumping stations of main gas pipelines.
Основные отличия установки:
- в технологической схеме отсутствует ректификационная колонна и огневая трубчатая печь. Указанная особенность аппаратурного оформления процесса переработки углеводородного сырья в моторное топливо значительно упрощает эксплуатацию установки. Максимальный эффект достигается при применении данной установки на удаленных месторождениях и насосных станциях, магистральных нефтепроводах, удаленных от НПЗ;
- отсутствие прямого огневого нагрева сырья и низкое рабочее избыточное давление в аппаратах практически исключают аварийные ситуации с возгоранием сырья, разрушением оборудования и уменьшают экологический риск выброса в окружающую среду;
- низкая себестоимость переработки.The main differences of the installation:
- in the technological scheme there is no distillation column and fired tube furnace. The indicated feature of the hardware design of the process of processing hydrocarbon raw materials into motor fuel greatly simplifies the operation of the installation. The maximum effect is achieved when using this installation at remote fields and pumping stations, oil trunk pipelines, remote from the refinery;
- the absence of direct fire heating of raw materials and low working overpressure in the apparatus virtually eliminates emergency situations with the ignition of raw materials, destruction of equipment and reduces the environmental risk of release into the environment;
- low cost of processing.
Для получения топливных фракций используется унифицированный модуль номинальной производительностью по сырью - 100000 тонн в год. Минимальная и максимальная производительность, соответственно, - 30000 и 120000 тонн в год. To obtain fuel fractions, a unified module with a nominal raw material productivity of 100,000 tons per year is used. The minimum and maximum productivity, respectively, are 30,000 and 120,000 tons per year.
Источники информации
1. Г.А. Ластовкин и др. "Справочник нефтепереработчика". 1986 г.Sources of information
1. G.A. Lastovkin et al. Refinery Handbook. 1986 year
2. С.П. Павлова и др. "Промысловая переработка газовых конденсатов и получение моторных топлив. Обзорная серия. Подготовка и переработка газового конденсата". Выпуск 3. ВНИИЭГАЗпром. 1982 г. 2. S.P. Pavlova et al. “Field processing of gas condensates and production of motor fuels. A review series. Preparation and processing of gas condensate”. Issue 3. VNIIEGAZprom. 1982 g.
3. А. В. Фролов и др. Схема получения дизельного топлива на Сургутском ЗСК. Газовая промышленность, 1. 1987 г. 3. A. V. Frolov and others. The scheme for producing diesel fuel at the Surgut ZSK. Gas industry, 1. 1987
4. Экспресс-информация "Перегонка нефти и нефтехимия", 1980 г. 14. ВНИИ-ЭНЕФТЕХИМ. 4. Express information "Distillation of oil and petrochemistry", 1980. 14. VNII-ENEFTEKHIM.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001109667/04A RU2200182C2 (en) | 2001-04-10 | 2001-04-10 | Hydrocarbon feedstock preliminary distillation process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001109667/04A RU2200182C2 (en) | 2001-04-10 | 2001-04-10 | Hydrocarbon feedstock preliminary distillation process |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2200182C2 true RU2200182C2 (en) | 2003-03-10 |
| RU2001109667A RU2001109667A (en) | 2003-04-20 |
Family
ID=20248289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001109667/04A RU2200182C2 (en) | 2001-04-10 | 2001-04-10 | Hydrocarbon feedstock preliminary distillation process |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2200182C2 (en) |
-
2001
- 2001-04-10 RU RU2001109667/04A patent/RU2200182C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ПАВЛОВА С.П. и др. Подготовка и переработка газового конденсата. Обзорная серия ВНИИЭГАЗ-пром. 1982, вып.3. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2158425A (en) | Vacuum steam distillation of heavy oils | |
| US6372122B1 (en) | Method of removing contaminants from petroleum distillates | |
| US9714388B1 (en) | Method for recycling liquid waste | |
| RU2544994C1 (en) | Method and unit for oil preliminary distillation | |
| RU2200182C2 (en) | Hydrocarbon feedstock preliminary distillation process | |
| US1616209A (en) | Method of and means for treating oils | |
| US2177664A (en) | Distillation and purification of carbonizable organic materials | |
| US4131538A (en) | Method of separating a predetermined fraction from petroleum oil using multistage evaporators | |
| US1701988A (en) | Art of separating liquids having different boiling points | |
| RU2694771C1 (en) | Method of heat recovery of waste process fluids | |
| US2065619A (en) | Oil purification and fractionation and apparatus for same | |
| US2028340A (en) | Method for the distillation of easily decomposable materials | |
| RU2191800C2 (en) | Method of primary distillation of hydrocarbon raw material (gas condensate and oil) | |
| US3230158A (en) | Method and apparatus for reboiling a heated system | |
| USRE33999E (en) | Method of removing water from crude oil containing same | |
| US1628829A (en) | Process of distilling hydrochloric acid | |
| US2140342A (en) | Distillation process for hydrocarbon oils | |
| US2297004A (en) | Distillation of organic liquids | |
| US2217386A (en) | Apparatus for distilling mineral oils | |
| JPS63501084A (en) | Device for continuous lipolysis | |
| RU2091116C1 (en) | Method of rectification separation of multicomponent mixtures | |
| US1865887A (en) | Method of and apparatus for continuously recovering and concentrating chemicals | |
| US1712187A (en) | Pressure distillation of heavy hydrocarbon oils | |
| US2136172A (en) | Method of distilling hydrocarbon oils | |
| US1220504A (en) | Apparatus for dehydrating hydrocarbon-oils. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20040411 |