[go: up one dir, main page]

RU2093765C1 - Способ сжижения природного газа - Google Patents

Способ сжижения природного газа Download PDF

Info

Publication number
RU2093765C1
RU2093765C1 SU925052813A SU5052813A RU2093765C1 RU 2093765 C1 RU2093765 C1 RU 2093765C1 SU 925052813 A SU925052813 A SU 925052813A SU 5052813 A SU5052813 A SU 5052813A RU 2093765 C1 RU2093765 C1 RU 2093765C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
column
pressure
gas
fractionation
mpa
Prior art date
Application number
SU925052813A
Other languages
English (en)
Inventor
Парадовски Анри
Original Assignee
Компани Франсэз д'Этюд э де Констрюксьон "Текнип"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Компани Франсэз д'Этюд э де Констрюксьон "Текнип" filed Critical Компани Франсэз д'Этюд э де Констрюксьон "Текнип"
Application granted granted Critical
Publication of RU2093765C1 publication Critical patent/RU2093765C1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F25J1/0215—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle
    • F25J1/0216—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle using a C3 pre-cooling cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0239—Purification or treatment step being integrated between two refrigeration cycles of a refrigeration cascade, i.e. first cycle providing feed gas cooling and second cycle providing overhead gas cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0292—Refrigerant compression by cold or cryogenic suction of the refrigerant gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Compounds Of Unknown Constitution (AREA)

Abstract

Использование: при сжижении природного газа. Сущность изобретения: исходный газ охлаждают и разделяют на жидкую фазу и газовую фазу. Последнюю расширяют и присоединяют к жидкой фазе в колонне 7. В верхней части колонны 7 отделяют газ, обогащенный метаном, направляют на рекомпрессию и затем сжижают. Жидкая фаза в нижней части колонны 7 расширяется и очищается в колонне 14. Поток из верхней части 19 колонны конденсируют и подают как возврат в колонну 7. Давление в колонне 7 выше давления колонны 14. В нижней части 16 отделяют углеводороды C3. 7 з.п. ф-лы, 1 ил.

Description

Изобретение относится к способу сжижения природного газа, включающему отделение углеводородов более тяжелых, чем метан.
Природный газ и другие газовые потоки, богатые метаном, часто расположены в местах, удаленных от мест их использования, и, следовательно, обычным является сжижение природного газа для его транспортировки наземным или морским путем. В настоящее время сжижение широко применяется, и в литературе, и в патентах описаны многочисленные способы и техника сжижения. Патенты US -A-3945,214,4151 247,4274 849,4339 253 и 4539 028 являются примерами таких способов.
Известно также, как отделять потоки легких углеводородов, содержащих, например, от метана и, по крайней мере, одного высшего углеводорода, такого, как этан, до гексана или выше с применением криогенной техники.
Так, патент US -A-4690 702 описывает способ, при котором некоторый объем углеводородов при высоком давлении (P) охлаждают таким образом, чтобы вызвать сжижение части углеводородов, отделяют газовую фазу (G1) от жидкой фазы (L1), расширяют газовую фазу (G1) для понижения давления до величины (P2), более низкой, чем (P1), направляют жидкую фазу (L1) и газовую фазу (G1) при давлении (P2) в первую зону фракционирования, например, колонну очистки охлаждения путем контакта. В головной части улавливают остаточный газ (G2), богатый метаном, у которого затем повышают давление до величины (P3), извлекают в нижней части жидкую фазу (L2), направляют фазу (L1) во вторую зону фракционирования, например, во фракционную колонну, извлекают в нижней части (дне) жидкую фазу (L3), обогащенную высшими углеводородами, например, С +, улавливают в головной части газовую фазу (G3), конденсируют, по крайней мере, часть газовой фазы (G3) и направляют, по крайней мере, часть полученной конденсированной жидкости (L4) в качестве дополнительного питания в головную часть первой зоны фракционирования. В этом процессе вторая зона фракционирования работает при давлении (P4) выше давления первой зоны фракционирования, например, О,5 МПа для первой зоны, 0,66 МПа для второй зоны.
Благоприятным фактором является то, что в приведенном процессе расширение G1 осуществляется в турбодетандере, который передает, по крайней мере, часть полученной энергии турбокомпрессору, который увеличивает давление от P2 до величины P3.
Преимущество такого процесса в получении при высокой производительности таких конденсатов, как C3, C4, бензина и т.д. которые являются ценным продуктом.
Уже предлагалось объединить установки фракционирования природного газа с установками ожижения так, чтобы можно было бы одновременно получать жидкий метан и такие конденсаты, как C3, C4 и/или выше. Такие предложения сделаны, например, US -A-З 763 658 и US -A-4 065 278, при этом установка ожижения может быть конвенционного типа.
Трудностью, которую необходимо преодолеть в установках такого типа, является обеспечение при работе небольших затрат. В частности, неминуемо получение газа, рекопримированного при давлении (P3) более низком, чем давление (P1), при котором он находился первоначально, дешевле, чем потреблять дополнительную энергию. Однако тем легче происходит дальнейшее сжижение метана, чем выше его давление.
Следовательно, есть место в технологии для экономичного способа фракционирования углеводородов природного газа и последующего сжижения метана.
Способ этого изобретения отличается в части фракционирования от способа US -A-4 690 702 тем, что давления, получаемые в зонах фракционирования, являются более высокими, чем те, которые использовались ранее, в том, что вторая зона Фракционирования работает при давлении более низком, чем первая зона разделения.
Объем углеводородов, содержащий метан и по крайней мере один углеводород более тяжелый, чем метан, при давлении P1 охлаждается в один или несколько этапов так, чтобы образовать по крайней мере одну газовую фазу G1, газовую фазу G1 расширяют, чтобы понизить давление от величины P1 до величины P2, более низкой, чем P1, направляют продукт расширения под давлением P2 в первую зону разделения (фракционирования) путем контакта, улавливают в головной части остаточный газ G2, обогащенный метаном, улавливают в нижней части жидкую фазу L2, направляют жидкую фазу L2 во вторую зону фракционирования путем дистилляции, извлекают в нижней части по крайней мере одну жидкую фазу L3, обогащенную углеводородами более тяжелыми, чем метан, улавливают в головной части газовую фазу G3, конденсируют, по крайней мере, часть газовой фазы G3, чтобы образовать конденсированную фазу L4, и поднимают давление части конденсированной фазы L4, которую направляют в первую зону фракционирования в качестве возврата и затем дальше охлаждают остаточный газ G3 при давлении, по крайней мере, равном P2 в зоне ожижения метана так, чтобы получить жидкость, богатую метаном. Согласно отличительной черте изобретения давление P4 во второй зоне фракционирования является более низким, чем давление P2 в первой зоне разделения (фракционирования).
Например, газ первоначально находился под давлением P1, по крайней мере от 5 МПа, предпочтительно, по крайней мере, 6 МПа.
Во время расширения давление успешно доводят до величины P2, такое как P2 0,3-0,8 P1. При этом P2 выбрано, например, между 3,5 и 7 МПа, предпочтительно, между 4,5 и 6 МПа. Давление P4 второй зоны фракционирования преимущественно является таким, как P4 0,3-0,9 P2, при этом P4 имеет величину, например, между 0,5 и 4,5 МПа, предпочтительно, между 2,5 и 3,5 МПа.
Могут быть внедрены несколько способов реализации изобретения.
Согласно предпочтительному способу реализации, расширение G1 производится в одном или нескольких турбодетандерах, соединенных с одним или несколькими турбокомпрессором(ами), который(ые) сжимает(ют) остаточный газ G2 от давления P2 до давления P3.
Согласно другому предпочтительному способу реализации, в течение первоначального охлаждения газа образуют по крайней мере одну жидкую фазу L1 сверх газовой фазы G1 и направляют жидкую фазу L1 после расширения в указанную первую зону фракционирования путем контакта.
Согласно другому варианту, где конденсируют в целом газовую фазу G3 и направляют часть во вторую зону фракционирования как внутреннее орошение (возврат) и дополнение в первую зону фракционирования в качестве орошения (возврата). Чтобы прийти к такому результату, можно воздействовать на ребойлер первой зоны фракционирования таким образом, чтобы контролировать отношение C1/C2 жидкой фазы L3.
Если охлаждение фазы G3 недостаточно для того, чтобы полностью конденсировать эту фазу, что желательно, можно дополнить конденсацию далее сжатием с последующим охлаждением указанной фазы G3.
Изобретение проиллюстрировано на прилагаемом чертеже.
Природный газ из трубопровода 1 пересекает один или несколько теплообменников 2, например, типа с пропаном или жидкой смесью C2/C3 и желательно один или несколько теплообменников, использующих холодные жидкости способа. Желательно, чтобы холодная жидкость проходила через пинию 5 первой контактной колонны 7. Газ, который здесь частично сжимается, в реакторе 4 разделяется на жидкость, направляемую в колонну 7 через линию 6, снабженную задвижкой V1, и газ, направляемый через пинию 8 в турбодетандер 9. Расширение частично вызывает сжижение газа. и продукт расширения направляется пинией 10 в колонну 7. Эта колонна является колонной классического типа, например, с тарелками или насадками. Она включает схему ребойлера 11. У вытекающей жидкости нижней части колонны снижается давление задвижкой 12, и она направляется через пинию 13 в колонну 14. Эта колонна, которая работает при давлении более высоком, чем колонна 7, имеет ребойлер 15. Вытекающая жидкость, обогащенная углеводородами более высокими, чем метан, например, C3+, вытекает через линию 16. В головной части пары конденсируются частично или целиком в конденсат 17. Полученная жидкая фаза вновь направляется, по крайней мере, частично, в колонну 14 в качестве орошения (возврата) через линию 18. Газовая фаза затем конденсируется (линия 19 и задвижка V2), желательно целиком, путем охлаждения, предпочтительно в теплообменнике 20, питаемом частью остаточного газа головной части колонны 7 (линии 21 и 22).
В другом варианте задвижка V2 закрывается, если паровая фаза конденсирована в 17. Задвижка V3 открывается, и тогда жидкая фаза направляется к колонне 7 через линию 19а. Можно также открыть 2 задвижки V2 и V3 и направить таким образом смешанную фазу.
Жидкая фаза, полученная после охлаждения в теплообменнике 20, попадает в реактор 23, насос рекомпрессии 24 и возвращается в колонну 7 через линию 25 как орошение (возврат). Если в теплообменнике 20 не происходит полная конденсация, что менее желательно, остаточный газ может удаляться через линию 26. Остаточный газ, выходящий из головной части колонны 7 через линию 21, при способе реализации, указанном выше, проходит через теплообменник 20 перед тем, как быть направленным в турбокомпрессор 27 через линии 28 и 29. Турбокомпрессор приводится в движение турбодетандером 9.
Согласно одному из вариантов, по крайней мере, часть остаточного газа линии 21 направляется через линию 30 в теплообменник 3 для охлаждения природного газа. Затем он возвращается в турбокомпрессор 27 через линии 5 и 29.
В другом непредставленном варианте остаточный газ (линия 21) проходит последовательно в теплообменники 20 и 3 или, наоборот, перед тек как возвратиться в турбокомпрессор 27.
Специалистам понятно, что могут быть предусмотрены другие устройства, позволяющие обеспечить необходимое охлаждение газа линий 1 и 19. Например, можно направить прямо газ линии 21 в компрессор 27 через линию 31 и обеспечить раздельно охлаждение теплообменников 3 и 20.
После рекомпрессии в турбокомпрессоре 27 газ направляется через линию 32, которая может содержать один или несколько непредставленных теплообменников, в конвенционную установку сжижения метана, представленную здесь в упрощенном виде. Он пересекает первый охлаждающий теплообменник 33, затем дроссельную задвижку V4 и второй охлаждающий теплообменник 34, где достигается сжижение и переохлаждение. Холодильная схема типа конвенционной или усовершенствованная (можно, например, использовать схему US -A-4 274 849) здесь приведена схематично с применением многокомпонентной жидкости, например, смеси азота, метана и пропана, первоначально в газообразном состоянии (линия 35), которая компримируется (сжимается) одним или несколькими компрессорами, такими как, например, 36, охлаждается внешней средой, воздухом или водой в одном или нескольких теплообменниках, таких, как 37, далее охлаждается в теплообменнике 38, например, пропаном или жидкой смесью C2/C3. Частично конденсированная смесь попадает в реактор 40 через пинию 39. Жидкая фаза проходит через линию 41 в теплообменник 33, ее давление снижается задвижкой 42, и она возвращается к линии 35, пересекая теплообменник 33, где она нагревается, охлаждая потоки 32 и 41. Паровая фаза реактора 40 (линия 43) пересекает теплообменники 33 и 34, где она конденсируется, затем у нее снижается давление с помощью задвижки 44 и она пересекает теплообменники 34 и 33 через линии 45 и 35.
Сжижение метана производится косвенным контактированием с одной или несколькими фракциями многокомпонентной жидкости во время парообразования, циркулирующей в замкнутом цикле, включающем компрессию, охлаждение со сжижением, дающем один или несколько конденсатов, и парообразование (испарение) указанных конденсатов, составляющих указанные многокомпонентные жидкости.
Как пример, не ограничивающий изобретение, обрабатывают природный газ, имеющий следующий состав в молярных
Метан 90,03
Этан 5,50
Пропан 2,10
C1-C6 2,34
Меркаптан 0,03 100,0
при давлении 8 МПа.
После охлаждения жидким пропаном и продуктом, вытекающим из головной части колонны 7, газ поступает в реактор 4 при температуре 42oC. Жидкая фаза направляется через пинию 6 в колонну 7, и давление газовой фазы снижается с помощью турбодетандера до 5 МПа. Собранная жидкая фаза (линия 13) при температуре +25oC снижает давление до 3,4 МПа с помощью задвижки 12, затем разделяется в колонне 14, которая получает возврат линии 18. Эта колонна 14 имеет температуру в нижней части (дне) 13ОoC и температуру в верхней части 13oC. Остаточный газ выходит из колонны 7 при -63oC, и он направляется частично к теплообменнику 3 и частично к теплообменнику 20. После рекомпрессии в 27 с использованием исключительно энергии турбодетандера 9 давление газа 5,93 МПа. Этот газ, температура которого -28oC, имеет следующий состав в молярных
Метан 93,90
Этан 5,51
Пропан 0,53
C4-C6 0,06
Меркаптан ниже 10 ппм 100,00
Этот поток представляет 95,88% молярных загрузочного потока установки.
Можно констатировать, что установка позволяет почти полностью вывести меркаптаны из газа, предназначенного для сжижения.
Сжижение происходит следующим образом.
Газ охлаждается и конденсируется до 126oC в первом комплекте теплообменника 33, затем ему снижается давление до 1,4 МПа, и он переохлаждается во втором комплекте теплообменника 34 до 160oC. Оттуда он отправляется на склад.
Охлаждающая жидкость имеет следующий молярный состав:
N2 7%
Метан 38%
Этан 41%
Пропан 14%
Эта жидкость сжимается до 4,97 МПа, охлаждается до 4ОoC в теплообменнике с водой 37, затем охлаждается до -25oC в теплообменниках 38, представленных схематично, с косвенным контактом с жидкой смесью C2/C3, затем разделяется в сепараторе 40, давая жидкую фазу 41 и газовую фазу 43. Эта газовая фаза конденсируется и охлаждается до 126oC во втором комплекте теплообменника 33, затем переохлаждается до -160oC в комплекте теплообменника 34. После снижения давления до 0,34 МПа она служит для охлаждения природного газа и возвращается в компрессор 36, после того как пересечет паровую камеру каждого из теплообменников 34 и 33 и получит жидкий поток линии 41, который пересекает задвижку 42, после переохлаждения до - 126oC в 33.
На входе компрессора (линия 35) давление 0,3 МПа и температура - 28oC.
Если произвести сравнение, то все объекты практически равны, когда колонна 7 работает при 3,3 МПа с температурой от +1oC в нижней части и -64oC в верхней части колонны, а колонна 14 с давлением 3,5 МПа с температурой 131oC в нижней части (дне) и -11,7oC в верхней части, т.е. в условиях, которые вычитаются из инструкции уже упоминаемого патента US -А-4 690 702, при этом давление газа на выходе из турбокомпрессора 27 достигает только 5,33 МПа, а температура 24oC, что намного менее желательно для последующего сжижения и требует значительно более крупных затрат энергии.

Claims (8)

1. Способ сжижения природного газа, в соответствии с которым исходный газ, содержащий метан и углеводороды более тяжелые, чем метан, охлаждают под давлением, затем отсепарированную газообразную фазу расширяют в турбодетандере для понижения ее давления и направляют в первую колонну на фракционирование путем контакта, из верхней части первой колонны отводят остаточный газ, обогащенный метаном, а из донной части жидкую фазу, которую подают во вторую колонну на фракционирование путем дистилляции, из донной части второй колонны отводят по меньшей мере одну жидкую фазу, обогащенную углеводородами более тяжелыми, чем метан, а из верхней части выводят газообразную фазу, которую частично конденсируют, при этом турбокомпрессионным способом повышают давление остаточного газа, отводимого из первой колонны с использованием энергии турборасширения газа, затем его сжижают посредством охлаждения с получением конденсата с повышенным содержанием метана, отличающийся тем, что фракционирование во второй колонне производят при давлении меньшем, чем в первой колонне, при этом повышают давление по меньшей мере части сконденсированного газа, отобранного из верхней части второй колонны, которую затем вводят в первую колонну в качестве орошения.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что давление исходного газа по крайней мере Р1 5 МПа, давление фракционирования в первой колонне Р2 (0,3 0,8) Р1, с Р2 3,5 7,0 МПа, а давление фракционирования во второй колонне Р4 (0,3 0,9) Р2 с Р4 0,5 4,5 МПа.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что давление исходного газа по крайней мере равно Р1 6 МПа, давление фракционирования в первой колонне Р2 4,5 6,0 МПа, давление фракционирования во второй колонне Р4 2,5 3,5 МПа.
4. Способ по одному из пп. 1 3, отличающийся тем, что по меньшей мере часть остаточного газа, отводимого из первой колонны, используют для охлаждения исходного природного газа, а затем направляют в турбокомпрессор.
5. Способ по одному из пп. 1 4, отличающийся тем, что по меньшей мере часть остаточного газа, отводимого из первой колонны, используют для охлаждения и сжижения газовой фазы, отводимой из второй колонны.
6. Способ по одному из пп. 1 5, отличающийся тем, что сжижение метана осуществляют охлаждением посредством теплообмена с одной или несколькими фракциями многокомпонентного жидкого хладагента в ходе испарения замкнутого холодильного цикла, включающего компрессию хладагента, конденсацию с получением одного или нескольких конденсатов, расширения с понижением давления и испарения для восстановления многокомпонентного хладагента.
7. Способ по одному из пп. 1 6, отличающийся тем, что после охлаждения исходного газа отсепарированную по меньшей мере одну жидкую фазу после расширения направляют частично в первую колонну на фракционирование.
8. Способ по пп. 1 7, отличающийся тем, что газовую фазу, отводимую из второй колонны, конденсируют и направляют во вторую колонну и дополнительно в первую колонну фракционирования на орошение.
SU925052813A 1991-09-30 1992-09-29 Способ сжижения природного газа RU2093765C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9112007 1991-09-30
FR9112007A FR2681859B1 (fr) 1991-09-30 1991-09-30 Procede de liquefaction de gaz naturel.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2093765C1 true RU2093765C1 (ru) 1997-10-20

Family

ID=9417426

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU925052813A RU2093765C1 (ru) 1991-09-30 1992-09-29 Способ сжижения природного газа

Country Status (16)

Country Link
US (1) US5291736A (ru)
EP (1) EP0535752B1 (ru)
JP (1) JP3187160B2 (ru)
AR (1) AR247945A1 (ru)
AU (1) AU648695B2 (ru)
CA (1) CA2079407C (ru)
DE (1) DE69206232T2 (ru)
DZ (1) DZ1625A1 (ru)
EG (1) EG20248A (ru)
ES (1) ES2089373T3 (ru)
FR (1) FR2681859B1 (ru)
MY (1) MY107837A (ru)
NO (1) NO177840C (ru)
NZ (1) NZ244542A (ru)
RU (1) RU2093765C1 (ru)
SA (1) SA92130161B1 (ru)

Families Citing this family (81)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5473900A (en) * 1994-04-29 1995-12-12 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for liquefaction of natural gas
US5537827A (en) * 1995-06-07 1996-07-23 Low; William R. Method for liquefaction of natural gas
CA2250123C (en) * 1996-03-26 2004-01-27 Phillips Petroleum Company Aromatics and/or heavies removal from a methane-based feed by condensation and stripping
TW366410B (en) * 1997-06-20 1999-08-11 Exxon Production Research Co Improved cascade refrigeration process for liquefaction of natural gas
TW368596B (en) * 1997-06-20 1999-09-01 Exxon Production Research Co Improved multi-component refrigeration process for liquefaction of natural gas
TW366411B (en) * 1997-06-20 1999-08-11 Exxon Production Research Co Improved process for liquefaction of natural gas
FR2772896B1 (fr) * 1997-12-22 2000-01-28 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz notamment un gaz naturel ou air comportant une purge a moyenne pression et son application
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
WO2001088447A1 (en) * 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
DE10027903A1 (de) * 2000-06-06 2001-12-13 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen einer C¶2¶¶+¶-reichen Fraktion
CA2410540C (en) * 2000-08-11 2007-03-13 Fluor Corporation High propane recovery process and configurations
FR2821351B1 (fr) * 2001-02-26 2003-05-16 Technip Cie Procede de recuperation d'ethane, mettant en oeuvre un cycle de refrigeration utilisant un melange d'au moins deux fluides refrigerants, gaz obtenus par ce procede, et installation de mise en oeuvre
US7219512B1 (en) 2001-05-04 2007-05-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7591150B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7594414B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US6581409B2 (en) 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US20070137246A1 (en) * 2001-05-04 2007-06-21 Battelle Energy Alliance, Llc Systems and methods for delivering hydrogen and separation of hydrogen from a carrier medium
US7637122B2 (en) * 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
UA76750C2 (ru) * 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Способ сжижения природного газа (варианты)
BR0210218A (pt) * 2001-06-29 2004-06-08 Exxonmobil Upstream Res Co Método de absorção para recuperar e método para separar componentes de c2+ de uma mistura lìquida pressurizada contendo c1 e c2+
CN100422675C (zh) * 2001-09-11 2008-10-01 中国石油化工股份有限公司 一种改进的轻烃深冷分离方法
US6823692B1 (en) 2002-02-11 2004-11-30 Abb Lummus Global Inc. Carbon dioxide reduction scheme for NGL processes
EA007771B1 (ru) * 2002-05-20 2007-02-27 Флуор Корпорейшн Установка для получения газового бензина и способ работы этой установки
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6793712B2 (en) * 2002-11-01 2004-09-21 Conocophillips Company Heat integration system for natural gas liquefaction
WO2004076946A2 (en) * 2003-02-25 2004-09-10 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US6889523B2 (en) 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6662589B1 (en) 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
FR2855526B1 (fr) * 2003-06-02 2007-01-26 Technip France Procede et installation de production simultanee d'un gaz naturel apte a etre liquefie et d'une coupe de liquides du gaz naturel
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
EP1678449A4 (en) * 2003-10-30 2012-08-29 Fluor Tech Corp FLEXIBLE NGL PROCESSES AND METHODS
US7159417B2 (en) * 2004-03-18 2007-01-09 Abb Lummus Global, Inc. Hydrocarbon recovery process utilizing enhanced reflux streams
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
BRPI0512744A (pt) * 2004-07-01 2008-04-08 Ortloff Engineers Ltd processamento de gás natural liquefeito
US20060260355A1 (en) * 2005-05-19 2006-11-23 Roberts Mark J Integrated NGL recovery and liquefied natural gas production
US9080810B2 (en) * 2005-06-20 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20070056318A1 (en) * 2005-09-12 2007-03-15 Ransbarger Weldon L Enhanced heavies removal/LPG recovery process for LNG facilities
JP5032562B2 (ja) * 2006-04-12 2012-09-26 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 天然ガス流の液化方法及び装置
WO2008066570A2 (en) * 2006-06-02 2008-06-05 Ortloff Engineers, Ltd Liquefied natural gas processing
AU2007259229B2 (en) 2006-06-16 2010-07-01 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for treating a hydrocarbon stream
CN101529187A (zh) * 2006-10-24 2009-09-09 国际壳牌研究有限公司 从液化天然气中脱除硫醇的方法
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8820096B2 (en) 2007-02-12 2014-09-02 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and operation of the same
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US8555672B2 (en) * 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US8899074B2 (en) 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
FR2923000B1 (fr) * 2007-10-26 2015-12-11 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz naturel avec recuperation amelioree de propane.
US20090199591A1 (en) 2008-02-11 2009-08-13 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Liquefied natural gas with butane and method of storing and processing the same
KR20090107805A (ko) 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
FR2943683B1 (fr) * 2009-03-25 2012-12-14 Technip France Procede de traitement d'un gaz naturel de charge pour obtenir un gaz naturel traite et une coupe d'hydrocarbures en c5+, et installation associee
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
KR101666254B1 (ko) 2010-06-03 2016-10-13 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 탄화수소 가스 처리공정
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
US10852060B2 (en) 2011-04-08 2020-12-01 Pilot Energy Solutions, Llc Single-unit gas separation process having expanded, post-separation vent stream
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
US20140075987A1 (en) 2012-09-20 2014-03-20 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for ngl recovery for high nitrogen content feed gases
RU2534832C2 (ru) * 2012-12-11 2014-12-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) Способ раздачи природного газа с одновременной выработкой сжиженного газа при транспортировании потребителю из магистрального трубопровода высокого давления в трубопровод низкого давления
US10006701B2 (en) 2016-01-05 2018-06-26 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
FR3047552A1 (fr) * 2016-02-05 2017-08-11 Air Liquide Introduction optimisee d'un courant refrigerant mixte diphasique dans un procede de liquefaction de gaz naturel
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
WO2018049128A1 (en) 2016-09-09 2018-03-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting ngl plant for high ethane recovery
FR3056223B1 (fr) * 2016-09-20 2020-05-01 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de purification de gaz naturel a liquefier
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
WO2019078892A1 (en) 2017-10-20 2019-04-25 Fluor Technologies Corporation IMPLEMENTATION BY PHASES OF RECOVERY PLANTS OF NATURAL GAS LIQUIDS
US12098882B2 (en) 2018-12-13 2024-09-24 Fluor Technologies Corporation Heavy hydrocarbon and BTEX removal from pipeline gas to LNG liquefaction
US12215922B2 (en) 2019-05-23 2025-02-04 Fluor Technologies Corporation Integrated heavy hydrocarbon and BTEX removal in LNG liquefaction for lean gases
AU2020367823A1 (en) 2019-10-17 2022-05-12 Conocophillips Company Standalone high-pressure heavies removal unit for LNG processing
DE102020004821A1 (de) * 2020-08-07 2022-02-10 Linde Gmbh Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Flüssigerdgasprodukts

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3763658A (en) * 1970-01-12 1973-10-09 Air Prod & Chem Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method
DE2110417A1 (de) * 1971-03-04 1972-09-21 Linde Ag Verfahren zum Verfluessigen und Unterkuehlen von Erdgas
FR2237147B1 (ru) * 1973-07-03 1976-04-30 Teal Procedes Air Liquide Tech
FR2280041A1 (fr) * 1974-05-31 1976-02-20 Teal Technip Liquefaction Gaz Procede et installation pour le refroidissement d'un melange gazeux
FR2292203A1 (fr) * 1974-11-21 1976-06-18 Technip Cie Procede et installation pour la liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
US4065278A (en) * 1976-04-02 1977-12-27 Air Products And Chemicals, Inc. Process for manufacturing liquefied methane
US4140504A (en) * 1976-08-09 1979-02-20 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4185978A (en) * 1977-03-01 1980-01-29 Standard Oil Company (Indiana) Method for cryogenic separation of carbon dioxide from hydrocarbons
US4155729A (en) * 1977-10-20 1979-05-22 Phillips Petroleum Company Liquid flash between expanders in gas separation
US4203741A (en) * 1978-06-14 1980-05-20 Phillips Petroleum Company Separate feed entry to separator-contactor in gas separation
US4203742A (en) * 1978-10-31 1980-05-20 Stone & Webster Engineering Corporation Process for the recovery of ethane and heavier hydrocarbon components from methane-rich gases
FR2471566B1 (fr) * 1979-12-12 1986-09-05 Technip Cie Procede et systeme de liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
FR2545589B1 (fr) * 1983-05-06 1985-08-30 Technip Cie Procede et appareil de refroidissement et liquefaction d'au moins un gaz a bas point d'ebullition, tel que par exemple du gaz naturel
US4657571A (en) * 1984-06-29 1987-04-14 Snamprogetti S.P.A. Process for the recovery of heavy constituents from hydrocarbon gaseous mixtures
FR2571129B1 (fr) * 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4707170A (en) * 1986-07-23 1987-11-17 Air Products And Chemicals, Inc. Staged multicomponent refrigerant cycle for a process for recovery of C+ hydrocarbons

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Патент СССР N 4698081, кл. F 25 J 3/02, 1987. *

Also Published As

Publication number Publication date
ES2089373T3 (es) 1996-10-01
NO177840C (no) 1995-11-29
AU648695B2 (en) 1994-04-28
AU2612792A (en) 1993-04-01
NO923783L (no) 1993-03-31
US5291736A (en) 1994-03-08
JPH05240576A (ja) 1993-09-17
DE69206232D1 (de) 1996-01-04
CA2079407A1 (en) 1993-03-31
EP0535752A1 (fr) 1993-04-07
DZ1625A1 (fr) 2002-02-17
MY107837A (en) 1996-06-29
JP3187160B2 (ja) 2001-07-11
SA92130161B1 (ar) 2004-05-29
DE69206232T2 (de) 1996-07-18
CA2079407C (en) 2001-05-15
NZ244542A (en) 1994-07-26
EP0535752B1 (fr) 1995-11-22
FR2681859A1 (fr) 1993-04-02
FR2681859B1 (fr) 1994-02-11
AR247945A1 (es) 1995-04-28
EG20248A (en) 1998-05-31
NO923783D0 (no) 1992-09-29
NO177840B (no) 1995-08-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2093765C1 (ru) Способ сжижения природного газа
US5275005A (en) Gas processing
RU2374575C2 (ru) Извлечение пгк, объединенное с производством сжиженного природного газа
AU2001261633B2 (en) Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
KR100289546B1 (ko) 천연가스 액화 전처리 방법
US4065278A (en) Process for manufacturing liquefied methane
US7204100B2 (en) Natural gas liquefaction
US4251249A (en) Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4140504A (en) Hydrocarbon gas processing
US4869740A (en) Hydrocarbon gas processing
US3205669A (en) Recovery of natural gas liquids, helium concentrate, and pure nitrogen
CA1297913C (en) Hydrocarbon gas processing to recover propane and heavier hydrocarbons
AU701090B2 (en) Method and installation for the liquefaction of natural gas
WO2001088447A1 (en) Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
AU2001261633A1 (en) Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
WO2000023164A2 (en) Distillation process for a multi-component feed stream
MXPA97003373A (es) Produccion de gas natural liquido en plantas deprocesamiento de gas natural criogenico
KR20100039353A (ko) Ｌｎｇ를 생산하는 방법 및 시스템
EA011599B1 (ru) Установка и способ объединенного извлечения природного газоконденсата и сжижения природного газа
NO158478B (no) Fremgangsmaate for separering av nitrogen fra naturgass.
CA2676151A1 (en) Hydrocarbon gas processing
KR20040018265A (ko) 천연 가스 스트림의 액화 방법 및 장치
CA1245546A (en) Separation of hydrocarbon mixtures
WO2004104143A9 (en) Nitrogen rejection from condensed natural gas
RU2317497C2 (ru) Способ сжижения богатого углеводородами потока с одновременным извлечением c3+-богатой фракции с высоким выходом