[go: up one dir, main page]

RU2014107013A - Предварительно сформованная в горячем состоянии сварная стальная деталь с высокой механической прочностью и способ ее получения - Google Patents

Предварительно сформованная в горячем состоянии сварная стальная деталь с высокой механической прочностью и способ ее получения Download PDF

Info

Publication number
RU2014107013A
RU2014107013A RU2014107013/02A RU2014107013A RU2014107013A RU 2014107013 A RU2014107013 A RU 2014107013A RU 2014107013/02 A RU2014107013/02 A RU 2014107013/02A RU 2014107013 A RU2014107013 A RU 2014107013A RU 2014107013 A RU2014107013 A RU 2014107013A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
welding
metal
substrate
zone
sheets
Prior art date
Application number
RU2014107013/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2569436C2 (ru
Inventor
Лоран КРЕTTЁР
Циндон ИНЬ
Франсис ШМИТ
Вольфрам Элинг
Original Assignee
Арселормитталь Инвестигасьон И Десарролло Сл
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=46826866&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2014107013(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Арселормитталь Инвестигасьон И Десарролло Сл filed Critical Арселормитталь Инвестигасьон И Десарролло Сл
Publication of RU2014107013A publication Critical patent/RU2014107013A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2569436C2 publication Critical patent/RU2569436C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
    • B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/34—Coated articles, e.g. plated or painted; Surface treated articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/60—Preliminary treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/38—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area
    • B23K35/383—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area mainly containing noble gases or nitrogen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/673—Quenching devices for die quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C21D9/505—Cooling thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/50—Inorganic material, e.g. metals, not provided for in B23K2103/02 – B23K2103/26
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2221/00—Treating localised areas of an article
    • C21D2221/01—End parts (e.g. leading, trailing end)
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2221/00—Treating localised areas of an article
    • C21D2221/02—Edge parts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2251/00—Treating composite or clad material
    • C21D2251/02—Clad material

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)

Abstract

1. Сварная стальная деталь с очень высокими характеристиками механической прочности, полученная путем нагревания в аустенитном диапазоне с последующим горячим формованием, затем охлаждением, по меньшей мере, одной сварной заготовки, полученной свариванием встык, по меньшей мере, первого и второго листа, который состоит, по меньшей мере, частично из стальной подложки и предварительного покрытия, в состав которого входит слой интерметаллического сплава в контакте со стальной подложкой, покрытый сверху слоем металлического сплава алюминия или сплава на основе алюминия,отличающаяся тем, что слой (19, 20) металлического сплава удаляют с кромок (36) в непосредственной близости к зоне (35) сварки металла, образовавшейся в результате проведения сварки и составляющей связь между первым и вторым листами, причем слой (17, 18) интерметаллического сплава сохраняют, и тем, что, по меньшей мере, сверху части зоны (35) сварки металла, соотношение между содержанием углерода в зоне сварки металла и содержанием углерода в подложке (25, 26) первого или второго листа (11, 12), который имеет наиболее высокое содержание углерода Cmax, находится между 1,27 и 1,59 итем, что состав подложки (25, 26), по меньшей мере, первого (11) или второго листа (12), содержит следующие элементы, выраженные в процентах по массе:0,10%≤С≤0,5%0,5%≤Mn≤3%0,1%≤Si≤1%0,01%≤Cr≤1%Ti≤0,2%А1≤0,1%S≤0,05%Р≤0,1%0,0002%≤В≤0,010%,железо и неизбежные примеси остальное.2. Стальная деталь по п. 1, отличающаяся тем, что отношение (Z) между твердостью зоны (35) сварки металла и твердостью подложки (25, 26) одного из первого (11) или второго листов (12), имеющего повышенное содержание углерода (Cmax), составляет больше, чем 1,029+(0,36 Cmax), где вел

Claims (29)

1. Сварная стальная деталь с очень высокими характеристиками механической прочности, полученная путем нагревания в аустенитном диапазоне с последующим горячим формованием, затем охлаждением, по меньшей мере, одной сварной заготовки, полученной свариванием встык, по меньшей мере, первого и второго листа, который состоит, по меньшей мере, частично из стальной подложки и предварительного покрытия, в состав которого входит слой интерметаллического сплава в контакте со стальной подложкой, покрытый сверху слоем металлического сплава алюминия или сплава на основе алюминия,
отличающаяся тем, что слой (19, 20) металлического сплава удаляют с кромок (36) в непосредственной близости к зоне (35) сварки металла, образовавшейся в результате проведения сварки и составляющей связь между первым и вторым листами, причем слой (17, 18) интерметаллического сплава сохраняют, и тем, что, по меньшей мере, сверху части зоны (35) сварки металла, соотношение между содержанием углерода в зоне сварки металла и содержанием углерода в подложке (25, 26) первого или второго листа (11, 12), который имеет наиболее высокое содержание углерода Cmax, находится между 1,27 и 1,59 и
тем, что состав подложки (25, 26), по меньшей мере, первого (11) или второго листа (12), содержит следующие элементы, выраженные в процентах по массе:
0,10%≤С≤0,5%
0,5%≤Mn≤3%
0,1%≤Si≤1%
0,01%≤Cr≤1%
Ti≤0,2%
А1≤0,1%
S≤0,05%
Р≤0,1%
0,0002%≤В≤0,010%,
железо и неизбежные примеси остальное.
2. Стальная деталь по п. 1, отличающаяся тем, что отношение (Z) между твердостью зоны (35) сварки металла и твердостью подложки (25, 26) одного из первого (11) или второго листов (12), имеющего повышенное содержание углерода (Cmax), составляет больше, чем 1,029+(0,36 Cmax), где величина Cmax выражена в процентах по массе.
3. Стальная деталь по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что состав подложки (25, 26), по меньшей мере, первого (11) или второго листов (12) включает следующие элементы, в количестве, выраженном в процентах по массе:
0,15%≤С≤0,4%
0,8%≤Mn≤2,3%
0,1%<Si<0,35%
0,01%≤Cr≤1%
Ti≤0,1%
А1≤0,1%
S≤0,03%
Р≤0,05%
0,0005%≤В≤0,010%,
железо и неизбежные примеси остальное.
4. Стальная деталь по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что состав подложки (25, 26), по меньшей мере, первого (11) или второго листов (12) включает следующие элементы, в количестве, выраженном в процентах по массе:
0,15%≤С≤0,25%
0,8%≤Mn≤1,8%
0,1%≤Si≤0,35%
0,01%≤Cr≤0,5%
Ti≤0,1%
А1≤0,1%
S≤0,05%
Р≤0,1%
0,0002%≤В≤0,005%,
железо и неизбежные примеси остальное.
5. Стальная деталь по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что содержание углерода в зоне (35) сварки металла составляет 0,35% мас. или меньше.
6. Стальная деталь по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что состав слоя металлического сплава (17, 18) предварительного покрытия (15, 16) включает выраженные в процентах по массе количества: между 8 и 11% кремния, между 2 и 4% железа остальное алюминий и неизбежные примеси.
7. Стальная деталь по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что микроструктура зоны (35) сварки металла не содержит феррит.
8. Стальная деталь по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что микроструктура зоны (35) сварки металла является мартенситной.
9. Стальная деталь по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что горячее формование сварной заготовки осуществляют методом горячей штамповки.
10. Стальная деталь по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что алюминий или алюминиевый сплав удаляют из соответствующих кромок (23, 24) среза периферийных кромок (21, 22) первого (11) и второго (12) листов, которые предназначены для осуществления операции сварки.
11. Способ получения сварной стальной детали по любому из пп. 1-10, отличающийся тем, что способ включает следующие последовательные стадии, на которых:
- создают, по меньшей мере, первый (11) и второй (12) стальные листы, состоящие из стальной подложки (25, 26) и предварительного покрытия (15, 16), которое содержит слой (17, 18) интерметаллического сплава в контакте со стальной подложкой, покрытый слоем (19, 20) металлического сплава, который представляет собой алюминий или сплав на основе алюминия, и для которого, по меньшей мере, на одной поверхности (13a, 13b; 14a, 14b) части периферийной кромки (21, 22) каждого первого (11) и второго (12) стальных листов, предназначенных для осуществления операции сварки, указанный слой металлического сплава (19, 20) удаляют, сохраняя слой (17, 18) интерметаллического сплава, и для которого на соответствующих кромках (23, 24) среза периферийных кромок (21, 22) первого (11) и второго (12) листов, предназначенных для осуществления операции сварки, удаляют алюминий или алюминиевый сплав, который может присутствовать в результате предшествующих операций разрезания каждого первого (11) и второго (12) листов, затем
- первый (11) и второй (12) стальные листы сваривают встык на уровне соответствующих периферийных кромок (21, 22) указанных первого (11) и второго (12) стальных листов, с которых удален слой металлического сплава (19, 20) с помощью лазерного источника (30) и использованием присадочной металлической проволоки (32), сверху, по меньшей мере, части длины сварной зоны, причем указанная присадочная металлическая проволока (32) имеет более высокое содержание углерода, чем подложка (25, 26), по меньшей мере, одного из двух листов (11, 12),
- получают сварную заготовку (37), в которой содержание углерода в зоне (35) сварки металла, образовавшейся в ходе операции сварки и представляющей собой связь между первым (11) и вторым (12) листами, составляет между 1,27 и 1,59 раз больше, чем содержание углерода в подложке (25, 26) листа (11, 12), имеющего более высокое содержание углерода, затем
- эту сварную заготовку (37) нагревают, чтобы получить зону (35) сварки металла с полностью аустенитной структурой, затем
- указанную сварную заготовку подвергают горячему формованию и нагревают, чтобы получить стальную деталь, затем
эту стальную деталь охлаждают с регулируемой скоростью, чтобы получить установленные характеристики механической прочности, и
тем, что состав подложки (25, 26), по меньшей мере, первого (11) или второго листа (12) включает следующие элементы, в количестве, выраженном в процентах по массе:
0,10%≤С≤0,5%
0,5%≤Mn≤3%
0,1%≤Si≤1%
0,01%≤Cr≤1%
Ti≤0,2%
А1≤0,1%
S≤0,05%
Р≤0,1%
0,0002%≤В≤0,010%,
железо и неизбежные примеси остальное.
12. Способ по п. 11, отличающийся тем, что слой (19, 20) металлического сплава удаляют с каждой лицевой поверхности (13a, 13b; 14a, 14b) соответствующих периферийных кромок (21, 22) каждого первого (11) и второго стальных листов (11, 12), сохраняя слои (17, 18) интерметаллического сплава.
13. Способ по п. 11 или 12, отличающийся тем, что ширина зоны, из которой удаляют слой (19, 20) металлического сплава на уровне периферийной кромки (21, 22) первого (11) и второго (12) листов, предназначенных для осуществления операции сварки, составляет между 0,2 и 2,2 мм.
14. Способ по п. 11, отличающийся тем, что состав подложки (25, 26), по меньшей мере, первого (11) или второго листа (12) включает следующие элементы, в количестве, выраженном в процентах по массе:
0,15%≤С≤0,4%
0,8%≤Mn≤2,3%
0,1%≤Si≤0,35%
0,01%≤Cr≤1%
Ti≤0,1%
A1≤0,1%
S≤0,03%
P≤0,05%
0,0005%≤B≤0,010%,
железо и неизбежные примеси остальное.
15. Способ по п. 13, отличающийся тем, что состав подложки (25, 26), по меньшей мере, первого (11) или второго листа (12) включает следующие элементы, в количестве, выраженном в процентах по массе:
0,15%≤С≤0,25%
0,8%≤Mn≤1,8%
0,1%≤Si≤0,35%
0,01%≤Cr≤0,5%
Ti≤0,1%
А1≤0,1%
S≤0,05%
Р≤0,1%
0,0002%≤В≤0,005%,
железо и неизбежные примеси остальное.
16. Способ по п. 11, отличающийся тем, что в ходе стадии сварки периферийные кромки (21, 22) свариваемых первого (11) и второго (12) стальных листов расположены на максимальном расстоянии 0,1 мм друг от друга.
17. Способ по п. 11, отличающийся тем, что энергия линейной сварки указанного лазерного источника в ходе операции сварки составляет больше, чем 0,3 кДж/см.
18. Способ по п. 17, отличающийся тем, что лазерный источник представляет собой либо газовый лазер типа CO2, который обеспечивает подачу энергии линейной сварки больше, чем 1,4 кДж/см, либо твердотельный тип лазера, который подает энергию линейной сварки больше, чем 0,3 кДж/см.
19. Способ по п. 18, отличающийся тем, что скорость сварки составляет между 3 м/мин и 8 м/мин, и что мощность газового лазера CO2 равняется 7 кВт или больше, и мощность твердотельного лазера составляет 4 кВт или больше.
20. Способ по п. 11, отличающийся тем, что стадию сварки осуществляют в защитной атмосфере гелия и/или аргона.
21. Способ по п. 20, отличающийся тем, что скорость потока гелия и/или аргона в ходе стадии сварки составляет 15 л/мин или больше.
22. Способ по п. 11, отличающийся тем, что присадочная проволока содержит следующие элементы, выраженные в процентах по массе:
0,6%≤С≤1,5%
1%≤Mn≤4%
0,1%≤Si≤0,6%
Cr≤2%
Ti≤0,2%,
железо и неизбежные примеси остальное.
23. Способ по п. 22, отличающийся тем, что присадочная проволока включает следующие элементы, в количестве, выраженном в процентах по массе:
0,65%≤С≤0,75%
1,95%≤Mn≤2,05%
0,35%≤Si≤0,45%
0,95%≤Cr≤1,05%
0,15% Ti≤0,25%
железо и неизбежные примеси остальное.
24. Способ по п. 23, отличающийся тем, что доля присадочного металла относительно объема зоны (35) сварки металла составляет между 12% и 26% и тем, что скорость сварки составляет между 3 и 7 м/мин.
25. Способ по п. 24, отличающийся тем, что пара, включающая указанную выше долю присадочного металла относительно объема зоны (35) сварки металла, и скорость сварки находятся внутри диапазона (50), показанного на фиг. 8.
26. Способ по п. 25, отличающийся тем, что пара, включающая указанную выше долю присадочного металла относительно объема зоны (35) сварки металла и скорость сварки, соответствуют объединенным требованиям, указанным ниже:
- доля присадочного металла относительно объема зоны (35) сварки металла составляет между 12% и 26%, и
- скорость сварки составляет между 3 и 7 м/мин, и
- когда скорость сварки составляет больше, чем 3,5 метров в минуту, пара, включающая долю присадочного металла относительно объема зоны сварки металла (35) и скорость сварки таковы, что: Y≤ -3,86X+39,5, где Y означает долю присадочного металла, выраженную в объемных процентах, и X означает скорость сварки, выраженную в м/мин.
27. Способ по любому из пп. 24-26, отличающийся тем, что доля присадочного металла относительно объема зоны (35) сварки металла составляет между 14 и 16%, скорость потока гелия и/или аргона составляет между 13 и 17 л/мин, диаметр лазерного луча (30) в точке воздействия на лист составляет между 500 и 700 мкм, и крайняя точка (32a) присадочной проволоки (32) находится на расстоянии от точки воздействия лазерного луча на лист между 2 и 3 мм.
28. Способ по п. 11, отличающийся тем, что скорость охлаждения зоны (35) сварки металла в ходе стадии горячего формования превышает или равна критической скорости мартенситного упрочнения указанной зоны (35) сварки металла.
29. Применение стальной детали по любому из пп. 1-10 для получения конструкционных деталей или элементов безопасности для транспортных средств, в частности автомобильного транспорта.
RU2014107013/02A 2011-07-26 2012-07-23 Предварительно сформованная в горячем состоянии сварная стальная деталь с высокой механической прочностью и способ ее получения RU2569436C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IBPCT/IB2011/001725 2011-07-26
PCT/IB2011/001725 WO2013014481A1 (fr) 2011-07-26 2011-07-26 Pièce d'acier soudée préalablement mise en forme à chaud à très haute résistance mécanique et procédé de fabrication
PCT/IB2012/001418 WO2013014512A1 (fr) 2011-07-26 2012-07-23 Pièce d'acier soudée mise en forme à chaud à très haute résistance mécanique et procédé de fabrication

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014107013A true RU2014107013A (ru) 2015-09-10
RU2569436C2 RU2569436C2 (ru) 2015-11-27

Family

ID=46826866

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014107013/02A RU2569436C2 (ru) 2011-07-26 2012-07-23 Предварительно сформованная в горячем состоянии сварная стальная деталь с высокой механической прочностью и способ ее получения

Country Status (17)

Country Link
US (5) US10919117B2 (ru)
EP (1) EP2736672B2 (ru)
JP (1) JP6132841B2 (ru)
KR (1) KR101482917B1 (ru)
CN (1) CN103917329B (ru)
BR (1) BR112014001793B1 (ru)
CA (2) CA2843169C (ru)
ES (1) ES2553437T5 (ru)
FI (1) FI2736672T4 (ru)
HU (1) HUE025786T2 (ru)
IN (1) IN2014CN00611A (ru)
MX (2) MX389757B (ru)
PL (1) PL2736672T5 (ru)
RU (1) RU2569436C2 (ru)
UA (1) UA108704C2 (ru)
WO (2) WO2013014481A1 (ru)
ZA (1) ZA201400542B (ru)

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013014481A1 (fr) * 2011-07-26 2013-01-31 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Pièce d'acier soudée préalablement mise en forme à chaud à très haute résistance mécanique et procédé de fabrication
BR112014023783B1 (pt) * 2012-03-28 2019-09-10 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp chapa feita sob medida para estampagem a quente, seu método de produção e membro estampado a quente
EP2866966A4 (en) * 2012-06-29 2016-07-13 Shiloh Ind Inc WELDED ROHLING AND METHOD
KR101448473B1 (ko) * 2012-12-03 2014-10-10 현대하이스코 주식회사 테일러 웰디드 블랭크, 그 제조방법 및 이를 이용한 핫스탬핑 부품
DE102014001979A1 (de) 2014-02-17 2015-08-20 Wisco Tailored Blanks Gmbh Verfahren zum Laserschweißen eines oder mehrerer Werkstücke aus härtbarem Stahl im Stumpfstoß
WO2015150848A1 (fr) 2014-03-31 2015-10-08 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Procede de fabrication a haute productivite de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse
WO2015162445A1 (fr) * 2014-04-25 2015-10-29 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Procede et dispositif de preparation de toles d'acier aluminiees destinees a etre soudees puis durcies sous presse; flan soude correspondant
EP2942143B1 (en) 2014-05-09 2017-03-15 Gestamp HardTech AB Methods for joining two blanks and blanks and products obtained
DE102014216225A1 (de) * 2014-08-14 2016-02-18 Muhr Und Bender Kg Strukturbauteil und Verfahren zur Herstellung eines Strukturbauteils
WO2017006144A1 (en) * 2015-07-09 2017-01-12 Arcelormittal Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel
DE102015115915A1 (de) * 2015-09-21 2017-03-23 Wisco Tailored Blanks Gmbh Laserschweißverfahren zur Herstellung eines Blechhalbzeugs aus härtbarem Stahl mit einer Beschichtung auf Aluminium- oder Aluminium-Silizium-Basis
DE112016005584T5 (de) * 2015-12-07 2018-09-13 Magna Powertrain, Inc. Verfahren für Metallschutzgasschweissen (GMAW) von nitrierten Stahlkomponenten unter Verwenden eines Seelenschweissdrahts
CN109462986B (zh) * 2016-07-14 2021-01-26 通用汽车环球科技运作有限责任公司 涂层钢的多束激光点焊
CN106363301A (zh) * 2016-10-19 2017-02-01 昆山信杰汽车部件有限公司 一种高张力镀铝硅涂层钢板焊接的加工方法及其拼接结构
CN106334875A (zh) * 2016-10-27 2017-01-18 宝山钢铁股份有限公司 一种带铝或者铝合金镀层的钢制焊接部件及其制造方法
CN106392328B (zh) * 2016-11-23 2018-08-07 苏州大学 一种带Al-Si镀层热成形钢的激光拼焊方法
KR101881893B1 (ko) 2016-12-09 2018-07-26 주식회사 엠에스 오토텍 열간 성형부품 제조방법
WO2018220430A1 (en) 2017-06-02 2018-12-06 Arcelormittal Steel sheet for manufacturing press hardened parts, press hardened part having a combination of high strength and crash ductility, and manufacturing methods thereof
DE102017120611B4 (de) 2017-09-07 2020-06-25 Wisco Tailored Blanks Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Schmelzschweißen eines oder mehrerer Stahlbleche aus presshärtbarem Stahl
WO2019077394A1 (en) * 2017-10-20 2019-04-25 Arcelormittal METHOD FOR MANUFACTURING PRE-COATED STEEL SHEET AND ASSOCIATED SHEET
KR102337605B1 (ko) * 2017-10-20 2021-12-10 아르셀러미탈 프리코팅된 강판의 제조 방법 및 관련 시트
US11491581B2 (en) * 2017-11-02 2022-11-08 Cleveland-Cliffs Steel Properties Inc. Press hardened steel with tailored properties
WO2019102255A1 (en) 2017-11-24 2019-05-31 Arcelormittal Method of producing a welded steel blank with the provision of a filler wire having a defined carbon content, associated welded blank, method of producing a welded part with hot press-formed and cooled steel part and associated part
US11168379B2 (en) 2018-02-12 2021-11-09 Ford Motor Company Pre-conditioned AlSiFe coating of boron steel used in hot stamping
WO2019171150A1 (en) * 2018-03-08 2019-09-12 Arcelormittal Method for producing a welded metal blank and thus obtained welded metal blank
MX2020013458A (es) * 2018-06-22 2021-02-26 Nippon Steel Corp Lamina de acero, pieza en bruto a medida, producto estampado en caliente, tubo de acero, producto hueco estampado en caliente y metodo de fabricacion de la lamina de acero.
AT521996B1 (de) * 2018-11-20 2021-08-15 Berndorf Innovations Und Tech Gmbh Verfahren zur Bearbeitung eines Bandes
CN111332367B (zh) * 2018-12-18 2023-02-03 通用汽车环球科技运作有限责任公司 加压硬化焊接钢合金部件
WO2020136402A1 (en) * 2018-12-24 2020-07-02 Arcelormittal Method for producing a welded steel blank and associated welded steel blank
CN111215751B (zh) 2019-03-29 2022-06-28 宝山钢铁股份有限公司 一种带铝或者铝合金镀层的钢制差强焊接部件及其制造方法
DE102019108837A1 (de) * 2019-04-04 2020-10-08 Baosteel Tailored Blanks Gmbh Verfahren zum Schmelzschweißen eines oder mehrerer Stahlbleche aus presshärtbarem Stahl
KR102572914B1 (ko) * 2019-04-05 2023-09-01 클리블랜드-클리프스 스틸 프로퍼티즈 인코포레이티드 플래시 맞대기 용접을 사용한 al-si 코팅 프레스 경화 강의 접합
CN110238567A (zh) * 2019-06-14 2019-09-17 大连亚太电子有限公司 一种多层电路板的自动焊接方法
DE102019119012A1 (de) * 2019-07-12 2021-01-14 Salzgitter Europlatinen GmbH Verfahren zum Herstellen einer beschichteten maßgeschneiderten Platine (Tailored Welded Blank) mittels Laserstrahlschweißen oder Laser-Metallschutzgas-Hybridschweißen, eines pressgehärteten Bauteils hieraus und Zusatzdraht sowie dessen Verwendung hierfür
CN110666275A (zh) * 2019-09-17 2020-01-10 凌云工业股份有限公司上海凌云汽车研发分公司 一种铝或铝合金镀层热成型钢的拼焊制造方法
US11364568B2 (en) * 2019-11-14 2022-06-21 GM Global Technology Operations LLC Joining of ferrous alloy components by fusion welding using a low carbon steel intermediate element
CN110889213B (zh) * 2019-11-18 2023-05-02 重庆理工大学 一种基于切片分割加载体的热源焊接模拟方法
JP7440637B2 (ja) * 2019-12-19 2024-02-28 アルセロールミタル プレコート鋼ブランク及び関連するブランクのレーザ切断
DE102020216163A1 (de) 2019-12-20 2021-06-24 Sms Group Gmbh Stumpfstoßlasertiefschweißverfahren
WO2021130524A1 (en) * 2019-12-24 2021-07-01 Arcelormittal Pre-coated steel sheet comprising an additional coating for increasing the mechanical strength of the weld metal zone of a welded steel part prepared from said pre-coated sheet
CN112455024B (zh) * 2021-02-03 2021-04-27 育材堂（苏州）材料科技有限公司 激光拼焊预镀层钢板及其热冲压成形构件
DE102021203291A1 (de) 2021-03-31 2022-10-06 Volkswagen Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten und pressgehärteten Stahlblechbauteils
KR20240032088A (ko) 2021-08-11 2024-03-08 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 접합 부품 및 접합 강판
WO2023110583A1 (de) * 2021-12-17 2023-06-22 Trumpf Laser- Und Systemtechnik Gmbh VERFAHREN ZUM SCHWEIßEN VON ZINKBESCHICHTETEN STAHLBLECHEN MIT EINEM LASERSTRAHL

Family Cites Families (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3989919A (en) * 1966-09-21 1976-11-02 by said Johann Karl Wefers SAID Otto Alfred Becker Resistance welding of sheet metal covered with non-metallic layers
JPS5316670B2 (ru) 1971-12-29 1978-06-02
FR2359678A1 (fr) * 1976-07-30 1978-02-24 Steigerwald Strahltech Procede et dispositif de soudage de deux pieces au moyen d'un faisceau d'energie
DE3684331D1 (de) 1986-12-22 1992-04-16 Thyssen Stahl Ag Verfahren zum herstellen eines formkoerpers aus blechteilen unterschiedlicher dicke.
EP0502390A1 (en) 1991-02-26 1992-09-09 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Filler metal for welding sintered materials
JP2811664B2 (ja) 1991-09-02 1998-10-15 トヨタ自動車株式会社 防錆鋼板のレーザ溶接方法
US5344062A (en) 1993-06-24 1994-09-06 The Idod Trust Method of forming seamed metal tube
JP3073629B2 (ja) 1993-07-29 2000-08-07 日本鋼管株式会社 鋼材の強化方法
EP0850719B1 (en) * 1996-12-27 2003-09-03 Kawasaki Steel Corporation Welding method
FR2780984B1 (fr) 1998-07-09 2001-06-22 Lorraine Laminage Tole d'acier laminee a chaud et a froid revetue et comportant une tres haute resistance apres traitement thermique
RU2155655C2 (ru) * 1998-09-09 2000-09-10 Предприятие "Белозерное" Способ сварки труб из сталей с антикоррозионным покрытием в трубопровод
JP2005500907A (ja) 2000-10-24 2005-01-13 エルパトローニク　アクチエンゲゼルシヤフト 溶接時に間隙閉鎖する方法及び装置
JP2002219589A (ja) 2001-01-24 2002-08-06 Mitsubishi Electric Corp レーザビーム溶接装置及びレーザビーム溶接方法
JP3892782B2 (ja) 2002-08-30 2007-03-14 新日本製鐵株式会社 耐塩酸性および耐硫酸性に優れた低合金鋼のガスシールドアーク溶接用ワイヤおよびそれを用いたガスシールドアーク溶接方法
FR2853572B1 (fr) 2003-04-10 2005-05-27 Snecma Moteurs Procede de fabrication d'une piece mecanique creuse par soudage-diffusion et formage superplastique
KR100551797B1 (ko) 2003-07-22 2006-02-13 현대자동차주식회사 자동차의 테일러드 블랭크용 충전제 조성물 및 이를이용한 레이저 용접방법
FR2865152B1 (fr) * 2004-01-21 2007-02-02 Air Liquide Procede de soudage hybride arc-laser des aciers ferritiques
AT413667B (de) 2004-05-10 2006-04-15 Fronius Int Gmbh Schweissverfahren und laser-hybrid-schweissbrenner
JP4498039B2 (ja) 2004-07-07 2010-07-07 株式会社神戸製鋼所 レーザ・アーク複合溶接用ソリッドワイヤ及びレーザ・アーク複合溶接方法
FR2881144B1 (fr) 2005-01-21 2007-04-06 Usinor Sa Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese a haute resistance a la fissuration differee, et toles ainsi produites
JP4889224B2 (ja) 2005-02-10 2012-03-07 日新製鋼株式会社 テーラードブランク材の製造方法
JP2007038269A (ja) 2005-08-04 2007-02-15 Nissan Motor Co Ltd レーザ溶接方法
RU2389803C2 (ru) * 2005-10-05 2010-05-20 Ниппон Стил Корпорейшн Холоднокатаный стальной лист с прекрасной способностью к термическому упрочнению стали при отверждении краски и свойством нестарения при нормальной температуре и способ его производства
US7437942B2 (en) * 2005-10-30 2008-10-21 Magcanica, Inc. Non-destructive evaluation via measurement of magnetic drag force
JP4867319B2 (ja) 2005-12-05 2012-02-01 住友金属工業株式会社 熱間プレス用テーラードブランク材ならびに熱間プレス部材およびその製造方法
KR100711454B1 (ko) * 2005-12-27 2007-04-24 주식회사 포스코 연속압연을 위한 레이저 용접방법 및 그 장치
WO2007118939A1 (fr) 2006-04-19 2007-10-25 Arcelor France Procede de fabrication d'une piece soudee a tres hautes caracteristiques mecaniques a partir d'une tole laminee et revetue
FR2903623B1 (fr) * 2006-07-12 2008-09-19 L'air Liquide Procede de soudage hybride laser-arc de pieces metalliques aluminiees
PL3290200T3 (pl) 2006-10-30 2022-03-28 Arcelormittal Powlekane taśmy stalowe, sposoby wytwarzania takich powlekanych taśm, sposoby zastosowania takich powlekanych taśm, półfabrykaty do wytłaczania przygotowane z powlekanych taśm, wyroby wytłaczane przygotowane z powlekanych taśm, wyroby zawierające takie wyroby wytłaczane
JP4984933B2 (ja) 2007-02-02 2012-07-25 住友金属工業株式会社 テーラードブランク用熱延鋼板およびテーラードブランク
WO2008110670A1 (fr) 2007-03-14 2008-09-18 Arcelormittal France Acier pour formage a chaud ou trempe sous outil a ductilite amelioree
DE102007015963A1 (de) 2007-04-03 2008-10-09 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum Herstellen von aus Stahlblechen bestehenden Flachprodukten, aus Stahlblechen zusammengesetztes Stahlflachprodukt und Strukturbauteil
RU2373037C1 (ru) * 2008-05-27 2009-11-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Гуп "Цнии Км "Прометей") Состав сварочной проволоки
DE102008027167A1 (de) 2008-06-06 2009-12-10 Daimler Ag Schweißnaht zur Verbindung von Eisenwerkstoffen
KR20100022233A (ko) 2008-08-19 2010-03-02 현대자동차주식회사 용접 와이어 및 이를 이용하여 제작된 차량 부품
WO2010068804A1 (en) 2008-12-10 2010-06-17 Boston Scientific Scimed, Inc. Method of forming a joint between a titanium alloy member and a steel alloy member and medical device comprising said joint
KR101020790B1 (ko) 2009-01-21 2011-03-09 배재남 레이저 패턴 가공장치 및 레이저 패턴 가공방법
KR101149728B1 (ko) 2009-07-21 2012-07-09 부산대학교 산학협력단 차량용 멤버 제작방법
DE102010019258B4 (de) 2010-05-03 2014-12-11 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung maßgeschneiderter, warm umzuformender Stahlblechprodukte und Stahlblechprodukt
KR101035753B1 (ko) 2010-06-29 2011-05-20 현대제철 주식회사 Ｔｗｂ 공법을 이용한 핫 스탬핑 성형체 및 그 제조 방법
FR2962673B1 (fr) 2010-07-13 2013-03-08 Air Liquide Procede de soudage hybride arc/laser de pieces en acier aluminise avec fil a elements gamagenes
WO2013014481A1 (fr) 2011-07-26 2013-01-31 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Pièce d'acier soudée préalablement mise en forme à chaud à très haute résistance mécanique et procédé de fabrication
JP5316670B1 (ja) * 2012-04-17 2013-10-16 新日鐵住金株式会社 ホットスタンプ用のテーラードブランクとその製造方法
BR112014023783B1 (pt) 2012-03-28 2019-09-10 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp chapa feita sob medida para estampagem a quente, seu método de produção e membro estampado a quente

Also Published As

Publication number Publication date
RU2569436C2 (ru) 2015-11-27
UA108704C2 (uk) 2015-05-25
US20150030382A1 (en) 2015-01-29
BR112014001793A8 (pt) 2018-08-28
US20240116141A1 (en) 2024-04-11
CA2925627A1 (fr) 2013-01-31
JP6132841B2 (ja) 2017-05-24
ES2553437T5 (en) 2025-02-18
US10828729B2 (en) 2020-11-10
US10919117B2 (en) 2021-02-16
HUE025786T2 (en) 2016-05-30
MX2022001232A (es) 2022-03-02
MX2014001005A (es) 2015-06-02
IN2014CN00611A (ru) 2015-04-03
EP2736672A1 (fr) 2014-06-04
US20220347797A1 (en) 2022-11-03
CA2843169C (fr) 2016-06-14
CA2843169A1 (fr) 2013-01-31
WO2013014481A1 (fr) 2013-01-31
EP2736672B1 (fr) 2015-09-30
PL2736672T3 (pl) 2016-03-31
WO2013014512A1 (fr) 2013-01-31
CN103917329A (zh) 2014-07-09
CN103917329B (zh) 2017-05-10
JP2014529007A (ja) 2014-10-30
CA2925627C (fr) 2018-10-16
US20170304952A1 (en) 2017-10-26
KR101482917B1 (ko) 2015-01-14
ZA201400542B (en) 2014-10-29
EP2736672B2 (fr) 2024-10-16
US11426820B2 (en) 2022-08-30
US20170341187A1 (en) 2017-11-30
ES2553437T3 (es) 2015-12-09
PL2736672T5 (pl) 2025-02-10
FI2736672T4 (fi) 2024-12-23
MX389757B (es) 2025-03-20
BR112014001793A2 (pt) 2017-02-21
KR20140050690A (ko) 2014-04-29
WO2013014512A8 (fr) 2014-05-01
BR112014001793B1 (pt) 2022-09-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2014107013A (ru) Предварительно сформованная в горячем состоянии сварная стальная деталь с высокой механической прочностью и способ ее получения
JP2014529007A5 (ru)
CN112334266B (zh) 钢板、拼焊坯料、热压成型品、钢管、中空状淬火成型品及钢板的制造方法
RU2008141272A (ru) Способ изготовления сварной детали с высокими механическими свойствами из катаного листа с покрытием
JP7376816B2 (ja) テーラードブランク、熱間プレス成形品、鋼管、中空状焼入れ成形品、熱間プレス成形品の製造方法、および中空状焼入れ成形品の製造方法
RU2015123629A (ru) Способ для лазерной сварки встык одной или нескольких заготовок из отверждаемой стали с применением присадочной проволоки
RU2009137930A (ru) Сталь для горячей штамповки или закалки в инструменте, обладающая улучшенной пластичностью
JP7277834B2 (ja) アルミニウムめっき鋼板の溶接用ソリッドワイヤ、及び溶接継手の製造方法
JP7024798B2 (ja) 鋼板、テーラードブランク、熱間プレス成形品、鋼管、中空状焼入れ成形品、鋼板の製造方法、テーラードブランクの製造方法、熱間プレス成形品の製造方法、鋼管の製造方法、および中空状焼入れ成形品の製造方法
JP6779790B2 (ja) 加熱後耐食性に優れた排気系部材用フェライト系ステンレス鋼
JP2013248629A (ja) レーザー切断性に優れた鋼板の製造方法およびレーザー切断性に優れた鋼板
JP6777249B1 (ja) 鋼板、テーラードブランク、熱間プレス成形品、鋼管、中空状焼入れ成形品、および鋼板の製造方法
JP7047387B2 (ja) 鋼板、突合せ溶接部材、熱間プレス成形品、鋼管、中空状焼入れ成形品、および鋼板の製造方法
JP6245139B2 (ja) 耐スケール剥離性に優れた耐サワー溶接鋼管用厚鋼板、およびその製造方法、ならびに溶接鋼管
JP6287623B2 (ja) 高強度熱延鋼板とその製造方法
KR102422579B1 (ko) 테일러 웰디드 블랭크 제조방법
JP7099330B2 (ja) 鋼板、テーラードブランク、熱間プレス成形品、鋼管状のテーラードブランク、中空状熱間プレス成形品、及び鋼板の製造方法
JP6135595B2 (ja) 耐衝突性に優れた鋼板の高能率製造方法
WO2020202474A1 (ja) 鋼板、テーラードブランク、熱間プレス成形品、鋼管、及び中空状焼入れ成形品
JP5958114B2 (ja) レーザ切断性に優れた厚鋼板の製造方法
WO2023017844A1 (ja) 接合部品および接合鋼板