NO131878B

NO131878B -

Info

Publication number: NO131878B
Application number: NO669/68A
Authority: NO
Inventors: K I Eklund
Original assignee: Ece Patent Ab
Priority date: 1967-02-23
Filing date: 1968-02-22
Publication date: 1975-05-12
Also published as: NO131878C; DE1556585A1; DK123516B; US3472182A; FR1564701A; ES350620A1; GB1200023A; SE304471B

Description

Radiodiversitymottager. Radio diversity receiver.

Den foreliggende oppfinnelse angår sambandssystemer og særlig et forbedret signalkombinasjonssystem for sambandssystemer som benytter diversitysystemet. The present invention relates to communication systems and in particular an improved signal combination system for communication systems that use the diversity system.

Diversitysystemer har vært benyttet i lengre tid for å overkomme flerveis eller selektiv fading. Flerveis fading av et signal vil i det følgende bli kalt langtidsfa-dingskarakteristikken for signalet. Ved «over-the-horizon» eller «forward scatte-ring»-sambandssystemer er signalene sorn mottas foruten å være utsatt for langtids-fading også utsatt for en korttidsfading som har en Rayleigh-fordeling av ampli-tuder på grunn av spredningsegenskapene ved «over-the horizon» («O-H»)-samband. Når en således benytter diversity ved «O-H»-utstyr er det nødvendig å tilpasse diversity-komponentene i systemet slik at det blir kompensert for både langtids- og korttidsfadingen av signalene som mottas ved mottageren. Når to signaler hvis var-riasjoner ikke er i samsvar med hverandre dvs. har lav korrelasjon, mottas og kombineres på en passende måte, vil variasjo-nene som følge av både langtids- og korttidsfadingen av signalkombinasjonen være mindre enn for de enkelte signaler. Vanligvis vil forskjellige signaler med passende lav korrelasjon tilveiebringes ved å benytte en adskillelse i avstand eller frekvens. Vanligvis vil en antenneavstand på omtrent 100 bølgelengder eller en frekvens-avstand på omtrent 40 Mc/s ved 800 Mc/s tilveiebringe den ønskede diversityvirk-ning. Ved diversity benyttes derfor sending av signaler over uavhengige veier og re-kombinasjon av signalene til ett signal ved mottageren. Diversity systems have been used for a long time to overcome multipath or selective fading. In the following, multi-way fading of a signal will be called the long-term fading characteristic of the signal. In the case of "over-the-horizon" or "forward scatter-ring" connection systems, the signals received are, in addition to being subject to long-term fading, also subject to a short-term fading that has a Rayleigh distribution of amplitudes due to the scattering properties of " over-the horizon' ('O-H') connection. When you thus use diversity with "O-H" equipment, it is necessary to adapt the diversity components in the system so that it is compensated for both the long-term and short-term fading of the signals received at the receiver. When two signals whose variations are not consistent with each other, i.e. have a low correlation, are received and combined in a suitable way, the variations resulting from both the long-term and short-term fading of the signal combination will be smaller than for the individual signals. Typically, different signals with suitably low correlation will be provided by using a separation in distance or frequency. Typically, an antenna spacing of approximately 100 wavelengths or a frequency spacing of approximately 40 Mc/s at 800 Mc/s will provide the desired diversity effect. Diversity therefore uses sending signals over independent paths and recombining the signals into one signal at the receiver.

Tidligere er det såkalte hovedbånds- In the past, the so-called mainband

kombinasjonssystem blitt benyttet for ved mottagerutgangen å tilveiebringe et kombinert signal fra to eller flere diversity-signaler. Denne type signalkombinasjonssystem har tre vesentlige mangler. For det første er det komplisert, da det nødvendig-gjør en komplett mottager for hvert diversitysignal og dessuten en komplisert kom-binasjonsanordning som benytter et stort antall elektronutladningsrør. For det andre er det lite pålitelig, ikke bare på grunn av komplisertheten, men også på grunn av at det i seg selv ikke er feilsikkert, slik at det av kontrollgrunner må anvendes et monitorsystem som også har sitt pålitelig-hetsproblem. For det tredje er dets virkning nær grenseverdien og med selektiv fading svekket ved bruk av et utenfor bån-det støyutviklet styresignal som vanligvis ikke er representativt for tilstanden på lave kanaler. Videre trenger kombinasjons-rørene nøyaktig like store inngangsignal. en tilstand som er vanskelig å tilfredsstille under selektive fadingtilstander. combination system has been used to provide a combined signal from two or more diversity signals at the receiver output. This type of signal combination system has three significant shortcomings. Firstly, it is complicated, as it necessitates a complete receiver for each diversity signal and, moreover, a complicated combination device that uses a large number of electron discharge tubes. Secondly, it is not very reliable, not only because of its complexity, but also because it is not fail-safe in itself, so that for control reasons a monitor system must be used, which also has its own reliability problem. Third, its effect near the limit value and with selective fading is weakened by the use of an out-of-band noise-enhanced control signal that is usually not representative of the condition on low channels. Furthermore, the combination tubes need exactly the same input signal. a condition that is difficult to satisfy under selective fading conditions.

For å overkomme disse vanskeligheter er et nytt kombinasjonssystem ifølge oppfinnelsen utviklet for «O-H»-sambandsut-styr som benytter diversitysystemet. Systemet vil bli kalt et lik-styrke-kombinasjonssystem. Det virker teoretisk innenfor 1 dB av virkningen av et maksimal-forhold-kombinasjonssystem. Problemet med å tilveiebringe lige store signaler til enhver tid eksisterer ikke og tilveiebringel-sen av en passende styrespenning mulig-gjøres på to forskjellige måter. For det første er en reservestøyforsterkerkrets som er sikret mot feil i videste forstand ikke nødvendig bortsett fra den som er nødven-dig for AGC (automatisk styrkekontroll) og for det andre og mest viktige tilveiebringes AGC-signalet fra det ferdige kombinerte signal. Dette AGC-signal er vesentlig jevnere enn det som kan tilveiebringes fra de individuelle signaler ifølge vel kjente diversitysystemer, slik at dype Rayleigh-fadinger ikke behøver å følges og AGC-signalet behøver heller ikke å følge flerveisnullene. Det ønskede område for AGC-signalet er således vesentlig redusert. In order to overcome these difficulties, a new combination system according to the invention has been developed for "O-H" connection equipment that uses the diversity system. The system will be called an equal-strength combination system. It theoretically works within 1 dB of the effect of a maximum-ratio combination system. The problem of providing equal-sized signals at all times does not exist and the provision of a suitable control voltage is made possible in two different ways. Firstly, a backup noise amplifier circuit which is fail-safe in the broadest sense is not necessary except that necessary for AGC (automatic gain control) and secondly and most importantly, the AGC signal is provided from the finished combined signal. This AGC signal is substantially smoother than what can be provided from the individual signals according to well-known diversity systems, so that deep Rayleigh fadings do not need to be followed and the AGC signal does not need to follow the multipath nulls either. The desired range for the AGC signal is thus significantly reduced.

Lik-styrke-kombinasjonssystemet er selv når radiorør benyttes i seg selv sikret mot feil idet dersom et rør eller et blandekrystall svikter i en hvilken som helst diversitykanal, vil styringen fremde-les opprettholdes av de andre diversitykanaler og den uønskede støy i den dårlige diversitykanal har således ingen virkning. Det er ingen krav for spesielle styreanord-ninger for å oppnå forholdskvadrering, men problemet med å tilpasse mellomfre-kvensforsterkerstyrkekarakteristikken er selvfølgelig tilstede. Dette er ikke noe al-vorlig problem, men flere forholdsregler kan tas for å hindre uønsket innvirkning av denne grunn. AGC-signalet tilføres mange mellomfrekvenstrinn for å utjevne virkningen fra rør som er forskjellige. Det har vært funnet praktisk å tilpasse to 70 Mc/s MF-forsterkere til hverandre innenfor 2 dB over et område av 50 dB. Lik-styrke-kombinasj onssystemet benytter kretser for å muliggjøre kombinasjon av diversitysignalene på mellomfrekvensnivå og således muliggjøre at en felles mottager kan benyttes for to eller flere diversitykanaler. For å tillate kombinasjon på mellomfrekvensnivå blir kretser benyttet for å holde signalene med en fast faseforskjell, idet et automatisk fasestyresignal holder de to signaler i diversitykanalene med en forutbestemt faseforskjell, f. eks. 90° fase-forskjøvet i forhold til hverandre. Det skal bemerkes at kombinasjonen ikke er basert på noe smalt bånd alene, men på kryss-korr elas jon mellom to inngangsspektra. Dersom således et selektivt fadingmini-mum opptrer i signalfrekvensbåndet vil området for maksimum energi automatisk bli tilpasset i fase for mest fordelaktig be-nyttelse. Even when radio tubes are used, the equal-strength combination system is itself secured against failure, since if a tube or a mixing crystal fails in any diversity channel, the control will still be maintained by the other diversity channels and the unwanted noise in the bad diversity channel has thus no effect. There is no requirement for special control devices to achieve ratio squaring, but the problem of adapting the intermediate frequency amplifier power characteristic is of course present. This is not a serious problem, but several precautions can be taken to prevent unwanted impact for this reason. The AGC signal is applied to many intermediate frequency steps to equalize the effects of tubes that are different. It has been found practical to match two 70 Mc/s MF amplifiers to within 2 dB over a range of 50 dB. The equal strength combination system uses circuits to enable combination of the diversity signals at intermediate frequency level and thus enable a common receiver to be used for two or more diversity channels. To allow combination at intermediate frequency level, circuits are used to keep the signals with a fixed phase difference, an automatic phase control signal keeping the two signals in the diversity channels with a predetermined phase difference, e.g. 90° phase-shifted in relation to each other. It should be noted that the combination is not based on any narrow band alone, but on cross-correlation between two input spectra. Thus, if a selective fading minimum occurs in the signal frequency band, the area for maximum energy will automatically be adjusted in phase for most advantageous use.

Mottageren i et helt lik-styrkekombi-nasjonsmottagersystem er både enklere, mer pålitelig, dvs. sikret mot feil, og kan virke bedre mot flerveis fading enn den maksimal-styrke-hovedbåndsmottager som tidligere er benyttet. The receiver in a completely equal-power combination receiver system is both simpler, more reliable, i.e. secured against errors, and can work better against multi-way fading than the maximum-power mainband receiver previously used.

En hensikt med den foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe et kombinasjonssystem for å øke påliteligheten av en likstyrke-kombinasjonsdiversitymottager. An object of the present invention is to provide a combination system to increase the reliability of an equal strength combination diversity receiver.

En annen hensikt med oppfinnelsen er å tilveiebringe et kombinasjonssystem for likstyrke-kombinasjonsmottager som omfatter bare passive elementer. Another purpose of the invention is to provide a combination system for direct current combination receivers comprising only passive elements.

En annen hensikt med den foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe et kombinasjonssystem for en lik-styrke-kombinasj onsdiversitymottager, som har tre virkninger, nemlig: 1) å kombinere signaler fra to eller flere diversitykanaler, 2) å tilveiebringe et automatisk fasestyresignal for styring av diversitykanalsigna-lene slik at den nødvendige fasestyring oppnås og 3) å tilveiebringe et automatisk styrkestyresignal for å styre styrken av mellomfrekvensforsterkerne i hver av diversity-signalkanalene. Another object of the present invention is to provide a combination system for an equal-power combination diversity receiver, which has three effects, namely: 1) to combine signals from two or more diversity channels, 2) to provide an automatic phase control signal for controlling the diversity channel signal -lens so that the required phase control is achieved and 3) to provide an automatic power control signal to control the power of the intermediate frequency amplifiers in each of the diversity signal channels.

Den foreliggende oppfinnelse angår en radiodiversitymottager omfattende en hybridkrets som er koblet til en første og en andre radiofrekvens-signalkilde for å kombinere signaler fra kildene praktisk talt i fase og en fasedetektor som tilveiebringer The present invention relates to a radio diversity receiver comprising a hybrid circuit which is connected to a first and a second radio frequency signal source to combine signals from the sources practically in phase and a phase detector which provides

et styresignal for å styre fasen av den ene kilde i forhold til den andre. Det særegne a control signal to control the phase of one source in relation to the other. The distinctive

ved oppfinnelsen er at fasedetektoren er koblet til en del av hybridkretsen og reagerer i samsvar med de spenninger som tilveiebringes i denne del av hybridkretsen og signalene fra en av signalkildene, for å tilveiebringe det nevnte styresignal som er proporsjonalt med raseforskjellen mellom signalene fra signalkildene og at styresignalet tilkobles i det minste en av kildene for å holde signalene fra den første of the invention is that the phase detector is connected to a part of the hybrid circuit and reacts in accordance with the voltages provided in this part of the hybrid circuit and the signals from one of the signal sources, in order to provide the aforementioned control signal which is proportional to the racial difference between the signals from the signal sources and that the control signal is connected to at least one of the sources to keep the signals from the first

■og den andre kilde i et forutbestemt faseforhold for at signalene skal kunne kombineres praktisk talt i fase i hybridkretsen. ■and the other source in a predetermined phase relationship so that the signals can be combined practically in phase in the hybrid circuit.

Et ytterligere særtrekk ved oppfinnelsen er at hybridkretsen omfatter en individuell inngangsanordning koblet til hver av signalkildene og en individuell utgangsanordning koblet til hver av inngangsanordningene for å kombinere signalene fra kildene praktisk talt i fase og at en automatisk styrkekontrolldetektor som er koblet til utgangsanordningene reagerer i samsvar med amplituden av de kombinerte signaler for å tilveiebringe et automatisk styrkekontrollsignal og at kontrollsignalet er koblet til hver av kildene for å styre amplituden av signalene fra disse. De ovenfor nevnte og andre fordeler ved oppfinnelsen vil bli detaljert beskrevet i den følgende beskrivelse under henvisning til tegningene hvor fig. 1 viser et blokkskjema av en lik-styrke-kombinasj onsdiversitymottager som benytter kombinasj onssystemet ifølge oppfinnelsen og fig. 2 viser et koblingsskjema av kombinasjonssystemet i mottageren i fig. 1. A further distinctive feature of the invention is that the hybrid circuit comprises an individual input device connected to each of the signal sources and an individual output device connected to each of the input devices to combine the signals from the sources practically in phase and that an automatic strength control detector connected to the output devices responds in accordance with the amplitude of the combined signals to provide an automatic strength control signal and that the control signal is connected to each of the sources to control the amplitude of the signals from them. The above-mentioned and other advantages of the invention will be described in detail in the following description with reference to the drawings where fig. 1 shows a block diagram of an equal strength combination diversity receiver that uses the combination system according to the invention and fig. 2 shows a connection diagram of the combination system in the receiver in fig. 1.

I fig. 1 er det vist et blokkskjema av en diversitymottager som benytter det be-skrevne lik-styrke-kombinasj onssystem. Rent generelt omfatter diversitymottage-ren en første signalkanal 1 og en andre signalkanal 2 som omfatter de nødvendige frekvensvelgere, heterodynkretser og mel-lomfrekvensforsterkere. Diversitysignalka-nalen 1 omfatter en antenne 3 som mottar et radiofrekvenssignal fra en fjern sender. Utgangen fra antennen 3 er koblet til en radiofrekvensforsterker 4 for å sikre riktig frekvensvalg. Utgangen fra forsterkeren 4 er koblet til en heterodynkrets 5 som omfatter en blander 6 som i forbin-delse med utgangen av en lokaloscillator 7 reduserer radiofrekvenssignalet til et mellomfrekvenssignal som har frekvensen F. Utgangen fra heterodynkretsen 5, dvs. utgangen fra blanderen 6, er koblet til en mellomfrekvensforsterker 8 hvis utgang igjen er koblet til en diversitysignalkombi-nasjonsinnretning 9. Komponentene i signalkanalen 2 er praktisk talt identiske med komponentene i signalkanalen 1 og omfatter en antenne 10 for mottagelse av radiofrekvenssignaler fra en fjern mottager. Det signal som induseres i antennen 10 er koblet til en radiofrekvensforsterker 11 og videre til en heterodynkrets 12 som omfatter en blander 13 som reduserer radiofrekvenssignalet til et mellomfrekvenssignal som har frekvensen F ved hjelp av en lokaloscillator 13a. Utgangen fra blanderen 13 er koblet til en mellomfrekvensforsterker 14 hvis utgang igjen er koblet til diversitysignalkombinasjonsinn-retningen 9. In fig. 1 shows a block diagram of a diversity receiver that uses the described equal strength combination system. Generally speaking, the diversity receiver comprises a first signal channel 1 and a second signal channel 2 which comprise the necessary frequency selectors, heterodyne circuits and intermediate frequency amplifiers. The diversity signal channel 1 comprises an antenna 3 which receives a radio frequency signal from a remote transmitter. The output from the antenna 3 is connected to a radio frequency amplifier 4 to ensure the correct frequency selection. The output from the amplifier 4 is connected to a heterodyne circuit 5 which comprises a mixer 6 which, in connection with the output of a local oscillator 7, reduces the radio frequency signal to an intermediate frequency signal having the frequency F. The output from the heterodyne circuit 5, i.e. the output from the mixer 6, is connected to an intermediate frequency amplifier 8 whose output is again connected to a diversity signal combination device 9. The components in the signal channel 2 are practically identical to the components in the signal channel 1 and comprise an antenna 10 for receiving radio frequency signals from a remote receiver. The signal induced in the antenna 10 is connected to a radio frequency amplifier 11 and further to a heterodyne circuit 12 which comprises a mixer 13 which reduces the radio frequency signal to an intermediate frequency signal having the frequency F by means of a local oscillator 13a. The output from the mixer 13 is connected to an intermediate frequency amplifier 14 whose output is in turn connected to the diversity signal combination device 9.

Diversitysignalkombinasjonsinnretnin-gen 9 mottar utgangssignalene fra mellomfrekvensforsterkerne 8 og 14 for å tilveiebringe et kombinert utgangssignal for be-nyttelse i mottageren for å detektere den informasjon som inneholdes i det kombinerte diversitysignal. Diversitysignalkom-binasjonsinnretningen 9 tilveiebringer også en automatisk fasestyrespenning som er koblet over linjer 15 og 16 til lokaloscillatorene 7 og 13a for å styre fasen av utgangssignalene i blanderne 6 og 13 for å sikre at signalutgangene fra disse innehar en forutbestemt faseforskyvning slik at signalene som tilføres diversitykombina-sjonsinnretningen 9 kan kombineres praktisk talt i fase for å tilveiebringe det ønskede kombinerte utgangssignal. Diversi-tysignalkombinasjonsinnretningen 9 tilveiebringer også et automatisk styrkestyresignal som er koblet over en linje 17 og likeledes over linjer 18 og 19 til mellomfrekvensforsterkerne 8 og 14 for å tilveiebringe en praktisk talt lik styrkekarakteri-stikk for disse to forsterkere idet den til-passer styrken av forsterkerne 8 og^l-i slik at et ønsket nivå opprettholdes for lik-styrke-kombinasj on. The diversity signal combination device 9 receives the output signals from the intermediate frequency amplifiers 8 and 14 to provide a combined output signal for use in the receiver to detect the information contained in the combined diversity signal. The diversity signal combining device 9 also provides an automatic phase control voltage which is connected via lines 15 and 16 to the local oscillators 7 and 13a to control the phase of the output signals in the mixers 6 and 13 to ensure that the signal outputs from these have a predetermined phase shift so that the signals supplied to the diversity combiner -sion device 9 can be combined practically in phase to provide the desired combined output signal. The diversity signal combination device 9 also provides an automatic power control signal which is connected via a line 17 and likewise via lines 18 and 19 to the intermediate frequency amplifiers 8 and 14 to provide a practically equal power characteristic for these two amplifiers as it adapts the power of the amplifiers 8 and^l-i so that a desired level is maintained for equal-strength combination on.

Før en går over til beskrivelsen av fig. 2 hvor den detaljerte krets av diversity-kombinasjonsinnretningen 9 er beskrevet skal det bemerkes at systemet som er vist i fig. 1 også kan benyttes for avstands-diversitysystemer når antennene 3 og 9 an-bringes i en passende avstand innbyrdes og ved å sende ett radiofrekvenssignal med én bestemt frekvens fra en fjern sender. Ved dette systemet vil radiofrekvensfor-sterkerne 4 og 11 være innstilt på den gitte frekvens. Lokaloscillatorene 7 og 13a vil være innstilt på samme frekvens slik at blanderne 6 og 13 ved heterodynprosessen tilveiebringer et mellomfrekvenssignal med frekvensen F. Dette samme arrangement av komponenter kan også benyttes ved frekvensdiversitysystemer når radiofre-kvensforsterkerne 4 og 11 er innstilt for å motta forskjellige radiofrekvenssignaler. Diversityradiofrekvensforsterkeren 4 vil være innstilt for å motta et radiofrekvenssignal F, mens radiofrekvensforsterkeren 11 vil være innstilt for å motta et radiofrekvenssignal F2, idet F i og F2 er passende adskilt for å tilveiebringe den ønskede di-versitykarakteristikk. Ved denne type arrangement vil det være nødvendig å innstille lokaloscillatorene 7 og 13a slik i forhold til signalene som passerer radiofre-kvensforsterkerne 4 og 11 at et mellomfrekvenssignal med frekvens F tilveiebringes ved utgangen av hver av blanderne 6 og 13. Before proceeding to the description of fig. 2 where the detailed circuit of the diversity combination device 9 is described, it should be noted that the system shown in fig. 1 can also be used for distance diversity systems when the antennas 3 and 9 are placed at a suitable distance from each other and by sending a radio frequency signal with a specific frequency from a distant transmitter. With this system, the radio frequency amplifiers 4 and 11 will be tuned to the given frequency. The local oscillators 7 and 13a will be set to the same frequency so that the mixers 6 and 13 provide an intermediate frequency signal with the frequency F in the heterodyne process. This same arrangement of components can also be used in frequency diversity systems when the radio frequency amplifiers 4 and 11 are set to receive different radio frequency signals. The diversity radio frequency amplifier 4 will be tuned to receive a radio frequency signal F, while the radio frequency amplifier 11 will be tuned to receive a radio frequency signal F2, F i and F2 being suitably separated to provide the desired diversity characteristic. With this type of arrangement, it will be necessary to set the local oscillators 7 and 13a in such a way in relation to the signals passing the radio frequency amplifiers 4 and 11 that an intermediate frequency signal with frequency F is provided at the output of each of the mixers 6 and 13.

Ved diversitysystemer av både frekvens- eller avstandstypen, vil kombinasjonen av mellomfrekvenssignalene foretas på den samme måten med den samme kretsen. Det er selvfølgelig nødvendig at mellomfrekvensene er like enten det gjel-der avstands- eller frekvensdiversitysystemer. In the case of diversity systems of both frequency and distance type, the combination of the intermediate frequency signals will be carried out in the same way with the same circuit. It is of course necessary that the intermediate frequencies are the same whether it applies to distance or frequency diversity systems.

I hverken et avstands- eller frekvens-diversitysystem er det nødvendig å benytte to lokaloslillatorsignaler som vist i fig. 1 for å tilveiebringe den ønskede hete-rodynvirkning. Et alternativt arrangement vil være å benytte én enkelt lokaloscillator som ved hjelp av to frekvens-multipliserte kjeder ved avstandsdiversity vil tilveiebringe en identisk lokaloscillatorfrekvens for kombinasjon med radiofre-kvensene i blanderne 6 og 13. Ved fre-kvensdiversity vil frekvensmultipliserings-kj edene som påvirkes av lokaloscillatoren tilpasses for å tilveiebringe den ønskede lokaloscillatorfrekvens slik at de like mel-lomfrekvenser for kobling til mellomfrekvensforsterkerne 8 og 14 tilveiebringes. Multipliseringskj edene i hver av hetero-dynkretsene må omfatte et fasestyreele-ment som er i stand til å virke i samsvar med de automatiske fasestyresignaler som er koblet fra diversitykombinasj onsinnr et-ningen 9 for å tilpasse fasene av mellomfrekvenssignalene slik at disse innehar et ønsket forutbestemt faseforhold for å mu-liggjøre mellomfrekvensene for de to signalkanaler å kombineres praktisk talt i fase. Et annet alternativt arrangement vil være å benytte en lokaloscillator med fast frekvens koblet til den ene diversitykanal og en lokaloscillator med variabel frekvens koblet til den andre diversitykanal. Det automatiske fasestyresignal ville i dette tilfelle være koblet til lokaloscillatoren med variabel frekvens for å innstille fasen av dennes utgang og således fasen av dens tilsvarende mellomfrekvenssignal for å tilveiebringe et ønsket faseforhold mellom de to mellomfrekvenssignaler. In neither a distance nor frequency diversity system, it is necessary to use two local oscillator signals as shown in fig. 1 to provide the desired hot rod effect. An alternative arrangement would be to use a single local oscillator which, by means of two frequency-multiplied chains, in the case of distance diversity, will provide an identical local oscillator frequency for combination with the radio frequencies in the mixers 6 and 13. In the case of frequency diversity, the frequency multiplication chains which are affected by the local oscillator is adapted to provide the desired local oscillator frequency so that the same intermediate frequencies for coupling to the intermediate frequency amplifiers 8 and 14 are provided. The multiplication chains in each of the heterodyne circuits must comprise a phase control element which is able to act in accordance with the automatic phase control signals which are connected from the diversity combination device 9 in order to adapt the phases of the intermediate frequency signals so that these have a desired predetermined phase relationship to enable the intermediate frequencies of the two signal channels to be combined practically in phase. Another alternative arrangement would be to use a local oscillator with a fixed frequency connected to one diversity channel and a local oscillator with a variable frequency connected to the other diversity channel. The automatic phase control signal would in this case be connected to the variable frequency local oscillator to set the phase of its output and thus the phase of its corresponding intermediate frequency signal to provide a desired phase relationship between the two intermediate frequency signals.

Som det fremgår av det foregående vil diversitysignalkombinas j onsinnr etnin-gen 9 tilveiebringe den kombinerte signal-utgang, det automatiske fasestyresignal som er nødvendig for systemet hvori det benyttes og det automatiske styrkestyresignal som er nødvendig for å sikre praktisk talt lik forsterkning i forsterkerne 8 og 14 forutsatt at de to signaler som er koblet til diversitysignalkombinasjonsinn-retningen 9 har samme frekvens og et forutbestemt faseforhold. As can be seen from the foregoing, the diversity signal combination device 9 will provide the combined signal output, the automatic phase control signal which is necessary for the system in which it is used and the automatic strength control signal which is necessary to ensure practically equal amplification in the amplifiers 8 and 14 provided that the two signals connected to the diversity signal combination device 9 have the same frequency and a predetermined phase relationship.

Systemet som er beskrevet i fig. 1 er et dobbelt diversityarrangement som benytter én enkelt diversitysignalkombina-sjonsinnretning. Det er mulig ved riktig multiplisering av utstyret, dvs. ved å benytte et ytterligere utstyr som det som er vist i fig. 1 og ved å føre utgangene fra disse til en tredje diversity kombinasjons - krets, å tilveiebringe et diversitymottager-system som benytter firedobbelt diversity. I et slikt arrangement vil diversitysignalkombinas j onsinnr etningene være som ne-denfor beskrevet under henvisning til fig. 2. Ved å benytte utstyret i fig. 1 N ganger og med utgangene fra kombinasj onsinn-retningene koblet på riktig måte, er det mulig å tilveiebringe et system som har N-dobbelt diversity. The system described in fig. 1 is a double diversity arrangement which uses a single diversity signal combination device. It is possible by properly multiplying the equipment, i.e. by using an additional equipment such as that shown in fig. 1 and by feeding the outputs from these to a third diversity combination circuit, to provide a diversity receiver system that uses quadruple diversity. In such an arrangement, the diversity signal combination arrangements will be as described below with reference to fig. 2. By using the equipment in fig. 1 N times and with the outputs of the combination sense directions properly connected, it is possible to provide a system that has N-fold diversity.

Kretsen som er vist i fig. 2 viser di-versitysignalkombinasjonskretsen 9 i fig. 1 og er rent passiv, dvs. der er ingen radio-rør eller annet utstyr som er aktivt. Påliteligheten eller feilsikkerheten av kom-binasjonsinnretningen for et lik-styrke-kombinasj onsarrangement er således øket i forhold til tidligere benyttede kombina-sjonsarrangementer som omfatter aktive komponenter som f. eks. radiorør. The circuit shown in fig. 2 shows the diversity signal combination circuit 9 in fig. 1 and is purely passive, i.e. there are no radio tubes or other equipment that is active. The reliability or fail-safe of the combination device for an equal strength combination arrangement is thus increased in relation to previously used combination arrangements which include active components such as e.g. radio tube.

Diversitysignalkombinas] onsinnretnin-gen 9 består av tre hoveddeler; en hybridkrets 20, en AGC-detektor 21 og en fasedetektor 22. Hybridkretsen 20 er den ve-sentligste delen i kombinasjonskretsen 9. Hybridkretsen 20 muliggjør at signalene fra mellomfrekvensforsterkerne 8 og 14 kombineres i fase, tilveiebringer i visse deler av kretsen spenninger som den automatiske styrkestyredetektor 21 reagerer i samsvar med for å tilveiebringe et ønsket automatisk styrkestyresignal og tilveiebringer i andre deler av kretsen spenninger som fasedetektoren 22 reagerer i samsvar med for å tilveiebringe et automatisk fasestyresignal for å holde mellomfrekvenssignalene i diversitykanalene i et ønsket faseforhold for å muliggjøre at disse signaler kombineres i fase i hybridkretsen 20. The diversity signal combination device 9 consists of three main parts; a hybrid circuit 20, an AGC detector 21 and a phase detector 22. The hybrid circuit 20 is the most essential part in the combination circuit 9. The hybrid circuit 20 enables the signals from the intermediate frequency amplifiers 8 and 14 to be combined in phase, providing in certain parts of the circuit voltages such as the automatic power control detector 21 responds in accordance with to provide a desired automatic power control signal and provides in other parts of the circuit voltages which the phase detector 22 responds in accordance with to provide an automatic phase control signal to keep the intermediate frequency signals in the diversity channels in a desired phase relationship to enable these signals are combined in phase in the hybrid circuit 20.

Det er nødvendig å opprettholde 90° faseforskyvning mellom utgangene av forsterkerne 8 og 14 for at de to signaler skal kunne kombineres i fase i hybridkretsen 20. I det følgende skal det antas at utgangen av MF-forsterkeren 8 er koblet til klemmen 23 og at utgangen fra MF-forsterkeren 14 er koblet til klemmen 24. Det skal antas videre at inngangssignalet til klemme 23 i fase ligger 90° etter inngangssignalet på klemme 24. It is necessary to maintain a 90° phase shift between the outputs of the amplifiers 8 and 14 so that the two signals can be combined in phase in the hybrid circuit 20. In the following, it shall be assumed that the output of the MF amplifier 8 is connected to terminal 23 and that the output from the MF amplifier 14 is connected to terminal 24. It shall further be assumed that the input signal to terminal 23 is in phase 90° after the input signal on terminal 24.

Hybridkretsen 20 omfatter en trans-formator 25 hvis sekundærvikling 26 har en sentertapp 27. Sentertappen 27 er ved hjelp av en kondensator 28 koblet til jord som i dette tilfelle er radiofrekvensens re-feransepotensial Hybridkretsen 20 omfatter også en tranformator 29 hvis primær-vikling 30 er koblet i serie med en motstand 31a. Endene av seriekombinasjonen av primærviklingen 30 og motstanden 31a er koblet til endene av sekundærviklingen 26. De kombinerte signaler kobles over en sekundærvikling 31 på transformatoren 29 til den etterfølgende mottagerkrets ved hjelp av en klemme 32. The hybrid circuit 20 comprises a transformer 25 whose secondary winding 26 has a center pin 27. The center pin 27 is connected to earth by means of a capacitor 28 which in this case is the reference potential of the radio frequency. The hybrid circuit 20 also comprises a transformer 29 whose primary winding 30 is connected in series with a resistor 31a. The ends of the series combination of the primary winding 30 and the resistor 31a are connected to the ends of the secondary winding 26. The combined signals are connected via a secondary winding 31 of the transformer 29 to the subsequent receiver circuit by means of a clamp 32.

Virkningen av hybridkretsen 20 er som følger: Signalet fra forsterkeren 8 er koblet til klemme 23 og er 90° faseforskjøvet i forhold til signalet som er koblet til klemme 24. Signalet fra forsterkeren 8 er etter klemme 23 koblet over en transmisjons-linje 33a med en lengde lik en kvart bølge-lengde ved hybridkretsens arbeidsfrekvens, for å forskyve signalet på klemme 23 180° i forhold til signalet som er koblet til klemme 24. Etter å ha passert gjennom den kvarte bølgelengdelinje 33a er signalet ved hjelp av en kondensator 33 koblet til for-bindelsen mellom primærviklingen 30 og motstanden 31a. Med en passende avslutning ved utgangsklemmen 32 som repre-senteres av etterfølgende utstyr og er skje-matisk vist ved en prikket motstand 34 kan inngangsimpedansen av transformatoren 29 gjøres lik motstandsverdien av motstanden 31a hvorved hybridkretsen 20 blir balansert. Strømmen som flyter gjennom motstanden 31a og gjennom primærviklingen 30 vil forekomme med motsatt retning i sekundærviklingen 26 på transformatoren 25 slik at strømmen elimineres i sekundærviklingen 26. Derved vil endene av sekundærviklingen 26 kunne betraktes som et radiofrekvensreferansepotensial som f. eks. jord. Spenningen på klemme 23 vil derfor bare være tilstede over primærviklingen 30 og over mostanden 31 og overføres ikke av transformatoren 25 til inngangsklemmen 24. The effect of the hybrid circuit 20 is as follows: The signal from the amplifier 8 is connected to terminal 23 and is 90° phase-shifted in relation to the signal connected to terminal 24. The signal from the amplifier 8 is connected after terminal 23 via a transmission line 33a with a length equal to a quarter wavelength at the operating frequency of the hybrid circuit, to shift the signal on terminal 23 by 180° relative to the signal connected to terminal 24. After passing through the quarter wavelength line 33a, the signal is connected by means of a capacitor 33 to the connection between the primary winding 30 and the resistor 31a. With a suitable termination at the output terminal 32 which is represented by subsequent equipment and is schematically shown by a dotted resistor 34, the input impedance of the transformer 29 can be made equal to the resistance value of the resistor 31a whereby the hybrid circuit 20 is balanced. The current flowing through the resistor 31a and through the primary winding 30 will occur in the opposite direction in the secondary winding 26 of the transformer 25 so that the current is eliminated in the secondary winding 26. Thereby, the ends of the secondary winding 26 can be regarded as a radio frequency reference potential such as e.g. earth. The voltage on terminal 23 will therefore only be present across the primary winding 30 and across the resistor 31 and is not transferred by the transformer 25 to the input terminal 24.

Inngangssignalet på klemme 24 er som nevnt 90° faseforskjøvet i forhold til inngangssignalet på klemme 23. På sekundærviklingen 26 vil spenningen forekomme med positiv eller negativ fase på endene av sekundærviklingen 26 i forhold til inngangen ved 24. Spenningen på denne sekundærviklingen er forbundet med primærviklingen 30 og motstanden 31a i serie. Da denne krets er balansert på grunn av en passende avslutning ved utgangsklemmen 32, vil spenningen ved forbindelsespunktet mellom primærviklingen 30 og motstanden 31a ha det samme potensial som sentertappen på sekundærviklingen 26 som har jordpotensial. Ingen energi fra inngangsklemmen 24 vil således nå inngangsklemmen 23 på grunn av at hybridkretsen er lineær og bilateral. As mentioned, the input signal on terminal 24 is 90° phase-shifted in relation to the input signal on terminal 23. On the secondary winding 26, the voltage will occur with a positive or negative phase on the ends of the secondary winding 26 in relation to the input at 24. The voltage on this secondary winding is connected to the primary winding 30 and the resistor 31a in series. Since this circuit is balanced due to a suitable termination at the output terminal 32, the voltage at the connection point between the primary winding 30 and the resistor 31a will have the same potential as the center pin of the secondary winding 26 which has ground potential. No energy from the input terminal 24 will thus reach the input terminal 23 because the hybrid circuit is linear and bilateral.

Ved å påtrykke signalene fra MF-forsterkerne 8 og 14 samtidig til deres respek-tive inngangsklemmer 23 og 24 vil kombinasjonen i hybridkretsen 20 foretas som følger: Signalet på klemme 23 antas som nevnt å ligge 90° etter signalet på klemme 24. Etter at signalet på klemme 23 passerer gjennom kvart-bølgelengdelinjen 33a, vil signalet på kondensatoren 33 ligge 180° etter signalet på klemme 24 og en spenning på f. eks. —V1 tilføres et punkt 35 på transformatoren 29. Signalet fra klemme 24 om-formes i transformatoren 25 slik at spenning på f. eks. +V2 tilføres et punkt 36 på transformatoren 29 og at spenning på f. eks. —V2 tilføres den nedre ende av motstanden 31a ved f. eks. punkt 37. Spenningsforskjellen over viklingen 30 på transformatoren 29 vil således være lik V2— By applying the signals from the MF amplifiers 8 and 14 simultaneously to their respective input terminals 23 and 24, the combination in the hybrid circuit 20 will be carried out as follows: The signal on terminal 23 is assumed, as mentioned, to lie 90° after the signal on terminal 24. After the signal on terminal 23 passes through the quarter-wavelength line 33a, the signal on capacitor 33 will lie 180° after the signal on terminal 24 and a voltage of e.g. —V1 is supplied to a point 35 on the transformer 29. The signal from terminal 24 is transformed in the transformer 25 so that a voltage of e.g. +V2 is supplied to a point 36 on the transformer 29 and that voltage of e.g. —V2 is supplied to the lower end of the resistor 31a by e.g. point 37. The voltage difference across the winding 30 of the transformer 29 will thus be equal to V2—

(—V,) eller Vt + V2. Spenningsforskjellen over motstanden 31a vil være —V2—(—V,) eller V,—V2 slik at disse to spenninger motvirker hverandre. Spenningen på ut-V2 gangsklemmen 32 vil være —— (V, + V2) (—V,) or Vt + V2. The voltage difference across the resistor 31a will be —V2—(—V,) or V,—V2 so that these two voltages counteract each other. The voltage on the output V2 gang terminal 32 will be —— (V, + V2)

eller 0,7 ganger summen av V, og V2. Det or 0.7 times the sum of V, and V2. The

maksimale utgangssignal forekommer ved klemme 32 når inngangen på klemmene 23 og 24 er i nøyaktig riktig fase og nøyaktig like i amplitude. maximum output signal occurs at terminal 32 when the input at terminals 23 and 24 is in exactly the right phase and exactly equal in amplitude.

Fasedetektoren 22 styrer sammen med hybridkretsen 20 den relative fase av lokaloscillatorene 7 og 13a eller styrer mer generelt fasen av lokaloscillatorfrekvensen The phase detector 22 together with the hybrid circuit 20 controls the relative phase of the local oscillators 7 and 13a or more generally controls the phase of the local oscillator frequency

som er koblet til blanderne 6 og 13 for å which is connected to the mixers 6 and 13 in order to

korrigere og opprettholde et forutbestemt faseforhold mellom MF-signalene slik at en riktig addisjon foretas i kombinasjonskretsen eller hybridkretsen 20, idet det for-utbestemte faseforhold er en faseforskyvning på 90° mellom signalene på de to forskjellige signalkanaler. Dette oppnås correct and maintain a predetermined phase relationship between the MF signals so that a correct addition is made in the combination circuit or hybrid circuit 20, the predetermined phase relationship being a phase shift of 90° between the signals on the two different signal channels. This is achieved

ved hjelp av en fasestyrespenning som til-føres oscillatorene eller heterodynkretsen idet de bevirker at hver av disse tiltar eller avtar i fase med hensyn til den andre lokaloscillator eller heterodynkrets. Styre-spenningen tilveiebringes i kombinasjonskretsen 9 ved fasesammenligning av signalene i kombinasj onskretsen selv. by means of a phase control voltage which is supplied to the oscillators or the heterodyne circuit, causing each of these to increase or decrease in phase with respect to the other local oscillator or heterodyne circuit. The control voltage is provided in the combination circuit 9 by phase comparison of the signals in the combination circuit itself.

Virkemåten av kretsen for å tilveiebringe en fasestyrespenning er som følger: Spenningen på klemme 23, Va, føres gjennom en leder 38 og likeledes gjennom kondensatorer 39 og 40 til anodeenden av hver av to krystalldioder 41 og 42. Spenningen på klemme 24 føres gjennom en mottakt-transformator 25 for å tilveiebringe to spenninger; V2 som er tilstede i den ene ende 43 av sekundærviklingen 26 og likeledes ved katodeenden av krystalldioden 41, og —V2 ved den andre enden 44 av viklingen 26 og således også ved katodeenden av krystalldioden 42. Over krystalldioden 41 er det således en spenningsforskjell V.t—V2 og over krystalldioden 42 er det en spenningsforskjell Va—(—V2) eller Va+V2. Denne sum og differans av spenninger de-tekteres av krystallene 41 og 42 og en like-strømkrets som omfatter to motstander 45 og 46 er innrettet for å utlede de resulterende likestrømsutganger. Induktansspoler 47 og 48 og kondensatorer 49 og 50 virker som filtre for å fjerne fra likestrømskret-sen ethvert radiofrekvenssignal som måtte være tilstede ved anoden av krystallene 41 og 42. Enhver ulikhet i differanse- og sum-spenningene over diodene 41 og 42 vil være tilstede mellom APC-klemmene 51 og 52. Dersom Va ligger etter V2 med mindre The operation of the circuit to provide a phase control voltage is as follows: The voltage at terminal 23, Va, is passed through a conductor 38 and likewise through capacitors 39 and 40 to the anode end of each of two crystal diodes 41 and 42. The voltage at terminal 24 is passed through a counter clock -transformer 25 to provide two voltages; V2 which is present at one end 43 of the secondary winding 26 and likewise at the cathode end of the crystal diode 41, and —V2 at the other end 44 of the winding 26 and thus also at the cathode end of the crystal diode 42. Across the crystal diode 41 there is thus a voltage difference V.t— V2 and across the crystal diode 42 there is a voltage difference Va—(—V2) or Va+V2. This sum and difference of voltages is detected by crystals 41 and 42 and a DC circuit comprising two resistors 45 and 46 is arranged to derive the resulting DC outputs. Inductance coils 47 and 48 and capacitors 49 and 50 act as filters to remove from the DC circuit any radio frequency signal that may be present at the anode of crystals 41 and 42. Any difference in the differential and sum voltages across diodes 41 and 42 will be present between APC terminals 51 and 52. If Va is after V2 unless

enn 90°, vil styrken av Va + V2 være større enn Va—V2 og dersom Va ligger etter V2than 90°, the strength of Va + V2 will be greater than Va—V2 and if Va is after V2

med mer enn 90° vil styrken av Va—V2with more than 90° the strength of Va—V2

være større enn Va+V2. Ved nøyaktig 90° faseforskjell vil Va-|-V2 være lik Va—V2. be greater than Va+V2. At exactly 90° phase difference, Va-|-V2 will be equal to Va—V2.

En positiv eller negativ frekvensstyre- eller fasestyrespenning tilveiebringes mellom klemmene 51 og 52 dersom Va avviker fra V2 med mer eller mindre enn 90° og lokaloscillatorene styres av denne fasestyrespenning for å holde Va og V2 på en 90° faseforskjell, det vil si at Va, utgangen av forsterkeren 8, og V,„ utgangen av forster- A positive or negative frequency control or phase control voltage is provided between terminals 51 and 52 if Va deviates from V2 by more or less than 90° and the local oscillators are controlled by this phase control voltage to keep Va and V2 at a 90° phase difference, that is, Va, the output of the amplifier 8, and V,„ the output of the amplifier

keren 14, innehar det ønskede forutbe- keren 14, has the desired preliminary

stemte faseforhold på 90°. Det vil sees at Va og Vb holdes med 90° faseforskjell inn- tuned phase relationship of 90°. It will be seen that Va and Vb are held with a 90° phase difference in

byrdes før tilførsel til hybridkretsen for å tilveiebringe det ønskede faseforhold i kombinasj onskretsen. En linje med en kvart bølgelengde er innskutt i tilkoblings-ledningen for Va slik at V1 og V2 holdes på 180° faseforskjell og slik at V, ligger 90° etter Va og fasedetektoren er forbun- is charged before feeding to the hybrid circuit to provide the desired phase relationship in the combination circuit. A line with a quarter wavelength is inserted into the connection line for Va so that V1 and V2 are kept at a 180° phase difference and so that V is 90° after Va and the phase detector is connected

det med hybridkretsen for å holde Va 90° that with the hybrid circuit to keep Va 90°

etter V2. after V2.

Det vil ses at fasedetektoren sammen- It will be seen that the phase detector together

ligner inngangene på klemmene 23 og 24 similar to the inputs on terminals 23 and 24

ved å ta signalet direkte fra klemme 23 by taking the signal directly from terminal 23

og spenningene som tilveiebringes på hver side av sekundærviklingen 26 på transformatoren 25 for å tilveiebringe en spenning som går positivt eller negativt omkring et midtpunkt som tilsvarer 90° faseforskjell mellom signalene på inngangsklemmene 23 og 24. Inngangen på klemme 23 er for- and the voltages that are provided on each side of the secondary winding 26 of the transformer 25 to provide a voltage that goes positive or negative around a midpoint corresponding to a 90° phase difference between the signals on the input terminals 23 and 24. The input on terminal 23 is pre-

skjøvet 90° slik at de to signaler, det ene signal ved punkt 35 og det andre på klem- pushed 90° so that the two signals, one signal at point 35 and the other on clamp-

me 24 er 180° faseforskjøvet hvorved de to signaler kombineres i riktig fase i hybrid-omformeren som igjen er forbundet med utgangsklemmen 32. me 24 is phase-shifted by 180° whereby the two signals are combined in the correct phase in the hybrid converter which is again connected to the output terminal 32.

Ved utgangstransformatoren 29 «av- At the output transformer 29 "of-

leses» det kombinerte signalnivå av AGC-detektoren 21. De kombinerte signaler ved sekundærviklingen 31 er koblet over en kondensator 53 som sperrer likestrøm. Mel-lomfrekvenssignalet blir «topp»-detektert i en spenningsdoblerkrets som omfatter likerettere 54 og 55 og etter filtrering i filtre 56 og 57 vil et likestrømspotensial være tilstede på lederne 58 og 59. Like-strømspotensialet på lederen 58 har nega- the combined signal level is read by the AGC detector 21. The combined signals at the secondary winding 31 are connected via a capacitor 53 which blocks direct current. The intermediate frequency signal is "peak" detected in a voltage doubler circuit comprising rectifiers 54 and 55 and after filtering in filters 56 and 57 a direct current potential will be present on conductors 58 and 59. The direct current potential on conductor 58 has nega-

tiv verdi og likestrømspotensialet på lede- tive value and the direct current potential on the conductor

ren 59 har positiv verdi, idet begge disse likestrømspotensialer er forskjellige fra jord. Utgangen fra denne AGC-detektor 21 er koblet til en AGC-forsterker 60 som i samsvar med størrelsen av de detekterte topper av det kombinerte signal som er koblet til utgangsklemmen 32, tilveiebrin- pure 59 has a positive value, as both of these DC potentials are different from ground. The output from this AGC detector 21 is connected to an AGC amplifier 60 which, in accordance with the magnitude of the detected peaks of the combined signal which is connected to the output terminal 32, provides

ger en AGC-spenning som er koblet tilbake provides an AGC voltage which is fed back

til mellomfrekvensforsterkerne 8 og 14 for å opprettholde en praktisk talt lik-styrke-karakteristikk i forsterkerkretsene ved å innstille styrken av forsterkerkretsene slik at et ønsket nivå opprettholdes for lik-styrkekombinasj on. to the intermediate frequency amplifiers 8 and 14 to maintain a practically equal-power characteristic in the amplifier circuits by adjusting the power of the amplifier circuits so that a desired level is maintained for equal-power combination.

Virkemåten av hybridkretsen 20 for å kombinere to signaler som tilføres denne og har et forutbestemt faseforhold skal kort gjentas. Fasedetektoren 22 er koblet til en del av hybridkretsen 20 slik at spenningen som er tilstede over denne del av hybridkretsen sammenlignet med et av signalene som er koblet til hybridkretsen tilveiebringer et styresignal for å korrigere fasen av signalene som er koblet til hybridkretsen for å sikre at de kombineres i fase. Til en annen del av hybridkretsen er AGC-detektoren innkoblet slik at styrken The operation of the hybrid circuit 20 to combine two signals supplied to it and having a predetermined phase relationship shall be briefly repeated. The phase detector 22 is connected to a part of the hybrid circuit 20 so that the voltage present across this part of the hybrid circuit compared to one of the signals connected to the hybrid circuit provides a control signal to correct the phase of the signals connected to the hybrid circuit to ensure that they are combined in phase. To another part of the hybrid circuit, the AGC detector is connected so that the strength

av mellomfrekvensforsterkeren kan styres av det tilveiebragte AGC-signalet for å of the intermediate frequency amplifier can be controlled by the provided AGC signal to

sikre at signalene som kobles til hybridkretsen har praktisk talt samme ampli- ensure that the signals connected to the hybrid circuit have practically the same amplitude

tude. Diversitysignalkombinasj onskretsen tilveiebringer således de nødvendige styre-signaler for å sikre at signalene som er koblet til hybridkombinasjonskretsen inne- hoot. The diversity signal combination circuit thus provides the necessary control signals to ensure that the signals connected to the hybrid combination circuit include

har riktig faseforhold og har praktisk talt samme amplitude for å tilveiebringe maksimum kombinert utgangssignal i etterføl- have the correct phase relationship and have practically the same amplitude to provide the maximum combined output signal in the follow-

gende kretser. generating circuits.

Claims

1. Radio diversity receiver comprising a hybrid circuit (20) which is connected to a first and a second radio frequency signal-

source (24 and 23) to combine signals from the sources practically in phase and a phase detector (22) which provides a control signal to control the phase of one source in relation to the other, characterized in that the phase detector is connected to a part of the hybrid circuit and reacts in accordance with the voltages provided in this part of the hybrid circuit and the signals from one of the signal sources, to provide the said control signal which is proportional to the phase difference between the signals from the signal sources and that the control signal is connected to at least one of the sources to keep the signals from the first and the second source in a predetermined phase relationship so that the signals can be combined practically in phase in the hybrid circuit.

2. Radio diversity receiver according to claim 1, characterized in that the phase detector only comprises passive components.

3. Radio diversity receiver according to claim 1 or 2, characterized in that the hybrid circuit comprises an individual input device connected to each of the signal sources and an individual output device connected to each of the input devices to combine the signals from the sources practically in phase and that an automatic strength control detector (21 ) which are connected to the output devices respond in accordance with the amplitude of the combined signals to provide an automatic strength control signal and that the control signal is connected to each of the sources to control the amplitude of the signals from them.

4. Radio diversity receiver according to claim 3, characterized in that the detector for automatic power control only comprises passive components.

5. Radio diversity receiver according to one of the claims 1-4, characterized in that the hybrid circuit comprises a first winding (26), whose center point (27) is connected to a radio-frequency reference voltage, a second winding (30), one end of which is connected to the one end of the first winding (26), a resistor (31a), one end of which is connected to the other end (35) of the second winding (30) and whose other end (37) is connected to the other end (44 ) of the first winding (26), a device (25) for connecting the first source (24) to the first winding (26), a device (33a) for connecting the second source (23) to the connection point (35) between the second winding (30) and the resistor (31a), a device (31) connected to the second winding (30) to derive from it a combined signal on the basis of the signals from the first and second sources, and that the phase detector ( 22) reacts in accordance with the voltage at each end of the first winding (26) and the voltage from the second source (23) to provide a controlled signal that depends on the phase difference between the signals from the first and the second source.

6. Radio diversity receiver according to claim 5, characterized in that the first signal source provides signals with a given frequency, that the second signal source provides signals with a different given frequency and 90° phase-shifted in relation to the signals from the first source, the input impedance of the second winding (30) and the resistance of the connected resistor (31a) are equal, that the signals from the first source (24) are inductively coupled to the first winding (26), that a transmission line part (33a) with a length of a every quarter wavelength at the given frequency connects the signals from the second source (23) to the connection point (35) between the resistance (31a) and the second winding (30), that a device (31) is provided to connect the voltage difference across the second winding ( 30) inductively to an output terminal (32) and that an amplitude peak detector (21) is connected to the latter device (31) to provide a control signal proportional to the amplitude of the voltage difference across the dre winding.

7. Radio diversity receiver according to claim 5 or 6, characterized in that a first rectifier (41) has its cathode connected to one end of the first winding (26), that a second rectifier (42) has its cathode connected to the other end of the first winding, that signals from the second source are connected to the anodes of each of the rectifiers and that resistor devices (45, 46) are connected to the anodes of each of the rectifiers to derive the resulting phase control voltage.