NL8403539A - METHOD FOR THE CATALYTIC CRACKING OF FLUIDA USING A TWO-STEP TUBE SYSTEM. - Google Patents
METHOD FOR THE CATALYTIC CRACKING OF FLUIDA USING A TWO-STEP TUBE SYSTEM. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8403539A NL8403539A NL8403539A NL8403539A NL8403539A NL 8403539 A NL8403539 A NL 8403539A NL 8403539 A NL8403539 A NL 8403539A NL 8403539 A NL8403539 A NL 8403539A NL 8403539 A NL8403539 A NL 8403539A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- catalyst
- feed
- riser
- zone
- separating
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G51/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only
- C10G51/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural serial stages only
- C10G51/026—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural serial stages only only catalytic cracking steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
* * <? - 1 -* * <? - 1 -
K 7466 NETK 7466 NET
METHODE VOOR HET KATALYTISCH KRAKEN VAN FLUIDA ONDER TOEPASSING VAN EEN TWEELEDIG STIJGBUISSYSTEEMMETHOD FOR CATALYTIC CRACKING OF FLUIDA USING A TWO-STEP TUBE SYSTEM
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een methode voor het katalytisch kraken van fluida onder toepassing van een tweeledig stij gbuissysteem, waarbij een laagwaardige voeding in serie door de stijgbuizen wordt gevoerd; de voeding is in 5 aanraking met een vers geregenereerde katalysator die parallel door de stijgbuizen wordt gevoerd*The present invention relates to a method of catalytic cracking of fluids using a two-prong riser system, wherein a low-grade feed is serially passed through the risers; the feed is in contact with a freshly regenerated catalyst passing in parallel through the risers *
Katalytisch kraken is de belangrijkste methode die voor het v verminderen van het moleculair gewicht bij aardolieraffinage wordt gebruikt voor het bereiden van benzine als brandstof. Zakelijke 10 motieven vereisen de verwerking van zwaardere voedingen van lage kwaliteit, een lagere opbrengst aan residuale produkten en een verhoogd energierendement, terwijl tegelijkertijd moet worden voldaan aan strengere milieu-eisen. Gangbare katalysatoren vereisen een hoge temperatuur alsmede stijgbuisreactoren met een 15 korte verblijftijd’ ten einde de voordelen van de werkwijze ten volle te benutten, dat wil zeggen de hoogste selectiviteit ten opzichte van benzine bij de hoogste omzettingsopbrengsten. Voor deze katalysatoren is een hoger temperatuurregeneratie (CO-verbranding) vereist. Bij deze benadering wordt tevens 20 rekening gehouden met katalysatoren met een grotere metaaltolerantie, octaanverhoging en SO -vangst.Catalytic cracking is the primary method used to reduce the molecular weight in petroleum refining for the preparation of gasoline as fuel. Business motives require processing heavier, low quality power supplies, lower residual product yield and increased energy efficiency, while meeting stricter environmental requirements. Conventional catalysts require a high temperature as well as short residence riser reactors in order to take full advantage of the process advantages, ie the highest selectivity to gasoline at the highest conversion yields. A higher temperature regeneration (CO combustion) is required for these catalysts. This approach also takes into account catalysts with greater metal tolerance, octane elevation and SO capture.
XX
Bij het katalytisch kraken van laagwaardige koolwaterstofvoedingen zetten metalen zoals nikkel, vanadium en ijzer zich als verontreinigingen af op de katalysator en 25 verminderen de doeltreffendheid ervan bij het omzetten van de voeding in lager kokende bestanddelen zoals benzine. Een van de wijzen waarop deze nadelige invloeden ten minste gedeeltelijk kunnen worden overwonnen, is het behandelen van de katalysator met / 8403539 * S’ - 2 - middelen die het vermogen van de verontreinigers op de katalysator om het kraakproces nadelig te beïnvloeden, verminderen. In het Amerikaanse octrooischrift 4,326.990 worden, bijvoorbeeld, uitgekozen behandelingsmiddelen aan de voeding toegevoegd; in de 5 reactor worden deze middelen op de katalysator afgezet.In the catalytic cracking of low-value hydrocarbon feeds, metals such as nickel, vanadium and iron deposit as impurities on the catalyst and reduce their effectiveness in converting the feed into lower boiling components such as gasoline. One of the ways in which these adverse influences can be at least partially overcome is by treating the catalyst with / 8403539 * S "- 2 agents that reduce the ability of the contaminants on the catalyst to affect the cracking process. For example, in U.S. Patent 4,326,990, selected treatment agents are added to the diet; these agents are deposited on the catalyst in the reactor.
De doeltreffendheid van een kraakkatalysator wordt ook verminderd door tijdelijke katalysatorverontreinigers zoals basische stikstofbestanddelen en hoogkokende eokesprecursors, die het vermogen van de katalysator om een hoge omzetting van de 10 voeding te bereiken zonder overmatig kraken tot ongewenste lichte koolwaterstoffen, verminderen.The effectiveness of a cracking catalyst is also diminished by temporary catalyst contaminants such as basic nitrogen components and high boiling eokesp precursors, which reduce the ability of the catalyst to achieve high conversion of the feed without excessive cracking to undesirable light hydrocarbons.
Voor katalytisch kraken zijn vele verschillende reactoruitvoeringen voorgesteld, waarvan in alle gevallen wordt gesteld dat zij bepaalde voordelen hebben. In het Amerikaanse 15 octrooischrift 4.090.949 wordt bijvoorbeeld een methode beschreven voor het katalytisch kraken waarbij gebruik wordt gemaakt van een reactor met een tweeledig stijgbuissysteem, welke reactor voorzien is van een gemeenschappelijke katalysatorregenerator die vers geregenereerde katalysator naar elke stijgbuis toevoert, waarbij in 20 de eerste stijgbuis nieuwe gasolievoeding in aanraking met vers geregenereerde katalysator wordt gebracht, en in de tweede stijgbuis lichte C^-C^ olefinen in aanraking met vers geregenereerde katalysator worden gebracht. In een andere methode voor katalytisch kraken onder toepassing van een tweeledig stijg-25 buissysteem, zoals beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.748.251, wordt voedingsmateriaal aan een reactiezone toegevoerd tezamen met een katalysatorcompositie die twee kraakbestanddelen bevat, waarvan een deel gevormd wordt door ZSM-5, worden koolwaterstoffen aan de reactiezone onttrokken, en wordt niet in 30 reactie getreden koolwaterstofvoeding afgescheiden en tezamen met genoemde katalysator aan een tweede reactiezone toegevoerd.Many different reactor designs have been proposed for catalytic cracking, all of which are said to have certain advantages. For example, U.S. Pat. No. 4,090,949 discloses a catalytic cracking method using a two-riser reactor which includes a common catalyst regenerator which supplies freshly regenerated catalyst to each riser. first riser new gas oil feed is contacted with freshly regenerated catalyst, and in the second riser light C 1 -C 2 olefins are contacted with freshly regenerated catalyst. In another catalytic cracking method using a dual riser tubing system, such as described in U.S. Pat. No. 3,748,251, feed is fed to a reaction zone along with a catalyst composition containing two cracking components, part of which is ZSM 5, hydrocarbons are withdrawn from the reaction zone, and unreacted hydrocarbon feedstock is separated and fed to a second reaction zone together with said catalyst.
Het doel van de onderhavige uitvinding is het uit de voeding verwijderen van nagenoeg alle tijdelijke katalysatorveront- 8403539 ψ · - 3 - reinigingen zoals basische stikstofbestanddelen en cokesprecursors, alsmede verontreiningingen in de vorm van metalen bij betrekkela.jk lage omzettingen, bijvoorbeeld 15-25% in de eerste reactor, onder milde condities, dat vil zeggen lagere 5 katalysator/olieverhoudingen.The object of the present invention is to remove from the feed substantially all temporary catalyst contaminants such as basic nitrogen constituents and coke precursors, as well as metal contaminants at relatively low conversions, e.g. 15-25% in the first reactor, under mild conditions, that is to say lower catalyst / oil ratios.
Een ander doel van de uitvinding is het katalytisch kraken van het totale produkt uit de eerste reactor tot een hoge graad van omzetting onder milde condities over vers geregenereerde katalysator.Another object of the invention is to catalytically crack the total product from the first reactor to a high degree of conversion under mild conditions over freshly regenerated catalyst.
10 Weer een ander doel van de uitvinding is dat de totale, voor deze twee afzonderlijke stappen van kraken vereiste zwaarte van de reactiecondities aanzienlijk lager is dan die welke vereist zou zijn voor het bereiken van dezelfde totale omzetting in een enkelvoudige stap.Yet another object of the invention is that the overall severity of the reaction conditions required for these two separate cracking steps is significantly lower than that which would be required to achieve the same total conversion in a single step.
15 Nog weer een ander doel van de uitvinding is het gebruiken van een normale katalysatorinventaris voor het verwijderen van verontreinigingen in de vorm van metalen zoals nikkel en/of vanadium en tijdelijkë katalysatorverontreiniging, alsmede voor het bereiken van een hoge omzetting van laagwaardige voedingen.Yet another object of the invention is to use a normal catalyst inventory to remove metal contaminants such as nickel and / or vanadium and temporary catalyst contamination, as well as to achieve high conversion of low-grade feeds.
20 De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een verbeterde methode voor het katalytisch kraken van fluida zoals laagwaardige koolwaterstof voedingen, waarbij voor genoemde methode gebruik wordt gemaakt van een reactor met een tweeledig stijgbuissysteem en een gemeenschappelijke katalysatorstripper en regenerator, 25 welke methode omvat het toevoeren van genoemde voeding aan een eerste reactorzone, waarbij genoemde voeding in aanraking wordt gebracht met vers geregenereerde fluidum-kraakkatalysator onder betrekkelijk milde reactie-omstandigheden die geschikt zijn voor betrekkelijk lage omzetting van voedingen in lager-kokende 30 bestanddelen, terwijl daarin aanwezige verontreinigingen in de vorm van metalen en tijdelijke katalysatorverontreinigingen tegelijkertijd worden verminderd; het scheiden van reactie-produkten afkomstig uit de eerste stijgbuis en katalysator in een eerste scheidingszone en het toevoeren van een mengsel van 8403539 r -ï - 4 - betrekkelijk schone niet-omgezette voeding en reactieprodukten uit genoemde scheidingszone aan een tweede stijgbuisreactorzone, en het in aanraking brengen van het mengsel met vers geregenereerde fluidum-kraakkatalysator onder betrekkelijk milde reactieomstandig-5 heden geschikt voor betrekkelijk hoge omzetting van voedingen in lager-kokende bestanddelen; het scheiden van reactieprodukten afkomstig uit de tweede stijgbuis en katalysator in een tweede scheidingszone; het transporteren van gedeeltelijk gedesactiveerde katalysator, welke verontreinigingen in de vorm van metalen, cokes 10 en niet in reactie getreden koolwaterstoffen bevat, uit beide scheidingszones naar een katalysatorstripper en het in aanraking brengen van genoemde katalysator met stoom onder zodanige omstandigheden dat een aanzienlijk deel van genoemde, niet in reactie getreden en/of geadsorbeerde koolwaterstoffen wordt 15 verwijderd; het transporteren van katalysator uit de stripper naar een regenerator en het in aanraking brengen van genoemde katalysator met lucht onder reactie-omstandigheden die geschikt zijn voor het verbranden van cokes en niet-omgezette koolwaterstoffen; het scheiden van verbrandingsprodukten van 20 geregenereerde katalysator in de vorm van rookgas; het in circulatie brengen van vers geregenereerde katalysator naar beide stijgbuizen voor het respectievelijk in aanraking brengen met nieuwe voeding en met genoemd mengsel van niet-omgezette voeding en reactieprodukten; en het winnen van gekraakte produkten uit de 25 tweede scheidingszone.The present invention relates to an improved method for catalytic cracking of fluids such as low-value hydrocarbon feeds, for which method use is made of a reactor with a dual riser system and a common catalyst stripper and regenerator, which method comprises supplying said feeding to a first reactor zone, said feed being contacted with freshly regenerated fluid cracking catalyst under relatively mild reaction conditions suitable for relatively low conversion of feeds into lower boiling components, while metal impurities contained therein and temporary catalyst impurities are reduced simultaneously; separating reaction products from the first riser and catalyst into a first separation zone and feeding a mixture of 8403539-4 - relatively clean unconverted feed and reaction products from said separation zone to a second riser reactor zone, and contacting the mixture with freshly regenerated fluid cracking catalyst under relatively mild reaction conditions suitable for relatively high conversion of feeds into lower boiling components; separating reaction products from the second riser and catalyst into a second separation zone; transporting partially deactivated catalyst containing metal, coke, and unreacted hydrocarbon impurities from both separation zones to a catalyst stripper and contacting said catalyst with steam under conditions such that a substantial portion of said unreacted and / or adsorbed hydrocarbons are removed; transporting catalyst from the stripper to a regenerator and contacting said catalyst with air under reaction conditions suitable for burning coke and unreacted hydrocarbons; separating combustion products from regenerated flue gas catalyst; circulating freshly regenerated catalyst to both risers to contact new feed and said mixture of unconverted feed and reaction products, respectively; and recovering cracked products from the second separation zone.
De werkwijze volgens de uitvinding kan op geschikte wijze worden toegepast voor laagwaardige koolwaterstofvoedingen die verontreinigingen in de vorm van metalen zoals nikkel en/of vanadium bevatten in hoeveelheden van ongeveer 1 tot 100 30 gewichtsdelen per miljoen (gdpm). De werkwijze kan ook geschikt worden toegepast voor koolwaterstofvoedingen die ongeveer 300-8000 gewichtsdelen per miljoen basische stikstof bevatten. De werkwijze kan verder geschikt worden toegepast voor koolwaterstofvoedingen die ongeveer 0,5 tot 10 gew.% cokesprecursors bevatten, bepaald 35 als Ramsbottom Carbon Residu. De werkwijze volgens^de uitvinding 8403539 « - 5 - * * wordt geschikt uitgevoerd ouder toepassing van algemeen bekende katalysatoren, zoals in de handel verkrijgbare kraakkatalysatoren en, in het bijzonder, zeolieten van het X- of Y-type opgenomen in een matris van silica en alumina, 5 De werkwijze volgens de onderhavige uitvinding, welke wordt uitgevoerd in een systeem bestaande uit twee reactoren en één regenerator, waarbij de voeding in serie en de katalysator in parallelstroming wordt toegevoerd, wordt nader toegelicht aan de hand van Fig. 1.The process according to the invention can suitably be used for low-value hydrocarbon feeds containing impurities in the form of metals such as nickel and / or vanadium in amounts of from about 1 to 100 parts by weight per million (gppm). The process can also be suitably used for hydrocarbon feeds containing about 300-8000 parts by weight per million basic nitrogen. The process can further suitably be used for hydrocarbon feeds containing about 0.5 to 10 wt.% Coke precursors, determined as Ramsbottom Carbon Residue. The process of the invention 8403539-5 - * * is suitably carried out using generally known catalysts such as commercially available cracking catalysts and, in particular, X or Y type zeolites incorporated in a silica matris and alumina. The process of the present invention, which is conducted in a system consisting of two reactors and one regenerator, with the feed in series and the catalyst in parallel flow, is explained in more detail with reference to FIG. 1.
10 Bij de methode voor katalytisch kraken onder toepassing van een tweeledig stijgbuissysteem zoals getoond in Fig. 1, omvat de inrichting in hoofdzaak een katalysatorregeneratiezone 2, een katalysatorstripzone 4, een eerste katalysatorscheidingszone 6, en een tweede katalysatorscheidingszone 8.In the catalytic cracking method using a dual riser system as shown in FIG. 1, the device mainly comprises a catalyst regeneration zone 2, a catalyst stripping zone 4, a first catalyst separation zone 6, and a second catalyst separation zone 8.
15 Verse voeding wordt aan het systeem toegevoerd via leiding 10 en in aanraking gebracht met vers geregenereerde katalysator uit regenerator 2 via leiding 12. De voeding en katalysator worden onder geschikte reactie-omstandigheden in opwaartse richting door de eerste stijgbuis (leiding 14) gevoerd, waarin de voeding 20 gedeeltelijk wordt omgezet in lager-kokende bestanddelen. Het mengsel van niet-omgezette voeding, omzettingsprodukten en katalysator wordt daarna toegevoerd aan een eerste scheidingszone 6, waarin katalysator en gasvormige koolwaterstoffen worden gescheiden. Bij een alternatieve uitvoeringsvorm van de uitvinding 25 wordt via leiding 50 voorstripstoom toegevoegd aan scheidingszone 6. De afgescheiden katalysator, welke gedeeltelijk is gedesacti-veerd». wordt via leiding 16 toegevoerd aan stijgbuispot 18 en daarin in contact gebracht met stoom die toegevoerd wordt via leiding 30, en vervolgens afgevoerd via leiding 32 naar 30 katalysatorstripper 4.Fresh feed is fed to the system through line 10 and contacted with freshly regenerated catalyst from regenerator 2 through line 12. The feed and catalyst are fed upwardly through the first riser (line 14) under suitable reaction conditions, into which the feed 20 is partially converted into lower boiling components. The mixture of unconverted feed, conversion products and catalyst is then fed to a first separation zone 6, in which catalyst and gaseous hydrocarbons are separated. In an alternative embodiment of the invention, pre-stripping steam is added via line 50 to separation zone 6. The separated catalyst, which has been partially deactivated. is supplied via line 16 to riser pot 18 and contacted therein with steam supplied via line 30, then discharged via line 32 to catalyst stripper 4.
De gasvormige koolwaterstoffen uit scheidingszone 6 worden via leiding 20 naar de tweede stijgbuis (leiding 24) gevoerd, waar zij in aanraking worden gebracht met vers geregenereerde katalysator uit regenerator 2 via leiding 22 en onder geschikte 35 reactie-omstandigheden in opwaartse richting door genoemde tweede 84 0 3 5 3 9 e i - 6 - / » stijgbuis gevoerd, waarin een aanzienlijk deel van de niet-omgezette voeding uit de katalysatorscheidingszone 6 omgezet wordt in lager-kokende bestanddelen. Het mengsel van niet-omgezette voeding, omzettingsprodukten en katalysator wordt daarna toege-5 voerd aan een tweede scheidingszone 8, waarin katalysator en gasvormige koolwaterstoffen worden gescheiden. Bij een alternatieve uitvoeringsvorm van de uitvinding wordt via leiding 51 voorstripstoom toegevoerd aan scheidingszone 8. De afgescheiden katalysator, welke gedeeltelijk gedesactiveerd is, wordt via 10 leiding 26 toegevoerd aan stijgbuispot 18, en daarin gecombineerd met katalysator uit scheidingszone 6, daarin in contact gebracht met stoom die toegevoerd wordt via leiding 30, en vervolgens afgevoerd via leiding 32 naar katalysatorstripper 4.The gaseous hydrocarbons from separation zone 6 are fed via line 20 to the second riser (line 24) where they are contacted with freshly regenerated catalyst from regenerator 2 via line 22 and under suitable upward reaction conditions through said second 84 0 3 5 3 9 egg - 6 - / - riser pipe, in which a substantial part of the unreacted feed from the catalyst separation zone 6 is converted into lower boiling components. The mixture of unconverted feed, conversion products and catalyst is then fed to a second separation zone 8, in which catalyst and gaseous hydrocarbons are separated. In an alternative embodiment of the invention, pre-stripping steam is supplied via line 51 to separation zone 8. The separated catalyst, which is partially deactivated, is fed via line 26 to riser pot 18, and therein combined with catalyst from separation zone 6, is contacted therein with steam supplied via line 30, and then discharged via line 32 to catalyst stripper 4.
De gasvormige koolwaterstoffen uit katalysatorscheidingszone 15 8 worden via leiding 40 naar de fractioneerinrichting gevoerd, waar geschikte gekraakte produkten worden gewonnen.The gaseous hydrocarbons from catalyst separation zone 15 are fed via line 40 to the fractionator where suitable cracked products are recovered.
De koolwaterstoffen en gassen die in stripper 4 uit de katalysator zijn afgescheiden, worden'via leiding 42 naar dezelfde of een andere fractioneerinrichting gevoerd voor het scheiden van 20 water en het winnen van produkten.The hydrocarbons and gases separated from the catalyst in stripper 4 are fed via line 42 to the same or other fractionator for separating water and recovering products.
De gestripte katalysator uit stripper 4 wordt via leiding 28 naar een regeneratiezone 2 gevoerd, en daarin in aanraking gebracht met lucht die aangevoerd wordt via leiding 38. De gedeeltelijk gedesactiveerde katalysator wordt geregenereerd onder 25 omstandigheden die geschikt zijn voor het verwijderen van cokes en basische stikstofverbindingen. Rookgassen uit de regeneratiezone worden afgevoerd via leiding 44. Vers geregenereerde katalysator wordt in circulatie gebracht naar de eerste en de tweede stijgbuis via respectievelijk leiding 12 en leiding 22, en de werkwijze 30 wordt voortgezet.The stripped catalyst from stripper 4 is fed via line 28 to a regeneration zone 2 and contacted therein with air supplied via line 38. The partially deactivated catalyst is regenerated under conditions suitable for removing coke and basic nitrogen compounds . Flue gases from the regeneration zone are vented through line 44. Freshly regenerated catalyst is circulated to the first and second risers through line 12 and line 22, respectively, and process 30 is continued.
VOORBEELD .EXAMPLE.
Dit voorbeeld beschrijft de voordelen die kunnen worden bereikt door verwijdering van tijdelijke katalysatorveront-reinigingen uit laagwaardige, katalytisch te kraken voedingen.This example describes the advantages that can be achieved by removing temporary catalyst impurities from low-grade catalytic cracking feedstocks.
8403539 1* - 7 - * »8403539 1 * - 7 - * »
Twee voedingen, A (licht afdampdestillaat) en B (commerciële FCCU-voeding), werden in het laboratorium ontharst. Eigenschappen van de totale en de ontharste voedingen zijn vermeld in Tabel 1.Two feeds, A (light flash distillate) and B (commercial FCCU feed), were de-waxed in the laboratory. Properties of the total and depilated feeds are shown in Table 1.
Voeding A was een tamelijk hoogwaardig, helder licht afdamp-5 destillaat en werd opgenomen voor vergelijkingsdoeleinden. Voeding B was een laagwaardige, voor de werkwijze volgens de uitvinding geschikte voeding welke een aanzienlijke hoeveelheid basische stikstofverbindingen bevatte.Feed A was a fairly high-quality, clear light flash distillate and was included for comparison purposes. Feed B was a low-grade feed suitable for the process of the invention containing a substantial amount of basic nitrogen compounds.
De ontharsingsstap bestaat uit het mengen van de voedingen 10 met iso-octaan en het voeren van het mengsel over atapulgasklei.The depilation step consists of mixing the feeds 10 with iso-octane and passing the mixture over atapul gas clay.
Andere, voor dit doel geschikte kleisoorten zijn Fuller's aarde en Florex-S. De totale harsen, met inbegrip van de basische stikstofverbindingen, worden op de klei geadsorbeerd.Other clays suitable for this purpose are Fuller's soil and Florex-S. The total resins, including the basic nitrogen compounds, are adsorbed on the clay.
De voedingen A en B werden, zowel voor als na ontharsing, 15 beproefd in een zogenaamde micro-activity test (MAT)-eenheid.Power supplies A and B, both before and after depilation, were tested in a so-called micro-activity test (MAT) unit.
De bij deze onderzoeken gebruikte MAT-eenheid en de werkmethode waren gelijk aan die welke zijn beschreven in ASTM-D 3907-80. Kort samengevat betekent dit dat ongeveer 5,0 g van een katalysator wordt opgenomen in een reactor met een kleine diameter 20 (ASTM-specificatie: 15.6 mm diameter). De voeding wordt gedurende 60 seconden over de katalysator gevoerd. Onmiddellijk na toevoeging van de olie wordt stikstof toegevoegd ten einde de katalysator te strippen. Als produkten worden zowel een vloeistof als een gas gewonnen. Deze worden op geschikte wijze met behulp 25 van gebruikelijke chromatografische apparatuur geanalyseerd.The MAT unit and operating method used in these studies were similar to those described in ASTM-D 3907-80. Briefly, this means that about 5.0 g of a catalyst is taken up in a small diameter reactor 20 (ASTM specification: 15.6 mm diameter). The feed is passed over the catalyst for 60 seconds. Nitrogen is added immediately after the oil is added to strip the catalyst. As products, both a liquid and a gas are recovered. These are suitably analyzed using conventional chromatographic equipment.
De resultaten van de MAT-proeven zijn weergegeven in de Figuren 2A-2C (voeding A) en de Figuren 3A-3C (voeding B). In alle grafieken hebben de ononderbroken lijnen betrekking op experimenten die zijn uitgevoerd met de totale voeding, en hebben 30 de stippellijnen betrekking op experimenten die zijn uitgevoerd met ontharste voeding.The results of the MAT tests are shown in Figures 2A-2C (feed A) and Figures 3A-3C (feed B). In all graphs, the solid lines refer to experiments performed with the total feed, and the dotted lines refer to experiments performed with de-waxed feed.
In de Figuren 2A en 3A zijn de omzettingen van totale voeding en ontharste voeding, van respectievelijk voeding A en voeding B, in materiaal kokend tot 232 .°C, uitgedrukt als 100 -gew.% van 8403539 V % - 8 - 232 °C"*"-materiaal (op de horizontale as) uitgezet tegen de cokes-produktie in gew.%. In de Figuren 2B en 3B zijn deze omzettingen (zoals uitgedrukt voor de Figuren 2A en 3A) uitgezet tegen de opbrengst van de -232 eC-fractie. Ten slotte zijn in de Figuren 5 2C en 3C de respectieve gewicht-ruimtelijke doorvoersnelheden per uur (op de horizontale as) uitgezet tegen de respectieve omzettingen van totale voeding en ontharste voeding, zoals in het voorafgaande is uitgedrukt. Uit vergelijking van de Figuren 3A-3C met de Figuren 2A-2C zal het duidelijk zijn dat de verbetering in 10 kraakeigenschappen (minder materiaal dat moeilijk smeltbaar is, meer benzine en minder cokes) ten gevolge van ontharslng voor voeding B aanzienlijk groter is dan voor voeding A.In Figures 2A and 3A, the conversions of total feed and de-waxed feed, of feed A and feed B, respectively, in material are boiling to 232 ° C, expressed as 100% by weight of 8403539 V% - 8 - 232 ° C "*" material (on the horizontal axis) plotted against the coke production in wt%. In Figures 2B and 3B, these conversions (as expressed for Figures 2A and 3A) are plotted against the yield of the -232 eC fraction. Finally, in Figures 52C and 3C, the respective weight-spatial throughput rates per hour (on the horizontal axis) are plotted against the respective conversions of total feed and de-waxed feed, as previously expressed. From comparison of Figures 3A-3C with Figures 2A-2C, it will be clear that the improvement in cracking properties (less material which is difficult to melt, more gasoline and less coke) due to depilation for feed B is significantly greater than for power supply A.
Door voeding B in een eerste stijgbuisreactor tot een lage omzetting te kraken, zullen nagenoeg dezelfde voordelen worden 15 bereikt als bij de ontharsingsbehandeling. Het totale produkt uit deze eerste reactor met lage omzetting kan daarna in een tweede stijgbuisreactor onder milde condities gemakkelijk tot een produkt met hoge omzetting worden gekraakt.By cracking feed B in a first riser reactor to a low conversion, substantially the same advantages will be achieved as in the hair removal treatment. The total product from this first low conversion reactor can then easily be cracked into a high conversion product in a second riser reactor under mild conditions.
8403539 0- » - 9 - TABEL 18403539 0- »- 9 - TABLE 1
Eigenschappen van totale en ontharste voedingenProperties of total and depilated power supplies
Voeding A Voeding BPower supply A Power supply B
Totale Ontharste Totale Ontharste voeding olie^ voeding olié^ API dichtheid 24,7 ' 25,6 22,7 24,7Total Waxed Total Waxed nutrition oil ^ nutrition oil ^ API density 24.7 '25.6 22.7 24.7
Mol. gewicht 320 - 331Mol. weight 320 - 331
Basische stikstof, gew.Z 0,02 0,00 0,10 0,00 ‘Basic nitrogen, weight Z 0.02 0.00 0.10 0.00 "
Saaiens telling, gew.ZBoring count, wt
Alkanen 22,4 23,4 10,1 11,2Alkanes 22.4 23.4 10.1 11.2
Cyclo-aikanen 33,1 34,6 36,2 40,1Cycloacanes 33.1 34.6 36.2 40.1
Mono-aromaten 16,9 16,6 18,1 17,9 DI-aromaten 19,4 19,2 23,4 23,7Mono-aromatics 16.9 16.6 16.1 17.9 DI aromatics 19.4 19.2 23.4 23.7
Tri-aromaten 7,9 6,2 10,7 6,9Tri aromatics 7.9 6.2 10.7 6.9
Tetra-aromaten 0,1 0,0 0,5 0,2Tetra aromatics 0.1 0.0 0.5 0.2
Basische ^-kernen 0,2 0,0 1,0 0,0 100,0 100,0 100,0 100,0 (1) 4,3 gew.Z harsen verwijderd (2) 9,8 gew.Z harsen verwijderd 8403539Basic cores 0.2 0.0 1.0 0.0 100.0 100.0 100.0 100.0 (1) 4.3 wt Z resins removed (2) 9.8 wt Z resins removed 8403539
Claims (7)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US55446983A | 1983-11-22 | 1983-11-22 | |
| US55446983 | 1983-11-22 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8403539A true NL8403539A (en) | 1985-06-17 |
Family
ID=24213454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8403539A NL8403539A (en) | 1983-11-22 | 1984-11-21 | METHOD FOR THE CATALYTIC CRACKING OF FLUIDA USING A TWO-STEP TUBE SYSTEM. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0142900B1 (en) |
| JP (1) | JPS60144388A (en) |
| CA (1) | CA1237692A (en) |
| DE (1) | DE3479427D1 (en) |
| NL (1) | NL8403539A (en) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU4777000A (en) * | 2000-02-16 | 2001-08-27 | Indian Oil Corporation Limited | A multi stage selective catalytic cracking process and a system for producing high yield of middle distillate products from heavy hydrocarbon feedstocks |
| US20080011644A1 (en) | 2006-07-13 | 2008-01-17 | Dean Christopher F | Ancillary cracking of heavy oils in conjuction with FCC unit operations |
| US8124020B2 (en) | 2009-03-04 | 2012-02-28 | Uop Llc | Apparatus for preventing metal catalyzed coking |
| US8124822B2 (en) | 2009-03-04 | 2012-02-28 | Uop Llc | Process for preventing metal catalyzed coking |
| KR101954472B1 (en) | 2011-07-27 | 2019-03-05 | 사우디 아라비안 오일 컴퍼니 | Fluidized catalytic cracking of paraffinic naphtha in a downflow reactor |
| EP3106504B1 (en) | 2015-06-19 | 2020-02-05 | Reliance Industries Limited | Process for propylene and lpg recovery in fcc fuel gas |
| US9896627B2 (en) | 2015-10-14 | 2018-02-20 | Saudi Arabian Oil Company | Processes and systems for fluidized catalytic cracking |
| US20230407187A1 (en) * | 2022-06-17 | 2023-12-21 | Kellogg Brown & Root Llc | Converting Motor Fuels Range Distillates to Light Olefins in a Multiple Riser Fluid Catalytic Cracking (FCC) Unit |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3751359A (en) * | 1971-09-27 | 1973-08-07 | Texaco Inc | Conversion of hydrocarbons |
| US3894933A (en) * | 1974-04-02 | 1975-07-15 | Mobil Oil Corp | Method for producing light fuel oil |
| US4090949A (en) * | 1974-07-31 | 1978-05-23 | Mobil Oil Corportion | Upgrading of olefinic gasoline with hydrogen contributors |
| US4073717A (en) * | 1976-01-26 | 1978-02-14 | Aliev Vagab Safarovich | Process for producing gasoline |
| FR2378847A1 (en) * | 1977-01-28 | 1978-08-25 | Melik Akhnazarov Talyat | Two=stage catalytic hydrocarbon cracking - with co-current and counter current reaction stages |
| US4728416A (en) * | 1979-11-14 | 1988-03-01 | Ashland Oil, Inc. | Cracking blends of gas oil and residual oil |
-
1984
- 1984-11-06 CA CA000467099A patent/CA1237692A/en not_active Expired
- 1984-11-16 DE DE8484201664T patent/DE3479427D1/en not_active Expired
- 1984-11-16 EP EP19840201664 patent/EP0142900B1/en not_active Expired
- 1984-11-20 JP JP24356084A patent/JPS60144388A/en active Pending
- 1984-11-21 NL NL8403539A patent/NL8403539A/en not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0142900A2 (en) | 1985-05-29 |
| EP0142900A3 (en) | 1986-01-22 |
| JPS60144388A (en) | 1985-07-30 |
| DE3479427D1 (en) | 1989-09-21 |
| EP0142900B1 (en) | 1989-08-16 |
| CA1237692A (en) | 1988-06-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1268441A (en) | Fcc processing scheme with multiple risers | |
| JP6262749B2 (en) | High severity catalytic cracking method of crude oil | |
| US5372704A (en) | Cracking with spent catalyst | |
| US4624771A (en) | Fluid catalytic cracking of vacuum residuum oil | |
| US4336160A (en) | Method and apparatus for cracking residual oils | |
| US7582203B2 (en) | Hydrocarbon cracking process for converting gas oil preferentially to middle distillate and lower olefins | |
| EP0418370A1 (en) | Process for the production of alkyl aromatic hydrocarbons. | |
| JPS6384632A (en) | Fluid catalytic cracking method | |
| JPH10273679A (en) | Recracking of cat naphtha for raising yield of light olefins up to maximum | |
| EP4185668A1 (en) | Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of lesser and greater boiling point fractions with steam | |
| JPH06322377A (en) | Method and apparatus for catalytically cracking paraffin-rich feedstock containing high and low con-carbon components | |
| JP7601890B2 (en) | Fluid catalytic cracking process for producing light olefins from crude oil and equipment | |
| JPH10121058A (en) | Integrated method of staged catalytic cracking and hydrotreatment process | |
| JPH03197591A (en) | Method and equipment for catalytic cracking of hydrocarbon | |
| NL8403539A (en) | METHOD FOR THE CATALYTIC CRACKING OF FLUIDA USING A TWO-STEP TUBE SYSTEM. | |
| JPS5848597B2 (en) | Method of converting hydrocarbons into gasoline and fuel oil | |
| US4147617A (en) | Processing hydrocarbon feed of high carbon residue and high metals content | |
| EP4182415A1 (en) | Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of a lesser boiling point fraction with steam | |
| KR102756315B1 (en) | Maximum olefin production using multi-stage catalytic reaction and regeneration | |
| US5401387A (en) | Catalytic cracking in two stages | |
| WO2022050977A1 (en) | Process for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of a greater boiling point fraction with steam | |
| US6352638B2 (en) | Two-stage process for converting residua to gasoline blendstocks and light olefins | |
| US11629299B1 (en) | Processes for producing petrochemical products that utilize a riser and a downer with shared catalyst regenerator | |
| JPS6250517B2 (en) | ||
| JPS58171479A (en) | Combination for grading up residual oil |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BI | The patent application has been withdrawn |