KR20170082304A - 내 균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어 - Google Patents
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Abstract
내 균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어가 제공된다.
본 발명의 티타니아계 플럭스 충전 와이어는, 와이어 전체 중량에 대한 중량%로, TiO2:4~8%, C:0.02~0.08%, Si:0.2~0.6%, Mn:1.0~2.5%, Ni:0.1~1.0%, Mg:0.1~1.0%, F:0.02~0.1%, B:0.002~0.007%, 철분:4.0~8.0%, Nb:0.03%이하, V:0.04%이하, Na: 0.2~1.0%, 잔여 외피금속 중 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하며, (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합(X)이 10.0≤X≤17.0의 범위를 만족한다.
본 발명의 티타니아계 플럭스 충전 와이어는, 와이어 전체 중량에 대한 중량%로, TiO2:4~8%, C:0.02~0.08%, Si:0.2~0.6%, Mn:1.0~2.5%, Ni:0.1~1.0%, Mg:0.1~1.0%, F:0.02~0.1%, B:0.002~0.007%, 철분:4.0~8.0%, Nb:0.03%이하, V:0.04%이하, Na: 0.2~1.0%, 잔여 외피금속 중 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하며, (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합(X)이 10.0≤X≤17.0의 범위를 만족한다.
Description
본 발명은 티타니아계 용접용 플럭스 충전 와이어에 관한 것으로, 보다 상세하게는, 입열상승 용접에 따른 내 균열 감수성을 평가하여 균열성을 안정하게 확보할 수 있는 내 고온 균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어에 관한 것이다.
최근 국내 조선소뿐만 아니라 해외 조선소에서는 공기 단축 및 생산성 향상을 위해 연강 및 고장력강 용접부에 입열상승을 통하여 생산성 단축을 도모하고 있다.
그런데 이러한 입열상승 용접 시 용접부의 취성으로 인하여 충격 인성뿐만 아니라 내 고온 균열성도 취약해질 수 있다. 특히, 초층 용접부에는 세라믹 백킹제부와 모재부를 같이 희석시키기 때문에, 산화물로 인하여 충격인성 저하와 초층 균열이 발생하기 쉽다는 문제가 있다.
따라서 상기 문제점을 개선하기 위한 종래기술로서, 일본 공개특허 10-2012-0060750호에 개시된 발명을 들 수 있다. 상기 특허공개 공보에서는 가스실드 아크용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어에 있어서, C, Si, Mn, Ti, TiO2, Al, Al2O3, B, N, Ni(0질량％를 포함), Cu(0질량％를 포함)를 소정량 함유하고, 10≥(Ni＋14×C＋0.29×Mn＋0.30×Cu)/(1.5×Si)≥2.5를 만족하는 플럭스 충전 와이어를 제시하고 있다. 그러나 상기 공개 특허발명에서는 균열에 가장 취약한 원소인 B, Ti이 고려되어 있지 않은데, 특히, B, Ti은 침입형 원소로 전위밀도가 높아 Grain-boundary에 존재 시 균열에 가장 취약한 원소라는 측면에서 고려가 필요한 원소들이다.
또한 대한민국 공개특허 10-2001-0084427호에서는 대입열 용접 시 Ti-B 에 따른 충격 인성 향상을 보고하고 있으나, 내 고온 균열성에 대해서는 언급되어 있지 않다.
따라서 전자세 용접작업성이 우수하고 용접금속의 기계적 성능 및 내 균열성이 우수한 플럭스 충전 와이어에 대한 개발 요구가 대두 되고 있는 실정이다.
따라서 본 발명은 상술한 종래기술의 한계를 극복하기 위한 것으로서, 플럭스 충전 아크 용접에서 입열상승[≤40kJ/cm] 용접 시 용접성뿐만 아니라, 내 균열성 및 저온 충격 인성이 우수한 가스 실드 아크 용접용 플럭스 충전 와이어를 제공함을 그 목적으로 한다.
또한 본 발명에서 이루고자 하는 기술적 과제들은 이상에서 언급한 기술적 과제들에 한정되지 않으며, 언급하지 않은 또 다른 기술적 과제들은 아래의 기재로부터 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명은,
와이어 전체 중량에 대한 중량%로, TiO2:4~8%, C:0.02~0.08%, Si:0.2~0.6%, Mn:1.0~2.5%, Ni:0.1~1.0%, Mg:0.1~1.0%, F:0.02~0.1%, B:0.002~0.007%, 철분:4.0~8.0%, Nb:0.03%이하, V:0.04%이하, Na: 0.2~1.0%, 잔여 외피금속 중 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하며, (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합(X)이 10.0≤X≤17.0의 범위를 만족하는 가스 실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어에 관한 것이다.
상술한 바와 같이, 본 발명은 균열을 야기하는 Ti, B, Si함량의 첨가량을 적정치로 제한함과 아울러, (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합을 10.0≤X≤17.0의 범위를 제어함으로써 우수한 내 균열성 및 저온 충격인성을 갖는 티타니아계 플럭스 충전 와이어를 제공함에 유용하다.
도 1은 고온균열 측정시험을 위한 두께 25mm X 길이 500mm의 EH-36용접 모재를 보여주는 개략도이다.
도 2는 (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합(X)이 본 발명의 범위를 만족하는 경우와 그렇지 않은 경우에 있어서의 충격 인성치를 비교하여 나타낸 그래프이다.
도 2는 (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합(X)이 본 발명의 범위를 만족하는 경우와 그렇지 않은 경우에 있어서의 충격 인성치를 비교하여 나타낸 그래프이다.
이하, 본 발명을 설명한다.
본 발명의 가스 실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어는, 와이어에 대한 중량%로, TiO2:4~8%, C:0.02~0.08%, Si:0.2~0.6%, Mn:1.0~2.5%, Ni:0.1~1.0%, Mg:0.1~1.0%, F:0.02~0.1%, B:0.002~0.007%, 철분:4.0~8.0%, Nb:0.03%이하, V:0.04%이하, Na: 0.2~1.0%, 잔여 외피금속 중 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하며, (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합(X)이 10.0≤X≤17.0의 범위를 만족할 수 있다. 이하, 상기 본 발명의 와이어의 조성범위 및 그 한정이유에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명에서 탄소(C)는 와이어에 대한 중량%(이하, 단지 %라 한다)로 0.02∼0.08%로 제한한다. C의 함량이 0.02%미만이면 소입성 부족으로 용착금속의 인성 및 인장특성이 열화되며, 0.08%를 초과하면 용접성 저하와 흄 및 스패터가 다량 발생하게 된다.
본 발명의 와이어에서는 TiO2의 함유량을 4~8중량%로 제한함이 바람직하다.
입열상승 용접재료에 있어서 TiO2의 첨가 목적은 미세한 Ti계 산화물을 형성하여 용접부 조직을 미세화시키고, 이에 의해 충격 인성을 향상시키는데 목적이 있다. 만일 TiO2 함유량이 4% 미만이면 그 첨가 효과가 미미하여 충격 인성이 저하될 수 있으며, 8%를 초과하여 첨가 시에는 용접부의 Ti함량이 높아져 균열을 야기시킬 수 있다. 따라서 본 발명에서는 상기 TiO2 함량을 4~8% 범위로 첨가하는 것이 바람직하다.
Mn은 비교적 약한 탈산제로서 S와 반응하여 FeS보다 MnS를 먼저 형성하기 때문에, S의 편석에 의한 저융점 화합물의 형성을 방지할 수 있다.
본 발명에서는 이러한 Mn의 함량을 1.0 ~ 2.5%로 제한함이 바람직한데, 이는 그 함량이 1.0%미만에서는 용접금속의 강도가 저하하고 소입성 부족에 따라 용접금속의 조대화가 촉진되며 저온인성 열화를 가져올 수 있기 때문이다. 반면에 2.5%를 초과하면 용융성이 저하되며, 슬라그 응고가 느려지고 비드 외관이 나빠질 수 있으며 용접부에 강도 증가 및 충격 인성 저하를 야기할 수 있다.
Na은 용접시 아크의 안정화를 이루어 양호한 작업성을 나타내는데 필수불가결한 요소로써, 본 발명에서는 그 함량을 0.2~1.0%로 제한함이 바람직하다. 만일 그 함유량이 0.2% 미만에서는 아크 불안, 스패터의 증가 등의 현상이 있을 수 있으며, 1.0%를 초과하면 아크 집중이 높아지고 아크 크기가 작아지며 흄을 증가시킬 수 있기 때문이다.
Ni은 용착 금속 오스테나이트 안정화 원소로 충격 인성의 천이온도를 낮춤과 동시에 저온 충격 인성의 안정화를 도모할 수 있는 원소로서, 본 발명에서는 그 함량범위를 0.1~1.0%로 하는 것이 바람직하다. 만일 상기 Ni함량이 0.1%미만이면 그 첨가에 따른 소정의 효과를 나타낼 수 없으며, 1.0%를 초과하면 Ni의 포화용해도가 저하되어 결함발생 가능성을 증가시키며, 용융성 저하로 용접성도 저하시킬 수 있기 때문이다.
Mg은 강탈산제로서 용융 금속 내의 산소와 반응하여 비금속 개재물의 생성을 억제하여 용접금속의 청정도를 향상시킨다. 그러나 그 함유량이 0.1%미만에서는 상기 함유에 따른 효과를 기대할 수 없으며, 1.0%를 초과하면 용접 흄 및 스패터 발생량이 증가하고 슬래그의 포피성을 열화시키므로 본 발명에서는 그 함유량을 0.1~1.0%로 제한함이 바람직하다.
F는 본 발명에서 선택적으로 첨가되는 원소로서, 첨가되는 경우 금속플루오르 화합물로 첨가된다. 이러한 F는 용접금속의 아크 안정을 도와주는 역할과 함께 결함발생을 억제하는 역할도 하게 된다.
본 발명에서는 F의 함량을 0.02~0.1%로 제한함이 바람직한데, 이는 그 함유량이 0.02% 미만이면 아크가 불안정해지며, 0.1%를 초과하면 흄(fume)발생량이 증가하고 용접성도 저하되기 때문이다.
철분은 그 함량을 4.0~8.0%로 제한함이 바람직하다. 왜냐하면 그 함량이 4.0%미만에서는 슬라그 유동 저하를 초래할 수 있으며, 8.0%를 초과하면 흄, 스패터의 과다발생 및 슬라그 박리성을 저하시 킬 수 있기 때문이다.
Nb 및 V은 불순물로 첨가된 원소로서 결정입계에 석출하여 고용강화에 의하여 용접부 강도를 증가시킬 뿐 아니라 경도를 증가시켜 용접금속의 인성을 저하시킨다. 본 발명에서는 Nb은 0.03%이하, V은 0.04%이하로 각각 제한함이 바람직하다.
B은 오스테나이트 입계에 편석되어 입계 페라이트의 생성을 억제하고 조직을 미세화시킴으로써 용접부의 강도 및 인성을 증가시킨다. 본 발명에서는 B의 함유량을 0.002~0.007%로 제한함이 바람직한데, 이는 0.002%미만에서는 충격 인성 효과를 나타내지 못하고, 0.007%를 초과하는 경우에는 붕화물이 연속적인 망상으로 형성되어 경화에 의한 충격치 감소가 일어나며, 인성도 열화 될 뿐만 아니라 용융성 저하 및 균열이 발생할 수 있기 때문이다.
Si은 용접금속의 강도를 유지함과 아울러 슬라그 유동성과 비드 형상을 향상시키는 역할을 한다. 본 발명에서는 Si는 그 함유량을 0.2 ~ 0.6%로 제한함이 바람직한데, 이는 그 함량이 0.2%미만에서는 용접금속의 인장 강도가 저하되며 슬라그 유동 및 비드의 외관이 저하되기 때문이다. 반면에 0.6%를 초과하면 용접 금속 내의 도상 마르텐사이트(M-A constituent)의 변태를 촉진시켜 저온 충격 인성을 저하시키고 균열 발생 우려가 있다.
따라서, 본 발명에서는 양호한 저온 충격치 및 우수한 내 균열성의 확보를 위하여 Si 함량을 0.2 ~ 0.6% 범위로 제한함이 바람직하다. Si은 Mg 및 Al보다 약한 탈산제로서 탈산효과가 미비하지만 Fe-S-Si-O 화합물을 형성하여 균열을 조장할 수 있으며 이러한 화합물로 인하여 저온 충격 인성을 저하시키기 때문이다.
또한, 본 발명에서는 (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합이 10.0≤X≤17.0으로 제한함이 저온 충격 인성 및 내 고온 균열 향상 측면에서 바람직하다. 만일 이러한 비가 10.0 미만이거나 17.0을 초과하면, 내 고온 균열 저하뿐만 아니라 -40℃에서 충격 인성의 안정적인 값을 기대하기 어렵다. 이는 본 발명의 특징 중 하나로, 상기 계산 값이 X 범위를 벗어날 경우 저온 충격 인성 저하 및 균열 문제가 발생됨을 착안하여 마련된 것이다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 상세히 설명한다.
[실시예]
강재 외피에 플럭스가 10%∼20%의 충전율로 충전되어 있는 하기 표 1과 같은 직경 1.2mm 티타니아계 플럭스 충전 와이어를 각각 마련하였으며, 이때, 강재 외피는 C :0.03%, Si:0.002%, Mn:0.20%, P:0.010% 및 S:0.008%을 포함하는 연강재를 이용하였다.
|
|
와이어 조성(중량%) | X |
||||||||||||
| C | Si | Mn | B | Ni | Mg | TiO2 | F | Na | Nb | V | 철분 | |||
| 발 명 예 |
1 | 0.042 | 0.32 | 1.8 | 0.0032 | 0.21 | 0.42 | 5.15 | 0.029 | 0.35 | 0.013 | 0.024 | 4.08 | 12.07 |
| 2 | 0.062 | 0.41 | 2.1 | 0.0024 | 0.48 | 0.44 | 4.95 | 0.041 | 0.57 | 0.014 | 0.024 | 4.15 | 11.82 | |
| 3 | 0.041 | 0.21 | 2.4 | 0.0034 | 0.51 | 0.46 | 7.45 | 0.071 | 0.48 | 0.012 | 0.021 | 5.12 | 12.59 | |
| 4 | 0.079 | 0.43 | 2 | 0.0038 | 0.42 | 0.41 | 7.88 | 0.045 | 0.42 | 0.013 | 0.026 | 6.13 | 16.11 | |
| 5 | 0.062 | 0.33 | 1.2 | 0.0042 | 0.44 | 0.43 | 6.25 | 0.042 | 0.59 | 0.009 | 0.026 | 4.78 | 14.43 | |
| 6 | 0.071 | 0.48 | 1.1 | 0.0041 | 0.57 | 0.48 | 6.12 | 0.074 | 0.35 | 0.01 | 0.02 | 5.23 | 15.99 | |
| 7 | 0.058 | 0.28 | 1.7 | 0.0041 | 0.52 | 0.36 | 4.18 | 0.056 | 0.75 | 0.014 | 0.022 | 4.36 | 12.30 | |
| 8 | 0.062 | 0.23 | 2.2 | 0.0039 | 0.71 | 0.51 | 7.25 | 0.035 | 0.65 | 0.013 | 0.023 | 5.41 | 13.44 | |
| 비 교 예 |
1 | 0.015 | 0.38 | 2.3 | 0.0062 | 0.34 | 0.44 | 6.58 | 0.048 | 0.92 | 0.014 | 0.021 | 5.88 | 18.25 |
| 2 | 0.085 | 0.15 | 2.1 | 0.0018 | 0.55 | 0.39 | 3.95 | 0.089 | 0.84 | 0.016 | 0.027 | 4.95 | 7.13 | |
| 3 | 0.054 | 0.26 | 1.9 | 0.0052 | 0.73 | 0.41 | 11.4 | 0.017 | 0.48 | 0.011 | 0.21 | 4.39 | 18.52 | |
| 4 | 0.041 | 0.63 | 2.4 | 0.0063 | 0.79 | 0.55 | 3.85 | 0.075 | 0.56 | 0.014 | 0.022 | 5.33 | 19.58 | |
| 5 | 0.052 | 0.42 | 1.6 | 0.0081 | 0.42 | 0.59 | 7.25 | 0.065 | 0.37 | 0.015 | 0.028 | 5.89 | 22.02 | |
| 6 | 0.063 | 0.38 | 1.1 | 0.011 | 0.38 | 0.39 | 10.45 | 0.045 | 0.68 | 0.01 | 0.019 | 4.32 | 28.03 | |
| 7 | 0.049 | 0.54 | 1.8 | 0.0095 | 0.34 | 0.69 | 4.28 | 0.028 | 0.75 | 0.009 | 0.025 | 3.88 | 23.58 | |
| 8 | 0.032 | 0.8 | 2.4 | 0.0007 | 0.46 | 0.51 | 10.4 | 0.059 | 0.45 | 0.012 | 0.023 | 4.25 | 17.58 | |
| 9 | 0.032 | 0.75 | 2.3 | 0.0091 | 0.52 | 0.58 | 5.24 | 0.064 | 0.68 | 0.013 | 0.021 | 3.95 | 26.14 | |
| 10 | 0.043 | 0.15 | 1.6 | 0.0095 | 0.64 | 0.57 | 10.42 | 0.045 | 0.38 | 0.013 | 0.021 | 4.23 | 23.00 | |
| 11 | 0.041 | 0.62 | 1.9 | 0.0042 | 0.88 | 0.41 | 8.14 | 0.048 | 0.64 | 0.009 | 0.024 | 5.23 | 19.17 | |
| 12 | 0.063 | 0.32 | 2.5 | 0.0009 | 0.15 | 0.39 | 3.95 | 0.037 | 0.75 | 0.011 | 0.019 | 4.38 | 7.82 | |
*표 1에서 X는 (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)
| 보호 가스 및 유량 | 극성 | 용접 자세 | 용접전류/전압 | 용접 속도 | 기타 |
| 100%CO2 (20-25L)/min. |
직류 역극성 (DC+) |
하향 (1G) | 270A/32V | 18CPM | 개선각: 34° Root Gap: 5mm Stick Out:20-25mm 용접방법: 후퇴법 |
이렇게 마련된 각각의 와이어를 ASTM E-36(25TX500mm) 강재를 이용하여 상기 표 2에 나타내는 용접조건으로 편면 용접(하향 맞댐 용접)을 실시하였다.
본 실험에서는 고온 균열 길이 판정방법으로 먼저 상기 표 2와 같은 용접조건에 따라 세라믹 백킹제를 이용하여 용접 모재에 편면 초증 용접을 실시하고, 그 이후 용접 비드 표면에 발생한 균열의 길이를 전체 용접길이 (500mm)에 대한 백분율로 계산하였으며, 그 평가결과를 하기 표 3에 나타내었다.
한편 고온균열 측정시험을 하기 위하여, 두께 25mm X 길이 500mm의 EH-36용접 모재를 도 1과 같이 준비하였다. 그리고 저온균열은 고온균열 테스트 후 동일시료에 다층 용접을 실시하여 용접완료 후, 48hr이후에 UT를 실시하여 균열 유,무를 확인하였다.
그리고 AWS A5.20의 규칙(Rule)에 따라 충격 시편 및 인장시편을 만들어 충격 인성 및 인장시험을 했으며, 그 결과를 하기 표 4에 나타내었으며, 이때, 항복강도: 390MPa이상, 인장 강도: 490MPa-670MPa, 충격 인성은 -40℃에서 47J(Joule) 이상이 나왔을 경우 합격이라고 평가하였다.
| 고온균열 발생여부 |
고온균열 발생율(%) |
저온균열 발생여부 |
평가 | ||
| 발명예 |
1 | 무 | 0 | 무 | 합격 |
| 2 | 무 | 0 | 무 | 합격 | |
| 3 | 무 | 0 | 무 | 합격 | |
| 4 | 무 | 0 | 무 | 합격 | |
| 5 | 무 | 0 | 무 | 합격 | |
| 6 | 무 | 0 | 무 | 합격 | |
| 7 | 무 | 0 | 무 | 합격 | |
| 8 | 무 | 0 | 무 | 합격 | |
| 비교예 |
1 | 유 | 18 | 무 | 불합격 |
| 2 | 무 | 0 | 무 | 합격 | |
| 3 | 유 | 21 | 무 | 불합격 | |
| 4 | 유 | 24 | 무 | 불합격 | |
| 5 | 유 | 31 | 무 | 불합격 | |
| 6 | 유 | 81 | 유 | 불합격 | |
| 7 | 유 | 58 | 유 | 불합격 | |
| 8 | 무 | 0 | 무 | 합격 | |
| 9 | 유 | 62 | 유 | 불합격 | |
| 10 | 유 | 54 | 유 | 불합격 | |
| 11 | 유 | 12 | 무 | 합격 | |
| 12 | 무 | 0 | 무 | 합격 | |
|
|
인장시험 | 충격인성(Joule) | 평가 |
||
| TS(MPa) | -30℃ | -40℃ | |||
| 발명예 |
1 | 570 | 112 | 91 | 합격 |
| 2 | 580 | 103 | 84 | 합격 | |
| 3 | 585 | 118 | 90 | 합격 | |
| 4 | 598 | 121 | 89 | 합격 | |
| 5 | 610 | 135 | 101 | 합격 | |
| 6 | 625 | 148 | 115 | 합격 | |
| 7 | 608 | 142 | 103 | 합격 | |
| 8 | 615 | 136 | 111 | 합격 | |
| 비교예 |
1 | 575 | 125 | 105 | 합격 |
| 2 | 552 | 58 | 22 | 불합격 | |
| 3 | 610 | 144 | 119 | 합격 | |
| 4 | 650 | 85 | 26 | 불합격 | |
| 5 | 655 | 94 | 40 | 불합격 | |
| 6 | 675 | 42 | 19 | 불합격 | |
| 7 | 630 | 98 | 39 | 합격 | |
| 8 | 598 | 28 | 12 | 불합격 | |
| 9 | 578 | 51 | 17 | 불합격 | |
| 10 | 595 | 121 | 68 | 합격 | |
| 11 | 625 | 92 | 33 | 불합격 | |
| 12 | 570 | 35 | 14 | 불합격 | |
상기 표 3 및 표 4에 나타난 바와 같이, 본 발명예(1-8)를 이용하여 제조된 가스실드 아크 용접용 플럭스 충전와이어는 각각 우수한 기계적 특성 및 내 균열성을 나타냄을 알 수 있다. 특히, 본 발명예(1-8)는 모두 (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합이 10.0≤X≤17.0 범위를 만족하는 것을 확인할 수 있다.
이에 반하여, 비교예 (1~8)은 (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합이 10.0≤X≤17.0 범위를 벗어난 경우로서, 고온균열 및 저온균열이 발생하며 후판의 초층 용접에 적절히 이용될 수 없음을 알 수 있다.
Si 함량이 과다하면 인장 강도를 증가시켜 고온균열 및 저온균열에 영향을 미친다. 그러므로 Si 함량은 최대중량 0.6% 이하로 제한하는 것이 좋다. TiO2와 B함량도 고온균열에 비례적으로 크게 영향을 미치는 것을 알 수 있다. TiO2는 충격인성 영향에 미비하지만, B 함량은 충격 인성에 크게 영향을 미친다. 도 2는 (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합이 10.0≤X≤17.0 범위를 만족하는 본 발명의 경우에는 저온 충격 인성이 우수하지만, 본 발명 범위를 벗어난 경우는 그렇지 못함을 알 수 있다.
이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명의 상세한 설명에서는 본 발명의 바람직한 실시 예에 관하여 설명하였으나, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명의 범주에서 벗어나지 않는 한도 내에서 여러 가지 변형이 가능함은 물론이다. 따라서 본 발명의 권리 범위는 설명된 실시 예에 국한되어 정해져서는 안 되며, 후술하는 청구범위뿐만 아니라, 이와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다.
Claims (1)
- 와이어 전체 중량에 대한 중량%로, TiO2:4~8%, C:0.02~0.08%, Si:0.2~0.6%, Mn:1.0~2.5%, Ni:0.1~1.0%, Mg:0.1~1.0%, F:0.02~0.1%, B:0.002~0.007%, 철분:4.0~8.0%, Nb:0.03%이하, V:0.04%이하, Na: 0.2~1.0%, 잔여 외피금속 중 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하며, (Si×12+B×1.5×103+TiO2/1.5)의 성분 합(X)이 10.0≤X≤17.0의 범위를 만족하는 가스 실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020160001539A KR20170082304A (ko) | 2016-01-06 | 2016-01-06 | 내 균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020160001539A KR20170082304A (ko) | 2016-01-06 | 2016-01-06 | 내 균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20170082304A true KR20170082304A (ko) | 2017-07-14 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020160001539A Ceased KR20170082304A (ko) | 2016-01-06 | 2016-01-06 | 내 균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
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| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR20170082304A (ko) |
Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| KR20190118898A (ko) * | 2018-04-11 | 2019-10-21 | 현대종합금속 주식회사 | 고온균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
| KR102112160B1 (ko) * | 2018-12-05 | 2020-05-19 | 현대종합금속 주식회사 | 이면 충격인성이 우수한 가스 쉴드 플럭스 충전 와이어 |
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2016
- 2016-01-06 KR KR1020160001539A patent/KR20170082304A/ko not_active Ceased
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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