KR101264606B1 - 내균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어 - Google Patents
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Abstract
저온 충격인성 및 내균열성을 확보할 수 있는 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어를 제공하고자 하는 것으로, 금속외피내에 플럭스가 충전된 플럭스 충전 와이어에 있어서, 와이어 전중량에 대한 중량%로, TiO2: 4~9%, C: 0.01~0.07%, Si: 0.2~0.6%, Mn: 1.0~3.0%, Ni: 0.1~1.0%, Mg: 0.1~1.0%, F: 0.01~0.1%, B: 0.002~0.007%, 철분: 2.0~6.0%, Nb: 0.03%이하, V: 0.04%이하, Na: 0.2~1.0%, 잔여 금속외피 중 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하며, 관계식 (C*B*104)2+(Si3*10)의 값이 1.5~6.0인 내균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어를 제공한다.
Description
본 발명은 용접용 플럭스 충전 와이어에 관한 것으로, 보다 상세하게는 용접금속의 저온 충격인성 및 내균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어에 관한 것이다.
최근 선박이나 철 구조물, 해양 플랜트, 화공설비 및 저장 시설물 등 다양한 분야에서 고강도와 기능성을 갖는 강재를 요구함에 따라 용접재료도 그에 맞는 기능성 재료를 선택해 주어야 한다. 특히, 후판용접에서는 고입열의 용접조건, 용접기법에 따른 다양한 변수로 인하여 충격인성 및 내균열성이 취약해질 수 있다. 또한, 일반적인 티타니아계 타입의 플럭스 충전 와이어는 산화물로 인하여 전자세 용접성은 우수하나 상대적으로 저온 충격인성의 확보가 어려운 문제가 있다.
상기 문제점을 해결하기 위해서 일본 특개소 58-16796호에서는 가스실드 아크용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어에 있어서, 와이어에 대한 중량%로, TiO2: 4~8.5%, Mg: 0.2~0.8%, Ti: 0.03~0.7%, B: 0.002~0.025%, Mn: 1.0~3.0%, Si: 0.1~1.2%, 그 밖에 금속불화물과 산화물로 이루어진 플럭스를 제공함으로서 저온에서 용접금속 충격인성을 확보한다고 기재하고 있다.
그러나, 상기 특허에서 첨가되는 보론(B)은 용접금속 충격인성을 확보케 할 수는 있으나, 입계편석에 의해 고온 균열을 일으키는 원인으로 작용할 수도 있어 내균열성 향상면에서는 미흡한 점이 있었다.
또한, 한국 공개특허 2002-0008681호에서는 티탄 산화물 및 비티탄 산화물 등의 비를 제어함으로써, 양호한 저온충격인성 확보 및 용접작업성의 향상을 제안하고 있으나, 내균열성 측면에서는 다소 미흡한 점이 있었다.
따라서, 본 발명자들은 지속적 연구를 통해 전자세 용접작업성이 우수하고 용접금속 저온 충격인성 및 내균열성이 우수한 플럭스 충전 와이어를 발명하여 이에 개시하는 바이다.
본 발명의 일측면은 양호한 용접작업성을 유지하면서, 내균열성 및 저온충격인성을 확보할 수 있는 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어를 제공하고자 하는 것이다.
본 발명은 금속외피내에 플럭스가 충전된 플럭스 충전 와이어에 있어서, 와이어 전중량에 대한 중량%로, TiO2: 4~9%, C: 0.01~0.07%, Si: 0.2~0.6%, Mn: 1.0~3.0%, Ni: 0.1~1.0%, Mg: 0.1~1.0%, F: 0.01~0.1%, B: 0.002~0.007%, 철분: 2.0~6.0%, Nb: 0.03%이하, V: 0.04%이하, Na: 0.2~1.0%, 잔여 금속외피 중 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하며,
관계식 (C*B*104)2+(Si3*10)의 값이 1.5~6.0인 내균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어를 제공한다.
본 발명에 의하면, 플럭스 충전 와이어의 조성성분을 제어함과 동시에, 이들의 성분관계를 제어함으로서, 우수한 내균열성 및 저온충격인성을 갖는 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어를 제공할 수 있다.
도 1은 실시예의 고온 균열 발생시험 모재의 측단면(a)과 평면(b)을 나타낸 것임.
도 2는 (C*B*104)2+(Si3*10)의 값에 대한 -40℃ 저온 충격인성 값을 나타낸 그래프임.
도 2는 (C*B*104)2+(Si3*10)의 값에 대한 -40℃ 저온 충격인성 값을 나타낸 그래프임.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명 플럭스 충전 와이어의 조성에 대하여 상세히 설명한다. 하기 조성은 와이어 전중량에 대한 중량%(이하, %)이다.
탄소(C)의 함량은 0.01~0.07%로 하는 것이 바람직하다. 상기 C의 함량이 0.01% 미만에서는 용착금속의 인성 및 인장특성이 열화되며, 0.07%를 초과해서는 펄라이트 생성이 촉진되며 균열에 대한 감수성이 증가하여 고온균열이 발생하기 쉬운 문제가 있을 뿐만 아니라, 용접작업성에 있어서도 스패터가 다량 발생하는 문제가 있기 때문에, C의 함량은 0.01~0.07%로 하는 것이 바람직하다.
TiO2의 함량은 4~9%로 하는 것이 바람직하다. 상기 TiO2의 함량이 4% 미만이면 슬래그량이 부족하여 용융금속을 대기로부터 충분히 보호할 수 없고, 전자세 용접시 슬래그 응고가 느려져 용접성을 저하시키는 문제가 있다. 또한, 상기 TiO2의 함량이 9%를 초과하게 되면 슬래그 형성이 과다하고 용융성 및 유동성이 떨어질 뿐만 아니라, 슬래그의 일부가 용접금속 내부에 혼입되어 용접부의 기계적 성능이 열화될 수 있기 때문에 바람직하지 않다.
망간(Mn)의 함량은 1.0~3.0%로 하는 것이 바람직하다. 상기 Mn은 비교적 약한 탈산제로서 S와 반응하여 FeS보다 MnS를 먼저 형성하기 때문에 S의 편석에 의한 저융점 화합물의 형성을 방지하는 역할을 한다. 상기 Mn의 함량이 1.0% 미만에서는 용접금속의 강도가 저하되고, 소입성 부족에 따라 용접금속의 조대화가 촉진되며 저온인성 열화를 가져올 수 있다. 또한, 그 함량이 3.0%를 초과하게 되면 용융성이 저하되며, 슬래그 응고가 느려지고 비드외관이 나빠질 수 있으며 고온균열 발생의 우려가 있다.
나트륨(Na)은 아크안정제로서, 용접시 아크의 안정화를 이루어 양호한 작업성을 나타내는 성분이다. 상기 Na의 함량은 0.2~1.0%로 하는 것이 바람직하다. 상기 Na의 함량이 0.2% 미만에서는 아크불안, 스패터의 증가 등의 현상이 있고, 1.0%를 초과하면 아크 집중이 높아지고 아크 크기가 작아지며 아크 불안을 가져오는 문제가 있으므로, 그 함량을 0.2~1.0%로 하는 것이 바람직하다.
니켈(Ni)의 함량은 0.1~1.0%로 하는 것이 바람직하다. 상기 Ni는 용접금속 충격인성의 천이온도를 낮춤과 동시에 저온 충격인성의 안정화를 도모할 수 있는 원소이다. 상기 Ni의 함량이 0.1% 미만에서는 전술한 소정의 효과를 나타낼 수 없고, 1.0%를 초과하면 소입성을 과도하게 증가시켜 용접열영향부의 인성을 저하시키고 용접열영향부 및 용접금속에서 고온균열의 발생 가능성이 있기 때문에 그 함량을 0.1~1.0%로 하는 것이 바람직하다.
마그네슘(Mg)의 함량은 0.1~1.0%로 하는 것이 바람직하다. 상기 Mg는 강탈산제로서 용융금속내의 산소와 반응하여 비금속 개재물의 생성을 억제하여 용접금속의 청정도를 향상시키는 역할을 하는 성분이다. 상기 Mg의 함량이 0.1% 미만에서는 전술한 소정의 효과를 기대하기 어렵고, 1.0%를 초과하면 용접 흄 및 스패터 발생량이 증가하고, 슬래그 포피성을 열화시키므로 그 함량을 0.1~1.0%로 하는 것이 바람직하다.
플루오르(F)의 함량은 0.01~0.1%로 하는 것이 바람직하다. 상기 F는 금속플루오르 화합물 형태로 첨가되며, 이러한 F는 아크 안정성을 향상하는 역할과 함께 결함발생을 억제하는 역할을 한다. 상기 F의 함량이 0.01% 미만에서는 상기 역할이 미미하고, 0.1%를 초과하게 되면 흄발생량이 증가하고 용접성도 저하하기 때문에, 그 함량은 0.01~0.1%로 하는 것이 바람직하다.
철분의 함량은 2.0~6.0%로 하는 것이 바람직하다. 상기 철분은 용접시 용접금속량을 증대시키고 산소와 결합하여 산화물을 형성하는 역할을 한다. 상기 철분의 함량이 2.0% 미만에서는 용접금속량이 충분치 않고, 아크 불안과 슬래그 유동 저하를 초래할 수 있으며, 6.0%를 초과해서는 흄, 스패터의 과다발생 및 슬래그 박리성을 저하시키므로, 그 함량은 2.0~6.0%로 하는 것이 바람직하다.
니오븀(Nb) 0.03%이하, 바나듐(V) 0.04%이하를 첨가하는 것이 바람직하다. 상기 Nb와 V는 불순물로 첨가되는 원소로서, 결정입계에 석출하여 고용강화에 의하여 용접부 강도를 증가시킬 뿐만 아니라, 경도를 증가시키지만, 과도하게 포함될 경우에는 용접금속의 인성을 저하시키므로, 그 함량을 각각 0.03%이하, 0.04%이하로 하는 것이 바람직하다.
보론(B)의 함량은 0.002~0.007%로 하는 것이 바람직하다. 상기 B는 BN을 형성하여 입계 페라이트의 생성을 억제하고 조직을 미세화시켜 용접부의 강도 및 인성을 증가시키는 역할을 한다. 상기 B의 함량이 0.002% 미만에서는 상기 역할을 기대하기 어렵고, 0.007%를 초과하는 경우에는 붕화물이 연속적인 망상으로 형성되어 경화에 의한 충격치 감소가 일어나며, 인성도 열화될 뿐만 아니라, 용융성 저하 및 균열 발생의 우려가 있기 때문에 그 함량을 0.002~0.007%로 하는 것이 바람직하다.
실리콘(Si)의 함량은 0.2~0.6%로 하는 것이 바람직하다. 상기 Si는 용접금속의 강도를 유지함과 아울러 슬래그 유동성과 비드형상을 향상시키는 역할을 한다. 상기 Si의 함량이 0.2% 미만에서는 용접금속의 인장강도 및 충격인성이 저하되며 슬래그 유동 및 비드 외관이 저하되는 문제가 있다. 그 함량이 0.6%를 초과하면 용접금속내의 도상 마르텐사이트(M-A constituent)의 변태를 촉진시켜 저온 충격인성을 저하시키고 균열이 발생할 우려가 있다. 즉, Fe-S-Si-O 화합물을 형성하여 고온균열을 조장할 수 있으며, 이러한 화합물로 인해 저온충격인성을 저하시킬 수 있다.
상기 조성이외에 나머지는 금속외피 중 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다. 다만, 이로 인해 다른 조성의 첨가를 배제하는 것은 아니다.
본 발명의 플럭스 충전 와이어는 상기 조성 중 C, B 및 Si의 함량의 관계식, (C*B*104)2+(Si3*10)의 값이 1.5~6.0을 만족하는 것이 바람직하다. C와 B는 그 함유량이 많지는 않지만 충격인성 및 내균열성에 크게 영향을 미치는 성분이며, Si 역시 충격인성 향상에 기여하지만, 그 함량이 많으면 내균열성이 저하되는 문제가 있다. 본 발명자 등은 이 점에 착안하여, C, B 및 Si의 함량 변화에 따른 충격인성 및 내균열성 평가를 실시하였고, 그 결과, (C*B*104)2+(Si3*10)의 값이 1.5~6.0을 만족할 때 안정적인 충격인성과 내균열성을 동시에 확보할 수 있음을 확인하여 본 발명을 제안하는 것이다. 상기 값을 벗어나게 되면, 안정적인 충격인성과 내균열성을 동시에 확보하기 어렵다.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 상세히 설명한다. 하기 실시예는 본 발명의 이해를 위한 것으로, 이에 본 발명이 한정되는 것은 아니다.
(실시예)
하기 표 1의 조성을 만족하는 플럭스 충전 와이어를 준비하였다. 상기 플럭스 충전 와이어는 금속 외피에 플럭스가 10~20%의 충전율로 충전되었고, 직경이 1.2㎜인 티타니아계 플럭스 충전 와이어이다. 한편, 상기 금속 외피는 C: 0.02%, Si: 0.002%, Mn: 0.2%, P: 0.02%, S: 0.009%를 포함하는 연강재를 이용하였다. 하기 표 1에서 나머지는 외피 중의 Fe 및 불가피한 불순물이다.
상기 플럭스 충전 와이어를 사용하여 ASTM E36 강재의 용접을 실시하였으며, AWS A5.20에 따라 충격인성 및 인장강도를 측정하여 그 결과를 표 2에 나타내었다. 이때, 항복강도 390MPa 이상, 인장강도 490~670MPa, 연신율 22%이상, 충격인성 -40℃에서 47J 이상인 경우를 합격으로 평가하였다. 상기 표 2의 결과에 대해서, (C*B*104)2+(Si3*10)의 값에 대한 저온 충격인성 값의 그래프를 도 2에 나타내었다.
한편, 내균열성에 대한 평가를 위한 고온 균열 발생시험은 두께 25㎜, 길이 500㎜의 EH36 모재를 도 1과 같이 준비하여 고입열 용접조건(250A/32V)으로 초층용접을 실시하였으며, 그 용접에 따른 고온균열 발생 정도를 측정하여 하기 표 4에 나타내었다. 상기 도 1(a)는 모재의 측단면을 나타낸 것이고, 도 1(b)는 평면을 나타낸 것이다.
본 실시예에서는 고온균열 발생 판정방법으로 먼저 하기 표 3과 같은 용접조건으로 도 1과 같이 세라믹백킹제를 이용하여 용접모재에 편면 초층용접을 실시하고, 그 이후 용접비드 표면에 발생한 균열의 길이를 전체 용접길이(500㎜)에 대한 백분율로 계산하였다.
나아가, 저온균열 발생을 확인하기 위해 초층균열이 일어난 부분에는 가우징을 실시하여 재용접을 실시하였으며, 총 5Layer 7Pass로 용접을 실시하여 용접을 완료하였다. 그리고, 용접 후 72시간이 경과한 다음, 비파괴 검사를 실시하여 균열발생 여부를 검사하였다.
| 구분 | C | Si | Mn | B | Ni | Mg | TiO2 | F | Na | Nb | V | 철분 | (C*B*104)2+(Si3*10) |
| 발명예1 | 0.031 | 0.48 | 2.2 | 0.0028 | 0.35 | 0.45 | 6.45 | 0.078 | 0.58 | 0.012 | 0.023 | 3.05 | 1.86 |
| 발명예2 | 0.043 | 0.45 | 2.4 | 0.0033 | 0.38 | 0.48 | 6.58 | 0.023 | 0.44 | 0.015 | 0.024 | 4.28 | 2.92 |
| 발명예3 | 0.029 | 0.47 | 2.1 | 0.0032 | 0.35 | 0.44 | 7.25 | 0.083 | 0.58 | 0.013 | 0.019 | 4.12 | 1.90 |
| 발명예4 | 0.031 | 0.58 | 2.3 | 0.0027 | 0.45 | 0.40 | 5.88 | 0.098 | 0.74 | 0.009 | 0.025 | 3.65 | 2.65 |
| 발명예5 | 0.038 | 0.21 | 2.5 | 0.0034 | 0.48 | 0.42 | 4.99 | 0.042 | 0.81 | 0.012 | 0.024 | 4.02 | 1.76 |
| 발명예6 | 0.042 | 0.24 | 2.7 | 0.0029 | 0.50 | 0.49 | 6.15 | 0.084 | 0.52 | 0.009 | 0.019 | 3.88 | 1.62 |
| 발명예7 | 0.041 | 0.36 | 2.3 | 0.0041 | 0.57 | 0.50 | 7.32 | 0.026 | 0.57 | 0.016 | 0.024 | 3.75 | 3.29 |
| 발명예8 | 0.051 | 0.38 | 2.4 | 0.0043 | 0.80 | 0.38 | 6.87 | 0.095 | 0.68 | 0.012 | 0.023 | 3.94 | 5.36 |
| 비교예1 | 0.018 | 0.35 | 2.2 | 0.0029 | 0.45 | 0.40 | 8.15 | 0.066 | 0.61 | 0.014 | 0.021 | 4.01 | 0.70 |
| 비교예2 | 0.031 | 0.21 | 2.6 | 0.0020 | 0.42 | 0.41 | 7.85 | 0.071 | 0.58 | 0.013 | 0.024 | 4.08 | 0.48 |
| 비교예3 | 0.068 | 0.35 | 2.1 | 0.0051 | 0.39 | 0.54 | 6.32 | 0.058 | 0.34 | 0.011 | 0.021 | 4.38 | 12.46 |
| 비교예4 | 0.042 | 0.58 | 2.8 | 0.0069 | 0.47 | 0.38 | 6.11 | 0.042 | 0.65 | 0.014 | 0.032 | 5.25 | 10.35 |
| 비교예5 | 0.130 | 0.42 | 2.3 | 0.0025 | 0.31 | 0.44 | 5.85 | 0.068 | 0.74 | 0.011 | 0.022 | 4.55 | 11.30 |
| 비교예6 | 0.032 | 0.45 | 2.2 | 0.0009 | 0.43 | 0.48 | 5.97 | 0.085 | 0.80 | 0.009 | 0.019 | 4.32 | 0.99 |
| 비교예7 | 0.031 | 0.40 | 2.6 | 0.0122 | 0.38 | 0.47 | 6.88 | 0.048 | 0.84 | 0.008 | 0.024 | 3.98 | 14.94 |
| 비교예8 | 0.019 | 0.18 | 2.4 | 0.0033 | 0.33 | 0.50 | 5.81 | 0.056 | 0.81 | 0.014 | 0.021 | 4.25 | 0.45 |
| 비교예9 | 0.030 | 0.20 | 3.0 | 0.0018 | 0.75 | 0.43 | 7.12 | 0.021 | 0.85 | 0.009 | 0.020 | 3.86 | 0.37 |
| 비교예10 | 0.029 | 0.84 | 2.9 | 0.0028 | 0.80 | 0.51 | 8.08 | 0.094 | 0.45 | 0.013 | 0.021 | 4.15 | 6.59 |
| 비교예11 | 0.090 | 0.83 | 2.5 | 0.0013 | 0.42 | 0.48 | 7.45 | 0.019 | 0.56 | 0.014 | 0.023 | 3.25 | 7.09 |
| 비교예12 | 0.033 | 1.1 | 2.4 | 0.0035 | 0.39 | 0.37 | 6.55 | 0.071 | 0.31 | 0.011 | 0.019 | 4.22 | 14.64 |
| 구분 |
인장강도(MPa) |
충격인성(Joule) | 평가 |
|
| -30℃ | -40℃ | |||
| 발명예1 | 601 | 105 | 61 | 합격 |
| 발명예2 | 611 | 122 | 85 | 합격 |
| 발명예3 | 603 | 118 | 82 | 합격 |
| 발명예4 | 625 | 92 | 63 | 합격 |
| 발명예5 | 598 | 135 | 108 | 합격 |
| 발명예6 | 615 | 121 | 102 | 합격 |
| 발명예7 | 624 | 152 | 113 | 합격 |
| 발명예8 | 620 | 155 | 128 | 합격 |
| 비교예1 | 580 | 78 | 35 | 불합격 |
| 비교예2 | 558 | 38 | 18 | 불합격 |
| 비교예3 | 604 | 164 | 115 | 합격 |
| 비교예4 | 620 | 105 | 55 | 합격 |
| 비교예5 | 645 | 95 | 43 | 불합격 |
| 비교예6 | 635 | 78 | 29 | 불합격 |
| 비교예7 | 620 | 182 | 158 | 합격 |
| 비교예8 | 565 | 85 | 36 | 불합격 |
| 비교예9 | 578 | 51 | 17 | 불합격 |
| 비교예10 | 630 | 65 | 25 | 불합격 |
| 비교예11 | 642 | 48 | 18 | 불합격 |
| 비교예12 | 660 | 105 | 73 | 합격 |
| 보호가스 및 유량 | 극성 | 용접자세 | 용접전류/전압 | 용접속도 | 기타 |
| 100% CO2 20~25ℓ/min |
직류 역극성 (DC+) |
하향(1G) | 250A/32V | 18(㎝/min) | 개선각: 34° Root Gap: 5㎜ Stick Out: 20~25㎜ 용접방법: 후퇴법 |
| 구분 | 고온균열 발생여부 | 고온균열 발생율(%) | 저온균열 발생여부 | 평가 |
| 발명예1 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 발명예2 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 발명예3 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 발명예4 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 발명예5 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 발명예6 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 발명예7 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 발명예8 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 비교예1 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 비교예2 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 비교예3 | 유 | 32 | 유 | 불합격 |
| 비교예4 | 유 | 41 | 유 | 불합격 |
| 비교예5 | 유 | 76 | 유 | 불합격 |
| 비교예6 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 비교예7 | 유 | 39 | 유 | 불합격 |
| 비교예8 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 비교예9 | 무 | - | 무 | 합격 |
| 비교예10 | 유 | 12 | 유 | 불합격 |
| 비교예11 | 유 | 62 | 유 | 불합격 |
| 비교예12 | 유 | 58 | 유 | 불합격 |
상기 도 2, 표 2 및 4에 나타난 바와 같이, 본 발명의 범위를 만족하는 발명예 1 내지 8의 조성인 플럭스 충전 와이어는 저온 충격인성과 내균열성이 모두 우수한 것을 확인할 수 있었다.
그러나, 비교예 1 내지 4는 성분 범위는 본 발명의 범위에 포함되나, 비교예 1 및 2는 (C*B*104)2+(Si3*10)의 값이 본 발명의 범위에 미치지 않는 경우이고, 비교예 3 및 4는 본 발명의 범위를 초과한 경우이다. 이때, 비교예 1 및 2는 저온충격인성이 만족스럽지 못하며, 비교예 3 및 4는 고온 및 저온에서 균열이 발생하는 것을 확인할 수 있었다.
비교예 5는 C의 함량이 본 발명 범위를 벗어나고, (C*B*104)2+(Si3*10)의 값이 본 발명범위를 벗어난 경우로서, 저온 충격인성이 만족스럽지 못하고, 균열이 발생하는 것을 확인할 수 있었다. 비교예 6, 8 및 9는 B 또는 Si의 함량이 본 발명에 미치지 못하고, (C*B*104)2+(Si3*10)의 값이 본 발명의 범위를 벗어난 경우로서, 저온 충격인성이 열위에 있음을 확인할 수 있었다. 한편, 비교예 7은 B의 함량이 본 발명의 범위를 초과하고, (C*B*104)2+(Si3*10)의 값이 본 발명 범위를 벗어난 경우로서, 고온균열과 저온균열이 발생하는 것을 확인할 수 있었다. 비교예 10 내지 12는 C, Si, B 중 하나 이상의 함량이 본 발명의 범위를 벗어나고, (C*B*104)2+(Si3*10)의 값이 본 발명의 범위를 초과한 경우로서, 비교예 10 및 11은 저온 충격인성과 균열저항성에 대해 모두 만족스럽지 못하였고, 비교예 12는 고온 및 저온 균열이 발생하는 것을 확인할 수 있었다. 따라서, 본 발명의 범위를 벗어난 플럭스 충전 와이어의 경우에는 후판의 초층 용접에 적절히 이용될 수 없음을 알 수 있다.
Claims (1)
- 금속외피내에 플럭스가 충전된 플럭스 충전 와이어에 있어서, 와이어 전중량에 대한 중량%로, TiO2: 4~9%, C: 0.01~0.07%, Si: 0.2~0.6%, Mn: 1.0~3.0%, Ni: 0.1~1.0%, Mg: 0.1~1.0%, F: 0.01~0.1%, B: 0.002~0.007%, 철분: 2.0~6.0%, Nb: 0.03%이하, V: 0.04%이하, Na: 0.2~1.0%, 잔여 금속외피 중 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하며,
상기 C, B 및 Si의 함량에 대한 관계식 (C*B*104)2+(Si3*10)의 값이 1.5~6.0인 내균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어.
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020110049629A KR101264606B1 (ko) | 2011-05-25 | 2011-05-25 | 내균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020110049629A KR101264606B1 (ko) | 2011-05-25 | 2011-05-25 | 내균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
Publications (2)
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|---|---|
| KR20120131453A KR20120131453A (ko) | 2012-12-05 |
| KR101264606B1 true KR101264606B1 (ko) | 2013-05-27 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020110049629A KR101264606B1 (ko) | 2011-05-25 | 2011-05-25 | 내균열성이 우수한 가스실드 아크 용접용 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102112160B1 (ko) * | 2018-12-05 | 2020-05-19 | 현대종합금속 주식회사 | 이면 충격인성이 우수한 가스 쉴드 플럭스 충전 와이어 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000126893A (ja) | 1998-10-22 | 2000-05-09 | Kobe Steel Ltd | セルフシールド溶接用フラックスコアードワイヤ |
| KR100775600B1 (ko) | 2007-01-25 | 2007-11-09 | 현대종합금속 주식회사 | 가스실드 아크 용접용 플럭스 충전 와이어 |
-
2011
- 2011-05-25 KR KR1020110049629A patent/KR101264606B1/ko active IP Right Grant
Patent Citations (2)
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| JP2000126893A (ja) | 1998-10-22 | 2000-05-09 | Kobe Steel Ltd | セルフシールド溶接用フラックスコアードワイヤ |
| KR100775600B1 (ko) | 2007-01-25 | 2007-11-09 | 현대종합금속 주식회사 | 가스실드 아크 용접용 플럭스 충전 와이어 |
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| KR102112160B1 (ko) * | 2018-12-05 | 2020-05-19 | 현대종합금속 주식회사 | 이면 충격인성이 우수한 가스 쉴드 플럭스 충전 와이어 |
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|---|---|
| KR20120131453A (ko) | 2012-12-05 |
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