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KR19980041779A - 케틀 액체 탑을 사용한 저온 정류 장치 - Google Patents

케틀 액체 탑을 사용한 저온 정류 장치 Download PDF

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KR19980041779A
KR19980041779A KR1019970030545A KR19970030545A KR19980041779A KR 19980041779 A KR19980041779 A KR 19980041779A KR 1019970030545 A KR1019970030545 A KR 1019970030545A KR 19970030545 A KR19970030545 A KR 19970030545A KR 19980041779 A KR19980041779 A KR 19980041779A
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Abstract

본 발명은 고압 탑으로 부터의 케틀 액체 탑 처리용 산소 농후 액체를 처리하고 그리고 상기 고압 탑의 상단 아래로 부터 취해진 유체에 의해 재비등된 케틀 액체 탑을 사용하는 산소 및 질소를 생성하는 저온 정류 방법 및 그 장치에 관한 것이다.

Description

케틀 액체 탑을 사용한 저온 정류 장치
본 발명은 공급 공기의 저온 정류에 관한 것으로, 더 상세하게는 산소와 질소를 생성하는 공급 공기의 저온 정류에 관한 것이다.
공급 공기의 저온 정류는 전형적으로 초기 분리는 고압 탑에서 수행되고 그리고 최종 분리는 저압 탑에서 수행되는 이중탑 장치를 사용하여 수행된다. 생성물은 주변 압력 보다 약간 더 높은 압력에서 저압 탑에서 생성된다.
일부 실시예에서 하나 또는 두 개의 산소 및 질소 생성물을 생성하는데는 상승된 압력을 필요로 한다. 특히 질소가 상승된 압력에서 장치로부터 회수될 때, 탑을 효과적으로 조작하기에 유용하도록 하는 충분한 환류가 없을수도 있다.
이에따라서, 본 발명의 목적은 하나 또는 두 개의 생성물이 상승된 압력에서 생성할때라도 효과적으로 조작할 수 있는 산소 및 질소를 생성할 수 있는 저온 정류 방법 및 그것을 갖춘 장치를 제공하는 것이다.
도 1 은 본 발명의 하나의 바람직한 실시예를 도시한 개략도.
* 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 *
10 : 고압 탑 11 : 케틀(kettle) 액체 탑
12 : 저압 탑 16, 17 : 열 교환기
19 : 터보 팽창기 20, 22, 24 : 압축기
23 : 정제기 25 : 냉각기
30 : 공급 공기 32, 34 : 압축된 공급 공기
당해업자에게 명백하게될 상기 및 다른 목적은 본 발명에 의해 달성되는데, 그중 한 관점은 다음과 같다.
본 발명의 한관점은
A) 공급 공기를 고압 탑으로 통과시키고 그리고 상기 고압 탑내의 상기 공급 공기를 저온 정류에 의해 케틀 액체 탑 처리용 산소 농후 액체 및 질소 농후 상부 유체로 분리하는 단계와,
B) 상기 산소 농후 액체를 케틀 액체 탑으로 통과시키고 그리고 상기 케틀 액체 탑내에서 저온 정류에 의해 중간 증기 및 중간 액체를 생성하는 단계와,
C) 고압 액체를 생성하기 위해 중간 액체와 간접 열 교환하도록 고압 탑의 상단 아래로부터 취해진 증기 스트리임을 통과시키고 고압 액체를 상기 고압 탑으로 통과시키는 단계와,
D) 케틀 액체 탑으로 부터의 유체를 저압 탑으로 통과시키고 그리고 저압 탑내에서 저온 정류함에 의해 질소 농후 유체 및 산소 농후 유체를 생성하는 단계와, 그리고
E) 생성물 산소로서 적어도 일부의 산소 농후 유체를 회수하고 그리고 적어도 일부의 적어도 하나의 중간물 증기, 질소 농후 상부 유체 및 생성물 질소로서 질소 농후 유체를 회수하는 단계를 포함하는 산소 및 질소를 생성하기 위한 저온 정류 방법을 제공한다.
본 발명의 다른 관점은
A) 제 1 탑, 제 2 탑 및 공급 공기를 상기 제 1 탑으로 통과시키는 수단과,
B) 바닥 리보일러를 갖춘 케틀 액체 탑 및 유체를 상기 제 1 탑의 하부 부분으로 부터 케틀 액체 탑으로 통과시키는 수단과,
C) 유체를 상기 제 1 탑의 상단 아래로부터 케틀 액체 탑 바닥 리보일러로 통과시키는 수단 및 유체를 상기 케틀 액체 탑 바닥 리보일러로 부터 제 1 탑으로 통과시키는 수단과,
D) 유체를 상기 케틀 액체 탑으로부터 제 2 탑으로 통과시키는 수단과, 그리고
E) 제 2 탑의 하부 부분으로부터 유체를 회수하는 수단 및 적어도 하나의 제 1 탑, 제 2 탑 및 케틀 액체 탑의 상부 부분으로 부터 유체를 회수하는 수단을 포함하는 산소와 질소를 생성하는 저온 정류 장치를 제공한다.
본원에서 사용된바와 같은, 용어 ' 트레이(tray) '은 필수적으로 평형 단이 아닌 접촉 단을 의미하며 하나의 트레이와 동가의 분리 용량을 갖는 충진 탑과 같은 다른 접촉 장치를 의미할수도 있다.
본원에서 사용된바와 같은, 용어 ' 평형 단 '은 단을 이탈하는 증기 및 액체가 물질 전달 평형 상태로 있도록 하는 증기 액체 접촉 단, 예컨데, 100퍼센트효율 및 하나의 이론적 판(HETP)과 동가의 충진 엘레멘트 높이를 갖는 트레이를 의미한다.
본 명세서에서 사용되는, 용어 ' 공급 공기 '는 주변 공기와 같은 주요 산소 및 질소를 포함하는 혼합물을 의미한다.
본 명세서에서 사용되는, 용어 ' 탑 '은 증류 또는 분별 증류 탑 또는 구역, 예컨데, 접촉 탑 또는 구역을 의미하는 것으로서, 액체 및 증기 상은 예를들어, 상기 탑내에 설치된 일련의 수직 이격된 트레이 또는 판상에서 및/또는 구조화된 또는 불규칙 충진물과 같은 충진 엘레먼트상에서 증기 및 액체 상을 접촉시킴에 의해, 액체 혼합물의 분리에 작용하도록 향류 접촉된다. 증류탑의 더 상세한 내용은 화공 핸드북 제 5 판인 R.H. Perry, C.H. Chilton의 뉴욕의 맥그로우 힐사(McGraw-Hill Company)에서 출간한 섹션 13 연속 증류 공정을 참고하기 바란다. 용어, '이중 탑'은 저압 압력 탑의 상부 부분과 관련하여 열 교환되는 상부 부분을 갖는 고압 탑을 의미한다. 이중 탑의 더 상세한 내용은 1949 옥스퍼드 대학 출판사에 발간한 루우먼(Ruheman)의 '가스의 분리' 7장 공업용 공기 분리에 기술되어 있다.
증기 및 액체 접촉 분리 공정은 성분에 대한 증기압차에 따라 영향을 받는다. 고증기압(또는 높은 휘발성 또는 저비점)은 증기상에서 농축되게 하는 경향이 있을것이고 저증기압(또는 휘발성 또는 고비점)은 액체상에서 농축되게 하는 경향이 있을 것이다. 부분 응축은 증기 혼합물의 냉각이 증기 상으로 휘발성 성분(s)을 농축시키고 그리고 이에따라 액체 상에서 휘발성 성분(s)이 적도록 농축시키는데 사용될 수 있는 분리 공정이다. 정류 또는 연속 증류는 증기 및 액체 상의 향류 처리에 의해 얻어진 바와 같은 연속적 부분 증발 및 응축을 조합한 분리공정이다. 증기 및 액체 상의 향류 접촉은 일반적으로 단열적이고 그리고 상들사이에서 적분(단계식) 또는 미분(연속식) 접촉을 들 수 있다. 혼합물을 분리하기 위해 정류의 원리를 사용한 분리 공정 장치는 정류 탑, 증류 탑, 또는 분별 증류 탑으로 교체하여 사용할 수 있는 용어이다. 저온 정류는 150도 켈빈 온도(K)에서 또는 그 이하에서 적어도 부분적으로 수행되는 정류 공정이다.
본 명세서에서 사용된 용어 ' 간접 열 교환 ' 은 유체들간의 어떠한 물리적 접촉 또는 상호혼합도 없이 2개의 유체가 열교환하도록 하는 것을 의미한다.
본 명세서에서 사용된 용어 ' 리보일러 '는 탑 액체로부터 탑 상류 증기를 생성하는 열 교환 장치를 의미한다.
본 명세서에서 사용된 용어 ' 터보팽창 ' 및 ' 터보팽창기 '는 냉동을 생성하기 위해 가스의 압력 및 온도를 감소시키도록 터빈을 통해 고압 가스를 유동시키기 위한 방법 및 장치를 의미한다.
본 명세서에서 사용된 용어 ' 상부 부분 ' 및 ' 하부 부분 '은 각각 탑의 중간 지점에 대해 상부 및 하부의 구역들을 의미한다.
본 명세서에서 사용된 용어 ' 바닥 '은 탑과 관련하여 볼 때 탑 물질 전달 내부 예컨데, 트레이 또는 충진물 아래의 탑 구역을 의미한다.
본 명세서에서 사용된 용어 ' 바닥 리보일러 '는 탑의 바닥으로부터 액체를 비등시키는 리보일러를 의미한다. 바닥 리보일러는 탑의 내부 또는 외부에 위치될수도 있다.
본 명세서에서 사용된 용어 ' 중간 리보일러 '는 탑의 바닥위로 부터의 액체를 비등시키는 리보일러를 의미한다. 중간 리보일러는 탑의 내부 또는 외부에 위치될수도 있다.
본 명세서에서 사용된 용어 ' 상단 '은 탑과 관련하여 볼 때 탑 물질 전달 내부 예컨데, 트레이 또는 충진물 위의 탑 구역을 의미한다.
본 명세서에서 사용된 용어 ' 케틀 액체 탑 '은 다른 탑의 하부, 바람직하게는 바닥으로부터 취해진 유체를 처리하는 탑을 의미한다.
본 발명은 상승된 압력에서 생성물을 효과적으로 생성할수 있도록 하는 추가의 액체 환류를 생성하는 케틀 액체 탑을 의미한다. 케틀 액체 탑은 고압 탑의 상단아래로 부터 취해진 유체에 의해 구동된다. 이러한 유체는 고압 탑이 상단에서의 유체 보다 높은 산소 농도 및 이에따른 온도를 갖는다. 더 높은 온도의 유체는 케틀 액체 탑의 바닥에서의 온도가 저압 탑의 바닥에서의 온도를 초과하도록 한다. 또한 보다 높은 유체의 온도는 고압 유체에 대해 증가된 흐름이 케틀 액체 탑 내에서의 고 증기 상류 및 액체 하류를 야기하도록 한다. 이것은 생성물 회수를 개선시키는 종래의 시스템과 비교하여 환류 액체의 생성을 증가시키고 및/또는 평균 생성물 질소 압력을 증가시킨다.
본 발명은 도면을 참조로 더 상세하게 설명될 것이다. 상기 도면을 참조로, 공급 공기(30)는 일반적으로, 압축기(22)를 통해 통과하는, 절대 평방인치 당 65 내지 325 파운드의 범위내의 압력으로 압축된다. 압축된 공급 공기(32)는 정제기(23)를 통과함에 의해, 이산화탄소 및 수증기와 같은 비점이 높은 불순물이 제거되어 이에따라 상기 공기가 세척된다. 도면에 예시된 것은 단지 일부가 세척되고, 압축된 공급 공기가 고압 탑으로 통과되는 바람직한 실시예이다. 다시 도면을 참조하면, 세척되고, 압축된 공급 공기(34)는 3개 부분(36, 38, 및 44)로 나누어진다. 공급 공기(34)의 적어도 60퍼센트 및 일반적으로 약 60 내지 75.5퍼센트를 포함하는 제 1 부분(36)은 귀환 스트리임과 간접 열 교환되도록 주 열 교환기(17)을 통해 통과함에 의해 냉각된다. 결과된 공급 공기 스트리임(60)은 일반적으로 60 내지 320psia의 범위내의 압력에서 조작되는 제 1 또는 고압 탑(10)으로 통과한다.
제 2 공급 공기 부분(38)이 사용될때는, 일반적으로 스트리임의 24 내지 34퍼센트를 포함한다. 이 스트리임은 상승된 압력 산소 생성물이 필요로 될 때는 압축된 액체 산소를 증발시키는데 사용된다. 스트리임(38)은 압축기(24)를 통해 통과함에 의해 일반적으로 75 내지 2500psia, 바람직하게는 125 내지 1300psia의 범위내의 압력으로 압축되고, 그리고 이에따라 가압된 스트리임(40)은 냉각기(25)를 통해 통과함에 의해 인접 주변 온도로 냉각된다. 결과된 스트리임(42)은 응축시키기 위해 주 열 교환기(17)를 통과한다. 스트리임(64)에서 결과된 액체는 적어도 하나 또는 도면에 예시된바와 같이, 케틀 액체 탑에서 공급되는 스트리임(64)의 부분, 스트리임(68)은 임의적이지만, 본 발명을 실시하면서 사용되는 3개의 모든 탑으로 통과된다. 제 1 액체 부분(70)은 열 교환기(16)를 부분적으로 교차함에 의해 약간 냉각되고, 밸브(164)를 통해 통과되고 그리고 스트리임(72)으로서 제 2 또는 저압 탑(12)으로 통과된다. 탑(12)은 또한 고압 탑(10)을 구비한 이중 냉각 탑 장치의 저압 탑이고 그리고 고압 탑(10)보다 낮고 그리고 일반적으로 약 16 내지 125 psia의 범위내의 압력에서 조작된다.
스트리임(64)의 나머지는 고압 탑(10) 및 선택적으로는 고압 및 저압 탑 사이의 압력에서 일반적으로 약 35 내지 230psia의 범위내의 압력에서 조작되는 케틀 액체 탑(11)으로 통과된다. 도면을 참조로, 액체 스트리임(64)의 선택 부분(68)은 밸브(161)를 통해 그리고 케틀 액체 탑(11)로 통과되고 그리고 액체 스트리임(64)의 부분(66)은 밸브(160)을 통해 그리고 고압 탑(10)으로 통과된다.
제 3 공급 공기 부분(44)이 사용될 때는 일반적으로 공급 공기 스트리임(34)의 약 0.5 내지 6퍼센트를 포함한다. 스트리임(44)은 압축기(20)를 통해 통과함에 의해 일반적으로 약 100 내지 550psia의 범위의 압력으로 압축된다. 이에따라 압축된 스트리임(46)은 인접해있는 주변 온도로 냉각되고 그리고 이에따른 스트리임(48)은 주 열 교환기(17)를 부분적으로 가로지름에 의해 냉각된다. 이에따른 스트리임(50)은 냉각을 생성하도록 터보팽창기(19)를 통해 터보팽창되고 그리고 이에따라 팽창된 스트리임(52)은 저압 탑(12)으로 통과된다. 터보팽창기(19)에의해 생성된 에너지는 샤프트(26)를 통해 압축기(20)를 구동시키는데 사용된다.
고압 탑(10)에서 탑내로 통과된 공급 공기는 저온 정류함에 의해 산소 농후 하부 액체 및 질소 농후 상단 유체로 분리된다. 질소 농후 상단 유체는 고압 탑(10)의 상단으로 부터 증기 스트리임(110)으로서 회수된다. 필요하다면, 도면에 예시된바와 같이, 스트리임(110)의 일부분(120)은 주 열 교환기(17)를 통해 통과됨에 의해 데워지고 그리고 일반적으로 적어도 97몰%의 질소 농도를 갖는 생성물 고압 질소(122)로서 회수된다. 만약 필요하다면, 스트리임(120)의 일부분은 주 열교환기(17)를 부분적으로 가로지른후 회수하고, 냉각되도록 터보팽창되고 그리고 탑으로 귀환될수도 있다.
질소 농후 상단 유체 스트리임(110)의 나머지를 포함하는 스트리임(112)은 비등되는 저압 탑 바닥 액체와 간접 열 교환함에 의해 응축되는 저압 탑(12)의 바닥 리보일러(13)로 통과된다. 이에따라 응축된 질소 농후 상단 유체(114)은 환류로서 저압 탑(12) 및 고압 탑(10) 양쪽으로 통과된다. 스트리임(114)의 제 1 부분(94)는 열 교환기(16)를 부분적으로 가로지름에 의해 약간 냉각되고, 밸브(166)를 통해 팽창되고, 그리고 스트리임(96)으로서 저압 탑(12)의 상부 부분으로 통과한다. 스트리임(114)의 제 2 부분(116)은 고압 탑(10)의 상부 부분으로 통과된다. 필요하다면, 액체 질소 농후 상단 유체(114)의 일부분은 또한 환류로서 케틀 액체 탑(11)의 상부 부분으로 통과될수도 있다.
일반적으로 29 내지 42 몰 퍼센트 범위의 산소 농도를 갖는 산소 농후 하부 액체는 스트리임(80)에서 고압 탑(10)의 하부부분으로 부터 회수되고, 열 교환기(16)을 부분적으로 가로지름에 의해 약간 냉각되고, 밸브(162)를 통과함에 의해 압력이 감소되고 그리고 스트리임(82)으로서 케틀 액체 탑(11)으로 통과된다.
케틀 액체 탑(11)내에서, 탑으로의 공급물은 저온 냉각에 의해 중간물 증기 및 중간물 액체로 분리된다. 일반적으로 38 내지 51몰 퍼센트 범위의 산소 농도를 갖는 중간물 액체는 밸브(163)를 통해 통과된 스트리임(83)의 형태로 케틀 액체 탑(11)의 하부 부분으로 부터 회수되고 그리고 이어서 스트리임(84)으로서 저압 탑(12)으로 통과된다. 적어도 97몰 퍼센트 범위의 질소 농도를 갖는 중간물 증기는 스트리임(100)으로서 케틀 액체 탑(11)의 상부 부분으로 부터 회수되고 그리고 저압 탑(12)의 중간 리보일러(15)로 통과된다. 이에따른 질소 함유 액체(102)는 환류로서 케틀 액체 탑(11)의 상부부분으로 통과되는 스트리임(104)와, 열 교환기(16)를 부분적으로 가로지름에 의해 약간 냉각된 스트리임(106)으로 나누어지고, 밸브(165)를 통해 팽창되고 그리고 추가의 환류 스트리임(108)으로서 저압 탑(12)의 상부 부분으로 통과된다. 필요하다면, 중간물 증기(100)의 일부분은 질소 증기 생성물로서 회수될수도 있다.
케틀 액체 탑(11)은 고압 탑(10)의 상단의 아래로부터 취해진 고압 증기 스트리임(90)에 의해 구동된다. 스트리임(90)은 질소 농후 상단 가스의 농도를 초과하고 그리고 일반적으로 0.5 내지 8 몰 퍼센트 범위의 산소 농도를 갖는다. 스트리임(90)은 고압 탑(10)의 상단아래에서, 1 내지 15개의 평형 단, 바람직하게는 4 내지 15개의 평형단의 한지점으로부터 취해진다. 케틀 액체 탑 바닥 리보일러로 통과된 스트리임이 이 범위에 의해 규정된 최적 지점위에서 부터 취해진다면, 필수적으로 부가되는 환류는 생성되지 않을수도 있고 그리고 이 범위 아래로부터 취해진다면, 생성물 회수는 적절해진다. 스트리임(90)은 케틀 액체 탑 바닥 액체와 간접 열 교환함에 의해 응축되는 케틀 액체 탑(11)의 바닥 리보일러(14)로 통과된다. 이에따른 액체 스트리임(92)은 스트리임(90)이 고압 탑(10)으로부터 회수되는 동일한 수준 또는 수준위의 지점에서 고압 탑(10)으로 뒤로 통과된다.
스트리임(90)이 저압 탑(12)의 바닥을 재비등시키는 질소 농후 상단 유체보다 더 높은 산소 농도 및 더 높은 온도를 갖는다면, 스트리임(90)에 의해 재비등되는 케틀 액체 탑(11)의 바닥이 저압 탑(12)의 바닥 보다 일반적으로 0.5 내지 2.0。 K의 더 높은 온도를 갖는다. 이러한 보다 높은 온도는 스트리임(90)의 유동이 증가되게 하고 그리고 케틀 액체 탑(11)에서 증기 상류 및 액체 하류를 더 높게 생기게 한다. 차례로 이것은 스트리임(108)으로서 저압 탑(12)로 통과될수 있는 추가의 환류의 생성을 증가시키는 탑(11)으로부터 회수된 중간물 증기의 유동을 증가시킨다. 이 추가의 환류는 생성물 회수율을 증가시키거나 또는 질소 농후 상단 유체 또는 중간물 증기를 유동시키는 능력을 증가시키고 또는 시스템의 압력을 증가시키는 능력을 증가하게 하여 압축힘을 비축하게 한다.
저압 탑(12)내에서 탑으로의 다양한 공급물은 저온 냉각에 의해 질소 부화 유체 및 산소 부화 유체로 분리된다. 일반적으로 70 내지 99.5 몰 퍼센트의 범위, 바람직하게는 80 내지 98 몰 퍼센트내의 산소 농도를 갖는 산소 부화 유체는 스트리임(130)으로서 저압 탑(12)의 하부 부분으로 부터 회수되고 그리고 생성물 산소로서 회수된다. 필요에 따라, 도면에 예시된바와 같이, 스트리임(130)은 일반적으로, 펌프(18)를 통해 통과함에 의해 30 내지 2000 psia, 바람직하게는 50 내지 1300 psia 의 범위내의 압력으로 증가될수도 있다. 이어서 가압된 스트리임(132)은 주 열 교환기(17)를 통해 통과함에 의해 증기화되고 그리고 산소 생성물 스트리임(134)으로서 회수된다.
일반적으로 적어도 97 몰 퍼센트의 질소 농도를 갖는 질소 부화 유체는 스트리임(140)으로서 저압 탑(12)의 상부 부분으로부터 회수되고, 열 교환기(16) 및 주 열 교환기(17)를 통해 통과함에 의해 데워지고 그리고 스트리임(144)으로서 시스템으로부터 회수된다. 필요에 따라, 일부 또는 모든 스트리임(144)은 저압 질소 생성물로서 회수될수도 있다. 필요하다면, 스트리임(140)의 일부분은 주 열 교환기(17)을 부분적으로 가로지른 후에 회수될수도 있고 그리고 냉각을 생성하도록 터보팽창된다. 이어서 이에따라 터보팽창된 스트리임은 냉각물이 간접 열 교환함에 의해 유입되는 공급 스트리임으로 통과되는 주 열 교환기(17)를 통해 통과될수도 있다.
본 발명을 실시함에 있어서, 당업자는 환류 결핍 탑 조건에 직면하지 않고서, 특히 상승된 온도에서 산소 및 질소 생성물을 효과적으로 생성할 수 있다. 본 발명은 본 발명의 바람직한 실시예를 참조로 상세하게 설명하였지만, 당해업자는 본 발명의 청구범위의 사상내의 다른 실시예를 인식할수 있을 것이다. 예를들어, 케틀 액체 탑으로 부터의 중간물 증기는 저압 탑의 유체보다는 케틀 탑으로 부터의 유체와 간접 열 교환함에 의해 응축될수도 있다.
본 발명에 따라, 하나 또는 두 개의 생성물이 상승된 압력에서 생성할때라도 효과적으로 조작할 수 있는 산소 및 질소를 생성할 수 있는 저온 정류 방법 및 그것을 갖춘 장치를 제공하게 된다.

Claims (10)

  1. A) 공급 공기를 고압 탑으로 통과시키고 그리고 상기 고압 탑내의 상기 공급 공기를 저온 정류에 의해 케틀 액체 탑 처리용 산소 농후 액체 및 질소 농후 상부 유체로 분리하는 단계와,
    B) 상기 산소 농후 액체를 케틀 액체 탑으로 통과시키고 그리고 상기 케틀 액체 탑내에서 저온 정류에 의해 중간 증기 및 중간 액체를 생성하는 단계와,
    C) 고압 액체를 생성하기 위해 중간 액체와 간접 열 교환하도록 고압 탑의 상단 아래로 부터 취해진 증기 스트리임을 통과시키고 고압 액체를 상기 고압 탑으로 통과시키는 단계와,
    D) 케틀 액체 탑으로 부터의 유체를 저압 탑으로 통과시키고 그리고 저압 탑내에서 저온 정류함에 의해 질소 농후 유체 및 산소 농후 유체를 생성하는 단계와,
    E) 생성물 산소로서 적어도 일부의 산소 농후 유체를 회수하고 그리고 적어도 일부의 적어도 하나의 중간물 증기, 질소 농후 상부 유체 및 생성물 질소로서 질소 농후 유체를 회수하는 단계를 포함하는 산소 및 질소를 생성하기 위한 저온 정류 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 증기 스트리임이 상기 고압 탑의 상단 아래의 1 내지 15개의 평형단으로 부터 취해지는 방법.
  3. 제 1 항에 있어서, 상기 고압 액체가 증기 스트리임이 고압 탑으로 부터 취해지는 높이에서 또는 그 위의 높이에서 고압 탑으로 통과되는 방법.
  4. 제 1 항에 있어서, 상기 중간물 증기가 상기 케틀 액체 탑의 상부 부분으로 부터 회수되고, 응축된후 이에따라 생성된 액체는 상기 저압 탑 및 케틀 액체 탑 양쪽으로 통과되는 방법.
  5. 제 4 항에 있어서, 상기 중간물 증기가 적어도 하나의 저압 탑 및 케틀 액체 탑으로 부터의 유체와 간접 열 교환함에 의해 응축되는 방법.
  6. A) 제 1 탑, 제 2 탑 및 공급 공기를 상기 제 1 탑으로 통과시키는 수단과,
    B) 바닥 리보일러를 갖춘 케틀 액체 탑 및 유체를 상기 제 1 탑의 하부 부분으로 부터 케틀 액체 탑으로 통과시키는 수단과,
    C) 유체를 상기 제 1 탑의 상단 아래로부터 케틀 액체 탑 바닥 리보일러로 통과시키는 수단 및 유체를 상기 케틀 액체 탑 바닥 리보일러로 부터 제 1 탑으로 통과시키는 수단과,
    D) 유체를 상기 케틀 액체 탑으로부터 제 2 탑으로 통과시키는 수단과, 그리고
    E) 제 2 탑의 하부 부분으로부터 유체를 회수하는 수단 및 적어도 하나의 제 1 탑, 제 2 탑 및 케틀 액체 탑의 상부 부분으로 부터 유체를 회수하는 수단을 포함하는 산소와 질소를 생성하는 저온 정류 장치
  7. 제 6 항에 있어서, 유체를 상기 제 1 탑의 상단 아래로부터 상기 케틀 액체 탑 바닥 리보일러로 통과시키는 상기 수단은 상기 제 1 탑의 상단 아래의 1 내지 15 평형 단의 높이에서 제 1 탑과 소통되는 저온 정류 장치.
  8. 유체를 상기 케틀 액체 탑 바닥 리보일러로 부터 제 1 탑으로 통과시키는 수단은 제 1 탑으로 부터 상기 케틀 액체 탑 바닥 리보일러로 통과되는 높이에서 또는 그위의 높이에서 제 1 탑과 소통되는 저온 정류 장치.
  9. 제 6 항에 있어서, 유체를 상기 케틀 액체 탑으로 부터 제 2 탑으로 통과시키는 수단은 유체를 케틀 액체 탑의 상부 부분으로 부터 제 2 탑으로 통과시키는 수단 및 유체를 케틀 액체 탑의 하부부분으로 부터 제 2 탑으로 통과시키는 수단을 포함하는 저온 정류 장치.
  10. 제 6 항에 있어서, 제 2 탑을 위한 중간 보일러, 유체를 상기 케틀 액체 탑의 상부 부분으로 부터 중간 리보일러로 통과시키는 수단, 및 유체를 상기 중간 리보일러로 부터 제 2 탑의 상부 부분으로 통과시키는 수단을 더 포함하는 저온 정류 장치.
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Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5682764A (en) * 1996-10-25 1997-11-04 Air Products And Chemicals, Inc. Three column cryogenic cycle for the production of impure oxygen and pure nitrogen
US5901579A (en) * 1998-04-03 1999-05-11 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system with integrated machine compression
US5901578A (en) * 1998-05-18 1999-05-11 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system with integral product boiler
US6000239A (en) * 1998-07-10 1999-12-14 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system with high ratio turboexpansion
US6116052A (en) * 1999-04-09 2000-09-12 Air Liquide Process And Construction Cryogenic air separation process and installation
US6202441B1 (en) 1999-05-25 2001-03-20 Air Liquide Process And Construction, Inc. Cryogenic distillation system for air separation
US6196024B1 (en) 1999-05-25 2001-03-06 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Cryogenic distillation system for air separation
US6276170B1 (en) 1999-05-25 2001-08-21 Air Liquide Process And Construction Cryogenic distillation system for air separation
US6347534B1 (en) 1999-05-25 2002-02-19 Air Liquide Process And Construction Cryogenic distillation system for air separation
US6192707B1 (en) 1999-11-12 2001-02-27 Praxair Technology, Inc. Cryogenic system for producing enriched air
US6227005B1 (en) * 2000-03-01 2001-05-08 Air Products And Chemicals, Inc. Process for the production of oxygen and nitrogen
US6286336B1 (en) * 2000-05-03 2001-09-11 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system for elevated pressure product
US6460373B1 (en) * 2001-12-04 2002-10-08 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing high purity oxygen
US6536234B1 (en) 2002-02-05 2003-03-25 Praxair Technology, Inc. Three column cryogenic air separation system with dual pressure air feeds
US7114352B2 (en) * 2003-12-24 2006-10-03 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system for producing elevated pressure nitrogen
US20070095100A1 (en) * 2005-11-03 2007-05-03 Rankin Peter J Cryogenic air separation process with excess turbine refrigeration
US8286446B2 (en) * 2008-05-07 2012-10-16 Praxair Technology, Inc. Method and apparatus for separating air
US8443625B2 (en) * 2008-08-14 2013-05-21 Praxair Technology, Inc. Krypton and xenon recovery method
US8479535B2 (en) * 2008-09-22 2013-07-09 Praxair Technology, Inc. Method and apparatus for producing high purity oxygen
FR3011916B1 (fr) 2013-10-15 2015-11-13 Air Liquide Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
US12352496B2 (en) * 2022-07-28 2025-07-08 Praxair Technology, Inc. Air separation unit and method for cryogenic separation of air using a distillation column system including an intermediate pressure kettle column
US20240035741A1 (en) 2022-07-28 2024-02-01 Neil M. Prosser Air separation unit and method for cryogenic separation of air using a distillation column system including an intermediate pressure kettle column
US12209802B2 (en) 2022-07-28 2025-01-28 Praxair Technology, Inc. System and method for cryogenic air separation using four distillation columns including an intermediate pressure column
US12055345B2 (en) 2022-07-28 2024-08-06 Praxair Technology, Inc. Air separation unit and method for production of nitrogen and argon using a distillation column system with an intermediate pressure kettle column
US11959701B2 (en) 2022-07-28 2024-04-16 Praxair Technology, Inc. Air separation unit and method for production of high purity nitrogen product using a distillation column system with an intermediate pressure kettle column

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2057660B (en) * 1979-05-17 1983-03-16 Union Carbide Corp Process and apparatus for producing low purity oxygen
US4605427A (en) * 1983-03-31 1986-08-12 Erickson Donald C Cryogenic triple-pressure air separation with LP-to-MP latent-heat-exchange
US5231837A (en) * 1991-10-15 1993-08-03 Liquid Air Engineering Corporation Cryogenic distillation process for the production of oxygen and nitrogen
FR2685459B1 (fr) * 1991-12-18 1994-02-11 Air Liquide Procede et installation de production d'oxygene impur.
CN1071444C (zh) * 1992-02-21 2001-09-19 普拉塞尔技术有限公司 生产气体氧的低温空气分离系统
US5263327A (en) * 1992-03-26 1993-11-23 Praxair Technology, Inc. High recovery cryogenic rectification system
GB9405071D0 (en) * 1993-07-05 1994-04-27 Boc Group Plc Air separation
US5341646A (en) * 1993-07-15 1994-08-30 Air Products And Chemicals, Inc. Triple column distillation system for oxygen and pressurized nitrogen production
US5467602A (en) * 1994-05-10 1995-11-21 Praxair Technology, Inc. Air boiling cryogenic rectification system for producing elevated pressure oxygen
US5440884A (en) * 1994-07-14 1995-08-15 Praxair Technology, Inc. Cryogenic air separation system with liquid air stripping
GB9414939D0 (en) * 1994-07-25 1994-09-14 Boc Group Plc Air separation
US5463871A (en) * 1994-10-04 1995-11-07 Praxair Technology, Inc. Side column cryogenic rectification system for producing lower purity oxygen
US5469710A (en) * 1994-10-26 1995-11-28 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system with enhanced argon recovery
GB9425484D0 (en) * 1994-12-16 1995-02-15 Boc Group Plc Air separation
US5546767A (en) * 1995-09-29 1996-08-20 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing dual purity oxygen

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Publication number Publication date
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DE69718880D1 (de) 2003-03-13
EP0841524A3 (en) 1998-12-30
CN1182199A (zh) 1998-05-20
US5675977A (en) 1997-10-14
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KR100335045B1 (ko) 2002-08-27

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