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KR101966584B1 - 인시츄 강화 고엔트로피 합금 분말, 합금 및 이의 제조방법 - Google Patents

인시츄 강화 고엔트로피 합금 분말, 합금 및 이의 제조방법 Download PDF

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KR101966584B1
KR101966584B1 KR1020180033515A KR20180033515A KR101966584B1 KR 101966584 B1 KR101966584 B1 KR 101966584B1 KR 1020180033515 A KR1020180033515 A KR 1020180033515A KR 20180033515 A KR20180033515 A KR 20180033515A KR 101966584 B1 KR101966584 B1 KR 101966584B1
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entropy alloy
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high entropy
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류호진
홍순형
이빈
이준호
강병철
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한국과학기술원
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Abstract

본 발명은, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재 및 이의 제조방법에 관한 것으로, 보다 구체적으로, 인시츄 반응 생성 강화재; 및 다원계 고엔트로피 합금; 을 포함하는 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재 및 이의 제조방법에 관한 것이다. 본 발명은, 인시츄 반응에 의해 균일하게 분산된 미세 강화상을 형성하므로, 향상된 강화 효과를 나타내는 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재를 제공할 수 있다.

Description

인시츄 강화 고엔트로피 합금 분말, 합금 및 이의 제조방법{IN-SITU STRENGTHENED HIGH ENTROPY POWDER, ALLOY THEREOF AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은, 인시츄 강화 고엔트로피 합금 분말, 합금(금속복합소재) 및 이의 제조 방법에 관한 것이다.
고엔트로피 합금은 4개 이상의 원소가 거의 동일한 원자 분율(equiatomic)로 단상을 구성하는 금속 합금이다. 이러한 합금은 고엔트로피 효과로 인하여 다성분 원소가 단순 고용체를 형성하며, 고용강화를 통해 우수한 강도를 나타낸다. 한편, 세라믹 또는 금속간 화합물 등의 석출물은 고온 강도가 우수하며 경도, 내마모성이 우수하여 금속합금기지의 강화재로 널리 사용되어 왔다.
이에 고엔트로피 합금 기지에 세라믹 또는 금속간 화화물 등의 강화상(reinforcing phase)의 도입을 통해 기계적 물성을 향상시키고자 하는 시도가 보고되었다. 이러한 고엔트로피 합금 금속복합소재를 제조할 수 있는 방법은 아크 용해와 같은 주조(casting) 방법과 강화상 분말과 고엔트로피 분말의 혼합 및 소결 방법과 같은 분말야금을 통해 제조할 수 있다.
주조 방법은 저비용으로 금속복합소재를 제조할 수 있는 장점이 있지만, 공정 온도가 높아 결정립 크기가 조대화되며, 강화상과 기지 간의 밀도 차이에 의해 강화상의 균질 분산이 어려운 단점이 있다. 한편, 분말야금법에 의해 석출강화 고엔트로피 합금 금속복합소재를 제조할 경우, 강화상의 균질 분산이 용이하나, 강화상을 외부에서 제조하여 투입할 경우 강화상과 기지 간의 양호한 계면 형성이 어려움을 초래할 수 있다.
따라서 석출강화 고엔트로피 합금 복합소재 제조 시 기지와 강화상 간의 계면특성이 우수하여 상온과 고온에서 기계적 특성이 우수한 새로운 제조공정이 요구된다.
본 발명은 상술한 문제점을 해결하기 위한 것으로, 고엔트로피 합금 기지 내에 균일하게 분산된 미세 강화상이 형성되고, 기계적 물성이 향상된 다원계 고엔트로피 분말, 합금(금속복합소재) 및 이의 제조방법을 제공하는 것이다.
그러나, 본원이 해결하고자 하는 과제는 이상에서 언급한 과제로 제한되지 않으며, 언급되지 않은 또 다른 과제들은 아래의 기재로부터 당업자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.
본 발명의 하나의 양상은,
인시츄 반응 생성 강화재; 및 다원계 고엔트로피 합금; 을 포함하는, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재에 관한 것이다.
본 발명의 일 실시예에 따라, 상기 강화재는, 상기 다원계 성분 간 반응 석출물; 상기 다원계 성분 중 어느 하나의 탄화물, 질화물, 산화물 및 붕화물 중 적어도 어느 하나; 또는 이 둘 모두를 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따라, 상기 강화재는, 상기 합금 금속복합소재에 대해 0.01 내지 50 중량%로 포함될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따라, 상기 강화재는, 0.05 ㎛ 내지 50 ㎛ 입자 크기를 갖는 것일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따라, 상기 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 경도는 800(HV) 이상일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따라, 상기 다원계 고엔트로피 합금은, Fe, Ni, Al, Cu, Co, Mn, Zr, Hf, Re, W, Mo, Ti, V, Cr, Nb 및 Ta로 이루어진 군에서 선택되는 적어도 4개 이상의 원소를 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따라, 상기 다원계 고엔트로피 합금은, WMoCrNb, WVCrTa, MoVCrNb, VCrZrTa 또는 CrNbZrTa 중 어느 하나인 4원계 합금; WNbTiVMo, NbMoVTaW, WMoVCrTa, WVCrNbTa, WVNbZrTa, MoVCrZrTa 또는 VCrNbZrTa 중 어느 하나인 5원계 합금; 또는 WMoVCrZrTa, WMoCrNbZrTa, WVCrZrHfTa, MoVCrZrReHf 또는 VCrNbZrHfTa 중 어느 하나인 6원계 합금; 일 수 있다.
본 발명의 다른 양상은,
합금 구성원소 및 강화재 구성성분을 혼합하는 다원계 혼합분말을 준비하는 단계; 상기 혼합분말을 기계적 합금화하는 기계적 합금화 분말을 형성하는 단계; 및 상기 기계적 합금화 분말을 고온 소결하는 단계; 를 포함하고, 상기 고엔트로피 합금을 형성하는 단계에서, 상기 고온 소결하는 단계에서, 상기 다원계 고엔트로피 합금 내 인시츄 반응에 의하여 강화재가 분산되어 형성되는, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 제조방법에 관한 것이다.
본 발명의 일 실시예에 따라, 상기 기계적 합금화 분말을 형성하는 단계는, 고에너지 볼 밀링 장치를 이용하여 수행되고, 상기 고온 소결하는 단계는, 방전 플라즈마 소결 장치를 이용하여 수행될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따라, 상기 기계적 합금화 분말을 형성하는 단계 및 상기 고온 소결하는 단계는, 진공 분위기; 비활성 기체 분위기; 산소 분위기; 또는 질소, 붕소 및 탄소 중 적어도 어느 하나를 포함하는 분위기; 에서 수행되고, 상기 고온 소결하는 단계는, 100 ℃ 내지 2500 ℃ 온도에서 수행될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따라, 상기 강화재 구성성분은, 산소, 질소, 붕소 및 탄소 중 적어도 어느 하나를 포함하는 유기화합물; 산소, 질소; 붕소; 및 탄소; 로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함할 수 있다.
본 발명은, 합금 기지와 인시츄(in-situ) 반응 생성 강화재 간의 계면특성이 우수하여 상온과 고온에서 기계적 특성이 향상된 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재를 제공할 수 있다.
본 발명은, 고온 소결 시 인시츄반응에 의해 강화재가 형성되므로, 기존의 주조 방법 및 분말야금법 등에 비하여 합금 금속복합소재 내에 미세하고, 균일한 분산 상태의 강화재가 형성되고, 이러한 강화재에 의한 강화 효과를 극대화 시킬 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른, 본 발명의 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 제조방법의 공정 흐름도를 예시적으로 나타낸 것이다.
도 2는, 본 발명의 실시예에 따라 제조된 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 XRD 패턴을 나타낸 것이다.
도 3은, 본 발명의 본 발명의 실시예에 따라 제조된 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 주사전자현미경(Scanning Electron Microscope, SEM) 이미지를 나타낸 것이다.
도 4는, 본 발명의 본 발명의 실시예 및 비교예에 따라 제조된 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 경도를 나타낸 그래프이다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예들을 상세히 설명한다. 본 발명을 설명함에 있어서, 관련된 공지 기능 또는 구성에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명을 생략할 것이다. 또한, 본 명세서에서 사용되는 용어(terminology)들은 본 발명의 바람직한 실시예를 적절히 표현하기 위해 사용된 용어들로서, 이는 사용자, 운용자의 의도 또는 본 발명이 속하는 분야의 관례 등에 따라 달라질 수 있다. 따라서, 본 용어들에 대한 정의는 본 명세서 전반에 걸친 내용을 토대로 내려져야 할 것이다. 각 도면에 제시된 동일한 참조 부호는 동일한 부재를 나타낸다.
본 발명은, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재에 관한 것으로, 본 발명의 일 실시예에 따른, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재는, 합금 기지 내에 미세한 인시츄 반응 생성 강화재가 균질 분산되고, 고온 및 저온에서 우수한 기계적 강도를 나타낼 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따라, 상기 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재는, 다원계 고엔트로피 합금; 및 인시츄 반응 생성 강화재; 를 포함할 수 있다.
본 발명의 일 예로, 상기 다원계 고엔트로피 합금은, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 합금 기지이며, Fe, Ni, Al, Cu, Co, Mn, Zr, Hf, Re, W, Mo, Ti, V, Cr, Nb 및 Ta로 이루어진 군에서 선택되는 적어도 4개 이상의 원소; 를 포함할 수 있다.
예를 들어, 상기 다원계 고엔트로피 합금은, WMoCrNb, WVCrTa, MoVCrNb, VCrZrTa 또는 CrNbZrTa 중 어느 하나인 4원계 합금; WNbTiVMo, WNbTaVMo, WMoVCrTa, WVCrNbTa, WVNbZrTa, MoVCrZrTa 또는 VCrNbZrTa 중 어느 하나인 5원계 합금; 또는 WMoVCrZrTa, WMoCrNbZrTa, WVCrZrHfTa, MoVCrZrReHf 또는 VCrNbZrHfTa 중 어느 하나인 6원계 합금; 일 수 있으며, 바람직하게는 WNbTaVMo 및 WNbTiVMo일 수 있다.
예를 들어, 상기 다원계 고엔트로피 합금을 구성하는 각 원소는, 다원계 고엔트로피 합금에 대해 5 내지 35 원자비%로 포함될 수 있으며, 각 원소는 동일하거나 또는 상이한 원자비%로 포함될 수 있다.
본 발명의 일 예로, 상기 인시츄 반응 생성 강화재는, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 고온 소결 과정에서 인시츄 반응에 의해 석출된 강화상((reinforcing phase, 또는 세라믹 상)이며, 인시츄 반응으로 석출되므로, 미세한 입자 크기로 합금 기지 내에 균일하게 분포될 수 있고, 합금 기지와 강화상 간의 양호한 계면 상태를 형성하여 강화상에 의한 강화 효과를 향상시킬 수 있다.
예를 들어, 상기 인시츄 반응 생성 강화재는, 상기 합금 기지에서 다원계 성분 간 반응 석출물; 상기 다원계 성분 중 어느 하나의 탄화물, 질화물, 산화물 및 붕화물 중 적어도 어느 하나; 또는 이 둘 모두을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 산화물은, Al2O3, TiO2, ZrO2, Ta2O5, CrO2, WO2, W2O3, 및 WO3으로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상일 수 있으며, 상기 탄화물은, TiC, ZrC, HfC, VC, NbC, TaC, Mo2C, 및 WC으로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상일 수 있으며, 상기 질화물은, TiN, ZrN, HfN, VN, NbN, TaN, AlN, 및 AlON으로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상일 수 있으며, 상기 붕화물은, TiB2, ZrB2, HfB2, VB2, NbB2, TaB2, WB2, 및 MoB2, 으로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상일 수 있다.
예를 들어, 상기 인시츄 반응 생성 강화재는, 상기 합금 금속복합소재에 대해 0.01 내지 50 중량%; 바람직하게는 0.01 내지 10 중량%; 더 바람직하게는 0.03 내지 0.5 중량%; 일 수 있으며, 상기 인시츄 반응 생성 강화재의 함량이 상기 범위 내에 포함되면 미세한 강화상의 형성이 잘 이루어지고, 강화상에 의한 기계적 물성이 향상될 수 있다.
예를 들어, 상기 인시츄 반응 생성 강화재는, 0.05 ㎛ 내지 50 ㎛의 입자크기를 가질 수 있으며, 상기 강화재의 크기가 상기 범위 내에 포함되면 합금 기지와 강화상 간의 우수한 계면 특성을 제공하고, 강화상의 입자 크기 증가에 따른 강화상의 균질 분산의 어려움을 줄일 수 있다.
본 발명의 일 예로, 상기 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 경도는 800 (HV) 이상; 또는 800 (HV) 내지 1500(HV) 일 수 있다.
본 발명은, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 제조방법에 관한 것으로, 본 발명의 일 실시예에 따른 상기 제조방법은, 기존의 분말야금 또는 주조법에 의해 강화된 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재에 비하여 강화 효과가 향상된 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재를 제공할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따라, 상기 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 제조방법은, 도 1을 참조하여 설명하며, 도 1은, 본 발명의 일 실시예에 따른 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 제조방법의 공정 흐름도를 예시적으로 나타낸 것으로, 도 1에서 다원계 혼합분말을 준비하는 단계(S1); 합금화 분말을 형성하는 단계(S2); 및 고온 소결하는 단계(S3); 를 포함할 수 있다.
본 발명의 일 예로, 다원계 혼합분말을 준비하는 단계(S1)는, 합금 구성원소 및 강화재 구성성분을 혼합하는 혼합분말을 준비하는 단계이다. 혼합분말을 준비하는 단계(S1)는 본 발명의 기술 분야에서 이용되는 분말 혼합 방법을 이용할 수 있으며, 본 명세서에는 구체적으로 언급하지 않는다. 상기 합금 구성원소는, 다원계 고엔트로피 합금 기지를 구성하는 원소이며, 상기 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재에서 언급한 바와 같다. 상기 강화재 구성성분은, 인시츄 반응으로 강화상을 형성할 수 있는 성분이며, 예를 들어, 산소, 질소, 붕소 및 탄소 중 적어도 어느 하나를 포함하는 유기화합물; 산소, 질소; 붕소; 및 탄소; 로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함할 수 있다.
본 발명의 일 예로, 합금화 분말을 형성하는 단계(S2)는, 상기 혼합분말을 기계적 합금화하여 기계적 합금화 분말을 형성하는 하는 단계이다.
예를 들어, 합금화 분말을 형성하는 단계(S2)는, 공기 분위기; 또는 질소, 붕소 및 탄소 중 적어도 어느 하나를 포함하는 분위기; 에서 수행될 수 있다.
예를 들어, 합금화 분말을 형성하는 단계(S2)는, 기계적 분말 혼합 장치를 이용할 수 있고, 바람직하게는 고 에너지 볼 밀링 장치를 이용할 수 있으며, 예를 들어, 진동 밀, 유성 밀, 어트리션 밀 등을 이용할 수 있으며, 500 내지 800 rpm으로 1시간 내지 50시간 동안 수행될 수 있다.
본 발명의 일 예로, 고온 소결하는 단계(S3)는, 상기 기계적 합금화 분말을 고온 소결하여 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재를 형성하는 단계이며, 상기 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재는 인시츄 반응 생성 강화재에 의해 강화된 합금이다. 고온 소결하는 단계(S3)는, 상기 다원계 고엔트로피 합금 내 인시츄 반응에 의하여 강화상이 균질하게 분산되어 형성될 수 있으며, 상기 강화상은, 소결 과정에서 다원계 성분 간 반응 석출물 및/또는 다원계 성분과 강화재 구성성분에 의한 반응으로 석출된 미세한 입자상으로 형성되며, 합금 기지와 양호한 계면 특성을 제공할 수 있다.
예를 들어, 고온 소결하는 단계(S3)는, 정상 소결법, 반응 소결법, 가압 소결법, 등압 소결법, 가스압 소결법, 분위기 가압 소결법, 방전 플라즈마 소결법, 또는 고온 가압 소결법 등을 이용할 수 있으며, 바람직하게는 방전 플라즈마 소결법을 이용할 수 있다. 상기 방전 플라즈마 소결법은, 기계적 물성, 즉 경도 등을 향상시킬 수 있고, 기계적 합금화 분말에서 인시츄 반응 생성 강화재의 미세화 및 균질 분산을 유도할 수 있으며, 강화 효과가 향상된 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재를 제공할 수 있다.
예를 들어, 고온 소결하는 단계(S3)는, 강화재 구성성분에 따라 균일한 분산을 갖는 강화상을 형성하기 위해서 소결 분위기를 적절하게 조절할 수 있으며,
진공 분위기; 비활성 기체 분위기; 산소 분위기; 또는 질소, 붕소 및 탄소 중 적어도 어느 하나를 포함하는 분위기; 에서 수행될 수 있다. 또한, 고온 소결하는 단계(S3)는 1250 ℃ 내지 1800 ℃ 온도로 5분 내지 1시간 동안 수행될 수 있다.
이상과 같이 본 발명은 비록 한정된 실시예와 도면에 의해 설명되었으나, 본 발명은 상기의 실시예에 한정되는 것은 아니며, 본 발명이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이러한 기재로부터 다양한 수정 및 변형이 가능하다. 그러므로, 본 발명의 범위는 설명된 실시예에 제한되어 정해져서는 아니 되며, 후술하는 특허청구범위뿐 아니라 이 특허청구범위와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다.
[ 실시예 1a]
동일한 원자비%로 합금 기지 원소(W, Nb, Ta, Mo, V) 및 탄소분말 0.4 wt.%을 혼합한 이후에 유성 볼 밀링(볼 대 혼합 분말=10:1(질량비))으로 상온에서 300 rpm으로 최대 40시간 동안 기계적 합금화하여 다원계 고엔트로피 합금 분말을 획득하였다.
[ 실시예 1b]
실시예 1a에서 제조된 다원계 고엔트로피 합금 분말을 1300 ℃(승온속도 100 ℃/min)에서 5분 동안 방전 플라즈마 소결하여 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재를 제조하였다. 제조된 합금의 SEM 이미지, XRD 및 경도를 측정하여 도 2 내지 도 4에 나타내었다.
[ 비교예 1]
강화상 분말(TiC) 0.4 wt.%를 이용한 것 외에는 실시예 1과 동일한 방법으로 기계적 합금화와 소결하여 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재를 제조하였다. 제조된 합금의 경도를 측정하여 도 4에 나타내었다.
도 2를 살펴보면, 실시예 1b의 WNbTaVMo 고엔트로피 합금은, 기계적 합금화를 통해 체심입방격자 (Body Centered Cubic) 구조를 가지게 되고, 소결 이후에 in-situ 반응에 의한 금속카바이드 세라믹 상이 형성된 것을 확인할 수 있다. 또한, 도 3을 살펴보면, 실시예 1b의 합금 기지 내에 균일하게 분포된 in-situ 반응에 의한 카바이드 세라믹 상을 확인할 수 있다.
도 4를 살펴보면, in-situ 반응이 아닌 강화재로 금속카바이드 분말이 첨가된 WNbTaVMo 고엔트로피 합금(비교예 1)은, in-situ 반응에 의해 생성된 실시예 1b의 금속카바이드를 포함하는 WNbTaVMo 고엔트로피 합금에 비하여 경도가 낮은 것을 확인할 수 있다. 이는, 강화상을 외부에서 제조하여 투입하는 것 보다, in-situ 반응에 의해 강화상을 석출할 경우에, 합금 기지 내에 강화상이 균일하게 분포하고, 합금 기지와 강화상의 계면 특성이 개선되어 기계적 물성을 월등하게 향상시킬 수 있다.
본 발명은, 고온 소결에서 인시츄 반응에 의해 합금 기지 내에 미세하고 균일한 분산도를 갖는 강화상이 형성되므로, 강화 효과가 향상된 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재를 제공할 수 있다.

Claims (9)

  1. 인시츄 반응 생성 강화재; 및 다원계 고엔트로피 합금 기지;
    를 포함하고,
    상기 강화재는 인시츄 반응에 의해 석출된 강화상이며,
    상기 강화재는, 합금 금속복합소재에 대해 0.01 중량% 이상 및 5 중량% 미만으로 포함되고,
    상기 다원계 고엔트로피 합금은, Zr, Hf, Re, W, Mo, V, Nb 및 Ta로 이루어진 군에서 선택되는 하나 이상의 원소를 고용성 재료로 포함하는 것인, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 다원계 고엔트로피 합금은, Fe, Ni, Al, Cu, Co, Mn, Zr, Hf, Re, W, Mo, Ti, V, Cr, Nb 및 Ta로 이루어진 군에서 선택되는 적어도 4개 이상의 원소를 포함하는 것인, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 강화재는, 상기 다원계 고엔트로피 합금에서 강화재 구성성분과 다원계 성분 간 반응에 의한 석출물; 상기 강화재 구성성분과 다원계 성분 간 반응에 의한다원계 성분 중 어느 하나의 탄화물, 질화물, 산화물 및 붕화물 중 적어도 어느 하나; 또는 이 둘 모두를 포함하는 것인, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 강화재는, 상기 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 경도는 850(HV) 이상인 것인, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 강화재는, 0.05 ㎛ 내지 0.10 ㎛의 입자 크기를 갖는 것인, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재.
  6. 제2항에 있어서,
    상기 다원계 고엔트로피 합금은,
    WMoCrNb, WVCrTa, MoVCrNb, VCrZrTa 또는 CrNbZrTa 중 어느 하나인 4원계 합금;
    WNbTiVMo, NbMoVTaW, WMoVCrTa, WVCrNbTa, WVNbZrTa, MoVCrZrTa 또는 VCrNbZrTa 중 어느 하나인 5원계 합금; 또는
    WMoVCrZrTa, WMoCrNbZrTa, WVCrZrHfTa, MoVCrZrReHf 또는 VCrNbZrHfTa 중 어느 하나인 6원계 합금; 인 것인, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재.
  7. 합금 구성원소 및 강화재 구성성분을 혼합하는 다원계 혼합분말을 준비하는 단계;
    상기 혼합분말을 기계적 합금화하는 기계적 합금화 분말을 형성하는 단계; 및
    상기 기계적 합금화 분말을 고온 소결하는 단계;
    를 포함하고,
    상기 고온 소결하는 단계에서, 다원계 고엔트로피 합금 내 강화재 구성성분과 합금기지의 인시츄 반응에 의하여 강화재가 형성되고 분산되며,
    상기 강화재는, 합금 금속복합소재에 대해 0.01 중량% 이상 및 5 중량% 미만으로 포함되고,
    상기 강화재 구성성분은, 산소, 질소, 붕소 및 탄소 중 적어도 어느 하나를 포함하는 유기화합물; 산소, 질소; 붕소; 및 탄소; 로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하고,
    상기 각 단계는 강화재 분말을 첨가하지 않는 것인, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 제조방법.
  8. 제7항에 있어서,
    상기 기계적 합금화 분말을 형성하는 단계 및 상기 고온 소결하는 단계는, 진공 분위기; 비활성 기체 분위기; 산소 분위기; 또는 질소, 붕소 및 탄소 중 적어도 어느 하나를 포함하는 분위기; 에서 수행되고,
    상기 고온 소결하는 단계는, 100 ℃ 내지 2500 ℃ 온도에서 수행되는 것인, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 제조방법.
  9. 제7항에 있어서,
    상기 혼합분말을 기계적 합금화하는 기계적 합금화 분말을 형성하는 단계; 및 상기 기계적 합금화 분말을 고온 소결하는 단계 중에 강화재를 첨가하지 않는 것인, 다원계 고엔트로피 합금 금속복합소재의 제조방법.
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