KR101560941B1

KR101560941B1 - 강도 및 확관성이 우수한 파이프용 열연강판 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR101560941B1
Application number: KR1020130163228A
Authority: KR
Inventors: 배진호; 김완근; 김덕규
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2013-12-24
Filing date: 2013-12-24
Publication date: 2015-10-15
Anticipated expiration: 2033-12-24
Also published as: KR20150074960A

Abstract

본 발명은 조관된 파이프에 대해 열처리를 하지 않더라도, 우수한 강도와 확관능을 갖고, 저온에서의 높은 충격인성을 갖는 파이프용 열연강판과 이를 제조하는 방법을 제공한다.

Description

강도 및 확관성이 우수한 파이프용 열연강판 및 그 제조방법{HOT ROLLED STEEL SHEET FOR PIPE HAVING EXCELLENT STRENGTH AND EXPENDING PROPERTY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 유정관 등으로 사용되는 파이프용 열연강판에 관한 것으로 보다 상세하게는 높은 강도와 확관성을 갖는 파이프에 사용되는 열연강판에 관한 것이다.

유정관 등으로 사용되는 파이프(강관)은 고강도, 내외압 압괴강도, 인성, 내지연 파괴성 등이 요구된다. 특히 파이프를 유정에 삽입한 후 확관기를 이용하여 확관하게 되면, 기존 유정 대비 파이프의 종류 및 구경 감소 등으로 유정 건설 비용을 저감할 수 있어, 우수한 확관능을 갖는 파이프가 요구되고 있다.

뿐만 아니라, 확관 후 파이프의 저온인성 확보를 위해 저온에서 높은 충격에너지를 열연강판에서 요구하고 있다.

일반적으로 사용되는 유정관은 이음매 없는 강관(Seamless 강관)이 주로 사용되며 그 제조방법은 고온으로 가열된 빌릿(billet)을 천공 압연기로 천공한 뒤, 플러그밀(Plug mill), 맨드릴밀(mandrel mill) 등의 압연기를 이용하여 압연하고, 레듀사(Reducer) 또는 사이저(Sizer)를 이용하여 축경 또는 두께를 가공한 다음, 담금질하고 템퍼링 열처리를 행한다. 상기 담금질 및 템퍼링(tempering) 열처리를 행하기 위하여 가열로, 균열로의 설치가 필요해지고, 고비용이 되지 않을 수 없다.

이 때문에 최근에는 이음매 없는 파이프를 저가의 용접 강관 대체하고자 하고 있으나, 용접 강관의 경우 조관 공정 중에 원주 방향 및 길이 방향으로 4% 이상의 변형을 받게 되며, 이러한 가공경화의 영향으로 항복강도가 증가하여 항복비가 증가하게 된다. 이러한 가공경화는 강관의 두께와 직경의 비가 증가할수록 커지며, 강재에 경한 제2상이 많을수록 증가하게 된다.

이와 더불어 조관 중 강관 내부에 집적된 전위 및 미소 크랙 같은 가공 결함 등에 의하여 강관의 충격에너지가 감소하게 된다. 이러한 조관 중의 가공경화와 가공 결함을 제거하기 위해, ?칭(quenching)과 템퍼링 같은 열처리를 실시하여, 충격인성과 확관능은 확보할 수 있다. 그러나, 이러한 열처리를 실시하게 되면, 조관 비용이 증가하게 되며, 열처리 후 강도 보상을 위해 합금 원소를 추가로 첨가하게 되어 열연강판의 제조 원가가 증가하는 단점이 있다.

따라서, 이러한 열처리를 행하지 않더라도, 우수한 강도와 확관능을 확보할 수 있는 파이프용 열연강판이 절실히 요구되고 있는 실정이다.

본 발명의 일측면은 조관된 파이프에 대해 열처리를 하지 않더라도, 우수한 강도와 확관능을 갖고, 저온에서의 높은 충격인성을 갖는 파이프용 열연강판과 이를 제조하는 방법을 제공하고자 하는 것이다.

본 발명의 일태양은 중량%로, C: 0.01~0.05%, Si: 0.2~0.5%, Mn: 0.8~2.0%, P: 0.02%이하(0은 제외), S: 0.01%이하(0은 제외), Ca: 0.001~0.006%, Al: 0.01~0.06%, N: 0.008%이하(0은 제외), Cr: 0.01~0.30%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,

상기 C 및 Mn은 {(C/12)+(Mn/55)}*100 ≤ 3 을 만족하며,

상기 Ca 및 S는 1 ≤ Ca/S ≤4 를 만족하고,

미세조직은 면적분율로, 95% 이상의 페라이트 및 5% 이하의 펄라이트를 포함하는 강도 및 확관성이 우수한 파이프용 열연강판을 제공한다.

본 발명의 또다른 일태양은 상기 조성 및 관계식을 만족하는 강 슬라브를 준비하여 재가열하는 단계;

재가열된 강 슬라브를 열간압연하고, 800~900℃의 마무리 압연온도에서 열간압연하는 단계;

열간압연 후 냉각하고, 560~610℃의 온도에서 권취하는 단계를 포함하는 강도 및 확관성이 우수한 파이프용 열연강판의 제조방법을 제공한다.

본 발명의 열연강판을 이용하면, 용접을 이용하여 조관된 파이프에 열처리를 행하지 않더라도, 항복강도가 400MPa 이상이고, -20℃에서의 충격에너지가 350J 이상이며, 플레어링(flaring) 확관량이 50% 이상인 파이프를 제공할 수 있다.

이하, 본 발명에 대해 상세히 설명한다. 먼저, 본 발명 열연강판의 조성에 대해 상세히 설명한다(이하, 중량%).

본 발명 열연강판은 중량%로, C: 0.01~0.05%, Si: 0.2~0.5%, Mn: 0.8~2.0%, P: 0.02%이하(0은 제외), S: 0.01%이하(0은 제외), Ca: 0.001~0.006%, Al: 0.01~0.06%, N: 0.008%이하(0은 제외), Cr: 0.01~0.30%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다.

탄소(C): 0.01~0.05%

C는 강도, 인성 및 파이프라인 시공시의 원주 용접부 인성에 영향을 미치는 원소이다. 상기 C는 강재의 경화능을 증가시키는 원소로서, 열간 마무리 압연 후 냉각시 페라이트 변태를 지연시켜 펄라이트 분율을 증가시킴으로써, 항복강도와 인장강도를 증가시키지만, 연성을 감소시킨다. 상기 C의 함량이 0.01% 미만일 경우에는 강의 강화 효과가 매우 적고, 고용강화 등이 감소하여 본 발명에서 목표로 하는 강도를 확보할 수 없으며, 0.05%를 초과하는 경우에는 연성의 저하 및 전기저항 용접시 용접성의 저하를 초래하므로, 상기 C의 함량은 0.01~0.05%로 하는 것이 바람직하다.

실리콘(Si): 0.2~0.5%

상기 Si는 페라이트 상 중의 C 활동도를 증가시키고, 페라이트 안정화를 촉진하는 작용을 하며, 고용강화에 의한 강도확보에 기여한다. 또한, 상기 Si는 전기저항용접(Electric Resistance Welding, ERW)시 Mn₂SiO₄ 등의 저융점 산화물을 형성시키고, 산화물이 쉽게 배출되도록 한다. 그 함량이 0.2% 미만일 경우에는 제강상의 비용 문제가 발생하는 반면, 0.5%를 초과하는 경우에는 Mn₂SiO₄ 이외에 고융점의 SiO₂ 산화물 형성량이 많아지고, 전기저항용접시 용접부의 인성을 저하시킬 수 있다. 따라서, 상기 Si의 함량은 0.2~0.5%인 것이 바람직하다.

망간(Mn): 0.8~2.0%

상기 Mn은 오스테나이스/페라이트 변태 개시 온도에 큰 영향을 주고, 변태 개시 온도를 저하시키는 원소로서, 파이프 모재부 및 용접부의 인성에 영향을 미치며, 고용강화 원소로서 강도 증가에 기여한다. 그 함량이 0.8% 미만에서는 상기 효과를 기대하기 어려운 반면, 2.0%를 초과하는 경우에는 편석대가 발생할 가능성이 높다. 따라서, 상기 Mn의 함량은 0.8~2.0%인 것이 바람직하다.

인(P): 0.02%이하

상기 P는 고용강화 원소로서, 오스테나이트/페라이트 변태 개시 온도를 대폭적으로 상승시키는 작용을 하고, 조대한 페라이트 입자를 형성하는데, 유용하게 작용한다. 그 함량이 0.02%를 초과하는 경우에는 P가 결정립계에 편석되어 인성을 저하시키므로, 그 함량은 0.02%를 초과하지 않는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.015% 이하이다.

황(S): 0.01%이하

상기 S는 조대한 개재물을 형성하기 쉬운 원소이고, 인성 저하나 크랙 진전을 조장하므로, 가능한 낮게 제한하는 것이 바람직하므로, 상기 S의 함량은 0.01% 이하로 제한하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.005% 이하이다.

칼슘(Ca): 0.001~0.006%

상기 Ca는 유화물의 형태 제어를 위해 첨가한다. 그 함량이 0.006%를 초과하는 경우, 소강 중의 S량에 대하여 과다 첨가되어 CaO 클러스터(cluster)의 CaS가 발생하는 반면, 0.001% 미만인 경우에는 MnS가 발생하고, 인성의 저하를 초래할 수 있다. 또한, S량이 많다면 CaS 클러스터가 발생을 방지하기 위해 동시에 S량도 제어하는 것이 바람직하다. 즉, 철중의 S량 및 O량에 따라 Ca량을 제어하는 것이 바람직하다. 따라서, 상기 Ca의 함량은 0.001~0.006%로 하는 것이 바람직하다.

알루미늄(Al): 0.01~0.06%

상기 Al은 제강시의 탈산을 위해 첨가한다. 그 함량이 0.01% 미만인 경우 이러한 작용이 부족한 반면, 0.06%를 초과하는 경우에는 전기저항용접시 용접부에 알루미나 또는 알루미나 산화물을 포함하는 복합 산화물의 형성이 조장되고 용접부 인성을 손상시킬 수 있다. 따라서, 상기 Al의 함량은 0.01~0.06%로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.015~0.05%이다.

질소(N): 0.008%이하

상기 N은 고용 상태에서는 시효 열화를 일으키는 원인이므로, Ti, Al 등의 질화물로서 고정된다. 그 함량이 0.008%를 초과하는 경우, Ti나 Al 등의 첨가량 증가가 불가피하므로, N의 함량은 0.008%이하로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.005%이하이다.

크롬(Cr): 0.01~0.3%

상기 Cr은 Mn과 마찬가지로 오스테나이트/페라이트 변태 개시 온도를 내리는 효과를 가진다. 이를 위해서는 0.01% 이상 포함하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 Cr은 Mn 보다 편석되기 어려운 반면, Mn 보다 산소와의 친화력이 강하므로, 0.3%를 초과하게 되면, 용접부에 산화물을 남길 수 있다. 따라서, 상기 Cr의 함량은 0.01~0.3%로 하는 것이 바람직하다.

본 발명은 Ti: 0.0005~0.03% 및 Nb: 0.01~0.06% 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.

상기 Ti는 강중에서 TiN으로 석출되어 재가열시 오스테나이트의 결정립 성장을 억제함으로써, 고강도 및 우수한 충격인성을 얻을 수 있게 하고, TiC 등으로 석출되어 강을 강화하는 역할을 한다. 이러한 효과를 위해서는 0.0005% 이상 포함되는 것이 바람직하나, 0.03%를 초과하는 경우에는 그 효과 증대가 크지 않다.

상기 Nb는 소량 첨가에 의해 석출강화 효과를 나타내는 성분으로, 이를 위해서는 0.01% 이상 포함되는 것이 바람직하나, 0.06%를 초과하는 경우에는 강도 증가가 크기 않다.

상기 조성 이외에 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다. 다만, 본 발명의 기술사상을 벗어나지 않는 범위에서 다른 합금성분의 추가를 배재하지는 않는다.

본 발명에서 상기 C 및 Mn의 함량은 {(C/12)+(Mn/55)}*100 ≤ 3의 관계(관계식 1)를 만족하는 것이 바람직하다.

관계식 1은 경한 제2상인 펄라이트, 베이나이트 및 MA (martensite and/or austenite) 상의 형성을 억제하기 위한 것이다. C와 Mn의 증가는 슬라브의 응고온도를 낮추어 슬라브 중심의 편석을 조장하며, 또한, 델타 페라이트의 구간을 좁게 하여 연주 중 슬라브의 균질화를 어렵게 한다. 또한, Mn은 슬라브 중심부에 편석되는 대표적인 원소로서 파이프의 연성을 해치는 제2상의 형성을 조장하며, C의 증가는 연주시 고상 및 액상의 공존 구간을 넓혀 편석을 심화시키게 된다. 따라서 관계식 1의 값이 3을 초과하면, 강도는 증가하나 상기의 이유로 슬라브의 비균질성이 증가하여 슬라브에 경한 제2상이 형성되게 되어 강재의 저온인성뿐만 아니라 강관의 확관시 크랙 형성 및 전파의 경로로 작용하여 확관능을 떨어뜨리게 된다. 따라서 강재의 충격인성을 확보하고, 원하는 강관의 확관능을 확보하기 위하여 관계식 1의 값이 3 이하인 것이 바람직하다.

본 발명에서 상기 Ca 및 S의 함량은 1 ≤ Ca/S ≤4의 관계(관계식 2)를 만족하는 것이 바람직하다.

상기 관계식 2는 충격시험 및 강관의 확관시 크랙의 형성 및 전파의 경로로 작용하는 비금속 개재물의 형성을 억제하기 위한 것이다. 1 미만에서는 MnS 형성이 용이하여 압연중에 연신되어 크랙의 전파 경로로 작용하며, 4 초과에서는 Ca 계 비금속개재물이 증가하여 강재와 강관의 충격인성을 저하시키며, 강관의 확관시 크랙 형성원으로 작용하게 된다.

이하, 본 발명 열연강판의 미세조직에 대해 상세히 설명한다. 본 발명 열연강판의 미세조직은 면적분율로, 95% 이상의 페라이트 및 5% 이하의 펄라이트를 포함하는 것이 바람직하다. 본원발명에서 펄라이트가 많아지게 되면, 파이프 확관시 응력이 집증되어 균열이 발생 및 전파가 용이하므로, 상기 펄라이트는 5% 이하인 것이 바람직하다.

한편, 본 발명의 열연강판은 내부에 개재물을 포함하고 있으며, 상기 개재물은 입경 10㎛ 이상의 개재물이 관찰면적 100*50㎟ 당 300개 이하인 것이 바람직하다. 상기 개재물의 종류는 Al₂O₃, AlMgO, AlCaO, CaS 등이 있다.

상기 입경 10㎛ 이상의 개재물이 상기 관찰면적당 300개를 초과하게 되면, 파이프의 확관시 균열 발생의 개시점으로 작용할 수 있으므로, 이를 300개 이하로 제어하는 것이 바람직하다.

이하, 본 발명 열연강판의 제조방법에 대해 상세히 설명한다.

본 발명의 제조방법은 상기 조성 및 관계식을 만족하는 강 슬라브를 준비하여, 재가열하는 단계; 상기 재가열된 강 슬라브를 열간압연하는 단계; 및 상기 열간압연 후 냉각하고 권취하는 단계를 포함한다.

상기 재가열은 석출물의 고용온도게 따라 결정되며, 본 발명의 성분범위에서는 1150℃ 이상에서 행하는 것이 바람직하며, 1300℃를 초과하는 경우에는 강재의 결정립도가 매우 커져 인성이 저하되므로, 1150~1300℃의 온도에서 재가열하는 것이 바람직하다.

상기 열간압연시 마무리 열간압연은 800~900℃의 온도에서 행하는 것이 바람직하다. 상기 마무리 압연온도가 너무 높으면 강도 저하 및 충격인성이 저하되고, 반대로, 마무리 압연 온도가 너무 낮으면 인성은 좋아질 수 있으나, 생산성 및 형상에 문제가 발생할 수 있으므로, 800~900℃에서 마무리 압연을 행하는 것이 바람직하다.

상기 냉각은 10~20℃/s의 냉각속도로, 560~610℃까지 행하는 것이 바람직하고, 상기 560~610℃의 온도에서 권취를 행하는 것이 바람직하다. 560℃ 미만의 저온까지 냉각하여 권취하는 경우, 제2상이 생성되어, 파이프 조관 후 인성 및 확관능이 저하되게 된다. 한편, 610℃를 초과하여, 고온까지 냉각하고 권취하는 경우에는 조대한 결정립의 형성으로 인해, 인성의 저하 및 인장강도가 저하된다.

한편, 상기 냉각은 Ar3 온도 이상에서 개시하는 것이 바람직하며, 그 이하에서 냉각이 개시되는 경우에는 조대한 페라이트가 형성되어 인성을 저하시키는 원인이 된다. 따라서, Ar3 온도 이상에서 냉각을 개시하며, 냉각속도가 느린 경우에는 파이프 확관시 균열 개시를 조장하는 펄라이트 조직 형성이 용이하며, 빠른 경우에는 균열전파 저항성이 낮은 베이나이트 형성이 용이하기 때문에 냉각속도는 10~20℃/s로 하는 것이 바람직하다.

한편, 본 발명의 상기 열연강판을 이용하여, 조관된 파이프는 다음과 같은 특징을 갖는다. 조관 방법은 특별히 한정되지 않으나, 일예로는 전기저항용접을 이용하여 용접된 강관의 형태로 조관되는 것이 바람직하다.

상기 파이프는 항복강도가 400MPa 이상이고, -20℃에서의 충격에너지가 350J 이상이며, 전기저항 용접강관의 플레어링(flaring) 확관량(파이프 끝단에 콘을 삽입하고 프레스로 누르면서 파이프 끝단의 확관 정도)이 50% 이상인 것이 바람직하다.

이하, 본 발명의 실시예에 대해 상세히 설명한다. 하기 실시예는 본 발명의 이해를 위한 것이며, 본 발명을 한정하고자 하는 것은 아니다.

(실시예)

하기 표 1의 조성(중량%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물임)을 갖는 강 슬라브를 1200℃로 재가열한 후, 열간압연을 실시하였다. 이때 마무리 압연온도는 900℃이다. 이후, 냉각을 행하고, 표 2의 권취온도(CT)로 권취를 진행하여, 열연강판을 제조하였다. 이렇게 제조된 열연강판의 조직을 관찰하여 그 결과를 표 2에 나타내었다.

또한, 상기 열연강판에 대해, 전기저항용접을 이용하여 4~8인치의 파이프를 조관하였으며, 상기 파이프의 물리적 특성을 평가하여, 그 결과를 표 2에 나타내었다. 물리적 특성은 인장시험기를 이용하여 항복강도를 측정하였으며, 이는 일반적으로 통용되는 ASTM A370에 준하여 시험하였다. 또한, -20℃에서 Charpy 충격 시험을 실시하여 충격에너지를 측정하였다. 그리고 강관의 확관능을 평가하기 위하여 ASTM A513에 준하여 플레어링(flaring) 시험을 하였다.

구분	C	Si	Mn	Cr	Nb	Ti	V	Mo	P	Ca	S	Al	N	식 1	식 2
발명강1	0.035	0.2	1.0	0.1	0.040	0.010	-	-	0.015	0.0010	0.0007	0.029	0.0042	2.1	1.4
발명강2	0.045	0.25	1.1	0.1	0.035	0.011	-	-	0.017	0.0019	0.0009	0.032	0.0038	2.4	2.1
비교강1	0.075	0.25	1.4	0.1	0.05	0.015	0.04	0.1	0.015	0.0025	0.0028	0.031	0.0051	3.2	0.9
비교강2	0.045	0.20	1.5	0.15	0.015	0.015	0.02	-	0.018	0.00455	0.0010	0.031	0.0043	3.1	4.5

식 1은 관계식 1을 의미하며, 이는 {(C/12)+(Mn/55)}*100 이고, 식 2는 관계식 2를 의미하며, 이는 Ca/S이다.

구분	강종	CT 온도(℃)	강판 조직(면적%)		10㎛이상 개재물 수	파이프 물리적 특성
구분	강종	CT 온도(℃)	페라이트	펄라이트	10㎛이상 개재물 수	항복강도(Mpa)	충격인성값(J)	플레어링 (%)
발명예 1	발명강 1	597	98	2	253	448	412	64
발명예 2	발명강 2	572	99	1	261	435	435	62
비교예 1	발명강 1	690	94	6	253	365	461	52
비교예 2	비교강 1	580	97	2	389	482	278	34
비교예 3	비교강 2	624	88	12	421	513	11	19

상기 개재물 수는 관찰면적 100*50㎟ 이다.

상기 표 2에 나타난 바와 같이 본 발명의 성분범위를 만족하는 발명강 1과 2를 이용하여 본 발명의 제조방법에 따라 제조된 발명예 1 및 2의 경우, 열간압연된 열연강판에서 펄라이트 형성을 최소화하고, 페라이트 결정립의 조대화를 억제하여 조관 후 파이프의 항복강도를 400MPa 이상 확보할 수 있었다. 또한, 페라이트 및 펄라이트의 조직 성장을 억제하여 -20℃에서의 충격에너지가 350J 이상인 기계적 성질을 확보하였다. 그리고 펄라이트 분율과 10㎛ 이상 개재물의 개수를 최적화하여 50% 이상의 플레어링량을 확보하였다.

그러나, 본 발명의 성분범위를 만족하는 발명강 1을 이용하여 본 발명의 제조방법에 따라 제조되지 않은 비교예 1의 경우, 높은 권취 온도로 펄라이트 분율이 증가하고, 페라이트가 조대화되어 항복강도가 400MPa 이하로 낮은 값을 보였다.

다만, 비교예 2는 본 발명의 조성을 만족하지 못하여, 본 발명의 인성을 확보하기 못하였고, 비교예 3은 본 발명의 조성을 만족하지 못하고, 높은 권취온도로 인해, 펄라이트 분율이 증가하고 페라이트가 조대화되어 낮은 충격인성을 갖는다.

Claims

중량%로, C: 0.01~0.05%, Si: 0.2~0.5%, Mn: 0.8~2.0%, P: 0.02%이하(0은 제외), S: 0.01%이하(0은 제외), Ca: 0.001~0.006%, Al: 0.01~0.06%, N: 0.008%이하(0은 제외), Cr: 0.01~0.30%와, Ti: 0.0005~0.03% 및 Nb: 0.01~0.06% 중 1종 이상, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
상기 C 및 Mn은 {(C/12)+(Mn/55)}*100 ≤ 3 을 만족하며,
상기 Ca 및 S는 1 ≤ Ca/S ≤4 를 만족하고,
미세조직은 면적분율로, 95% 이상의 페라이트 및 5% 이하의 펄라이트를 포함하고, 입경 10㎛ 이상의 개재물을 관찰면적 100*50㎟ 당 300개 이하로 포함하는 강도 및 확관성이 우수한 파이프용 열연강판.
삭제
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청구항 1에 있어서,
상기 개재물은 Al₂O₃, AlMgO, AlCaO 및 CaS 중 1종 이상인 강도 및 확관성이 우수한 파이프용 열연강판.
청구항 1에 있어서,
상기 열연강판으로 조관된 파이프는 항복강도가 400MPa 이상이고, -20℃에서의 충격에너지가 350J 이상이며, 플레어링(flaring) 확관량이 50% 이상인 강도 및 확관성이 우수한 파이프용 열연강판.
중량%로, C: 0.01~0.05%, Si: 0.2~0.5%, Mn: 0.8~2.0%, P: 0.02%이하(0은 제외), S: 0.01%이하(0은 제외), Ca: 0.001~0.006%, Al: 0.01~0.06%, N: 0.008%이하(0은 제외), Cr: 0.01~0.30%와, Ti: 0.0005~0.03% 및 Nb: 0.01~0.06% 중 1종 이상, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
상기 C 및 Mn은 {(C/12)+(Mn/55)}*100 < 3 을 만족하고, 상기 Ca 및 S는 1 ≤ Ca/S ≤4 를 만족하는 강 슬라브를 준비하여 재가열하는 단계;
재가열된 강 슬라브를 열간압연하고, 800~900℃의 마무리 압연온도에서 열간압연하는 단계;
열간압연 후 10~20℃/s의 냉각속도로 냉각하고, 560~610℃의 온도에서 권취하는 단계
를 포함하는 강도 및 확관성이 우수한 파이프용 열연강판의 제조방법.
삭제
청구항 6에 있어서,
상기 재가열은 1150~1300℃의 온도로 행하는 강도 및 확관성이 우수한 파이프용 열연강판의 제조방법.
삭제