[go: up one dir, main page]

KR100723180B1 - 가공성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법 - Google Patents

가공성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR100723180B1
KR100723180B1 KR1020050129240A KR20050129240A KR100723180B1 KR 100723180 B1 KR100723180 B1 KR 100723180B1 KR 1020050129240 A KR1020050129240 A KR 1020050129240A KR 20050129240 A KR20050129240 A KR 20050129240A KR 100723180 B1 KR100723180 B1 KR 100723180B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
less
cold rolled
steel sheet
rolled steel
content
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
KR1020050129240A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20060115314A (ko
Inventor
윤정봉
박만영
진광근
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to TW095115563A priority Critical patent/TWI327171B/zh
Priority to US11/913,176 priority patent/US20080149230A1/en
Priority to PCT/KR2006/001668 priority patent/WO2006118423A1/en
Priority to EP06732895.5A priority patent/EP1888799B1/en
Priority to JP2008509934A priority patent/JP4954980B2/ja
Priority to MX2007013677A priority patent/MX2007013677A/es
Priority to CN2006800153918A priority patent/CN101184858B/zh
Publication of KR20060115314A publication Critical patent/KR20060115314A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100723180B1 publication Critical patent/KR100723180B1/ko
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0463—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

자동차, 가전제품 등의 소재로 사용되는 냉연강판과 그 제조방법이 제공된다. 본 발명의 냉연강판은, 중량%로, C: 0.005%이하, Mn:0.2%이하, Cu:0.01-0.2%, S:0.005-0.08%, Al:0.1%이하, N:0.004%이하, P:0.2%이하, B:0.0001-0.002%, Ti:0.005~0.15%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고,
Cu+Mn:0.05-0.4, 0.003≤S*≤0.015, 1≤(Mn/55+Cu/63.5)/(S*/32)≤30, 0.8≤(Ti*/48)/(C/12)≤5.0
여기서, S*=S-0.8×(Ti-0.8×N(48/14))×(32/48), Ti*=Ti-0.8×S(48/32)-0.8×N(48/14), 를 만족하고, (Mn,Cu)S석출물의 평균크기가 0.2㎛이하로 이루어진다.
본 발명의 냉연강판은 나노싸이즈의 (Mn,Cu)S석출물이 분포함에 따라 결정립이 미세해져서 면내이방성지수가 낮아지고, (Mn,Cu)S석출물에 의해 항복강도가 증진된다. 따라서, 고강도를 확보하기 위해 첨가되던 P와 Mn의 함량을 대폭 줄일 수 있어 용접성과 도금특성이 개선된다.
냉연강판, 비시효, 고강도, 2차가공취성, 면내이방성 지수, 석출물

Description

가공성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법{COLD ROLLED STEEL SHEET HAVING GOOD FORMABILITY AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME}
일본 공개특허공보 소57-0413349호,
한국 공개특허공보 2003-0052248호,
일본 공개특허공보 평6-057336호
일본 공개특허공보 평9-227951호
일본 공개특허공보 평10-265900호
본 발명은 자동차, 가전제품 등의 소재로 사용되는 냉연강판에 관한 것으로, 보다 상세하게는 Ti 첨가 IF강에서 (Mn,Cu)S석출물에 의해 항복강도와 면내이방성이 개선되는 냉연강판과 그 제조방법에 관한 것이다.
자동차, 가전제품에 사용되는 냉연강판에는 강도와 가공성의 확보와 더불어 비시효특성이 요구된다. 시효는 고용원소(C, N)가 전위에 고착함에 따라 경화가 일어나면서 스트레쳐 스트레인(Stretcher Strain)이라는 결함을 유발하는 일종의 변형시효 현상이다.
냉연강판의 비시효성은 알루미늄 킬드강의 상소둔에 의해 확보 가능하나, 상소둔은 소둔시간이 길어 생산성이 낮고 부위별로 재질편차가 심하다는 단점이 있다.
따라서, Ti, Nb과 같은 강력한 탄, 질화물 형성 원소를 첨가하고 연속소둔을 행하는 IF강(Interstitial Free Steel)을 주로 이용하고 있다. IF강은 고용탄소나 고용질소를 완전히 또는 일부를 제거하여 비시효성을 확보하고 있다.
IF강의 고강도화 방안으로는 P에 의한 고용강화 기술이 있다. 일본 공개특허공보 소57-0413349호는 Ti첨가 IF강에서 P를 0.04~0.12%첨가하여 강도를 확보하고 있다. 극저탄소 성분계의 IF강에서 P는 입계편석에 의한 2차가공취성의 문제를 발생시킨다.
또한, 한국 공개특허공보 2003-0052248호에서는 P첨가 대신 0.5-2.0%의 Mn과 Al, B 등을 함께 첨가하여 가공성과 2차가공취성을 개선하고 있다. 그러나, 극저탄소강에서 사용하는 Mn은 고품위여서 Mn의 다량 첨가에 의해 제조원가가 상승하고 특히, Mn의 함량이 많아지면 도금특성에도 좋지 않다.
일본 공개특허공보 평6-057336호에서는 IF강에서 Cu를 0.5-2.5% 첨가하여 ε-Cu의 석출상을 형성하여 강도를 확보하고 있다. ε-Cu의 석출상에 의해 고강도는 확보되 나, 가공특성은 좋지 않다.
이와는 달리 Cu를 탄화물의 석출핵으로 이용하여 탄화물에 의해 가공성 또는 표면결함을 개선하는 기술이 일본 공개특허공보 평9-227951호와 평10-265900호에 제시되어 있다.
일본 공개특허공보 평9-227951호는 Cu를 0.01-0.05% 첨가하는 IF강의 슬라브를 조압연후 1100-950℃에서 70초 이상 유지하여 CuS를 석출하고 열간압연하여 Cu-Ti-C-S의 석출물을 갖는 열연판을 얻고 이를 냉간압연하여 가공성을 확보하고 있다. Cu-Ti-C-S의 석출물을 갖는 열연판을 냉간압연하면 재결정시 이러한 석출물의 주위에 판면에 평행한 {111}을 형성하는 결정립의 핵이 통상의 석출물 보다 도 증가하여 그 결과 가공성이 개선된다는 것이다.
일본 공개특허공보 평10-265900호는 Cu를 0.005-0.1% 첨가하는 IF강에서 CuS를 석출시키고 이 CuS석출물을 탄화물의 석출핵으로 유효하게 기능시키는 것에 의해 강판중에 고용C를 감소시켜 표면결함을 개선시키는 기술이다.
상기한 일본 공개특허공보 평9-227951호와 평10-265900호에서는 조대한 CuS석출물을 중간과정에서 이용하고 최종적으로 냉연강판에는 탄화물을 확보하는 기술이므로, Ti, Zr과 같은 유화물 형성원소를 원자량비로 S량 이상으로 첨가하고 있다. 즉, S가 Ti와 대부분 반응하도록 Ti의 첨가량이 원자량비로 S량 보다 많기 때문에 CuS단독의 석출물을 활용하고 있지 않는 것이다.
본 발명은 미세한 (Mn,Cu)S석출물에 의해 항복강도를 증진하면서 면내이방성을 낮출 수 있는 냉연강판과 그 제조방법을 제공하는데 그 목적이 있다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 냉연강판은, 중량%로, C: 0.005%이하, Mn:0.2%이하, Cu:0.01-0.2%, S:0.005-0.08%, Al:0.1%이하, N:0.004%이하, P:0.2%이하, B:0.0001-0.002%, Ti:0.005~0.15%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고,
Cu+Mn:0.05-0.4, 0.003≤S*≤0.015, 1≤(Mn/55+Cu/63.5)/(S*/32)≤30, 0.8≤(Ti*/48)/(C/12)≤5.0
여기서, S*=S-0.8×(Ti-0.8×N(48/14))×(32/48), Ti*=Ti-0.8×S(48/32)-0.8×N(48/14)를 만족하고, (Mn,Cu)S석출물의 평균크기가 0.2㎛이하로 이루어진다.
본 발명에서 상기 미세한 (Mn,Cu)S석출물은 1X106개/mm2 이상이 바람직하다.
본 발명에서 상기 C의 함량은 0.0005-0.003%가 바람직하다. 상기 Cu는 0.03-2.0%가 바람직하다.
본 발명의 냉연강판은 성분설계에 따라 280MPa급의 연질냉연강판과 340MPa이상의 고강도 냉연강판의 특성을 갖는다.
상기한 성분계에서 P의 함량은 0.015%이하로 하면 280MPa급의 연질냉연강판이 얻어진다. 이 냉연강판에다 고용강화원소인 P, Si, Cr의 1종 또는 2종이 추가로 함유되면 340MPa이상의 고강도 특성이 확보된다. P가 단독으로 함유되는 경우에는 P의 함량은 0.03~0.2%가 바람직하다. Si의 경우에는 0.1-0.8%, Cr의 경우에는 0.2-1.2%가 바람직하다. Si과 Cr의 1종이상 함유되는 경우에 P의 함량은 0.2%이하의 범위에서 다양하게 설계될 수 있다.
본 발명의 냉연강판에서 가공성을 보다 개선하고자 한다면 Mo을 0.01~0.2%추가로 포함할 수 있다.
상기한 냉연강판의 제조방법은, 본 발명의 성분계를 만족하는 슬라브를 1100℃이상의 온도로 재가열한 후 마무리 압연온도를 Ar3변태점 이상으로 하여 열간압연하고 300℃/min이상의 속도로 냉각하고 700℃이하의 온도에서 권취한 다음, 냉간 압연하고, 연속소둔하는 것이다.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.
본 발명에서 (Mn,Cu)S석출물은 Mn단독 유화물, Cu단독 유화물, Mn과 Cu의 복합 유화물을 포함하는 표현이다.
본 발명은 냉연강판에 미세한 (Mn,Cu)S석출물이 확보되면 결정립이 미세하게 되어 항복강도가 증진되고 면내이방성지수가 낮아져 가공성이 개선된다는 연구결과에 기초하여 완성된 것이다.
냉연강판에 미세한 CuS석출물을 확보하기 위해서는 (Mn,Cu)S로 석출되는 S를 확보하여야 한다. Ti는 C, N, S와 석출물을 형성하므로, 이들의 관계를 제어하여 S가 (Mn,Cu)S로 석출될 수 있도록 하는 것이 필요하며, 이를 위해서는 S, Ti, Mn, Cu, N, C의 관계를 관리하는 것이 중요하다.
본 발명에 따라 미세한 (Mn,Cu)S석출물이 확보되면 결정립이 미세화 되고 고용탄소는 결정립내 보다 결정립계에 더 많이 존재하게 되어 상온 비시효특성이 확보된다. 결정립내에 잔존하는 고용탄소는 이동이 비교적 자유롭기 때문에 가동전위와 결합하여 상온시효특성에 영향을 미치지 않는다. 또한, 본 발명에 따라 미세하게 분포하는 (Mn,Cu)S석출물들은 석출강화에 의한 항복강도의 상승과 강도-연성 밸런스 특성의 개선 그리고, 면내이방성 지수에도 긍정적인 영향을 미친다. 이를 위해서는 (Mn,Cu)S석출물이 미세하게 분포하여야 하며, 이는 Ti, Mn, Cu, C, N, S의 함량과 이들의 성분비 조건 그리고, 열간압연이 끝난 후 냉각속도가 영향을 미친다.
본 발명의 냉연강판은 항복강도가 높아 강판의 두께를 줄일 수 있어 경량화 효과가 있다. 또한, 면내이방성이 낮아 가공시 주름 발생이 적으며 가공후에는 귀(ear) 발생이 적은 장점이 있다. 이러한 본 발명의 냉연강판과 그 제조방법을 이하에서 구체적으로 설명한다.
먼저, 기본성분이 되는 C, Mn, Cu, S, Al, P, N, B, Ti에 대해 설명한다.
탄소(C)의 함량은 0.005%이하가 바람직하다.
탄소(C)의 함량이 0.005%초과할 경우 시효성 및 소성이방성을 크게 악화시키는 고용 탄소를 제거 하기 위해 고가의 Ti를 많이 첨가해야 한다. 이 경우 제조원가가 상승하며, 재결정온도가 높아진다. 따라서, 소둔온도를 높여야 하며 그렇지 않을 경우 소둔판의 결정립이 미세하게 되어 연성이 크게 낮아지며, 도금시 도금특성도 낮아진다. 보다 바람직한 탄소 (C)의 함량은 0.003%이하이다.
바람직하게는 탄소(C)함량의 하한을 0.0005%로 하는 것이다. 탄소(C)의 함량이 0.0005%미만의 경우에는 열연판의 결정립이 조대하여 강도가 낮아지고 면내이방성이 높아진다.
망간(Mn)의 함량은 0.2%이하, 바람직하게는 0.01-0.2%의 범위이다.
망간은 강중 고용상태의 황을 MnS로 석출하여 고용 황에 의한 적열취성(Hot shortness)을 방지하거나 고용강화원소로 알려져 있다. 이러한 기술적 관점에서는 망간의 함량을 높게 첨가하는 것이 일반적이다. 그러나, 본 발명에서는 망간의 함량을 낮추면서 황의 함량을 적절해지는 경우에 MnS가 매우 미세하게 석출되어 결정립 미세화에 의해 소성이방성, 면내이방성의 특성을 개선하고 석출강화에 의해 항복강도의 특성을 개선한다는 연구결과에 기초하여 망간의 함량을 0.2%이하로 한다. 이러한 특성을 확보하기 위해서는 망간의 함량이 0.01%이상이 되는 것이 보다 바람직하다. 망간의 함량이 0.2% 초과의 경우에는 망간의 함량이 높아 조대한 MnS석출물이 생성되어 강도확보가 곤란해 진다.
구리(Cu)의 함량은 0.01~0.2%가 바람직하다.
Cu는 미세한 CuS석출물을 형성하여 결정립을 미세하게 하여 면내이방성 지수를 낮추고 석출강화에 의해 항복강도를 증진시킨다. 이를 위해서는 Cu의 함량이 0.01%이상 되어야 미세하게 석출할 수 있고 0.2%초과하면 조대하게 석출한다. 바람직한 Cu의 함량은 0.03-0.2%로 하는 것이다.
황(S)의 함량은 0.005-0.08%가 바람직하다.
황(S)은 Mn, Cu와 반응하여 미세한 (Mn,Cu)S의 석출물을 형성한다. 이러한 S의 함량이 0.005%미만의 경우에는 상기한 석출물의 석출량이 적을 뿐만 아니라 석출되는 석출물의 숫자가 매우 적다. 황의 함량이 0.08% 초과의 경우에는 고용된 황의 함량이 많아 연성 및 가공성이 크게 낮아지며, 적열취성의 우려가 있기 때문이 다. 보다 바람직하게는 황(S)의 함량은 0.005-0.02%가 바람직하다.
알루미늄(Al)의 함량은 0.1%이하가 바람직하다.
알루미늄은 탈산제로 첨가하는 원소이지만 강중 질소를 석출하여 고용질소에 의한 시효를 완전히 방지하기 위해 첨가한다. 알루미늄의 함량이 0.1%초과의 경우에는 고용 상태로 존재하는 알루미늄의 양이 많아 연성을 저하한다. 바람직한 Al의 함량은 0.01-0.1%이다.
질소(N)의 함량은 0.004%이하가 바람직하다.
질소는 제강중 불가피하게 첨가되는 원소로 0.004%이하로 관리하는 것이 바람직하다.
인(P)의 함량은 0.2%이하가 바람직하다.
인은 고용강화효과가 높으면서 r값의 저하가 적은 원소로서 본 발명에 따라 석출물을 제어하는 강에서 고강도를 보증한다. 280Mpa급의 강도가 요구되는 강종에서 P의 함량은 0.015%이하로 하는 것이 좋다. 340Mpa급 이상의 고강도 강에서는 0.016~0.2%로 하는 것이 좋다. 이러한 P의 함량이 0.2% 초과의 경우에는 연성이 저하하여 상한 값을 0.2%로 제한하는 것이 바람직하다. 본 발명에서 Si, Cr이 첨가되는 경우에는 P의 함량을 0.2%이하의 범위로 하면서 다양한 강도 설계가 가능하다.
보론(B)의 함량은 0.0001~0.002%가 바람직하다.
보론은 2차가공취성을 방지하기 위해 첨가하는데 이를 위해 보론의 함량이 0.0001%이상인 것이 바람직하다. 보론의 함량이 0.002%를 초과하면 오무림 가공성(deep drawing)이 크게 저하될 수 있다.
티타늄의 함량은 0.005~0.15%, 바람직하게는 0.005-0.1%로 하는 것이다.
티타늄은 비시효성 확보 및 가공성 향상을 목적으로 첨가하는데 티타늄은 강력한 탄화물 생성 원소로 강중에 첨가되어 TiC석출물을 석출시켜 고용 상태의 탄소를 석출하므로써 비시효성을 확보한다. 티타늄의 첨가량이 0.005%미만의 경우 TiC석출물의 석출량이 너무 적어 집합조직의 발달이 적어 오무림 가공성을 개선하는 효과가 거의 없다. Ti가 0.15%초과할 경우 TiC석출물의 크기 너무 커 결정립미세화 효가가 감소되어 면내이방성지수가 높아지며 항복강도도 저하하고 도금특성이 크게 저하한다.
본 발명에서는 냉연강판에 미세한 (Mn,Cu)S를 확보하기 위한 관점에서 Ti, S, C, N, Cu의 성분비를 제어하는데 특징이 있다. IF강에서 Ti은 TiC, TiN, TiS, Ti(C,N), Ti4C2S2등의 석출물을 석출하는 것으로 알려져 있고, 이러한 석출물을 활용하기 위하여 Ti, S, C, N, Cu, Mn의 성분관계를 제어하고 있다. 그러나 본 발명에서는 (Mn,Cu)S석출물을 확보하기 위하여, Ti, S, C, N, Mn, Cu의 관계를 관리한다.
[관계식 1]
Cu+Mn:0.05-0.4
[관계식 2]
0.003≤S*≤0.015,
여기서, S*=S-0.8×(Ti-0.8×N(48/14))×(32/48)
[관계식 3]
1≤(Mn/55+Cu/63.5)/(S*/32)≤30
[관계식 4]
0.8≤(Ti*/48)(C/12)≤5.0
여기서, Ti*=Ti-0.8×S(48/32)-0.8×N(48/14),
관계식 1, 2, 3, 4에서 Ti, S, C, N, Cu의 함량은 중량%이다.
Mn+Cu의 량이 0.05%이상 되어야 (Mn,Cu)S석출물을 확보할 수 있으며, 0.4%초과의 경우에는 석출물이 크기가 커져 내시효특성을 확보하기 어렵다. 바람직하게는 Mn+Cu의 량을 0.3%이하로 하는 것이다.
관계식 2에서 S*은 냉연강판에서 총S의 함량에서 Mn, Cu와 반응하는 S의 함량을 나타내는 것이다. S*의 함량이 0.003-0.015중량%가 되어야 충분한 (Mn,Cu)S석출물이 확보될 수 있다. S*의 함량이 0.003%미만의 경우에는 (Mn,Cu)S석출물의 석출량이 너무 적고, S*의 함량이 0.015%초과의 경우에는 고용S의 함량이 많아 연성 및 가공성이 크게 낮아질 우려가 있다.
관계식 3은 미세한 (Mn,Cu)S석출물을 확보하도록 하기 위한 Mn, Cu와 S의 관계를 관리하는 것으로, 관계식 2의 값이 1이상이 되어야 유효한 (Mn,Cu)S석출물이 석출하게 되며, 30초과의 경우에는 (Mn,Cu)S석출물이 조대하여 가공성과 항복강도의 특성이 좋지 않다.
관계식 4는 총Ti의 함량에서 N, S와 반응하고 남은 Ti가 C와 반응하도록 하는 것으로, 그 값이 0.8미만의 경우에는 고용상태로 존재하는 C의 함량이 많아 상온내시효 보증이 어렵고, 5.0초과의 경우에는 TiC석출물이 조대해져서 항복강도가 저하되고 도금특성도 좋지 않다.
본 발명의 성분계에서 석출물은 미세하게 분포할수록 유리한데, 바람직하게는 (Mn,Cu)S석출물의 평균크기가 0.2㎛이하이다. 본 발명의 연구결과에 따르면 석 출물의 평균크기가 0.2㎛ 초과의 경우에는 특히 강도가 낮아지고, 면내이방성지수가 좋지 않다.
나아가, 본 발명의 성분계에서 0.2㎛이하의 석출물의 분포수가 mm2당 1X106개 이상일 때 소성이방성지수가 높아지고 오히려 면내이방성지수는 낮아져 가공성이 크게 개선된다. 일반적으로 소성이방성지수가 높아지면 면내이방성지수는 올라가서 가공성 측면에서 소성이방성지수를 높이는데 한계가 있다는 점을 감안할 때, 석출물의 분포수에 따라 소성이방성지수와 면내이방성지수의 특이한 변화는 주목할만 하다.
본 발명에서는 340MPa급 이상의 고강도 강판으로 적용하는 경우에는 상기 P와 같은 고용강화원소 즉, P, Si, Cr의 1종 또는 2종이상을 첨가할 수 있다. P는 이미 언급하였는 바, 중복기재는 생략한다.
실리콘(Si)의 함량은 0.8%이하, 바람직하게는 0.1-0.8%의 범위를 갖는 것이다.
Si은 고용강화효과가 높으면서 연신율의 저하가 낮은 원소로 본 발명에 따라 석출물을 제어하는 강에서 고강도를 보증한다. Si의 함량이 0.1%이상 되어야 강도를 확보할 수 있으며, 0.8%초과의 경우에는 연성이 저하한다. 보다 바람직하게는 0.5%이하의 범위로 하는 것이다.
크롬(Cr)의 함량은 1.2%이하, 바람직하게는 0.2~1.2%의 범위를 갖는 것이다.
Cr은 고용강화효과가 높으면서 2차가공취성온도를 낮추며 Cr탄화물에 의해 시효지수를 낮추는 원소로서, 본 발명에 따라 석출물을 제어하는 강에서 고강도를 보증하며 면내이방성 지수도 낮게 한다. Cr의 함량이 0.2%이상 되어야 강도를 확보할 수 있으며, 1.2% 초과의 경우에는 연성이 저하한다. 보다 바람직하게는 0.5%이하로 하는 것이다.
본 발명의 냉연강판에서 몰리브덴(Mo)이 추가로 첨가될 수 있다.
몰리브덴(Mo)의 함량은 0.2%이하, 바람직하게는 0.01~0.2%의 범위로 하는 것이다.
Mo은 소성이방성지수를 높이는 원소로서 첨가되는데, 그 함량이 0.01%이상 되어야 소성이방성지수가 커지며, 0.2%를 초과하면 소성이방성지수는 더 이상 커지지 않고 열간취성을 일으킬 우려가 있다.
[냉연강판의 제조방법]
본 발명은 상기한 강조성을 만족하는 강을 열간압연과 냉간압연을 통해 냉간압연판에 (Mn,Cu)S석출물의 평균크기가 0.2㎛ 이하를 만족하도록 하는데 특징이 있다. 냉간압연판에서 (Mn,Cu)S석출물의 평균 크기는 첨가량의 조건과 재가열온도, 권취온도 등의 제조공정에 영향을 받으나 특히 열간압연후의 냉각속도에 직접적인 영향을 받는다.
[열간압연조건]
본 발명에서는 상기한 강조성을 만족하는 강을 재가열하여 열간압연한다. 재가열온도는 1100℃이상이 바람직하다. 재가열온도가 1100℃미만의 경우에는 재가열온도가 낮아 연속주조중에 생성된 조대한 석출물들이 완전히 용해되지 않은 상태로 남아 있어 열간압연후에도 조대한 석출물이 많이 남아있기 때문이다.
열간압연은 마무리압연온도를 Ar3변태온도 이상의 조건에서 행하는 것이 바람직하다. 마무리압연온도가 Ar3변태온도 미만의 경우에는 압연립의 생성으로 가공성이 저하할 뿐만아니라 강도도 낮아지기 때문이다.
열간압연후 권취전 냉각속도는 300℃/min 이상으로 하는 것이 바람직하다. 본 발명에 따라 미세한 석출물을 얻기 위하여 그 성분비를 제어하더라도 냉각속도가 300℃/min 미만이면 석출물의 평균크기가 0.2㎛를 초과할 수 있다. 즉, 냉각속도가 빨라질수록 많은 수의 핵이 생성하여 석출물이 미세해지기 때문이다. 냉각속도가 빨라질수록 석출물의 크기가 미세해지므로 냉각속도의 상한을 제한할 필요는 없으나, 냉각속도가 1000℃/min 보다 빨라지더라도 석출물 미세화 효과가 더 이상 커지지 않으므로 냉각속도는 300~1000℃/min이 보다 바람직하다.
[권취조건]
상기와 같이 열간압연한 다음에는 권취를 행하는데, 권취온도는 700℃이하가 바람직하다. 권취온도가 700℃초과의 경우에는 석출물이 너무 조대하게 성장하여 강도확보가 곤란하다.
[냉간압연조건]
냉간압연은 50~90%의 압하율로 행하는 것이 바람직하다. 냉간압하율이 50%미만의 경우에는 소둔재결정 핵생성양이 적기 때문에 소둔시 결정립이 너무 크게 성장하여 소둔 재결정립의 조대화로 강도 및 가공성이 저하한다. 냉간압하율이 90%초과의 경우에는 가공성은 향상되지만 핵생성 양이 너무 많아 소둔 재결정립은 오히려 너무 미세하여 연성이 저하한다.
[연속소둔]
연속소둔 온도는 제품의 재질을 결정하는 중요한 역할을 한다. 본 발명에서는 700~900℃의 온도범위에서 행하는 것이 바람직하다. 연속소둔 온도가 700℃미만의 경우에는 재결정이 완료되지 않아 목표로 하는 연성 값을 확보할 수 없으며, 소둔온도가 900℃초과의 경우에는 재결정립의 조대화로 강도가 저하된다. 연속소둔시간은 재결정이 완료되도록 유지하는데, 약 10초이상이면 재결정이 완료된다. 바람직하게는 연속소둔시간을 10초~30분의 범위내로 하는 것이다,
이하, 본 발명을 실시예를 통하여 보다 구체적으로 설명한다.
[실시예 1]
표 1의 강슬라브를 재가열하여 마무리열간압연하고 400℃/min 의 속도로 냉각하여 650℃에서 권취한 다음, 75%의 압하율로 냉간압연과 연속소둔처리하였다. 이때의 마무리압연온도는 Ar3변태점이상인 910℃이며, 연속소둔은 10℃/초의 속도로 830℃로 40초 동안 가열하여 행하였다.
얻어진 소둔판은 기계적 특성을 조사하기 위해 ASTM규격(ASTM E-8 standard)에 의한 표준시편으로 가공하였다. 시편은 인장시험기(INSTRON사, Model 6025)를 이용하여 항복강도, 인장강도, 연신율, 소성이방성 지수(rm값), 면내이방성 지수(△r값) 및 시효평가지수를 측정하였다. 여기서 rm=(r0+2r45+r90)/4, △r=(r0-2r45+r90)/2이며, 시효평가지수는 소둔후 1.0% skin Pass압연한 시편을 100℃ X 2hr. 열처리후 측정된 항복점연신(Yield Point Elongation)율이다.
구분 화학성분(중량%)
C Mn Cu S Al N P B Ti 기타
A1 0.0007 0.11 0.09 0.02 0.035 0.0008 0.043 0.0007 0.029 Si:0.08
A2 0.0012 0.08 0.12 0.032 0.039 0.0021 0.08 0.0009 0.049 Si:0.17
A3 0.0028 0.11 0.16 0.041 0.025 0.0019 0.11 0.0005 0.064 Si:0.3
A4 0.0013 0.09 0.11 0.035 0.043 0.0023 0.082 0.0011 0.057 Si:0.26 Mo:0.1
A5 0.0015 0.1 0.09 0.05 0.025 0.001 0.075 0.0012 0.069 Si:0.32 Cr:0.21
A6 0.0035 0.45 0.14 0.009 0.033 0.0024 0.048 0.005 0
A7 0.0031 0.13 0.03 0.012 0.038 0.0021 0.118 0 0.15 Si:0.33
구분 Cu+Mn S* (Mn/55+Cu/63.5)/(S*/32) (Ti*/48)/(C/12) (Mn,Cu)S석출물의 평균크기(㎛) (Mn,Cu)S석출물 수 (개/㎟)
A1 0.2 0.0057 19.173 1 0.04 4.5X106
A2 0.2 0.0089 11.972 1.01 0.04 5.2X106
A3 0.27 0.0096 14.994 0.86 0.03 6.3X106
A4 0.2 0.008 13.535 1.67 0.04 7.3X106
A5 0.19 0.0147 7.0611 1.04 0.04 8.9X106
A6 0.59 0.0125 26.566 -1.2 0.25 1.5X104
A7 0.16 -0.065 -1.398 10.5 0.16 4.3X104
S*=S-0.8×(Ti-0.8×N(48/14))×(32/48) Ti*=Ti-0.8×S(48/32)-0.8×N(48/14)
구분 기계적 성질 비고
항복강도 (MPa) 인장강도 (MPa) 연신율 (%) 소성이방성 지수(rm) 면내이방성 지수(Δr) 시효평가지수(%) 2차가공취성 (DBTT-℃)
A1 222 352 46 2.04 0.39 0 -70 발명강
A2 288 402 39 1.87 0.32 0 -60 발명강
A3 338 454 35 1.68 0.29 0 -50 발명강
A4 329 449 34 1.88 0.28 0 -50 발명강
A5 383 452 35 1.64 0.29 0 -50 발명강
A6 238 342 43 1.21 0.59 1.73 -60 비교강
A7 302 433 30 1.65 0.48 0 -50 비교강
본 발명에서 상기 실시형태는 하나의 예시로서, 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다. 본 발명의 특허청구범위에 기재된 기술적 사상과 실질적으로 동일한 구성을 갖고 동일한 작용효과를 이루는 것은 어떠한 것이어도 본 발명의 기술적 범위에 포함된다.
상술한 바와 같이, 본 발명은 IF강에서 Cu를 ε-Cu의 석출상으로 이용하는 기술 또는 Cu를 CuS로 석출하여 탄화물의 석출핵으로 이용하는 기술과는 달리, 나노싸이즈의 (Mn,Cu)S석출물을 냉연강판에 분포시키는 것에 의해 결정립을 미세화시키고 이에 따라 면내이방성지수를 낮추고 또한, (Mn,Cu)S석출강화에 의해 항복강도를 증진시키는 것이다.

Claims (16)

  1. 중량%로, C: 0.005%이하, Mn:0.2%이하, Cu:0.01-0.2%, S:0.005-0.08%, Al:0.1%이하, N:0.004%이하, P:0.2%이하, B:0.0001-0.002%, Ti:0.005~0.15%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고,
    Cu+Mn:0.05-0.4, 0.003≤S*≤0.015, 1≤(Mn/55+Cu/63.5)/(S*/32)≤30, 0.8≤(Ti*/48)/(C/12)≤5.0
    여기서, S*=S-0.8×(Ti-0.8×N(48/14))×(32/48), Ti*=Ti-0.8×S(48/32)-0.8×N(48/14)를 만족하고, (Mn,Cu)S석출물의 평균크기가 0.2㎛이하로 이루어지는 가공성이 우수한 냉연강판.
  2. 제 1항에 있어서, 상기 (Mn,Cu)S의 석출물수는 1X106개/mm2이상임을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판.
  3. 제 1항에 있어서, 상기 C의 함량은 0.0005-0.003%임을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판.
  4. 제 1항에 있어서, 상기 Cu는 0.03-0.2%임을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판.
  5. 제 1항 내지 제 4항중 어느 한 항에 있어서, 상기 P의 함량은 0.015%이하임을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판.
  6. 제 1항 내지 제 4항중 어느 한 항에 있어서, 상기 P의 함량은 0.03~0.2%임을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판.
  7. 제 1항 내지 제 4항중 어느 한 항에 있어서, 상기 냉연강판에는 Si:0.8%이하, Cr:1.2%이하의 1종 또는 2종이 추가로 포함되는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판.
  8. 제 1항 내지 제 4항중 어느 한 항에 있어서, 상기 냉연강판에는 Mo이 추가로 0.2%이하 포함되는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판.
  9. 중량%로, C: 0.005%이하, Mn:0.2%이하, Cu:0.01-0.2%, S:0.005-0.08%, Al:0.1%이하, N:0.004%이하, P:0.2%이하, B:0.0001-0.002%, Ti:0.005~0.15%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고,
    Cu+Mn:0.05-0.4, 0.003≤S*≤0.015, 1≤(Mn/55+Cu/63.5)/(S*/32)≤30, 0.8≤(Ti*/48)/(C/12)≤5.0
    여기서, S*=S-0.8×(Ti-0.8×N(48/14))×(32/48), Ti*=Ti-0.8×S(48/32)-0.8×N(48/14)를 만족하는 슬라브를 1100℃이상의 온도로 재가열한 후 마무리 압연온도를 Ar3변태점 이상으로 하여 열간압연하고 300℃/min이상의 속도로 냉각하고 700℃이하의 온도에서 권취한 다음, 50-90%의 압하율로 냉간 압연하고, 700-900℃의 온도에서 연속소둔하여 평균크기가 0.2㎛이하의 (Mn,Cu)S석출물이 분포하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
  10. 제 9항에 있어서, 상기 (Mn,Cu)S의 석출물수는 1X106개/mm2이상임을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
  11. 제 9항에 있어서, 상기 C의 함량은 0.0005-0.003%임을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
  12. 제 9항에 있어서, 상기 Cu는 0.03-0.2%임을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
  13. 제 9항 내지 제 12항중 어느 한 항에 있어서, 상기 P의 함량은 0.015%이하임을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
  14. 제 9항 내지 제 12항중 어느 한 항에 있어서, 상기 P의 함량은 0.03~0.2%임을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
  15. 제 9항 내지 제 12항중 어느 한 항에 있어서, 상기 냉연강판에는 Si:0.8%이하, Cr:1.2%이하의 1종 또는 2종이 추가로 포함되는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
  16. 제 9항 내지 제 12항중 어느 한 항에 있어서, 상기 냉연강판에는 Mo이 추가로 0.2%이하 포함되는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
KR1020050129240A 2005-05-03 2005-12-26 가공성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법 Active KR100723180B1 (ko)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
TW095115563A TWI327171B (en) 2005-05-03 2006-05-02 Cold roller steel sheet having superior formability, process for producing the same
PCT/KR2006/001668 WO2006118423A1 (en) 2005-05-03 2006-05-03 Cold rolled steel sheet having superior formability , process for producing the same
EP06732895.5A EP1888799B1 (en) 2005-05-03 2006-05-03 Cold rolled steel sheet having superior formability, process for producing the same
JP2008509934A JP4954980B2 (ja) 2005-05-03 2006-05-03 高成形性冷延鋼板とその製造方法。
US11/913,176 US20080149230A1 (en) 2005-05-03 2006-05-03 Cold Rolled Steel Sheet Having Superior Formability, Process for Producing the Same
MX2007013677A MX2007013677A (es) 2005-05-03 2006-05-03 Lamina de acero laminada en frio que tiene formabilidad superior, proceso para producirla.
CN2006800153918A CN101184858B (zh) 2005-05-03 2006-05-03 具有优良的可成形性的冷轧钢板及其制造方法

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR20050037183 2005-05-03
KR1020050037183 2005-05-03

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20060115314A KR20060115314A (ko) 2006-11-08
KR100723180B1 true KR100723180B1 (ko) 2007-05-30

Family

ID=37652804

Family Applications (42)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020050129236A Active KR100723164B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 가공성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129241A Active KR100723160B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 면내이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050130130A Active KR100723216B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 소성이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129235A Active KR100723165B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 소성이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129242A Active KR100723159B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 성형성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129238A Active KR100723182B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 소성이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129237A Active KR100723163B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 면내이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050130131A Active KR100742818B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 가공성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129240A Active KR100723180B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 가공성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129239A Active KR100723181B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 성형성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050130132A Active KR100742819B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 면내이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129243A Active KR100723158B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 성형성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040208A Active KR100742930B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040212A Active KR100742934B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복비가 높은 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040237A Active KR100742952B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복강도가 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040229A Active KR100742948B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복강도가 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040205A Active KR100742918B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040206A Active KR100742917B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 면내이방성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040240A Active KR100742955B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040235A Active KR100742950B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복강도가 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040236A Active KR100742951B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 가공성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040228A Active KR100742947B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 가공성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040227A Active KR100742945B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복비가 높은 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040071A Active KR100742919B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040238A Active KR100742953B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040239A Active KR100742954B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040069A Active KR100742926B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복비가 높은 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040070A Active KR100742927B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 성형성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040211A Active KR100742933B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 성형성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040218A Active KR100742940B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040207A Active KR100742929B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복비가 높은 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040225A Active KR100742943B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복비가 높은 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040213A Active KR100742935B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040210A Active KR100742932B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040216A Active KR100742938B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040209A Active KR100742931B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040215A Active KR100742937B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 면내이방성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040217A Active KR100742939B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040230A Active KR100742949B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 가공성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040214A Active KR100742936B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040226A Active KR100742944B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 면내이방성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040224A Active KR100742941B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 성형성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법

Family Applications Before (8)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020050129236A Active KR100723164B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 가공성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129241A Active KR100723160B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 면내이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050130130A Active KR100723216B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 소성이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129235A Active KR100723165B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 소성이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129242A Active KR100723159B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 성형성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129238A Active KR100723182B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 소성이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129237A Active KR100723163B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 면내이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050130131A Active KR100742818B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 가공성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법

Family Applications After (33)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020050129239A Active KR100723181B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 성형성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050130132A Active KR100742819B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 면내이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020050129243A Active KR100723158B1 (ko) 2005-05-03 2005-12-26 성형성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040208A Active KR100742930B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040212A Active KR100742934B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복비가 높은 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040237A Active KR100742952B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복강도가 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040229A Active KR100742948B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복강도가 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040205A Active KR100742918B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040206A Active KR100742917B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 면내이방성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040240A Active KR100742955B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040235A Active KR100742950B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복강도가 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040236A Active KR100742951B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 가공성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040228A Active KR100742947B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 가공성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040227A Active KR100742945B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복비가 높은 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040071A Active KR100742919B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040238A Active KR100742953B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040239A Active KR100742954B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040069A Active KR100742926B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복비가 높은 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040070A Active KR100742927B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 성형성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040211A Active KR100742933B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 성형성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040218A Active KR100742940B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040207A Active KR100742929B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복비가 높은 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040225A Active KR100742943B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 항복비가 높은 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040213A Active KR100742935B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040210A Active KR100742932B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040216A Active KR100742938B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040209A Active KR100742931B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040215A Active KR100742937B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 면내이방성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040217A Active KR100742939B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040230A Active KR100742949B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 가공성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040214A Active KR100742936B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 고항복비의 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040226A Active KR100742944B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 면내이방성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법
KR1020060040224A Active KR100742941B1 (ko) 2005-05-03 2006-05-03 성형성이 우수한 소부경화형 냉연강판과 그 제조방법

Country Status (6)

Country Link
US (2) US20080185077A1 (ko)
JP (3) JP4954981B2 (ko)
KR (42) KR100723164B1 (ko)
CN (3) CN101171355A (ko)
MX (3) MX2007013677A (ko)
TW (3) TWI327171B (ko)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100775338B1 (ko) * 2006-11-21 2007-11-08 주식회사 포스코 성형성이 우수한 고항복비형 냉연강판 및 그 제조방법
KR100957960B1 (ko) * 2007-12-26 2010-05-17 주식회사 포스코 가공성 및 표면품질이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법
KR101030898B1 (ko) * 2008-08-28 2011-04-22 현대제철 주식회사 고용 탄소/질소 복합형 소부경화 강판 및 그 제조방법
CN101348884B (zh) * 2008-09-11 2010-05-12 北京科技大学 一种440MPa含铌高强IF钢及其制备方法
JP5272714B2 (ja) * 2008-12-24 2013-08-28 Ｊｆｅスチール株式会社 製缶用鋼板の製造方法
KR101121829B1 (ko) * 2009-08-27 2012-03-21 현대제철 주식회사 고강도 열연강판 및 그 제조방법
CN102747281B (zh) * 2012-07-31 2014-10-29 首钢总公司 罩式退火if钢的生产方法
CN102925796B (zh) * 2012-10-30 2014-07-09 鞍钢股份有限公司 一种非合金化超低碳结构用冷轧板及其生产方法
KR101318060B1 (ko) 2013-05-09 2013-10-15 현대제철 주식회사 인성이 향상된 핫스탬핑 부품 및 그 제조 방법
KR101611762B1 (ko) * 2014-12-12 2016-04-14 주식회사 포스코 굽힘가공성 및 충돌특성이 우수한 고항복비형 냉연강판 및 그 제조방법
DE102016110661A1 (de) * 2016-06-09 2017-12-14 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Stahlbandes aus einem hochfesten, manganhaltigen Stahl
CN110026433B (zh) * 2019-03-20 2021-07-23 首钢集团有限公司 一种提高含p高强if钢连退板表面质量的方法
WO2021095182A1 (ja) * 2019-11-13 2021-05-20 日本製鉄株式会社 鋼材
KR102566353B1 (ko) 2021-08-26 2023-08-14 현대제철 주식회사 소성이방성이 우수한 고강도 냉연 강판

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6290788B1 (en) 1996-07-08 2001-09-18 Mannesmann Ag Process for manufacture of precision interstitial-free steel tubes
JP2003041342A (ja) * 2002-05-29 2003-02-13 Nkk Corp 打ち抜き性に優れる冷延鋼板

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5825436A (ja) * 1981-08-10 1983-02-15 Kawasaki Steel Corp 遅時効性、異方性小なる深絞り用冷延鋼板の製造方法
JPS5884929A (ja) * 1981-11-17 1983-05-21 Nippon Steel Corp 非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造法
JPS5967322A (ja) * 1982-10-08 1984-04-17 Kawasaki Steel Corp 深絞り用冷延鋼板の製造方法
JPH01191765A (ja) * 1988-01-26 1989-08-01 Nippon Steel Corp 微細粒チタン酸化物、硫化物を分散した溶接部靭性の優れた低温用高張力鋼
JPH07116509B2 (ja) * 1989-02-21 1995-12-13 日本鋼管株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH05339640A (ja) * 1990-12-10 1993-12-21 Kobe Steel Ltd 塑性異方性の小さい冷間圧延鋼板の製造方法
US5200005A (en) * 1991-02-08 1993-04-06 Mcgill University Interstitial free steels and method thereof
DE69323441T2 (de) * 1992-03-06 1999-06-24 Kawasaki Steel Corp., Kobe, Hyogo Herstellung von hoch zugfestem Stahlblech mit ausgezeichneter Streckbördel-Verformfähigkeit
JP3096165B2 (ja) * 1992-08-18 2000-10-10 川崎製鉄株式会社 深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法
JP3219220B2 (ja) * 1993-03-31 2001-10-15 住友金属鉱山株式会社 空気極前駆グリーンシートおよびこれを用いた溶融炭酸塩型燃料電池
CA2149522C (en) * 1993-10-05 1999-08-24 Yoshihiro Hosoya Continuously annealed cold-rolled steel sheet excellent in balance between deep drawability and resistance to secondary-work embrittlement and method for manufacturing same
JPH07179946A (ja) * 1993-12-24 1995-07-18 Kawasaki Steel Corp 耐二次加工ぜい性に優れる高加工性高張力冷延鋼板の製造方法
JPH08283909A (ja) * 1995-04-17 1996-10-29 Nippon Steel Corp 加工性の均一性に優れた冷延鋼板およびその製造方法
JP3420370B2 (ja) * 1995-03-16 2003-06-23 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形性に優れた薄鋼板およびその製造方法
JP3293450B2 (ja) * 1996-02-27 2002-06-17 日本鋼管株式会社 深絞り用冷延鋼板の製造方法
JP3745496B2 (ja) * 1997-04-18 2006-02-15 新日本製鐵株式会社 塗装焼付硬化性能に優れた冷延鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JPH11241140A (ja) * 1998-02-26 1999-09-07 Nippon Steel Corp ８００〜８５０℃における降伏強度が高くロール成形性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
JPH11269625A (ja) * 1998-03-25 1999-10-05 Sumitomo Metal Ind Ltd 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP4301638B2 (ja) * 1999-05-27 2009-07-22 新日鐵住金ステンレス株式会社 高温強度に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼
JP2000345293A (ja) * 1999-06-08 2000-12-12 Nippon Steel Corp 窒化による硬化特性に優れた深絞り用冷延鋼板
WO2001012864A1 (fr) * 1999-08-10 2001-02-22 Nkk Corporation Procede de production de feuillards d'acier lamines a froid
EP1571229B1 (en) 2000-02-29 2007-04-11 JFE Steel Corporation High tensile strength cold rolled steel sheet having excellent strain age hardening characteristics and the production thereof
JP4069591B2 (ja) * 2000-02-29 2008-04-02 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れ、異方性の小さい冷延鋼板の製造方法
CN1190513C (zh) * 2000-06-20 2005-02-23 杰富意钢铁株式会社 薄钢板及其制造方法
JP2002155489A (ja) * 2000-11-15 2002-05-31 Shikibo Ltd 製紙用ドライヤーカンバス
KR100482208B1 (ko) * 2000-11-17 2005-04-21 주식회사 포스코 침질처리에 의한 용접구조용 강재의 제조방법
JP2002327257A (ja) * 2001-04-26 2002-11-15 Nippon Steel Corp プレス成形性に優れた溶融アルミめっき鋼板とその製造方法
JP4319817B2 (ja) * 2001-11-19 2009-08-26 新日本製鐵株式会社 耐塩酸腐食性および耐硫酸腐食性に優れた低合金鋼およびその溶接継手
JP4414883B2 (ja) * 2002-06-28 2010-02-10 ポスコ 成形性及び溶接性に優れた超深絞り用高強度冷延薄鋼板とその製造方法
KR100928797B1 (ko) * 2002-12-26 2009-11-25 주식회사 포스코 대입열 용접열영향부 인성이 우수한 극저탄소 베이나이트강재 및 그 제조방법
JP4341396B2 (ja) * 2003-03-27 2009-10-07 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靱性および溶接性に優れた高強度電縫管用熱延鋼帯

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6290788B1 (en) 1996-07-08 2001-09-18 Mannesmann Ag Process for manufacture of precision interstitial-free steel tubes
JP2003041342A (ja) * 2002-05-29 2003-02-13 Nkk Corp 打ち抜き性に優れる冷延鋼板

Also Published As

Publication number Publication date
TW200702456A (en) 2007-01-16
KR100742932B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115642A (ko) 2006-11-09
KR100742918B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115640A (ko) 2006-11-09
CN101184858B (zh) 2010-12-08
KR100723163B1 (ko) 2007-05-30
KR100742927B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115646A (ko) 2006-11-09
KR20060115636A (ko) 2006-11-09
KR100742939B1 (ko) 2007-07-25
CN101171356A (zh) 2008-04-30
JP2008540825A (ja) 2008-11-20
TWI309263B (en) 2009-05-01
KR100742947B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115318A (ko) 2006-11-08
KR100723216B1 (ko) 2007-05-29
TW200702444A (en) 2007-01-16
KR20060115311A (ko) 2006-11-08
KR100742930B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115313A (ko) 2006-11-08
KR100742955B1 (ko) 2007-07-25
TW200702455A (en) 2007-01-16
KR20060115616A (ko) 2006-11-09
KR100742953B1 (ko) 2007-07-25
TWI327171B (en) 2010-07-11
KR20060115614A (ko) 2006-11-09
KR100723181B1 (ko) 2007-05-29
KR20060115628A (ko) 2006-11-09
KR20060115320A (ko) 2006-11-08
KR100742936B1 (ko) 2007-07-25
KR100742929B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115626A (ko) 2006-11-09
KR20060115633A (ko) 2006-11-09
MX2007013676A (es) 2008-01-28
KR20060115635A (ko) 2006-11-09
KR100742943B1 (ko) 2007-07-25
KR100742919B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115641A (ko) 2006-11-09
KR20060115632A (ko) 2006-11-09
KR20060115647A (ko) 2006-11-09
JP2008540827A (ja) 2008-11-20
JP4964870B2 (ja) 2012-07-04
KR100742935B1 (ko) 2007-07-25
KR100723158B1 (ko) 2007-05-30
CN101171355A (zh) 2008-04-30
JP4954981B2 (ja) 2012-06-20
CN100557058C (zh) 2009-11-04
KR100723164B1 (ko) 2007-05-30
KR20060115631A (ko) 2006-11-09
KR20060115624A (ko) 2006-11-09
KR20060115319A (ko) 2006-11-08
KR20060115630A (ko) 2006-11-09
KR20060115638A (ko) 2006-11-09
KR20060115621A (ko) 2006-11-09
KR100742950B1 (ko) 2007-07-25
KR100742938B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115629A (ko) 2006-11-09
KR20060115625A (ko) 2006-11-09
KR100742933B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115644A (ko) 2006-11-09
KR20060115309A (ko) 2006-11-08
KR100742819B1 (ko) 2007-07-25
KR100723159B1 (ko) 2007-05-30
JP2008540826A (ja) 2008-11-20
KR20060115639A (ko) 2006-11-09
TWI346141B (en) 2011-08-01
KR100742949B1 (ko) 2007-07-25
MX2007013677A (es) 2008-01-28
US20080185077A1 (en) 2008-08-07
KR100742940B1 (ko) 2007-07-25
KR100742948B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115634A (ko) 2006-11-09
KR100742818B1 (ko) 2007-07-25
KR100742944B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115637A (ko) 2006-11-09
MX2007013675A (es) 2008-01-28
KR20060115627A (ko) 2006-11-09
KR20060115314A (ko) 2006-11-08
KR100742941B1 (ko) 2007-07-25
KR100723165B1 (ko) 2007-05-30
US20090126837A1 (en) 2009-05-21
KR100742926B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115317A (ko) 2006-11-08
KR20060115643A (ko) 2006-11-09
KR20060115310A (ko) 2006-11-08
KR20060115312A (ko) 2006-11-08
KR20060115315A (ko) 2006-11-08
KR100742934B1 (ko) 2007-07-25
CN101184858A (zh) 2008-05-21
KR100742917B1 (ko) 2007-07-25
KR100742937B1 (ko) 2007-07-25
JP4954980B2 (ja) 2012-06-20
KR100742954B1 (ko) 2007-07-25
KR100742945B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115615A (ko) 2006-11-09
KR100742951B1 (ko) 2007-07-25
KR20060115645A (ko) 2006-11-09
KR20060115622A (ko) 2006-11-09
KR20060115623A (ko) 2006-11-09
KR20060115316A (ko) 2006-11-08
KR100723160B1 (ko) 2007-05-30
KR100723182B1 (ko) 2007-05-29
KR100742931B1 (ko) 2007-07-25
KR100742952B1 (ko) 2007-07-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100742953B1 (ko) 고항복비의 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR100957960B1 (ko) 가공성 및 표면품질이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법
KR101143116B1 (ko) 내2차가공취성이 우수한 고강도 내시효 냉연강판과 그제조방법
KR101171113B1 (ko) 내2차가공취성이 우수한 고강도 내시효 냉연강판과 그제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
PA0109 Patent application

Patent event code: PA01091R01D

Comment text: Patent Application

Patent event date: 20051226

PA0201 Request for examination
PG1501 Laying open of application
E902 Notification of reason for refusal
PE0902 Notice of grounds for rejection

Comment text: Notification of reason for refusal

Patent event date: 20061111

Patent event code: PE09021S01D

E701 Decision to grant or registration of patent right
PE0701 Decision of registration

Patent event code: PE07011S01D

Comment text: Decision to Grant Registration

Patent event date: 20070501

GRNT Written decision to grant
PR0701 Registration of establishment

Comment text: Registration of Establishment

Patent event date: 20070522

Patent event code: PR07011E01D

PR1002 Payment of registration fee

Payment date: 20070522

End annual number: 3

Start annual number: 1

PG1601 Publication of registration
G170 Re-publication after modification of scope of protection [patent]
PG1701 Publication of correction
PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20100510

Start annual number: 4

End annual number: 4

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20110502

Start annual number: 5

End annual number: 5

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20120503

Start annual number: 6

End annual number: 6

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20130522

Year of fee payment: 7

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20130522

Start annual number: 7

End annual number: 7

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20140522

Year of fee payment: 8

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20140522

Start annual number: 8

End annual number: 8

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150521

Year of fee payment: 9

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20150521

Start annual number: 9

End annual number: 9

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160523

Year of fee payment: 10

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20160523

Start annual number: 10

End annual number: 10

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170518

Year of fee payment: 11

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20170518

Start annual number: 11

End annual number: 11

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180521

Year of fee payment: 12

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20180521

Start annual number: 12

End annual number: 12

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20190521

Year of fee payment: 13

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20190521

Start annual number: 13

End annual number: 13

PR1001 Payment of annual fee

Payment date: 20200522

Start annual number: 14

End annual number: 14