KR100398395B1 - A method for desulfurizing the molten steel in the mini-mill process - Google Patents
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Abstract
본 발명은 미니밀 프로세스에서의 용강탈황방법에 관한 것으로, 전기로로부터 용강을 레이들로 출강시 아르곤 저취를 함과 동시에 합금철 및 부원료를 투입하여 Top slag를 조성하여 1차적으로 용강을 탈황하고, 이어 LF로에서 최종 탈황하므로써 탈황능이 우수한 용강탈황방법을 제공함을 그 목적으로 한다.The present invention relates to a molten steel desulfurization method in a mini-mill process, while depressing argon when tapping molten steel from an electric furnace into a ladle, and simultaneously desulfurizing molten steel by forming top slag by adding ferroalloy and auxiliary materials. It is an object of the present invention to provide a molten steel desulfurization method having excellent desulfurization ability by final desulfurization in an LF furnace.
따라서 본 발명의 용강탈황방법은, 고철을 주원료로하여 용강을 생산하는 전기로, 상기 전기로로부터 배출되는 용강을 수강하는 레이들 및 상기 레이들내의 용강을 탈황시키는 LF로 이루어진 미니밀 프로세스에 있어서, 상기 전기로로부터 용강을 상기 레이들내로 출강시 상기 레이들 바닥 중앙에 형성된 다기공 내화물인 porous plug를 통하여 아르곤가스를 취입하면서 T.Fe+MnO: 1.5wt%이하, (CaO/Al2O3)%: 1.5~1.7의 Top slag가 조재되도록 알루미늄과 생석회를 투입하여 용강을 1차탈황시키는 단계; 상기 1차 탈황된 용강을 수용한 상기 레이들을 상기 LF로 이송하는 단계; 및 상기 LF에서의 2차정련시 상기 용강을 통상의 방법으로 최종탈황하는 단계;를 포함하는 용강탈황방법에 관한 것을 그 요지로 한다.Accordingly, the molten steel desulfurization method of the present invention is an electric furnace for producing molten steel using scrap metal as a main raw material, a ladle for receiving molten steel discharged from the electric furnace, and a mini-mill process including LF for desulfurizing molten steel in the ladle, wherein When tapping molten steel from the electric furnace into the ladle, argon gas is blown through the porous plug, which is a multi-pore refractory formed in the center of the ladle, while T.Fe + MnO: 1.5wt% or less, (CaO / Al 2 O 3 )% : Primary desulfurization of molten steel by adding aluminum and quicklime so that 1.5 to 1.7 of top slag is prepared; Transferring the ladle containing the primary desulfurized molten steel to the LF; And a final step of desulfurization of the molten steel in a conventional manner during the secondary refining in the LF.
Description
본 발명은 미니밀 프로세스에서의 용강탈황방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 용강을 전기로에서 레이들(ladle)로 출강시 사전 평량된 합금철 및 부원료를 투입함과 아울러 래들중앙에 취부된 다기공성 내화물인 porous plug를 통한 아르곤 저취를 실시하므로써 슬래그를 개질하여 2차정련공정 도착황의 농도저감등을 도모할 수 있는 용강탈황방법에 관한 것이다.The present invention relates to a molten steel desulfurization method in a mini-mill process, and more particularly, a multi-porous refractory material mounted in the center of a ladle as well as inputting pre-weighed ferroalloy and auxiliary raw materials when the molten steel is rolled out from an electric furnace to a ladle. It is related with the molten steel desulfurization method that can reduce the concentration of the arrival condition of the secondary refining process by reforming the slag by performing argon reduction through the porous plug.
일반적으로 강중에 황이 과량으로 존재하는 경우 크렉이 발생하는데, 이는 강중의 황이 FeS라는 황화물을 형성하고 이 FeS는 Matrix인 Fe입계에 석출되어 FeS막을 형성하여 고온에서 강재를 취약하게 함에 기인한 것이다. 상세하게 설명하면, 900~1050℃사이에서는 Fe입계에 석출된 FeS막이 취약의 원인이 되며(적열취성), 1050℃이상에서는 FeS막이 용해하기 시작하여 강재를 취약하게 만드는 것(백열취성)으로 알려져 있다. 또한, 석유수송관, 유정관등의 파열·균열과 같은 결함은 압연방향으로 연신된 황화물(통상, MnS)에 의해 유발되므로 유황쾌삭강과 같은 특수목적의 일부강종을 제외하고는 용강의 제조과정에서의 황의 농도를 가급적 낮게 유지해야만 한다.In general, when excessive sulfur is present in steel, cracking occurs because sulfur in steel forms a sulfide called FeS, which is precipitated at the Fe grain boundary, which forms a FeS film, which makes steel vulnerable at high temperatures. In detail, it is known that the FeS film deposited at the Fe grain boundary between 900 and 1050 ° C. causes fragility (red heat brittleness), and above 1050 ° C., the FeS film starts to dissolve and makes the steel brittle (incandescent brittle). have. In addition, defects such as rupture and cracking of oil transport pipes and oil well pipes are caused by sulfides (typically MnS) drawn in the rolling direction, and thus, in the manufacturing process of molten steel except for some special purpose steels such as sulfur free-cutting steels. Sulfur concentrations should be kept as low as possible.
통상 강중의 황의 제거는 슬래그와 용강간의 반응에 의해 이루어지며, 이러한 탈황작업은 용광로내에서 철광석을 원료로하여 제조된 용선단계에서 실시하는 용선탈황작업과 2차정련공정에서 실시하는 용강탈황작업으로 대별된다. 일반적으로 용선을 주원료로 하여 강재를 생산하는 용광로-전로법에서는 용선단계에서 일정정도(통상 0.010~0.015%)의 탈황작업을 실시한후(용선예비처리), 최종 강재의 사용목적에 따라 2차정련공정에서 그 이하수준의 용강탈황을 실시한다.In general, sulfur removal in steel is carried out by reaction between slag and molten steel, and this desulfurization is performed by molten iron desulfurization in the molten iron phase prepared from iron ore in the furnace and molten steel desulfurization in the secondary refining process. It is rough. In general, in the smelting furnace-converting method of producing steel materials using molten iron as the main raw material, after the desulfurization work (typically 0.010 ~ 0.015%) is carried out in the molten iron phase (preliminary treatment of molten iron), the secondary refining depends on the purpose of the final steel Molten steel desulfurization is carried out at a lower level in the process.
이에 반하여, 고철이 주원료로서 용해하여 용강을 제조하는 전기로법을 채택하고 있는 미니밀 프로세스는 고철을 주원료로서 사용하는 까닭에 장입된 황의 농도편차가 크며, 아울러 전기로의 특성상 노내가 산화성 분위기인 관계로 전기로에서의 탈황은 거의 이루어지지 않는 것으로 알려져 있다. 따라서 전기로에서 레이들로 출강된 용강이 미니밀 프로세스의 2차정련공정인 Ladle Furnace(이하, LF라 한다)에 도착시 용강중 황농도는 0.025~0.035wt%로 매우 높다. 또한, 미니밀 프로세스는 4.0m/min의 고속의 주조속도로 연속주조하는 것을 그 특징으로 하기 때문에 탈황처리가 완료된 용강의 황농도가 0.007wt%이상시 주조성이 열화되고 주편품질저하 (Edge crack 발생)를 유발할 가능성이 아주 높다. 그러므로, 강중 황농도는 LF처리후 통상 0.005wt%이하가 되도록 제어되어야만 한다.On the other hand, the mini mill process, which employs an electric furnace method in which scrap iron is melted as a main raw material to produce molten steel, has a large concentration deviation of sulfur charged due to the use of scrap iron as a main raw material, and the furnace is an oxidizing atmosphere due to the characteristics of the furnace. It is known that desulfurization in is rare. Therefore, when the molten steel from ladle from the electric furnace arrives at Ladle Furnace (hereinafter referred to as LF), which is the secondary refining process of the mini mill process, the sulfur concentration in the molten steel is very high, 0.025 ~ 0.035wt%. In addition, the mini-mill process is characterized by continuous casting at a high casting speed of 4.0 m / min, so that when the sulfur concentration of the desulfurized steel is over 0.007wt%, castability is deteriorated and edge cracking occurs. Very likely to cause). Therefore, the sulfur concentration in the steel should be controlled to be usually 0.005wt% or less after LF treatment.
미니밀 프로세스에서의 용강의 탈황작업은 크게 2단계로 이루어진다. 즉, 제 1단계는 용강중의 황과 반응할 수 있는 최적조건(Slag중 T.Fe+MnO wt%≤1.5, (CaO%/Al2O3%) = 1.5~1.7)을 갖는 슬래그(이하, Top slag라 한다)를 조재하는 것이며, 제 2단계는 상기 Top slag와 용강간의 반응이 빠르고 용이하게 이뤄질 수 있도록 반응계면적증가를 위해 용강의 적정교반을 실시하는 것이다. 이에 따라서 종래의 미니밀 프로세스에서는 전기로에서 용해된 용강을 레이들로 출강시 탈산제인 알루미늄을 첨가하여 Slag중의 T.Fe+MnO의 농도를 1.5wt%로 유지시킨후 2차정련공정인 LF로 용강을 이송하였으며, 이때 LF는 탈황작업을 위해 도착된 용강을 4℃/min의 속도로 일정온도까지 승온작업을 실시하면서 적정비율의 생석회를 용강에 투입하므로써 탈황을 위한 Top slag를 조재하였다. 그리고 적정두께의 Top slag의 조재완료후 LF내의 용강중 황 농도를 0.005wt%이하로 제어하기 위하여 소위 by-pass라불리우는 고압(18~20kg·f/cm2) 아르곤가스를 래들 바닥에 구비되어 있는 다공성 내화물인 porous plug를 통하여 장시간 취입하므로써 용강-슬래그간의 반응을 촉진시켜 강중의 황을 슬래그중으로 제거하였다.The desulfurization of molten steel in the mini mill process consists of two stages. That is, the first step is the slag having the optimum conditions (T.Fe + MnO wt% ≤1.5, (CaO% / Al 2 O 3 %) = 1.5 ~ 1.7 in the slag) that can react with sulfur in the molten steel (hereinafter, In the second step, proper stirring of the molten steel is performed to increase the reaction area so that the reaction between the top slag and the molten steel can be quickly and easily performed. Accordingly, in the conventional mini mill process, molten steel dissolved in an electric furnace is added to the ladle by adding aluminum, which is a deoxidizer, to maintain the concentration of T.Fe + MnO in the slag at 1.5wt%, and then the molten steel is subjected to LF, the secondary refining process. At this time, LF prepared the top slag for desulfurization by inputting the appropriate ratio of quicklime into the molten steel while heating the molten steel arrived for desulfurization at a rate of 4 ° C./min. In order to control the concentration of sulfur in the molten steel in the LF after the completion of the top slag of the proper thickness, the so-called by-pass called high-pressure (18 ~ 20kg · f / cm 2 ) argon gas is provided on the bottom of the ladle. By blowing for a long time through the porous plug, which is a porous refractory, sulfur in the steel was removed into the slag by promoting the reaction between molten steel and slag.
그러나 상술한 방법은 다음과 같은 문제가 있었다.However, the above-described method has the following problems.
첫째, 슬래그중 T.Fe+MnO의 농도를 1.5wt%로 낮추기위해 사용되어지는 알루미늄의 비율이 그다지 높지않다는 문제가 있다. 이는 공업적으로 사용되어지는 알루미늄이 대체로 괴상이므로 슬래그보다 무거워 용강중으로 쉽게 침투되며, 이에따라서 용강과 접촉한 알루미늄은 빠르게 용해되기 때문에 슬래그중의 FeO와 MnO를 낮추는데 사용되는 량이 적어짐에 기인한다. 또한, 미니밀 전기로의 특성상 슬래그는 출강말기에 유출되는데, 출강중 투입되는 알루미늄은 슬래그와의 접촉이 용이하지 않아 슬래그중의 FeO와 MnO를 낮추는데 사용되는 량이 상대적으로 저하됨에 기인한다.First, there is a problem that the ratio of aluminum used to lower the concentration of T.Fe + MnO to 1.5wt% in slag is not so high. This is due to the fact that aluminum used in industry is generally bulky and heavier than slag, so that it easily penetrates into molten steel. Accordingly, aluminum that is in contact with molten steel dissolves rapidly, thereby reducing the amount of FeO and MnO used in slag. In addition, the slag is discharged at the end of the tap due to the characteristics of the mini-mill electric furnace, due to the relatively low amount of aluminum used to lower the FeO and MnO in the slag is not easy to contact the slag.
둘째, 전기로에서 유출된 슬래그는 융점이 높아 이차정련도착후 슬래그상부가 응고된다. LF에서 용강의 온도를 올림에는 3상의 3개 전극봉과 슬래그와의 저항열을 이용하는데, 이에따라 이러한 승온을 위해서는 전극봉이 슬래그로 침적되어져야 한다. 따라서 슬래그층 응고시 이를 제거하기 위한 교반시간이 길어져 용강온도의 강하를 초래하며, 이에따라 용강의 승온시간이 길어진다는 문제가 있다.Second, the slag leaked from the electric furnace has a high melting point and the upper part of the slag solidifies after the second refinery. In order to raise the temperature of molten steel in LF, the resistance heat between the three electrodes and slag of three phases is used. Accordingly, for this temperature increase, the electrodes must be deposited as slag. Therefore, when the slag layer solidifies, the stirring time for removing this becomes long, resulting in a drop in the molten steel temperature, thereby increasing the temperature raising time of the molten steel.
셋째, 이차정련도착시 레이들 개공율이 낮다는 문제가 있다. 이는 용강을 전기로에서 출강후 이차정련이송까지의 대기시간이 길어질 경우 상대적으로 온도가 낮은 바닥부위의 용강이 응고되므로써 저취용 내화물인 porous plug의 기공을 패쇄시켜 이차정련 도착시 즉시 개공이 이루어지지 않게 되는 것이다.Third, there is a problem that the ladle opening rate is low during the secondary refinement arrival. This is because when molten steel is pulled out of the electric furnace and the waiting time is increased, the molten steel at the bottom of the lower temperature solidifies, so that the pores of the porous plug, which is a low-odor refractory refractory, are blocked, so that the opening is not made immediately upon arrival of the secondary refining Will be.
넷째, 이차정련 도착황의 농도가 높아 이를 용강에서 제거하기 위한 탈황작업의 부하가 크다는 문제가 있다. 즉, 고철을 주원료로 사용하므로써 장입황의 농도예측이 곤란할뿐만아니라 산화성분위기인 전기로의 특성상 노내 탈황이 거의 이루어지지 않아 레이들로 유출되는 슬래그조성은 탈황이 이루어질 수 없는 조성이다. 따라서, 이차정련도착후 탈황을 위한 Top slag조재 및 강교반작업이 길어지게 되고, 이에 따라 용강교반압력 또한 커지게 된다. 이런 연고로 내화물용손의 증가, Splash에 의한 용강실수율하락, LF Roof내 전극봉의 절손등과 같은 설비사고가 발생하는 문제가 있었다.Fourth, there is a problem that the load of the desulfurization work to remove the sulfur from the molten steel due to the high concentration of secondary refinery arrival sulfur. In other words, the use of scrap iron as a main raw material is not only difficult to predict the concentration of charged sulfur, but also due to the characteristics of the electric furnace, which is an oxidizing component, the desulfurization in the furnace is almost impossible. Therefore, the top slag preparation and steel stirring work for the desulfurization after the secondary refining is lengthened, and thus the molten steel stirring pressure is also increased. This ointment caused problems such as an increase in refractory loss, a decrease in yield of molten steel due to splash, and a breakdown of the electrode in the LF roof.
본 발명은 상기의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 전기로로부터 용강을 레이들로 출강시 아르곤 저취를 함과 동시에 합금철 및 부원료를 투입하여 Top slag를 조성하여 1차적으로 용강을 탈황하고, 이어 LF로에서 최종 탈황하므로써 탈황능이 우수한 용강탈황방법을 제공함을 그 목적으로 한다.The present invention has been made to solve the above problems, and when arranging molten steel from the electric furnace to the ladle, at the same time, argon deodorization and at the same time injecting ferroalloy and secondary raw materials to form a top slag to desulfurize the molten steel, and then to LF The purpose of the present invention is to provide a molten steel desulfurization method having excellent desulfurization ability by final desulfurization in.
도 1은 본 발명에 따른 용강의 1차탈황을 위한 장치의 평면개략도이며;1 is a schematic top view of an apparatus for primary desulfurization of molten steel according to the present invention;
도 2는 이차정련공정 도착황과 이송중 온도강하 정도에 대하여 본 발명법을 종래법등과 비교하여 도시하고 있는 그래프이며;2 is a graph showing the present invention method in comparison with the conventional method for the arrival status of the secondary refining process and the degree of temperature drop during transfer;
도 3은 Ar가스 저취량과 2차정련공정 도착황의 농도와의 관계를 도시한 그래프이며;3 is a graph showing the relationship between the Ar gas low odor and the concentration of sulfur in the secondary refining process;
도 4는 생석회 투입량과 2차정련공정 도착황의 농도와의 관계를 도시한 그래프이며;4 is a graph showing the relationship between the quicklime input and the concentration of sulfur in the secondary refining process;
도 5는 본 발명에 따른 슬래그의 조성을 종래예에 비교하여 설명하고 있는 그래프이다.5 is a graph illustrating the composition of the slag according to the present invention in comparison with the conventional example.
따라서 상기의 목적을 달성하기 위한 본 발명은, 고철을 주원료로하여 용강을 생산하는 전기로, 상기 전기로로부터 배출되는 용강을 수강하는 레이들 및 상기 레이들내의 용강을 탈황시키는 LF로 이루어진 미니밀 프로세스에 있어서,Therefore, the present invention for achieving the above object is an electric furnace for producing molten steel using scrap metal as a main raw material, a ladle for receiving molten steel discharged from the electric furnace and a mini-mill process consisting of LF to desulfurize the molten steel in the ladle. In
상기 전기로로부터 용강을 상기 레이들내로 출강시 상기 레이들 바닥 중앙에 형성된 다기공 내화물인 porous plug를 통하여 아르곤가스를 취입하면서 T.Fe+MnO:1.5wt%이하, (CaO/Al2O3)%: 1.5~1.7의 Top slag가 조재되도록 알루미늄과 생석회를 투입하여 용강을 1차탈황시키는 단계; 상기 1차 탈황된 용강을 수용한 상기 레이들을 상기 LF로 이송하는 단계; 및 상기 LF에서의 2차정련시 상기 용강을 통상의 방법으로 최종탈황하는 단계;를 포함하는 용강탈황방법을 제공한다.T.Fe + MnO: 1.5wt% or less while blowing argon gas through the porous plug which is a multi-pore refractory formed in the center of the ladle when the molten steel is pulled out from the electric furnace into the ladle, (CaO / Al 2 O 3 ) %: Primary desulfurization of molten steel by adding aluminum and quicklime to prepare 1.5 to 1.7 top slag; Transferring the ladle containing the primary desulfurized molten steel to the LF; And final desulfurization of the molten steel in a conventional manner during the second refining in the LF.
이하, 본 발명을 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described.
일반적으로 용강탈황은 아래와 같은 반응식 1에 의해 이루어진다.In general, molten steel desulfurization is performed by the following Scheme 1.
여기서, [S]:용강중의 황, (S): 슬래그중의 황, [O]: 용강중의 산소, (O): 슬래그중의 산소[S]: sulfur in molten steel, (S): sulfur in slag, [O]: oxygen in molten steel, (O): oxygen in slag
상기 반응식 1에 의한 탈황반응이 잘 이루어지기 위한 슬래그의 조성은 T.Fe+MnO: 1.5wt%이하, (CaO/Al2O3)%: 1.5~1.7이며 이러한 조성의 슬래그를 Top slag라 칭해지고 있다. 이러한 Top slag조성에 의한 용강탈황을 위하여 종래에는 LF로에서의 2차정련시 상기 Top slag를 조성하고 아르곤 가스를 저취하여 용강탈황을 실시하였으므로 탈황작업의 부하가 클뿐만아니라 용강승온시간상승등과 같은 문제가 있었다. 따라서 본 발명은 상기의 문제를 해결하기 위하여 전기로로부터 용강을 레이들로 출강시 알루미늄과 생석회를 동시에 투입하여 상기 Top slag를 조성하고 아르곤가스를 저취하여 LF로에서의 2차정련에 앞서 수강대차위의 레이들내에서1차적으로 용강을 탈황시키는데 그 특징이 있다.The slag composition for the desulfurization reaction according to Scheme 1 well is T.Fe + MnO: 1.5wt% or less, (CaO / Al 2 O 3 )%: 1.5 ~ 1.7 and the slag of this composition is called Top slag Is getting. For the molten steel desulfurization by the top slag composition, conventionally, the top slag was formed during the secondary refining in the LF furnace, and the molten steel was desulfurized by argon gas was reduced. Therefore, the load of the desulfurization work was large and the rise time of the molten steel was increased. I had the same problem. Therefore, in order to solve the above problem, the molten steel is pulled from the electric furnace to the ladle at the same time by injecting aluminum and quicklime to form the top slag, argon gas is reduced, and the secondary stage in the LF furnace before the second refining It is characterized by primary desulfurization of molten steel in the ladle.
즉, 본 발명에서는 전기로로부터 용강을 레이들로 출강시 Top slag를 조기에 형성시켜 수강대차상의 레이들내에서 1차적으로 용강탈황시기 위해 알루미늄과 생석회 소정량을 동시에 용강에 투입하는데 그 구체적인 이유는 다음과 같다.That is, in the present invention, when the molten steel is moved from the electric furnace to the ladle, a predetermined amount of top slag is formed early, and a predetermined amount of aluminum and quicklime are simultaneously introduced into the molten steel for the primary molten steel desulfurization in the ladle of the steel cart. As follows.
알루미늄은 미니밀 프로세스에서 전기로에서 레이들로 출강된 용강중 산소 포텐셜을 낮추고 슬래그중 T.Fe+MnO를 1.5wt%이하로 유지시키기 위해 투입하는데, 그 투입량은 200~500kg으로 제한함이 바람직하다. 왜냐하면, 만일 그 투입되는 알루미늄의 양이 200kg미만일 경우 용강 및 슬래그중의 산소가 충분히 제거되지 않음으로써 LF에서의 2차정련시 알루미늄 증가량이 많아져 용강청정도의 저하 및 탈황작업의 지연의 초래하기 때문이다. 그리고 그 투입량이 500kg을 초과하면 용강중 용해된 알루미늄(Sol.Al)이 지나치게 높아 강이 요구하는 적정법위의 성분값을 맞추기 위해 별도의 탈 Sol.Al 작업을 해야한다. 그러나 이러한 탈 Sol.Al작업은 용강의 강교반을 실시하므로써 강중 알루미늄을 산화시키는 작업이기때문에 용강재산화에 의한 청정도 저하 및 용강온도저하등의 문제를 야기하기 때문이다.Aluminum is added to lower the oxygen potential in molten steel extruded by ladle in the electric furnace in the mini-mill process and to maintain the T.Fe + MnO in the slag below 1.5wt%, and the input amount is preferably limited to 200 ~ 500kg. This is because if the amount of aluminum injected is less than 200kg, the oxygen in molten steel and slag is not sufficiently removed, which increases the amount of aluminum during the second refining process in LF, resulting in a decrease in the degree of molten steel and delay in desulfurization. to be. And when the input amount exceeds 500kg, the aluminum (Sol.Al) dissolved in the molten steel is too high and a separate desol.Al work must be performed to meet the component value of the titration method required by the steel. However, this desolv.Al work is to oxidize aluminum in the steel by performing steel stirring, which causes problems such as deterioration of cleanliness and temperature reduction of molten steel.
상기와 같이 출강시 투입된 알루미늄에 의해 슬래그중의 알루미나는 증가하게 되고, 이에따라 CaO-SiO2-Al2O3계 슬래그 조성은 알루미나가 많은 쪽으로 이동하게 되므로써 탈황에 불리한 조성으로 바뀌게 된다. 이러한 현상을 방지하고 슬래그중 (CaO/Al2O3)%를 1.5~1.7로 유지하기 위해서는 용강의 출강시 알루미늄과 함께 생석회를 투입할 것을 요하는데, 본 발명에서는 생석회의 투입량을 300~700kg으로 제한함이 바람직하다. 왜냐하면, 만일 투입되는 생석회의 양이 300kg이하일 경우 용 강 및 슬래그 탈산에 의해 생성되는 알루미나 대비 생석회의 양이 부족하여 슬래그의 조성이 알루미나가 많은 쪽으로 이동하므로써 용강탈황에 불리하기 때문이다. 또한, 투입되는 생석회의 양이 700kg을 초과하면 생성되는 알루미나 대비 슬래그중 생석회의 양이 과다하여 생석회 불포화가 발생하고, 이로인한 슬래그 융점상승 및 유동성저하로 용강/슬래그간 반응성이 저하되어 탈황이 불리하기 때문이다.As described above, the alumina in the slag is increased by the aluminum introduced during the tapping, and accordingly, the composition of the CaO-SiO 2 -Al 2 O 3 -based slag is changed to a composition that is detrimental to desulfurization because the alumina is moved to more alumina. In order to prevent this phenomenon and to maintain (CaO / Al 2 O 3 )% of the slag at 1.5 to 1.7, it is required to add quicklime together with aluminum during the tapping of molten steel. It is preferable to limit. This is because if the amount of quicklime is less than 300 kg, the amount of quicklime is insufficient compared to the alumina produced by molten steel and slag deoxidation, so that the composition of slag is disadvantageous to molten steel desulfurization because it moves to the alumina-rich side. In addition, when the amount of quicklime is more than 700kg, the amount of quicklime in the slag is higher than that of the alumina produced, resulting in unsaturation of quicklime. Because.
한편, 전기로로부터 레이들로 용강의 출강시 투입되는 알루미늄과 생석회를 재화시키고 조재된 슬래그와 용강간의 반응을 촉진시켜 1차적으로 용강을 탈황시키기 위하여 상기 레이들 바닥 중앙에 형성된 다기공 내화물인 porous plug를 통하여 아르곤가스를 취입시키는데, 취입되는 아르곤 가스는 또한 후속하는 2차정련도착시 래들 개공율이 향상시키는 역활을 한다.Meanwhile, the porous plug is a multi-pore refractory formed at the center of the ladle bottom to re-dissolve molten steel primarily by regenerating aluminum and quicklime that are introduced during the tapping of the molten steel into the ladle from the electric furnace and promoting the reaction between the prepared slag and the molten steel. The argon gas is blown through, and the argon gas blown also serves to improve the ladle porosity during subsequent secondary refinement arrivals.
바람직하게는 8~10kgf/cm2의 압력과 20~40Nm3/Hr의 유량으로 아르곤가스가 레이들내로 취입되는 것인데, 그 구체적인 이유는 다음과 같다.Preferably argon gas is blown into the ladle at a pressure of 8 ~ 10kgf / cm 2 and a flow rate of 20 ~ 40Nm 3 / Hr, the specific reason is as follows.
즉, 실제 아르곤 Main 라인의 압력은 통상 20kgf/cm2으로 감압하여 사용되는데, 그 압력이 10kgf/cm2를 초과하면 압력이 지나치게 높아 출강중 용강 및 슬래그의 overflow가 발생할 위함이 있으며, 8kgf/cm2미만이면 용강의 교반이 부족하여 Top slag의 조재와 이에따른 탈황반응의 촉진을 기대할 수 없기 때문이다.In other words, the actual argon main line pressure is generally used to reduce the pressure to 20kgf / cm 2 , if the pressure exceeds 10kgf / cm 2 pressure is too high to cause overflow of molten steel and slag during tapping, 8kgf / cm If less than 2, the stirring of molten steel is insufficient, so it is not possible to expect the preparation of top slag and subsequent desulfurization reaction.
그리고 아르곤 가스의 유량측면에서 보면, 만일 그 유량이 20Nm3/Hr미만이면용강교반력이 작아 충분한 용강의 교반이 일어나지 않아 용강탈황에 불리하며, 그 유량이 40Nm3/Hr를 초과하면 용강탈황에는 유리하나 출강중 용강 및 슬래그의 overflow의 발생, 용강온도의 과도한 저하등을 초래하므로 바람직하지 않기 때문이다.In terms of the flow rate of argon gas, if the flow rate is less than 20 Nm 3 / Hr, the molten steel stirring force is small and sufficient stirring of molten steel does not occur, which is disadvantageous to molten steel desulfurization, and when the flow rate exceeds 40 Nm 3 / Hr, It is advantageous because it causes the overflow of molten steel and slag during tapping and excessive decrease of molten steel temperature.
상술한 바와같이, 레이들에 취입되는 아르곤 가스는 Top slag의 조재 및 용강탈황에 영향을 미치므로 그 취입시간에 따라 용강탈황의 정도가 달라질 수 있다. 따라서 본 발명에서는 상기 레이들내로의 아르곤 가스 취입시간을 3~7분으로 제한함이 바람직한데, 이는 그 취입시간이 3분미만이면 용강탈황이 거의 이루어지지 않으며 7분을 초과할 경우 용강탈황에는 유리하나 교반에 따른 용강온도의 저하등과 같은 문제가 발생하기 때문이다.As described above, since the argon gas blown into the ladle affects the preparation of the top slag and the molten steel desulfurization, the degree of molten steel desulfurization may vary depending on the blowing time. Therefore, in the present invention, it is preferable to limit the argon gas blowing time into the ladle to 3 to 7 minutes, which is hardly desulfurized when the blowing time is less than 3 minutes, and when the molten iron desulfurization exceeds 7 minutes, This is because problems such as lowering of the molten steel temperature due to the stirring but favorable.
상기와 같이 수강대차위의 레이들에서 용강을 1차탈황하고 난후, 용강의 2차정련을 위하여 상기 레이들은 LF로 이송된다. 상기 LF에서는 최종탈황 및 성분조정을 위하여 아르곤 가스를 저취하면서 2차정련을 실시하나, 상술한 바와같이 출강시 Top slag의 조재와 1차용강탈황을 통하여 2차정련도착황의 농도가 낮다. 또한, 상술한 1차탈황을 통하여 저융점 슬래그의 볼륨확보에 따른 이송중 온도drop의 저감, 레이들 porous plug 개공확보 및 승온효율향상등을 통하여 상기 LF에서의 용강 최종탈황 또한 신속하게 이루어질 수 있는 것이다.After the primary desulfurization of the molten steel in the ladle on the receiving bogie as described above, the ladle is transferred to the LF for secondary refining of the molten steel. In the LF, secondary refining is performed while argon gas is reduced for final desulfurization and composition adjustment. However, as described above, the concentration of the secondary refining sulfur is low through the preparation of the top slag and the primary steel desulfurization. In addition, the final desulfurization of the molten steel in the LF through the primary desulfurization through the reduction of the temperature drop during the transfer, securing the opening of the ladle porous plug and improvement of the temperature increase efficiency, etc. will be.
이하, 첨부도면을 참조하여 본 발명을 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
도 1은 본 발명에 따른 용강 1차탈황을 위한 장치를 나타내는 평면개략도로서, 크게 수강대차(3)와 레이들 (1)으로 구성되어 있다.1 is a plan view schematically showing an apparatus for primary desulfurization of molten steel according to the present invention, and is largely composed of a water cart 3 and a ladle 1.
상기 도 1상의 장치를 통해 아르곤가스가 레이들(1)내로 취입되는 과정을 설명하면 다음과 같다. 즉, 먼저 미니밀 제강공장의 Main 아르곤 라인으로부터 인출된 라인(5)을 통해 유입된 20kgf/cm2압력의 아르곤가스는 Ball 밸브, 유량계, 유량제어밸브로 구성된 밸브 스테이션(valve station:7)을 통과하므로써 8~12kgf/cm2으로 낮추어 진다. 그 다음으로 아르곤 가스는 호스 릴(9)에 감겨져 있는 호스(11)를 통과하여 상기 수강대차(3)위에 안착된 레이들(1) 바닥의 다공성 내화물인 porous plug를 통하여 레이들(1)내부로 취입된다. 여기서, 상기 라인(5)과 밸브 스테이션(7) 및 호스 릴(9)는 설비의 안정성을 위하여 고정적으로 접속되어 있으며, 상기 호스 릴(9)와 수강대차(3), 상기 수강대차(3)과 레이들(1)의 접속부위는 탈착이 용이하도록 Quick Coupler(13)에 의해 접속되어 있다. 또한, 아르곤 가스의 취입중단시 용강 정압에 의한 역류방지를 위하여 체크 밸브(check valve:15)가 상기 호스 릴(9)와 수강대차(3)사이에 설치되어 있다.The argon gas is blown into the ladle 1 through the apparatus of FIG. 1 as follows. That is, argon gas of 20 kgf / cm 2 pressure introduced through the line 5 drawn out from the main argon line of the mini mill steel mill passes through a valve station consisting of a ball valve, a flow meter, and a flow control valve. This lowers it to 8-12kgf / cm 2 . The argon gas then passes through the hose 11 wound around the hose reel 9 and through the porous plug, the porous refractory on the bottom of the ladle 1 seated on the water cart 3, inside the ladle 1. Blown into. Here, the line (5), the valve station (7) and the hose reel (9) is fixedly connected for the stability of the equipment, the hose reel (9) and the water cart (3), the water cart (3) The connection part of the ladle 1 is connected by the Quick Coupler 13 so that attachment and detachment are easy. In addition, a check valve 15 is provided between the hose reel 9 and the water cart 3 in order to prevent backflow due to the molten steel positive pressure when the argon gas is blown off.
따라서 전기로(도시되지 않음)에서 상기 레이들(1)으로 용강출강시 상술한 설명에 따라 아르곤 가스를 상기 레이들(1)내부로 취입하면서 알루미늄과 생석회를 투입하여 Top slag를 조재하고, 이 슬래그와 용강의 반응으로 상기 수강대차(3)위에 안착된 레이들(1)내에서 용강을 1차탈황시킨다.Therefore, in the electric furnace (not shown), the molten steel is injected into the ladle 1 while injecting argon gas into the ladle 1 while injecting aluminum and quicklime to adjust the top slag. Reaction of slag and molten steel causes primary desulfurization of the molten steel in the ladle 1 seated on the water cart 3.
그리고 상기의 1차탈황된 용강은 LF(도시되지 않음)로 이송되어 성분조정과함께 용강의 최종탈황이 실시되는 것이다.And the primary desulphurized molten steel is transferred to LF (not shown) to perform final desulfurization of the molten steel with component adjustment.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail through examples.
(실시예 1)(Example 1)
이차정련공정인 LF에서의 탈황에 앞서 용강의 출강시 Top slag를 조재하여 용강을 1차탈황하는 경우의 탈황효과를 알아보기 위하여 탈황조건을 달리하면서 얻어진 용강시료를 LF에서 채취하였다. 그리고 각각의 탈황조건에 따른 도착황 및 이송간 온도 drop을 측정하여, 그 결과를 도 2에 나타내었다.Prior to desulfurization in the secondary refining process, the molten steel sample obtained by varying the desulfurization conditions was collected from the LF to investigate the desulfurization effect when the molten steel was first desulfurized by adjusting the top slag during tapping. And the temperature drop between the arrival sulfur and the transfer in accordance with each desulfurization condition is measured, the results are shown in FIG.
도 2에 나타난 바와같이, 출강중 레이들에 탈산제인 알루미늄만을 정량, 투입하고 Ar가스에 의한 저취교반을 실시하지 않은 종래예의 경우 도착황의 농도가 높고 이송간 온도 drop이 큼을 알 수 있다.As shown in FIG. 2, in the conventional example in which only the deoxidizer aluminum was quantified and added to the ladle during tapping and low stirring was not performed by Ar gas, the concentration of arrival sulfur was high and the temperature drop between transfers was large.
또한, 출강중 알루미늄만을 투입하고 Ar가스 저취를 실시한 비교예 1과 출강중 알루미늄과 생석회를 동시에 투입하나 Ar가스에 의한 저취교반을 실시하지 않은 비교예 2는 상기 종래예에 비하여는 그 결과가 양호하나 도착황의 농도 및 이송간 온도drop는 여전히 큼을 알 수 있다.In addition, Comparative Example 1 in which only aluminum was added during tapping and Ar gas odor was added, and Comparative Example 2 in which aluminum and quicklime were simultaneously added while tapping, but low stirring was not performed by Ar gas were better than those of the conventional example. However, it can be seen that the concentration of the arrival condition and the temperature drop between transfers are still large.
이에 반하여, 출강중 레이들에 알루미늄과 생석회를 동시에 투입하고, Ar가스에 의한 저취교반을 실시한 본 발명예의 경우는 LF 2차정련로에서의 도착황의 농도가 낮으며 이송간 온도 drop 또한 작음을 알 수 있다. 이와같이, 본 발명예의 경우 출강단계에서 알루미늄과 생석회를 투입함과 아울러 Ar가스의 저취교반을 실시하므로써 용강의 1차탈황이 효율적으로 수행되며, 아울러 개질된 저융점 슬래그의용강보온효과에 의해 이송중 온도 drop 또한 저감됨을 알 수 있다.On the contrary, in the case of the present invention in which aluminum and quicklime were simultaneously added to the ladle during tapping and low stirring was performed by Ar gas, the concentration of arrival sulfur in the LF secondary refining furnace was low and the temperature drop between transfers was also small. Can be. As described above, in the case of the present invention, primary desulfurization of molten steel is efficiently carried out by putting aluminum and quicklime in the tapping step and performing low stirring of Ar gas, and also by transporting the molten steel by the molten steel thermal insulation effect of the modified low melting point slag. It can be seen that the temperature drop is also reduced.
(실시예 2)(Example 2)
용강의 최적탈황효과를 위한 Ar가스 저취량과 생석회의 투입량을 정량적으로 알아보기 위하여, Ar가스저취량과 생석회투입량에 따른 도착황관계를 도 3과 도 4에 나타내었다.In order to quantitatively determine the low amount of Ar gas and quicklime input for the optimum desulfurization effect of molten steel, the arrival sulfur relationship according to the low amount of Ar gas and quicklime input is shown in FIGS. 3 and 4.
도 3은 출강중 저취유량과 도착황과의 관계를 나타내는 그래프로서, 저취유량이 증가함에 따라 도착황의 농도가 직선적으로 감소됨을 알 수 있으며, 도착황의 농도를 0.015wt% 정도로 유지하기 위해선 40Nm3/Hr정도의 유량이 적절함을 보이고 있다.In order to keep Figure 3 is a graph showing the relationship between the flow rate of the tapped jeochwi sulfur and a destination, and can jeochwi flow rate increases as the concentration of sulfur know the arrival linearly reduced along, the concentration of sulfur arrival about 0.015wt% 40Nm 3 / The flow rate of about Hr is shown to be appropriate.
한편, 도 4는 레이들내 생석회의 투입량과 도착황과의 관계를 나타내는 그래프로서, 투입되는 생석회의 양이 증가함에 따라 도착황의 농도는 감소되며, 효과적인 탈황을 위해선 최소 300kg이상의 생석회의 투입이 필요함을 보이고 있다.On the other hand, Figure 4 is a graph showing the relationship between the input amount of quicklime in the ladle and the arrival status, the concentration of the arrival sulfur is reduced as the amount of quicklime is added, the input of at least 300kg is required for effective desulfurization Is showing.
(실시예 3)(Example 3)
적정량의 합금철, 부원료 투입과 교반에 의한 슬래그 개질효과를 알아보기 위하여, 상기 실시예 1에서의 발명예와 종래예에 해당하는 정련도착슬래그 시편을 LF에서 채취,분석하고, 그 결과를 도 5에 나타내었다. 여기서 도 5는 채취된 슬래그를 광학분석기를 이용하여 분석한후 CaO, SiO2, Al2O3성분을 중량%로 환산한 값을In order to investigate the effect of slag modification by the appropriate amount of ferroalloy, auxiliary materials and agitation, the refined deposition slag specimens according to the invention example and the conventional example in Example 1 were collected and analyzed in LF, and the results are illustrated in FIG. 5. Shown in 5 shows the values obtained by converting the collected slag by using an optical analyzer and converting CaO, SiO 2 , and Al 2 O 3 components into weight percent.
CaO-SiO2-Al2O3계 슬래그 삼원 상태도상에 도시한 것이다. 도 5에 나타난 바와같이, 종래예의 경우 슬래그 조성은 Top slag조성인 생석회 포화영역(%CaO≒60%)에 근접하지 못한 10~30% 정도 생석회가 부족한 조성임을 알 수 있다. 이에 반하여 본 발명예에 속하는 슬래그의 경우 그 조성이 Top slag 조성 또는 그에 근접한 조성으로 개질되었음을 알 수 있다.CaO-SiO 2 -Al 2 O 3 -based slag ternary state diagram. As shown in FIG. 5, in the case of the conventional example, the slag composition may be 10 to 30% lacking in quicklime, which is not close to the saturation zone (% CaO ≒ 60%) of the top slag composition. On the contrary, in the case of slag belonging to the example of the present invention, it can be seen that the composition is modified to a top slag composition or a composition close thereto.
상술한 바와같이, 본 발명은 전기로로 부터 용강을 출강시 알루미늄과 생석회를 투입함과 아울러 Ar가스 저취교반을 실시하므로써 슬래그를 조기에 개질하므로써 도착황의 농도를 낮추고, 이송간 온도 drop 저감, Porous plug의 개공율 향상, 승온효율 향상등을 도모할 수 있으며, 이에따라 강이 요구하는 범위까지 황을 손쉽게 제거함에 그 유용한 효과가 있다.As described above, the present invention lowers the concentration of the arrival sulfur by reforming the slag early by putting aluminum and quicklime in and out of the gas and conducting low gas stirring with Ar gas. It is possible to improve the porosity, improve the heating efficiency, etc., accordingly has a useful effect to easily remove sulfur to the extent required by the steel.
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Publications (2)
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|---|---|
| KR (1) | KR100398395B1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101257277B1 (en) | 2011-07-29 | 2013-04-23 | 현대제철 주식회사 | Manufacturing method for clean metal in ladle furnace |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100911966B1 (en) | 2004-08-26 | 2009-08-13 | 주식회사 포스코 | Manufacturing method of ultra low sulfur stainless steel |
| CN112011668B (en) * | 2020-08-30 | 2021-11-12 | 中南大学 | A production process for improving desulfurization efficiency in EAF-LF molten steel refining process |
| CN112322837B (en) * | 2020-11-05 | 2022-02-01 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | Smelting process for efficient slagging and desulfurization of LF (ladle furnace) aluminum killed steel |
| CN117512272B (en) * | 2023-12-20 | 2024-12-24 | 江苏省镔鑫钢铁集团有限公司 | H08Mn welding strip steel production method based on converter direct up and premelting slag washing |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06108137A (en) * | 1992-09-29 | 1994-04-19 | Kawasaki Steel Corp | Manufacturing method of low-sulfur steel |
| JPH08109411A (en) * | 1994-10-11 | 1996-04-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Vacuum desulfurization refining method for molten steel |
| JPH10212514A (en) * | 1997-01-29 | 1998-08-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for producing highly clean ultra-low sulfur steel with excellent resistance to hydrogen-induced cracking |
-
1999
- 1999-10-13 KR KR10-1999-0044273A patent/KR100398395B1/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06108137A (en) * | 1992-09-29 | 1994-04-19 | Kawasaki Steel Corp | Manufacturing method of low-sulfur steel |
| JPH08109411A (en) * | 1994-10-11 | 1996-04-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Vacuum desulfurization refining method for molten steel |
| JPH10212514A (en) * | 1997-01-29 | 1998-08-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for producing highly clean ultra-low sulfur steel with excellent resistance to hydrogen-induced cracking |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101257277B1 (en) | 2011-07-29 | 2013-04-23 | 현대제철 주식회사 | Manufacturing method for clean metal in ladle furnace |
Also Published As
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