JPS6347305A - 高炉への原料装入方法 - Google Patents
高炉への原料装入方法Info
- Publication number
- JPS6347305A JPS6347305A JP19151086A JP19151086A JPS6347305A JP S6347305 A JPS6347305 A JP S6347305A JP 19151086 A JP19151086 A JP 19151086A JP 19151086 A JP19151086 A JP 19151086A JP S6347305 A JPS6347305 A JP S6347305A
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- JP
- Japan
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- pellets
- furnace
- blast furnace
- coke
- ore
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- Pending
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- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分ｒ′ｆ］
本発明は高炉への原料装入方法に関する。
［従来の技術］
ペレットを高炉内へ装入する場合、高炉の壁側へペレッ
トを装入すると、ペレットが炉中心部へ流れるにつれ、
ペレットはコークス層の間にはいったり、あるいは、第
９図に示すようにベレット層６にコークス４を巻き込ん
だりし、その結果、炉内の空隙率が小さくなる。
トを装入すると、ペレットが炉中心部へ流れるにつれ、
ペレットはコークス層の間にはいったり、あるいは、第
９図に示すようにベレット層６にコークス４を巻き込ん
だりし、その結果、炉内の空隙率が小さくなる。
その結果、炉内のガス分布が変化し、第１図に示すよう
にガス流れが周辺流化する０周辺流化が起ると炉中心部
におけるＣＯガスポテンシャル（ＣＯ／ （Ｇ Ｏ＋
Ｃ０２） ）が著しく低下する。
にガス流れが周辺流化する０周辺流化が起ると炉中心部
におけるＣＯガスポテンシャル（ＣＯ／ （Ｇ Ｏ＋
Ｃ０２） ）が著しく低下する。
ＣＯガスポテンシャルが低下すると還元率が低下するが
、特にペレットの配合比が大きい場合は焼結鉱のあるい
はペレットの配合比が少ない場合に比べて１０００℃以
上での還元率は著しく低下する。なお、周辺流化が過度
になると炉壁耐大物を損傷する。
、特にペレットの配合比が大きい場合は焼結鉱のあるい
はペレットの配合比が少ない場合に比べて１０００℃以
上での還元率は著しく低下する。なお、周辺流化が過度
になると炉壁耐大物を損傷する。
さらに、ペレットの配合率を高くして鉱石を壁側へ装入
すると、ベリー２トの形状が丸いため、第２図に示すよ
うに高炉の中心〜中心部のペレットの分布のバラツキ（
傾斜角変動）も大きくなる。
すると、ベリー２トの形状が丸いため、第２図に示すよ
うに高炉の中心〜中心部のペレットの分布のバラツキ（
傾斜角変動）も大きくなる。
上記理由により、ベレット配合率を・増すと、第３図及
び第４図（ペレット配合率と炉況との関係を示した図面
）に示すように、風圧変動、ソリューションロスＣが増
大し、通気悪化、炉熱低下を引き起こす、その様子を第
５図により詳細に説明する。第５図は焼結鉱及びペレッ
トの荷重還元試験結果を示している。焼結鉱の場合（第
５図（ａ））、高温部（１１００℃以上）では、ＣＯガ
スポテンシャルが下った場合（実線Ｂで示す場合）テも
ＣＯガスポテンシャルが通常の場合（実ａＡで示す場合
）に比べ還元率の変化はあまり認メラレない、一方、ペ
レットの場合は（第５図（ｂ）’）、高温部では特にＣ
Ｏガスポテンシャルが下った場合（実線Ｂ）にはＣＯガ
スポテンシャルが通常の場合（実線Ａ）に比べ還元率が
大きく低下する。すなわち、ペレットの場合ＣＯガスポ
テンシャルが低いと炉下部に未還元溶融物が落下する。
び第４図（ペレット配合率と炉況との関係を示した図面
）に示すように、風圧変動、ソリューションロスＣが増
大し、通気悪化、炉熱低下を引き起こす、その様子を第
５図により詳細に説明する。第５図は焼結鉱及びペレッ
トの荷重還元試験結果を示している。焼結鉱の場合（第
５図（ａ））、高温部（１１００℃以上）では、ＣＯガ
スポテンシャルが下った場合（実線Ｂで示す場合）テも
ＣＯガスポテンシャルが通常の場合（実ａＡで示す場合
）に比べ還元率の変化はあまり認メラレない、一方、ペ
レットの場合は（第５図（ｂ）’）、高温部では特にＣ
Ｏガスポテンシャルが下った場合（実線Ｂ）にはＣＯガ
スポテンシャルが通常の場合（実線Ａ）に比べ還元率が
大きく低下する。すなわち、ペレットの場合ＣＯガスポ
テンシャルが低いと炉下部に未還元溶融物が落下する。
この未還元溶融物は、ＦｅＯ＋Ｃ＝Ｆｅ＋ＣＯなる激し
い吸熱反応を起すため炉熱の低下を引き起す。
い吸熱反応を起すため炉熱の低下を引き起す。
このような現象を改善するための試みとして従来、次の
ような試みがなされている。
ような試みがなされている。
■ペレット形状面からの改善として、ペレットを破砕し
て破砕ペレットを使用する方法（特公昭５５−４６４４
１号公報）。
て破砕ペレットを使用する方法（特公昭５５−４６４４
１号公報）。
ペレット還元面からの改善として、ペレットに炭材等を
内装し、ポーラスなペレットを使用する方法（特公昭５
７−４５２８８５７号公報）。
内装し、ポーラスなペレットを使用する方法（特公昭５
７−４５２８８５７号公報）。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし、特公昭５５−４６４４１号公報に記載されてい
る技術のように、破砕ペレットを使用する場合には、一
度製造したペレットを破砕するための大幅な歩留りの低
下を招く。
る技術のように、破砕ペレットを使用する場合には、一
度製造したペレットを破砕するための大幅な歩留りの低
下を招く。
また、特公昭５５−４６４４１号公報に記載されている
技術のようなポーラスなペレットを使用する場合、ポー
ラスなペレットは強度が低く炉内で破壊し通気悪化をひ
きおこすことが考えられる［問題点を解決する手段］ 上記問題点は、高炉の壁側の鉱石層厚／コークス層厚比
を０．４５〜０．５５、高炉の中心部の鉱石層厚／コー
クス層厚比を０．２５〜０．３５とし、ペレットを高炉
の中心部へ装入することを特徴とする高炉の原料装入方
法によって解決される。
技術のようなポーラスなペレットを使用する場合、ポー
ラスなペレットは強度が低く炉内で破壊し通気悪化をひ
きおこすことが考えられる［問題点を解決する手段］ 上記問題点は、高炉の壁側の鉱石層厚／コークス層厚比
を０．４５〜０．５５、高炉の中心部の鉱石層厚／コー
クス層厚比を０．２５〜０．３５とし、ペレットを高炉
の中心部へ装入することを特徴とする高炉の原料装入方
法によって解決される。
なお、このような鉱石層厚／コークス厚比を得るために
は、ペレット及びコークスを、たとえば、ムーバブルア
ーマ−を使用し、その押出ポイントを適宜変化させつつ
装入することにより、あるいは、ベルレスでシュートの
傾動角と旋回数を適宜変化させつつ装入することにより
行なえばよい、 なお、コークスは中心部へ装入しても
よいし、壁側に装入してもよい、壁側から装入した場合
にはパーコレーシ曹ンが起こり高炉の中心部に比較的粒
径の大きいコークスが集まり空隙率も大きくなるのでよ
り好ましい。
は、ペレット及びコークスを、たとえば、ムーバブルア
ーマ−を使用し、その押出ポイントを適宜変化させつつ
装入することにより、あるいは、ベルレスでシュートの
傾動角と旋回数を適宜変化させつつ装入することにより
行なえばよい、 なお、コークスは中心部へ装入しても
よいし、壁側に装入してもよい、壁側から装入した場合
にはパーコレーシ曹ンが起こり高炉の中心部に比較的粒
径の大きいコークスが集まり空隙率も大きくなるのでよ
り好ましい。
なお、本発明においてはペレットを炉中心部に装入すれ
ばよく、他の鉱石、例えば焼結鉱については必ずしも中
心部に装入する必要はない。
ばよく、他の鉱石、例えば焼結鉱については必ずしも中
心部に装入する必要はない。
［作用］
ペレットを炉中心部に装入し、高炉の壁側の鉱石層厚／
コークス層厚比を０．４５〜０．５５゜高炉の中心部の
鉱石層厚／コークス層厚比を０゜２５〜０．３５とする
と、炉壁部はペレットの配合率が少なくなり、また、ペ
レットの流動偏析、コークスとの混合は生ずることがな
く、鉱石の分布の安定性が増す。
コークス層厚比を０．４５〜０．５５゜高炉の中心部の
鉱石層厚／コークス層厚比を０゜２５〜０．３５とする
と、炉壁部はペレットの配合率が少なくなり、また、ペ
レットの流動偏析、コークスとの混合は生ずることがな
く、鉱石の分布の安定性が増す。
また、高炉の壁側の鉱石層厚／コークス層厚比を０．４
５〜０．５５、高炉の中心部の鉱石層厚／コークス層厚
比を０．２５〜０．３５とすると、ペレットを炉中心部
に装入することと相まって、炉中心部の空隙率が高まり
、その結果、炉中心部において、ｔｏｏｏ℃以上の温度
域でのＣＯガスポテンシャルが高まり、中心流が確保さ
れる。 ｔｏｏｏ℃以上の温度域でのＣＯガスポテ
ンシャルが高まることにより還元率も高まり、ひいては
、吸熱反応による炉熱の急激な低下を防止することがで
きる。
５〜０．５５、高炉の中心部の鉱石層厚／コークス層厚
比を０．２５〜０．３５とすると、ペレットを炉中心部
に装入することと相まって、炉中心部の空隙率が高まり
、その結果、炉中心部において、ｔｏｏｏ℃以上の温度
域でのＣＯガスポテンシャルが高まり、中心流が確保さ
れる。 ｔｏｏｏ℃以上の温度域でのＣＯガスポテ
ンシャルが高まることにより還元率も高まり、ひいては
、吸熱反応による炉熱の急激な低下を防止することがで
きる。
［発明の実施例］
コークス上にムーバブルアームを用いてペレットを５重
量％、焼結鉱を８０重量％含有する鉱石を炉中心部に装
入した（実施例１）、また同様に、ペレットを４０重量
％、焼結鉱を５０重量％含有する鉱石を炉中心部に装入
した（実施例２）、 コークスと鉱石を交互に装入し、
高炉の壁側の鉱石層厚／コークス層厚比と、高炉の中心
部の鉱石層厚／コークス層厚比は第７図に示すような分
布とした。
量％、焼結鉱を８０重量％含有する鉱石を炉中心部に装
入した（実施例１）、また同様に、ペレットを４０重量
％、焼結鉱を５０重量％含有する鉱石を炉中心部に装入
した（実施例２）、 コークスと鉱石を交互に装入し、
高炉の壁側の鉱石層厚／コークス層厚比と、高炉の中心
部の鉱石層厚／コークス層厚比は第７図に示すような分
布とした。
なお、本例ではコークスは、炉壁側に装入した。
かかる、鉱石層厚／コークス層厚比において、炉操業を
行なったところ、ガス流速分布は、第８図に示すように
、中心部において高く壁側において低い分布、すなわち
、中心流をなしていた。かかる分布はベレー／ ）が５
重量％の場合（実施例１）のみならず、ペレットが４０
重量％（実施例２）の場合においても変りはなかった。
行なったところ、ガス流速分布は、第８図に示すように
、中心部において高く壁側において低い分布、すなわち
、中心流をなしていた。かかる分布はベレー／ ）が５
重量％の場合（実施例１）のみならず、ペレットが４０
重量％（実施例２）の場合においても変りはなかった。
さらに、Ｃｏガスポテンシャルを測定したところ第６図
に示すように、１０００℃以上において０．８以上であ
り、高いＣｏガスポテンシャルを［発明の効果］ 本発明は以上のように、ペレット形状や性状を変化させ
ていないため歩留り低下、強度低下を引き起こすことな
く装入分布の安定性を増し、ペレットの還元停滞をなく
すことができる。
に示すように、１０００℃以上において０．８以上であ
り、高いＣｏガスポテンシャルを［発明の効果］ 本発明は以上のように、ペレット形状や性状を変化させ
ていないため歩留り低下、強度低下を引き起こすことな
く装入分布の安定性を増し、ペレットの還元停滞をなく
すことができる。
第１図は鉱石層厚／コークス層厚比とガス流速の分布を
示すグラフである。第２図は、ペレット配合率と鉱石傾
斜角変動係数との関係を示すグラフである。ｔ５３図は
ベレット配合率と風圧変動との関係を示すグラフである
。第４図はベレット配合率とソリューションろすＣとの
関係を示すグラフである。第５図は、従来例に係り、第
５図（ａ）は焼結鉱の場合における温度と還元率との関
係を示すグラフである。第５図（ｂ）はペレットの場合
における温゛度と還元率との関係を示すグラフである。 第５図（Ｃ）は温度とＣｏガスポテンシャルとの関係を
示すグラフである。第６図は、本発明の実施例における
温度とＣｏガスポテンシャルとの関係を示すグラフであ
る。第７図及び第８図は本発明の実施例に係り、第７図
は鉱石層厚／コークス層厚比の分布を示すグラフであり
、第８図はガス流速の分布を示すグラフである。第９図
はコークスの巻込みを示すための概念図である。 ２Φ・コークス層、４−・コークス、６・・ペレット層
。 炉壁 第２図 ペレット配合率００ 第３図 ベレット配合率（％） ペレット配合率（％） （ｃ） ａＦ Ｃ’ｃ）温度（”Ｏ） 温度（℃） 第７図 第８図 ｑ−簀 手続補正書 昭和６１年 ９月 ９日
示すグラフである。第２図は、ペレット配合率と鉱石傾
斜角変動係数との関係を示すグラフである。ｔ５３図は
ベレット配合率と風圧変動との関係を示すグラフである
。第４図はベレット配合率とソリューションろすＣとの
関係を示すグラフである。第５図は、従来例に係り、第
５図（ａ）は焼結鉱の場合における温度と還元率との関
係を示すグラフである。第５図（ｂ）はペレットの場合
における温゛度と還元率との関係を示すグラフである。 第５図（Ｃ）は温度とＣｏガスポテンシャルとの関係を
示すグラフである。第６図は、本発明の実施例における
温度とＣｏガスポテンシャルとの関係を示すグラフであ
る。第７図及び第８図は本発明の実施例に係り、第７図
は鉱石層厚／コークス層厚比の分布を示すグラフであり
、第８図はガス流速の分布を示すグラフである。第９図
はコークスの巻込みを示すための概念図である。 ２Φ・コークス層、４−・コークス、６・・ペレット層
。 炉壁 第２図 ペレット配合率００ 第３図 ベレット配合率（％） ペレット配合率（％） （ｃ） ａＦ Ｃ’ｃ）温度（”Ｏ） 温度（℃） 第７図 第８図 ｑ−簀 手続補正書 昭和６１年 ９月 ９日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 高炉の壁側の鉱石層厚／コークス層厚比を ０．４５〜０．５５、高炉の中心部の鉱石層厚／コーク
ス層厚比を０．２５〜０．３５とし、ペレットを高炉の
中心部へ装入することを特徴とする高炉への原料装入方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19151086A JPS6347305A (ja) | 1986-08-14 | 1986-08-14 | 高炉への原料装入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19151086A JPS6347305A (ja) | 1986-08-14 | 1986-08-14 | 高炉への原料装入方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6347305A true JPS6347305A (ja) | 1988-02-29 |
Family
ID=16275853
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19151086A Pending JPS6347305A (ja) | 1986-08-14 | 1986-08-14 | 高炉への原料装入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6347305A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5086424A (en) * | 1989-02-09 | 1992-02-04 | Fujitsu Limited | Communication terminal connection system |
| JP2008184626A (ja) * | 2007-01-26 | 2008-08-14 | Kobe Steel Ltd | 高炉操業方法 |
-
1986
- 1986-08-14 JP JP19151086A patent/JPS6347305A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5086424A (en) * | 1989-02-09 | 1992-02-04 | Fujitsu Limited | Communication terminal connection system |
| JP2008184626A (ja) * | 2007-01-26 | 2008-08-14 | Kobe Steel Ltd | 高炉操業方法 |
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