JPS6329908A - Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系希土類磁石の製造方法 - Google Patents
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系希土類磁石の製造方法Info
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- JPS6329908A JPS6329908A JP61172988A JP17298886A JPS6329908A JP S6329908 A JPS6329908 A JP S6329908A JP 61172988 A JP61172988 A JP 61172988A JP 17298886 A JP17298886 A JP 17298886A JP S6329908 A JPS6329908 A JP S6329908A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は超急冷法を利用したＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類６ｎ
石（ＲはＹを含む希土類元素の１種または２種以上の組
み合わせを示す。）の製造方法に関するものである。
石（ＲはＹを含む希土類元素の１種または２種以上の組
み合わせを示す。）の製造方法に関するものである。
高エネルギー積を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類磁石の製
造プロセスは２種に大別できる。
造プロセスは２種に大別できる。
第１の方法は特開昭５９−４６００８号公報及び特開昭
５９−６４７３３号公報などに見られるように、Ｒ−Ｆ
ｅ−Ｂ系合金のインゴットを粉砕し、磁場中成型後焼結
するというＳｍ 、Ｃｏ系希土類磁石の製造に用いられ
ていた方法と同様の粉末冶金プロセスである。
５９−６４７３３号公報などに見られるように、Ｒ−Ｆ
ｅ−Ｂ系合金のインゴットを粉砕し、磁場中成型後焼結
するというＳｍ 、Ｃｏ系希土類磁石の製造に用いられ
ていた方法と同様の粉末冶金プロセスである。
この方法は種々の形状の磁石を製造できる利点があるた
め実用的な方法である。しかしながら、熱安定性を満た
すために、資源的に希少で、価格の高いＤｙを添加する
必要があるという欠点がある。
め実用的な方法である。しかしながら、熱安定性を満た
すために、資源的に希少で、価格の高いＤｙを添加する
必要があるという欠点がある。
第２の方法は、例えば、特開昭６０−１００４０２号公
報に記載されているように、超急冷法により製造された
合金粉を６００〜７５０℃でホットプレスにより圧密化
した後、すえ込み加工を行い、圧縮方向に異方性を付与
した異方性磁石を得る方法である。
報に記載されているように、超急冷法により製造された
合金粉を６００〜７５０℃でホットプレスにより圧密化
した後、すえ込み加工を行い、圧縮方向に異方性を付与
した異方性磁石を得る方法である。
この方法により作られた磁石は、同じ保磁力レベルで比
較すると、焼結体に比べて良好な熱安定性を有するとい
う特長がある。
較すると、焼結体に比べて良好な熱安定性を有するとい
う特長がある。
しかしながら、熱安定のより一層の向上という点から保
磁力のより大きな磁石が求められていた。
磁力のより大きな磁石が求められていた。
本発明は、超急冷法と温間加工を利用した異方性磁石の
保磁力を増大させる製造方法を提供する事を目的てする
。
保磁力を増大させる製造方法を提供する事を目的てする
。
〔問題を解決するだめの手段］
本発明では、上記口約達成のため下記のように技術的手
段を用いた。
段を用いた。
すなわち、平均結晶粒径０．０１〜０．５μｍのＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系合金（ＲはＹを含む１種又は２種以上の希土類
元素、又Ｆｅの一部をＣｏで置換したＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−
Ｂ系合金を含み、更に添加元素（Ｍ）としてＳｉ、
ＡＩ！、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｍｏ、Ｇａ、Ｐ。
ｅ−Ｂ系合金（ＲはＹを含む１種又は２種以上の希土類
元素、又Ｆｅの一部をＣｏで置換したＲ−Ｆｅ−Ｃｏ−
Ｂ系合金を含み、更に添加元素（Ｍ）としてＳｉ、
ＡＩ！、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｍｏ、Ｇａ、Ｐ。
Ｃの１種又は２種以上の組み合わせを用いたＲ−Ｆｅ−
Ｂ−Ｍ系合金、Ｒ−Ｆｅ−Ｃｏ −Ｂ−Ｍ系合金を含む
）を温間加工により異方性化した後、熱処理を施すこと
により上記目的を達成した。
Ｂ−Ｍ系合金、Ｒ−Ｆｅ−Ｃｏ −Ｂ−Ｍ系合金を含む
）を温間加工により異方性化した後、熱処理を施すこと
により上記目的を達成した。
上記合金は、好ましくはＲ：１１〜１８ａｔχ、Ｂ：４
〜１ｌａｔ％、Ｃｏ ： ３０ａｔＸ以下、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなる組成としたものであり、更に
好ましくはＲ：１１〜１８ａｔＸ、Ｂ：４〜１１ａｔχ
、ｃｏ＝３０ａｔｘ以下、添加物： ０．００１〜３ａ
ｔχ （添加物ＭはＳｌ 、Ａ Ｉ！ ＋ Ｎｂ ＋
Ｚｒ 、Ｈｆ＋Ｍｏ、Ｇａ、Ｐ、Ｃの１種又は２種以上
の組み合せ）残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる組成
としたものである。
〜１ｌａｔ％、Ｃｏ ： ３０ａｔＸ以下、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなる組成としたものであり、更に
好ましくはＲ：１１〜１８ａｔＸ、Ｂ：４〜１１ａｔχ
、ｃｏ＝３０ａｔｘ以下、添加物： ０．００１〜３ａ
ｔχ （添加物ＭはＳｌ 、Ａ Ｉ！ ＋ Ｎｂ ＋
Ｚｒ 、Ｈｆ＋Ｍｏ、Ｇａ、Ｐ、Ｃの１種又は２種以上
の組み合せ）残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる組成
としたものである。
上記熱処理は、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金を６００℃以上９０
０℃以下の温度に加熱後、０分以上２４０分以下保持し
、１℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する過程から成る
ことが好ましい。
０℃以下の温度に加熱後、０分以上２４０分以下保持し
、１℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する過程から成る
ことが好ましい。
本発明においてＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金の平均結晶粒径が０
．５μｍを超えると、ＩＨｃが低下し、１６０℃におけ
る不可逆減磁率が１０％以上となって著しく熱安定性を
低下させるため不都合である。又平均粒径０．０１μｍ
未満であると１．Ｈｃが低く、所定の永久磁石特性を得
る事ができない。よって平均結晶粒径を０．０１μｍ以
上０．５μｍ以下と限定した。
．５μｍを超えると、ＩＨｃが低下し、１６０℃におけ
る不可逆減磁率が１０％以上となって著しく熱安定性を
低下させるため不都合である。又平均粒径０．０１μｍ
未満であると１．Ｈｃが低く、所定の永久磁石特性を得
る事ができない。よって平均結晶粒径を０．０１μｍ以
上０．５μｍ以下と限定した。
平均結晶粒径０．０１μｍ以上０．５μｍ以下のＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系合金は以下プロセスによって作製する。
ｅ−Ｂ系合金は以下プロセスによって作製する。
まず所定の組成の合金を高周波溶解アーク溶解等で作成
し、本合金を超急冷法によりフレーク化あるいは粉末化
する。超急冷は単ロール法、双ロール法、超音波ガスア
トマイズ法、高圧水アトマイズ法、高圧油アトマイズ法
等の方法により行なう。これらの方法により作製したＲ
−Ｆｅ−Ｂ系合金は通常非晶質あるいは非晶質と結晶質
の混合物、あるいは微結晶集合体であるので、そのまま
あるいは５００℃以上８００℃以下の温度に加熱する事
により平均結晶粒径を０．０１μｍ以上０．５μｍ以下
に調整する。一般に等方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金の残留磁
束密度は７．５ ｋ Ｇ以下であるので。８ｋＧ以上の
残留磁束密度を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金は異方性化し
ていると言える。
し、本合金を超急冷法によりフレーク化あるいは粉末化
する。超急冷は単ロール法、双ロール法、超音波ガスア
トマイズ法、高圧水アトマイズ法、高圧油アトマイズ法
等の方法により行なう。これらの方法により作製したＲ
−Ｆｅ−Ｂ系合金は通常非晶質あるいは非晶質と結晶質
の混合物、あるいは微結晶集合体であるので、そのまま
あるいは５００℃以上８００℃以下の温度に加熱する事
により平均結晶粒径を０．０１μｍ以上０．５μｍ以下
に調整する。一般に等方性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金の残留磁
束密度は７．５ ｋ Ｇ以下であるので。８ｋＧ以上の
残留磁束密度を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金は異方性化し
ていると言える。
本発明において用いる異方性化のための温間加工の方法
としては、ホットプレス、すえ込み、圧延、押し出し等
がある。これらの加工において、加工温度６００〜７５
０℃であり、歪速変が１Ｏ−４〜１０°であれば異方性
化が可能である。
としては、ホットプレス、すえ込み、圧延、押し出し等
がある。これらの加工において、加工温度６００〜７５
０℃であり、歪速変が１Ｏ−４〜１０°であれば異方性
化が可能である。
塑性加工により、異方性化したＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金の結
晶粒はＣ軸方向につぶれた形をしている。
晶粒はＣ軸方向につぶれた形をしている。
結晶粒のＣ軸に垂直方向の平均径（ｃ）とＣ軸方向の平
均径（ａ）の比ｃ ／ ａの平均値が２以上であれば、
残留磁束密度が８ｋＧ以上得られるため望ましい。
均径（ａ）の比ｃ ／ ａの平均値が２以上であれば、
残留磁束密度が８ｋＧ以上得られるため望ましい。
塑性変形の手段が温間すえ込みの場合時に高い磁気特性
が得られる。
が得られる。
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金は主相としてＲｚＦｅ＋ ４Ｂある
いはＲｚ（Ｆｅ、Ｃｏ） ＋４Ｂを有する合金を意味す
る。永久磁石として望ましい成分範囲を定めた理由は以
下の通りである。
いはＲｚ（Ｆｅ、Ｃｏ） ＋４Ｂを有する合金を意味す
る。永久磁石として望ましい成分範囲を定めた理由は以
下の通りである。
Ｒ（Ｙを希土類元素の１種又は２種以上の組み合せ）が
１ｌａｔχ未満の場合は充分な、Ｈｃが得られず、１８
ａｔχを超えるとＢｒの低下が生ずる。
１ｌａｔχ未満の場合は充分な、Ｈｃが得られず、１８
ａｔχを超えるとＢｒの低下が生ずる。
よってＲ量は１１〜１８ａｔχとした。
Ｂ量が４ａｔχ未満の場合は本系磁石の主相であるＲｚ
Ｆｅ＋ａＢ相の形成が充分でなく、Ｂｒ 、 １Ｈｃと
もに低い。又、Ｂ量が１ｌａｔχを越える場合は、磁気
特性的に好ましくない相の出現によりＢｒが低下する。
Ｆｅ＋ａＢ相の形成が充分でなく、Ｂｒ 、 １Ｈｃと
もに低い。又、Ｂ量が１ｌａｔχを越える場合は、磁気
特性的に好ましくない相の出現によりＢｒが低下する。
よって、Ｂ量は４〜１ｌａｔχとした。
Ｃｏｌが３０ａｔχを越えるとキューリー点は向上する
が主相の異方性定数が低下し、高、Ｈｃが得られない。
が主相の異方性定数が低下し、高、Ｈｃが得られない。
よって、ｃｏ量は３０ａｔ％以下とした。
また、添加元素として、加えても良い元素を定めた理由
は以下の通りである。
は以下の通りである。
Ｓｉはキューリー点を上昇させ、Ａ６． Ｎｂ 、 Ｇ
ａ 。
ａ 。
Ｐは保磁力を上昇させる効果がある。
Ｃは希土類元素の電解において混入しやすい元素である
が、少量であれば、磁気特性に悪影■５を与えない。Ｎ
ｂ 、Ｚｒ ＋ Ｈｆ ＋ Ｎｂ 、Ｍｏは耐食性を向
上させる。
が、少量であれば、磁気特性に悪影■５を与えない。Ｎ
ｂ 、Ｚｒ ＋ Ｈｆ ＋ Ｎｂ 、Ｍｏは耐食性を向
上させる。
これら元素の添加量が、Ｏ，０Ｏ１ａｔＺ未満の場合は
、添加物の効果が不充分であり、３ａｔ％を越えるとＢ
ｒの低下が大きく好ましくない。従って、添加物量は０
．００１〜３ａｔχとした。
、添加物の効果が不充分であり、３ａｔ％を越えるとＢ
ｒの低下が大きく好ましくない。従って、添加物量は０
．００１〜３ａｔχとした。
なお、本発明の合金中にはフェロボロンに含まれる不純
物、Ｎｄや他の希土類元素の還元の際に混入する還元材
、不純物が存在してもよい。
物、Ｎｄや他の希土類元素の還元の際に混入する還元材
、不純物が存在してもよい。
温間加工により異方性化したＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石に対し
て熱処理を加える事により、ｉｆｆ石の保磁力を増加さ
せる事ができる。
て熱処理を加える事により、ｉｆｆ石の保磁力を増加さ
せる事ができる。
熱処理温度は６００ ℃以上、９００ ℃以下が望まし
い。その理由は、熱処理温度が６００℃未満では、保磁
力の増加が見られず、９００℃より高い場合には、熱処
理前よりも保磁力が低下するためである。
い。その理由は、熱処理温度が６００℃未満では、保磁
力の増加が見られず、９００℃より高い場合には、熱処
理前よりも保磁力が低下するためである。
保持時間は、試料の温度が均一になる時間でよい。従っ
て工業的生産性を考慮し２４０分以下とした。
て工業的生産性を考慮し２４０分以下とした。
冷却速度はｌ ℃／ｓｅｃ以上必要である。冷却速度が
１℃／ｓｅｃ未満では、熱処理前よりも保磁力が低下す
る。なお、ここで冷却速度は、熱処理風るまでの平均冷
却速度を意味するものである。
１℃／ｓｅｃ未満では、熱処理前よりも保磁力が低下す
る。なお、ここで冷却速度は、熱処理風るまでの平均冷
却速度を意味するものである。
以下実施例により本発明を更に詳細に説明する。
実施例Ｉ
Ｎｄ＋７Ｆｅ＋ｓＢｅ合金をアーク溶解により作製し、
本合金をＡｒ雰囲気中で単ロール法によりフレーク状薄
片を作製した。ロール周速は３０ｍ／ｓｅｃで得られた
薄片は約３０μｍの厚さをもった不定形でありＸ線回折
の結果、非晶質と結晶質の混合物であることが解った。
本合金をＡｒ雰囲気中で単ロール法によりフレーク状薄
片を作製した。ロール周速は３０ｍ／ｓｅｃで得られた
薄片は約３０μｍの厚さをもった不定形でありＸ線回折
の結果、非晶質と結晶質の混合物であることが解った。
この薄片を３２メツシユ以下となるように粗粉砕し、金
型成型により成形体を作製した。成形圧は５ ｔｏｎ
／ ｃａであり、磁場印加は行っていない。成形体の密
度は５−８ｇ／ｃｃである。得られた成形体を７００℃
でホットプレスした。ホットプレスの温度は７００“Ｃ
で圧力は２ｔｏｎ／ｃＩ１１である。ホットプレスによ
って得られた密度は７．３０ ｇ ／ｃｃで、ホントプ
レスによって高密度化が充分はかれた。高密度化された
バルク体を更に７００℃ですえ込み加工した。試料の高
さはすえ込み加工の前後で圧縮比率が３になるように調
整した。（すえ込み前の高さをｈｏとし、すえ込み後の
高さをｈとするとｈ ｏ ／ ｈ ＝ ３ ）すえ込み
加工された試料をＡｒ雰囲気中で７５０℃に加熱し、６
０分保持した後、水冷した。この時の冷却速度は７℃／
ｓｅｃであった。
型成型により成形体を作製した。成形圧は５ ｔｏｎ
／ ｃａであり、磁場印加は行っていない。成形体の密
度は５−８ｇ／ｃｃである。得られた成形体を７００℃
でホットプレスした。ホットプレスの温度は７００“Ｃ
で圧力は２ｔｏｎ／ｃＩ１１である。ホットプレスによ
って得られた密度は７．３０ ｇ ／ｃｃで、ホントプ
レスによって高密度化が充分はかれた。高密度化された
バルク体を更に７００℃ですえ込み加工した。試料の高
さはすえ込み加工の前後で圧縮比率が３になるように調
整した。（すえ込み前の高さをｈｏとし、すえ込み後の
高さをｈとするとｈ ｏ ／ ｈ ＝ ３ ）すえ込み
加工された試料をＡｒ雰囲気中で７５０℃に加熱し、６
０分保持した後、水冷した。この時の冷却速度は７℃／
ｓｅｃであった。
熱処理前後の６Ｐ１気特性を第１表に示す。熱処理によ
り保磁力が向上する事が分かる。
り保磁力が向上する事が分かる。
第 １ 表
実施例２
圧縮比以外は実施例１と同じ方法によりＲ−Ｆｅ−Ｂ系
永久磁石を作製した。結果を第２表に示す。
永久磁石を作製した。結果を第２表に示す。
圧縮比にかかわらず、熱処理後の保磁力が上昇している
事がわかる。
事がわかる。
第 ２ 表
実施例３
熱処理における保持時間以外は、実施例１と同じ方法に
よりＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を作製した。
よりＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を作製した。
結果を第３表に示す。
第 ３ 表
実施例４
熱処理温度を変え保持時間を１０分にした以外は実施例
１と同し方法によりＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を作製した
。結果を第４表に示す。
１と同し方法によりＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石を作製した
。結果を第４表に示す。
第４表
実施例５
保持時間を１０分にし、冷却方法を変えた以外は実施例
１と同じ方法によりＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久Ｅｕ石を作製し
た。結果を第５表に示す。
１と同じ方法によりＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久Ｅｕ石を作製し
た。結果を第５表に示す。
第 ５ 表
実施例６
組成を変えた以外は実施例１と同じ方法によりＲ−Ｆｅ
−Ｂ系永久磁石を作製した。結果を第０表に示す。
−Ｂ系永久磁石を作製した。結果を第０表に示す。
第 ６ 表
実施例７
すえ込み温度を変える事により、結晶粒径を変化させた
以外は実施例１と同様の方法により、異方性ボンド磁石
を作成した。結果を第７表に示す。
以外は実施例１と同様の方法により、異方性ボンド磁石
を作成した。結果を第７表に示す。
平均結晶粒径０．００１μｍ以上０．５μｍ以下では良
好な磁気特性を有する事が分かる。
好な磁気特性を有する事が分かる。
第７表
〔効果〕
以上のように、本発明によるＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石は
従来のものよりも保磁力が大きく、熱安定性の改良に大
きな効果を有する。
従来のものよりも保磁力が大きく、熱安定性の改良に大
きな効果を有する。
Claims (4)
- （１）平均結晶粒径が０．０１〜０．５μｍであるＲ−
Ｆｅ−Ｂ系合金（ＲはＹを含む１種又は２種以上の希土
類元素、又Ｆｅの一部をＣｏで置換したＲ−Ｆｅ−Ｃｏ
−Ｂ系合金を含み、更に添加元素（Ｍ）としてＳｉ、Ａ
ｌ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｍｏ、Ｇａ、Ｐ、Ｃの１種又は
２種以上の組合せを用いたＲ−Ｆｅ−Ｂ−Ｍ系合金、Ｒ
−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｍ系合金を含む）を温間加工により
異方性化した後、熱処理を施すことを特徴とするＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系永久磁石の製造方法。 - （２）温間加工により異方性化したＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金
を６００℃以上９００℃以下の温度に加熱後、０分以上
２４０分以下保持し、１℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷
却する過程から成る事を特徴とする特許請求の範囲第１
項記載のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の製造方法。 - （３）Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金がＲ：１１〜１８ａｔ％、Ｂ
：４〜１１ａｔ％、Ｃｏ：３０ａｔ％以下、残部Ｆｅ及
び不可避不純物からなる事を特徴とする特許請求の範囲
第１項記載のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の製造方法。 - （４）前記添加元素の添加量が０．００１〜３ａｔ％で
ある事を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61172988A JPS6329908A (ja) | 1986-07-23 | 1986-07-23 | Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系希土類磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61172988A JPS6329908A (ja) | 1986-07-23 | 1986-07-23 | Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系希土類磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6329908A true JPS6329908A (ja) | 1988-02-08 |
Family
ID=15952092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61172988A Pending JPS6329908A (ja) | 1986-07-23 | 1986-07-23 | Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系希土類磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6329908A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6399502A (ja) * | 1986-06-12 | 1988-04-30 | Toshiba Corp | 永久磁石及びその製造方法 |
| JPH03260018A (ja) * | 1990-03-09 | 1991-11-20 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 異方性希土類永久磁石の製造方法 |
| JPH03261104A (ja) * | 1990-03-09 | 1991-11-21 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 異方性希土類永久磁石の製造方法 |
| JPWO2002103719A1 (ja) * | 2001-06-19 | 2004-10-07 | 三菱電機株式会社 | 希土類永久磁石材料 |
| JP2016029679A (ja) * | 2014-07-25 | 2016-03-03 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
-
1986
- 1986-07-23 JP JP61172988A patent/JPS6329908A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6399502A (ja) * | 1986-06-12 | 1988-04-30 | Toshiba Corp | 永久磁石及びその製造方法 |
| JPH03260018A (ja) * | 1990-03-09 | 1991-11-20 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 異方性希土類永久磁石の製造方法 |
| JPH03261104A (ja) * | 1990-03-09 | 1991-11-21 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 異方性希土類永久磁石の製造方法 |
| JPWO2002103719A1 (ja) * | 2001-06-19 | 2004-10-07 | 三菱電機株式会社 | 希土類永久磁石材料 |
| JP2016029679A (ja) * | 2014-07-25 | 2016-03-03 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
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