JPS63282241A - 高Ｃｒ継目無鋼管穿孔用工具材料 - Google Patents
高Ｃｒ継目無鋼管穿孔用工具材料Info
- Publication number
- JPS63282241A JPS63282241A JP11359687A JP11359687A JPS63282241A JP S63282241 A JPS63282241 A JP S63282241A JP 11359687 A JP11359687 A JP 11359687A JP 11359687 A JP11359687 A JP 11359687A JP S63282241 A JPS63282241 A JP S63282241A
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- JP
- Japan
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- plug
- tool material
- life
- drilling
- scale
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、継目無鋼管製造用工具材料に係り、特に高Ｃ
ｒ鋼穿孔時に耐焼付性および耐摩耗性に優れた性質を示
すピアサ−またはエロンゲータ用プラグの材料に関する
。
ｒ鋼穿孔時に耐焼付性および耐摩耗性に優れた性質を示
すピアサ−またはエロンゲータ用プラグの材料に関する
。
〈従来の技術〉
継目無鋼管の製造方法は、丸鋼片もしくは角鋼片をマン
ネスマン方式あるいはプレス方式により穿孔して中空素
材とし、この中空素材をマンドレルミルあるいはエロン
ゲータとプラグミル等により伸延加工する方法が一最的
である。
ネスマン方式あるいはプレス方式により穿孔して中空素
材とし、この中空素材をマンドレルミルあるいはエロン
ゲータとプラグミル等により伸延加工する方法が一最的
である。
この継目無鋼管製造の各工程において、成形用プラグお
よびガイドシューは、高温下の苛酷な摩耗状態にさらさ
れる。したがって、高温における耐摩耗性にすぐれた工
具を製造し、工具寿命を延長させることは、上記方法に
よる継目無鋼管製造上の重要な問題の一つであり、特に
最近のように油井用継目無鋼管の高合金化が望まれる場
合、その重要性はさらに大きくなっている。
よびガイドシューは、高温下の苛酷な摩耗状態にさらさ
れる。したがって、高温における耐摩耗性にすぐれた工
具を製造し、工具寿命を延長させることは、上記方法に
よる継目無鋼管製造上の重要な問題の一つであり、特に
最近のように油井用継目無鋼管の高合金化が望まれる場
合、その重要性はさらに大きくなっている。
穿孔およびエロンゲータ用プラグの材料に関する従来技
術としては、例えば特開昭６０〜１５９１５６や、特開
昭６０−２０８４５８に示されるように、重量比でＣ：
０．１〜０．２５％、Ｃｒ：１〜３％、Ｎｉ：１〜９
％。
術としては、例えば特開昭６０〜１５９１５６や、特開
昭６０−２０８４５８に示されるように、重量比でＣ：
０．１〜０．２５％、Ｃｒ：１〜３％、Ｎｉ：１〜９
％。
ＭｏおよびＷのいずれか１種また２種合計で０．３〜３
％を必須成分として、Ｎｉ／Ｃｒの値が１〜３である芯
金用合金材料が提本されている。また本出願人の出願に
よる特開昭５９−９１５４は通常の穿孔用プラグに含有
されている化学組成Ｃ−３ｉ Ｍｎ−Ｎｉ−Ｃｒに加
えて適当量のＭｏ、ＮｂまたはＭｏ。
％を必須成分として、Ｎｉ／Ｃｒの値が１〜３である芯
金用合金材料が提本されている。また本出願人の出願に
よる特開昭５９−９１５４は通常の穿孔用プラグに含有
されている化学組成Ｃ−３ｉ Ｍｎ−Ｎｉ−Ｃｒに加
えて適当量のＭｏ、ＮｂまたはＭｏ。
Ｎｂに加えて適当量のＭｏ、 Ｎｂ、さらにＡｌ。
Ｚｒ、Ｖ、Ｃｏ、Ｗの１種または２種以上を添加するも
のであり、１３Ｃｒステンレス鋼の穿孔の場合にはかな
りの寿命の延長が認められる。
のであり、１３Ｃｒステンレス鋼の穿孔の場合にはかな
りの寿命の延長が認められる。
しかしながら最近マンネスマンマンドレルミルまたはプ
ラグミルにおいて従来製造が困難とされてきたＳ Ｕ
５３０４．３１６Ｌ 、 ３２１．３４７のオーステナ
イトステンレス鋼または２２〜２５％のＣｒを含有する
オーステナイト−フェライトの二相ステンレス鋼等の１
６％以上のＣｒを含有する鋼材料が多量に造管されるよ
うになっできた。このため上記３件の発明に開示されて
いるような合金鋼プラグを用いても、えぐれなどの損耗
や被圧延材のプラグへの焼付が発生し、プラグ寿命が短
いことによる原単位の上昇のみな°らず、パイプの内面
欠陥多発の原因にもなっていた。
ラグミルにおいて従来製造が困難とされてきたＳ Ｕ
５３０４．３１６Ｌ 、 ３２１．３４７のオーステナ
イトステンレス鋼または２２〜２５％のＣｒを含有する
オーステナイト−フェライトの二相ステンレス鋼等の１
６％以上のＣｒを含有する鋼材料が多量に造管されるよ
うになっできた。このため上記３件の発明に開示されて
いるような合金鋼プラグを用いても、えぐれなどの損耗
や被圧延材のプラグへの焼付が発生し、プラグ寿命が短
いことによる原単位の上昇のみな°らず、パイプの内面
欠陥多発の原因にもなっていた。
〈発明が解決しようとする問題点〉
本発明は上記に鑑みなされたもので５ＵＳ３０４゜３１
６Ｌ 、 ３２１．３４７．２２Ｃｒおよび２５ Ｃｒ
二相ステンレス鋼の穿孔または伸延加工に際して損耗が
小さく、被圧延材の焼付がない寿命の長いプラグを提供
することを目的とする。
６Ｌ 、 ３２１．３４７．２２Ｃｒおよび２５ Ｃｒ
二相ステンレス鋼の穿孔または伸延加工に際して損耗が
小さく、被圧延材の焼付がない寿命の長いプラグを提供
することを目的とする。
く問題点を解決するための手段〉
本発明は重量比にて、
Ｃ： ０．１０〜０．４０％ 、 Ｓ ｉ ： ０
．１０〜１．００％Ｍｎ ： ０．２’Ｏ〜２．００％
、Ｃｒ：０．９５％以下Ｍｏ ： ０．５０〜３．５
０％ 、 Ｗ ：０．５０〜３．５０％Ｎｂ ：
０．１０〜１．００％ を含有し、残部はＦｅと不可避的不純物からなる鋳造合
金より成形され、その表面に酸化スケール付着処理を施
された高Ｃｒ継目無鋼管穿孔用工具材料であり、また重
量比にて、 Ｃ： ０．１０〜０．４０％ 、 Ｓ ｉ ： ０．１
０〜１．００％Ｍｎ ： ０．２０’２．００％ 、Ｃ
ｒ：０．９５％以下Ｍｏ ： ０．５０〜３．５０％
、 Ｗ ：０．５０ 〜３．５０％Ｎｂ ： ０．１
０〜１．００％ を含有し、さらに Ｎ ｉ ： ０．５０〜３．５０％ 、 Ｃｏ ：
０．５０〜３．５０％ｖ １．１０〜１．００％ のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部
はＦｅと不可避的不純物からなる鋳造合金より成形され
、その表面に酸化スケール付着処理を施された高Ｃｒ継
目無鋼管穿孔用工具材料である。
．１０〜１．００％Ｍｎ ： ０．２’Ｏ〜２．００％
、Ｃｒ：０．９５％以下Ｍｏ ： ０．５０〜３．５
０％ 、 Ｗ ：０．５０〜３．５０％Ｎｂ ：
０．１０〜１．００％ を含有し、残部はＦｅと不可避的不純物からなる鋳造合
金より成形され、その表面に酸化スケール付着処理を施
された高Ｃｒ継目無鋼管穿孔用工具材料であり、また重
量比にて、 Ｃ： ０．１０〜０．４０％ 、 Ｓ ｉ ： ０．１
０〜１．００％Ｍｎ ： ０．２０’２．００％ 、Ｃ
ｒ：０．９５％以下Ｍｏ ： ０．５０〜３．５０％
、 Ｗ ：０．５０ 〜３．５０％Ｎｂ ： ０．１
０〜１．００％ を含有し、さらに Ｎ ｉ ： ０．５０〜３．５０％ 、 Ｃｏ ：
０．５０〜３．５０％ｖ １．１０〜１．００％ のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部
はＦｅと不可避的不純物からなる鋳造合金より成形され
、その表面に酸化スケール付着処理を施された高Ｃｒ継
目無鋼管穿孔用工具材料である。
く作 用〉
本発明者らは１６％以上のＣｒを含有する材料を穿孔ま
たは伸延加工するためのプラグ寿命を向上させるべく実
験、検討を重ねてきた。上記３件の発明に開示されてい
るように従来の穿孔用プラグにはすべて１％以上のＣｒ
が含有されており、Ｃｒの炭化物による高温強度の上昇
およびＣｒの酸化物、形成による地鉄との密着性にすぐ
れた酸化スケール生成などで寿命を向上させることが試
みられている。
たは伸延加工するためのプラグ寿命を向上させるべく実
験、検討を重ねてきた。上記３件の発明に開示されてい
るように従来の穿孔用プラグにはすべて１％以上のＣｒ
が含有されており、Ｃｒの炭化物による高温強度の上昇
およびＣｒの酸化物、形成による地鉄との密着性にすぐ
れた酸化スケール生成などで寿命を向上させることが試
みられている。
本発明者らは１％以上のＣｒを含有する従来プラグで１
６％以上のＣｒを含有する材料を穿孔または伸延する場
合、Ｃｒの酸化物を含む酸化スケールが穿孔中に高Ｃｒ
被穿孔材と密着する傾向にあり、プラグ側の酸化スケー
ルが被穿孔材によってこすり取られて、断熱効果、潤滑
効果が消失しプラグのえぐれまたは被穿孔材の焼付が生
じて寿命が著しく低下することを見出した。
６％以上のＣｒを含有する材料を穿孔または伸延する場
合、Ｃｒの酸化物を含む酸化スケールが穿孔中に高Ｃｒ
被穿孔材と密着する傾向にあり、プラグ側の酸化スケー
ルが被穿孔材によってこすり取られて、断熱効果、潤滑
効果が消失しプラグのえぐれまたは被穿孔材の焼付が生
じて寿命が著しく低下することを見出した。
次に本発明の基礎となった実験を説明する。
第１図は（Ａ） Ｃ：０．５０％ 、Ｓｉ：０．３５％
。
。
Ｍｎ ： ０．５５％ 、Ｍｏ：１．４８％ 。
Ｗ ７２．９２％ 、 Ｎｂ：０．３１％ＣＢ）
Ｃ：０．２９％ 、Ｓｔ：０．３３％ 。
Ｃ：０．２９％ 、Ｓｔ：０．３３％ 。
Ｍｎ：０．５４％ 、’ Ｍｏ ＝ １．０２％
。
。
Ｗ ：２．０７％ 、Ｎｂ：０．２５％ 。
Ｎｉ：１．４２％ 、 Ｃｏ ： １．０１％を基
礎にＣｒ含有量を変えた組成を有する鋼材料から所定の
形状に鋳造された後酸化雰囲気中で９７０°ＣＸ４ｈの
酸化スケール付着処理を施されたプラグを用い、 ・ Ｃ： ０．０１５％、Ｓｔ：０．３５％、Ｍｎ：１．５
３％。
礎にＣｒ含有量を変えた組成を有する鋼材料から所定の
形状に鋳造された後酸化雰囲気中で９７０°ＣＸ４ｈの
酸化スケール付着処理を施されたプラグを用い、 ・ Ｃ： ０．０１５％、Ｓｔ：０．３５％、Ｍｎ：１．５
３％。
Ｎ ｉ ： ５．９２％、 Ｃｒ／２２．６％、
Ｍｏ ： ３．１２％。
Ｍｏ ： ３．１２％。
Ｎ ：０．１６％を含む２相ステンレス鋼の外径２０
７ ｍのビレットを穿孔し、外径１９２ｍ、肉厚１３．
５１のホローを連続して製造した場合の寿命を、Ｃ：ｏ
、３１％、 Ｓ ｉ ： ０．３５％、Ｍｎ：０．５
５％。
７ ｍのビレットを穿孔し、外径１９２ｍ、肉厚１３．
５１のホローを連続して製造した場合の寿命を、Ｃ：ｏ
、３１％、 Ｓ ｉ ： ０．３５％、Ｍｎ：０．５
５％。
Ｎｉ ： １．０５％、Ｃｒ：３．０４％を含有する鋼
材料から成形し、上記雰囲気中で９５０”ＣＸ ４ ｈ
のスケール付着処理を施されたプラグを用いて上記ビレ
ットを上記ホローに連続穿孔した場合の寿命に対する比
で表し、それらをプラグのＣｒ含有量に対してプロット
したものである。
材料から成形し、上記雰囲気中で９５０”ＣＸ ４ ｈ
のスケール付着処理を施されたプラグを用いて上記ビレ
ットを上記ホローに連続穿孔した場合の寿命に対する比
で表し、それらをプラグのＣｒ含有量に対してプロット
したものである。
第１図からＣｒ含有量が０．９５％を越えると、プラグ
の寿命が急激に低下することが分かる。
の寿命が急激に低下することが分かる。
この知見に基づき本発明者らは従来プラグに比べて’Ｃ
ｒ含有量を低減し、適切なプラグ表面の高温酸化スケー
ル付着処理によって地鉄との界面近傍のスケールを穿孔
中に１６％以上のＣｒを含有する被穿孔材にこすり取ら
れることなく、むしろプラグ表面に強固に溶着されるよ
うなＦｅＯ主体の組成とし、さらに適当量のＭｏ、Ｗ、
Ｎｂ、Ｎｉ。
ｒ含有量を低減し、適切なプラグ表面の高温酸化スケー
ル付着処理によって地鉄との界面近傍のスケールを穿孔
中に１６％以上のＣｒを含有する被穿孔材にこすり取ら
れることなく、むしろプラグ表面に強固に溶着されるよ
うなＦｅＯ主体の組成とし、さらに適当量のＭｏ、Ｗ、
Ｎｂ、Ｎｉ。
Ｃｏ、Ｖを添加して高温強度と表面酸化スケールの地鉄
への密着性を高めることにより、１６％以上のＣｒを含
有するステンレス鋼の穿孔および伸延加工用の高寿命プ
ラグ材料を得ることができた。
への密着性を高めることにより、１６％以上のＣｒを含
有するステンレス鋼の穿孔および伸延加工用の高寿命プ
ラグ材料を得ることができた。
次に本発明における化学成分の限定理由について述べる
。ここで成分組成は全て重量％である。
。ここで成分組成は全て重量％である。
Ｃ：
Ｃは高温強度を高めるために添加されるが０．１０％未
満ではその効果がなく ０．４０％を越えると使用中に
割れが発生し易くなり、プラグの寿命を著しく低下させ
る。
満ではその効果がなく ０．４０％を越えると使用中に
割れが発生し易くなり、プラグの寿命を著しく低下させ
る。
Ｓｉ：
Ｓｔは脱酸のために添加されるが０．１０％未満ではそ
の効果が小さく １．００％を越えると酸化スケール付
着量が少なくなり寿命を低下させる。
の効果が小さく １．００％を越えると酸化スケール付
着量が少なくなり寿命を低下させる。
Ｍｎ：
Ｍｎは高温強度を高めるために添加されるが０．２０％
未満ではその効果が小さく ２．００％を越えると穿孔
中の熱履歴により、熱疲労割れが発生し易くなり寿命を
低下させる。
未満ではその効果が小さく ２．００％を越えると穿孔
中の熱履歴により、熱疲労割れが発生し易くなり寿命を
低下させる。
Ｃｒ：
Ｃｒは表面に地鉄合金との密着性がよく、かつ断熱性の
よいスケールを生成させ、またＣｒの炭化物生成による
高温強度の増加のために添加されるが、０．９５％を越
えると地鉄界面近傍のスケール組成がすべてＦ ｅ Ｃ
ｒ ｚ Ｏａ となり、１６％以上のＣｒを含有する材
料を穿孔する場合、プラグ側のスケールが被圧延材にこ
すり取られるため寿命が低下する。
よいスケールを生成させ、またＣｒの炭化物生成による
高温強度の増加のために添加されるが、０．９５％を越
えると地鉄界面近傍のスケール組成がすべてＦ ｅ Ｃ
ｒ ｚ Ｏａ となり、１６％以上のＣｒを含有する材
料を穿孔する場合、プラグ側のスケールが被圧延材にこ
すり取られるため寿命が低下する。
ＭＯ：
Ｍｏは高温強度を高めるために添加されるが、０．５０
％未満ではその効果が小さく 、３．５％を越えると酸
化スケール生成量が低下し寿命が著しく低下する。
％未満ではその効果が小さく 、３．５％を越えると酸
化スケール生成量が低下し寿命が著しく低下する。
Ｗ ：
Ｗは高温強度を高めるために添加されるが、０．５０％
未満ではその効果が小さく 、３．５％を越えると酸化
スケール生成量が低下し寿命が著しく悪化する。
未満ではその効果が小さく 、３．５％を越えると酸化
スケール生成量が低下し寿命が著しく悪化する。
Ｎｂ：
Ｎｂは高温強度を高めるために添加されるが、０．０５
％未満ではその効果が小さく 、 １．０％を越えると
穿孔中に割れが発生し易くなり、寿命を低下させる。
％未満ではその効果が小さく 、 １．０％を越えると
穿孔中に割れが発生し易くなり、寿命を低下させる。
上記のＣ，Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂの各限定
量を本発明の穿孔または伸延加工用プラグ材の必須成分
とするが、さらにＮｉ、Ｃｏ、Ｖを下記限定量内におい
て１種または２種以上台゛有させることにより、本発明
の目的を達成することができる。
量を本発明の穿孔または伸延加工用プラグ材の必須成分
とするが、さらにＮｉ、Ｃｏ、Ｖを下記限定量内におい
て１種または２種以上台゛有させることにより、本発明
の目的を達成することができる。
Ｎｉ ：
Ｎｉは酸化雰囲気中における加熱中に選択酸化を促進し
界面のスケールを根が生えたような形状にして、密着性
を高めプラグ寿命を向上させるが０．５０％未満では、
その効果が小さく 、３．０％を越えるとスケール生成
量が低下し、寿命が著しく悪化する。
界面のスケールを根が生えたような形状にして、密着性
を高めプラグ寿命を向上させるが０．５０％未満では、
その効果が小さく 、３．０％を越えるとスケール生成
量が低下し、寿命が著しく悪化する。
ＣＯ：
Ｃｏは高温強度を高めるとともに、酸化雰囲気中におけ
る加熱中に選択酸化を促進し、また地鉄界面近傍のス与
−ル中に金属粒を多数生成させてスケールと地鉄の密着
性を著しく高めて、プラグ寿命を延長させるが、０．５
０％未満ではその効果が小さく、３．５％を越えるとス
ケール生成量が低下し寿命が悪化する。
る加熱中に選択酸化を促進し、また地鉄界面近傍のス与
−ル中に金属粒を多数生成させてスケールと地鉄の密着
性を著しく高めて、プラグ寿命を延長させるが、０．５
０％未満ではその効果が小さく、３．５％を越えるとス
ケール生成量が低下し寿命が悪化する。
■ ：
■は高温強度を高めるために添加されるが、０．０５％
未満ではその効果が小さく 、ｉ、ｏ％を越えると穿孔
中にプラグ割れが発生し易くなり、寿命を著しく低下さ
せる。
未満ではその効果が小さく 、ｉ、ｏ％を越えると穿孔
中にプラグ割れが発生し易くなり、寿命を著しく低下さ
せる。
また酸化雰囲気中におけるスケール付着処理時の温度を
９００〜１０５０°Ｃの範囲としたのは９００°Ｃ以下
のときにはスケールの生成量が少なく、また１０５０゛
Ｃを越えるときにはスケール中に空隙が多くなり密着性
が低下して、いずれの場合もプラグの寿命の低下が著し
い。
９００〜１０５０°Ｃの範囲としたのは９００°Ｃ以下
のときにはスケールの生成量が少なく、また１０５０゛
Ｃを越えるときにはスケール中に空隙が多くなり密着性
が低下して、いずれの場合もプラグの寿命の低下が著し
い。
上記温度範囲における保持時間が１時間未満のときには
スケール生成量が少なくプラグの寿命が低下するが２４
時間・で生成量は飽和し、これ以上保持するのは生産性
を低下させ、加熱原単位を上昇させるだけであるので無
意味である。
スケール生成量が少なくプラグの寿命が低下するが２４
時間・で生成量は飽和し、これ以上保持するのは生産性
を低下させ、加熱原単位を上昇させるだけであるので無
意味である。
〈実施例〉
第１表に化学組成を示した本発明材と比較材を第２表に
示す条件で酸化雰囲気中における酸化スケール付着のた
めの熱処理を施し、これらのプラグを用いて化学組成が
Ｃ： ０．０１５％ 、Ｓｉ：０．３５％ 、 Ｍｎ
： １．５３％ 、Ｎｉ：５．９２％ 、 Ｃｒ：
２２．６％ 、Ｍｏ：３．１２％ 、 Ｎ ：０．１
６％を含む２相ステンレス鋼の外径２０７国のビレット
を穿孔し、外径１９２鵬、肉厚１３．５ｍａ＋のホロー
を連続して第 １ 表 第 ２ 表 製造した場合について、比較材の寿命を１とし、本発明
材のそれらをその倍数で表し、熱処理条件と同じく第２
表に示す。
示す条件で酸化雰囲気中における酸化スケール付着のた
めの熱処理を施し、これらのプラグを用いて化学組成が
Ｃ： ０．０１５％ 、Ｓｉ：０．３５％ 、 Ｍｎ
： １．５３％ 、Ｎｉ：５．９２％ 、 Ｃｒ：
２２．６％ 、Ｍｏ：３．１２％ 、 Ｎ ：０．１
６％を含む２相ステンレス鋼の外径２０７国のビレット
を穿孔し、外径１９２鵬、肉厚１３．５ｍａ＋のホロー
を連続して第 １ 表 第 ２ 表 製造した場合について、比較材の寿命を１とし、本発明
材のそれらをその倍数で表し、熱処理条件と同じく第２
表に示す。
第２表のプラグ寿命比からあきらかなように、本発明材
はいずれもすぐれた寿命を有している。
はいずれもすぐれた寿命を有している。
〈発明の効果〉
本発明は、上記実施例からも明らかな如く、継目無鋼管
製造用工具材料の化学成分を限定するとともに、酸化雰
囲気中において９００〜１０５０℃の温度範囲で１〜２
４時間保持する酸化スケール付着処理を施すことによっ
て１６％以上のＣｒを含有するステンレス鋼を穿孔また
は伸延加工するに際して耐摩耗にすぐれ、被圧延材の焼
きの住じない寿命の長い工具材料を製造することを可能
にしたものである。
製造用工具材料の化学成分を限定するとともに、酸化雰
囲気中において９００〜１０５０℃の温度範囲で１〜２
４時間保持する酸化スケール付着処理を施すことによっ
て１６％以上のＣｒを含有するステンレス鋼を穿孔また
は伸延加工するに際して耐摩耗にすぐれ、被圧延材の焼
きの住じない寿命の長い工具材料を製造することを可能
にしたものである。
これにより１６％以上のＣｒを含有する高合金継目無鋼
管をマンネスマンミルで製造する際の最大の問題である
穿孔または伸延加工用プラグの損耗を改善することがで
きるので、近年の油井、ガス井用継目無綱管の分野にお
ける高合金鋼管の需要の増大からみて、その工業的価値
は大きい。
管をマンネスマンミルで製造する際の最大の問題である
穿孔または伸延加工用プラグの損耗を改善することがで
きるので、近年の油井、ガス井用継目無綱管の分野にお
ける高合金鋼管の需要の増大からみて、その工業的価値
は大きい。
第１図は、ＣＳｔ Ｍｎ Ｍｏ−Ｗ−ＮｂまたはＣ
−３ｉ−Ｍｎ−Ｍｏ−Ｗ−Ｎｂ−Ｃ−３ｉ−を本発明の
限定範囲で含有する穿孔用プラグの寿命におよぼすＣｒ
含有量の影響を示す図である。
−３ｉ−Ｍｎ−Ｍｏ−Ｗ−Ｎｂ−Ｃ−３ｉ−を本発明の
限定範囲で含有する穿孔用プラグの寿命におよぼすＣｒ
含有量の影響を示す図である。
Claims (2)
- （１）重量比にて、 Ｃ：０．１０〜０．４０％、Ｓｉ：０．１０〜１．００
％Ｍｎ：０．２０〜２．００％、Ｃｒ：０．９５％以下
Ｍｏ：０．５０〜３．５０％、Ｗ：０．５０〜３．５０
％Ｎｂ：０．１０〜１．００％ を含有し、残部はＦｅと不可避的不純物からなる鋳造合
金より成形され、その表面に酸化スケール付着処理を施
された高Ｃｒ継目無鋼管穿孔用工具材料。 - （２）重量比にて、 Ｃ：０．１０〜０．４０％、Ｓｉ：０．１０〜１．００
％Ｍｎ：０．２０〜２．００％、Ｃｒ：０．９５％以下
Ｍｏ：０．５０〜３．５０％、Ｗ：０．５０〜３．５０
％Ｎｂ：０．１０〜１．００％ を含有し、さらに Ｎｉ：０．５０〜３．５０％、Ｃｏ：０．５０〜３．５
０％Ｖ：０．１０〜１．００％ のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部
はＦｅと不可避的不純物からなる鋳造合金より成形され
、その表面に酸化スケール付着処理を施された高Ｃｒ継
目無鋼管穿孔用工具材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11359687A JPS63282241A (ja) | 1987-05-12 | 1987-05-12 | 高Ｃｒ継目無鋼管穿孔用工具材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11359687A JPS63282241A (ja) | 1987-05-12 | 1987-05-12 | 高Ｃｒ継目無鋼管穿孔用工具材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63282241A true JPS63282241A (ja) | 1988-11-18 |
| JPH048498B2 JPH048498B2 (ja) | 1992-02-17 |
Family
ID=14616216
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11359687A Granted JPS63282241A (ja) | 1987-05-12 | 1987-05-12 | 高Ｃｒ継目無鋼管穿孔用工具材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63282241A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04147706A (ja) * | 1990-10-12 | 1992-05-21 | Kawasaki Steel Corp | 継目無鋼管製造用プラグ |
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