JPS63218274A - 液体霧化装置 - Google Patents
液体霧化装置Info
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- JPS63218274A JPS63218274A JP5279687A JP5279687A JPS63218274A JP S63218274 A JPS63218274 A JP S63218274A JP 5279687 A JP5279687 A JP 5279687A JP 5279687 A JP5279687 A JP 5279687A JP S63218274 A JPS63218274 A JP S63218274A
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- JP
- Japan
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- liquid
- resonance chamber
- nozzle
- air current
- speed
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B17/00—Apparatus for spraying or atomising liquids or other fluent materials, not covered by the preceding groups
- B05B17/04—Apparatus for spraying or atomising liquids or other fluent materials, not covered by the preceding groups operating with special methods
- B05B17/06—Apparatus for spraying or atomising liquids or other fluent materials, not covered by the preceding groups operating with special methods using ultrasonic or other kinds of vibrations
- B05B17/0692—Apparatus for spraying or atomising liquids or other fluent materials, not covered by the preceding groups operating with special methods using ultrasonic or other kinds of vibrations generated by a fluid
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- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
- Special Spraying Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、一般には液体を微粒化するための霧化装置に
関するものであり、特にハルトマン共振・共鳴器による
空気振動による空気剪断作用と、高速空気流による衝突
剪断作用の複合効果を利用して液体を微粒化する液体霧
化装置に関するものである０本発明は、燃焼器の液体燃
料霧化装置として、又その他種々の噴霧器の霧化装置と
して具現化され、特にボイラ、ガスタービン等の連続燃
焼用噴射弁、ガソリンエンジン、ディーゼルエンジン等
の燃料噴射弁、医薬品製造用噴霧器等に極めて好適に適
用し得るものである０本明細書にて液体とは広範囲の粘
度（０，０００３〜３０ＰａφＳ）を有するものを指し
、液体燃料は勿論のこと、液体中に粉粒体を懸濁させた
液状物質をも包含する。
関するものであり、特にハルトマン共振・共鳴器による
空気振動による空気剪断作用と、高速空気流による衝突
剪断作用の複合効果を利用して液体を微粒化する液体霧
化装置に関するものである０本発明は、燃焼器の液体燃
料霧化装置として、又その他種々の噴霧器の霧化装置と
して具現化され、特にボイラ、ガスタービン等の連続燃
焼用噴射弁、ガソリンエンジン、ディーゼルエンジン等
の燃料噴射弁、医薬品製造用噴霧器等に極めて好適に適
用し得るものである０本明細書にて液体とは広範囲の粘
度（０，０００３〜３０ＰａφＳ）を有するものを指し
、液体燃料は勿論のこと、液体中に粉粒体を懸濁させた
液状物質をも包含する。
′ び、 へ
従来、液体を微粒化するためには種々の方法が提案され
ており、大きく分けると、超音波発振器や超音波振動子
を利用して供給液体を微粒化する方法と、このような超
音波発振器や超音波振動子を利用しないで液体を微粒化
する方法に分類し得るが、本発明は後者に属するもので
ある。後者の技術により液体を微粒化する方法としては
、従来、（１）高速気流中に液体を注入して空気剪断作
用により、更には微粒化液体同志の衝突作用により該液
体を微粒化する方法、及び（２）空気の共振嗜共鳴振動
（ハルトマン笛）を利用して液体を微粒化する方法が知
られている。
ており、大きく分けると、超音波発振器や超音波振動子
を利用して供給液体を微粒化する方法と、このような超
音波発振器や超音波振動子を利用しないで液体を微粒化
する方法に分類し得るが、本発明は後者に属するもので
ある。後者の技術により液体を微粒化する方法としては
、従来、（１）高速気流中に液体を注入して空気剪断作
用により、更には微粒化液体同志の衝突作用により該液
体を微粒化する方法、及び（２）空気の共振嗜共鳴振動
（ハルトマン笛）を利用して液体を微粒化する方法が知
られている。
しかしながら、本発明者等の研究実験によると、これら
各方法を単独で利用した液体霧化装置では微粒化粒子の
平均粒径（Ｄ、、）は数１０μｍであり、特に燃焼器用
の噴射弁として使用するには生成される液体微粒子が十
分に小さいとは言えず、又粒度分布も大であり微粒子の
粒径が大きくバラツクことが分かった。
各方法を単独で利用した液体霧化装置では微粒化粒子の
平均粒径（Ｄ、、）は数１０μｍであり、特に燃焼器用
の噴射弁として使用するには生成される液体微粒子が十
分に小さいとは言えず、又粒度分布も大であり微粒子の
粒径が大きくバラツクことが分かった。
本発明者等は、従来の斯る液体霧化装置が有する問題点
を解決するべく多くの研究実験を行なった結果、上記（
１）、（２）の方法を、つまり高速気流による空気剪断
作用と、ハルトマン共振器による空気振動による空気剪
断作用とを利用して液体を微粒化した場合に、液体の性
状に関係なく、高粘度の液体であってさえも、従来では
得られない程度の微細な、例えば１８Ａｍ以下の、特に
数、ａｍ以下の、しかも均一な粒径を有した粒度分布の
狭い微粒子を霧化し得ることを見出した。
を解決するべく多くの研究実験を行なった結果、上記（
１）、（２）の方法を、つまり高速気流による空気剪断
作用と、ハルトマン共振器による空気振動による空気剪
断作用とを利用して液体を微粒化した場合に、液体の性
状に関係なく、高粘度の液体であってさえも、従来では
得られない程度の微細な、例えば１８Ａｍ以下の、特に
数、ａｍ以下の、しかも均一な粒径を有した粒度分布の
狭い微粒子を霧化し得ることを見出した。
更に、斯る方法によると、空気と液体微粒子との混合が
極めて均一に行なわれ、特に液体燃料を微粒化し燃焼す
るための燃焼器用液体燃料霧化装置として使用した場合
特に優れていることを見出した。
極めて均一に行なわれ、特に液体燃料を微粒化し燃焼す
るための燃焼器用液体燃料霧化装置として使用した場合
特に優れていることを見出した。
本発明は斯る新規な知見に基づきなされたものである。
立」Ｌ例」Ｌ的
従って、本発明の目的は、液体の性状に関係なく１例え
ば１８μｍ以下の微細な且つ均一な粒径を有した微粒子
から成る噴霧を達成することのできる、構造が簡単な且
つ小型の液体霧化装置を提供することである。
ば１８μｍ以下の微細な且つ均一な粒径を有した微粒子
から成る噴霧を達成することのできる、構造が簡単な且
つ小型の液体霧化装置を提供することである。
本発明の目的は、空気との混合が極めて均一に達成され
、液体燃料を使用した燃焼器用液体燃料霧化装置として
好適に使用することのできる液体霧化装置を提供するこ
とである。
、液体燃料を使用した燃焼器用液体燃料霧化装置として
好適に使用することのできる液体霧化装置を提供するこ
とである。
「１ ため
上記目的は本発明に係る液体霧化装置にて達成される。
要約すれば本発明は、高速空気流を発生せしめる高速空
気流発生手段と、該高速空気流発生手段からの高速空気
流を受容し、超音波振動を発生せしめるハルトマン共振
室及び共鳴室と、該ハルトマン共振室の出口に連通し、
該ハルトマン共振室からの超音波発生空気流を受容し外
方へと噴射する高速空気流噴射ノズルとを具備し、前記
高速空気流噴射ノズルから噴出された超音波振動をなす
高速空気流中に微粒化すべき液体を供給し、該液体の微
粒化を行なうことを特徴とする液体霧化装置である。好
ましくは、高速空気流発生手段からの高速空気流は音速
又は超音速とされる。
気流発生手段と、該高速空気流発生手段からの高速空気
流を受容し、超音波振動を発生せしめるハルトマン共振
室及び共鳴室と、該ハルトマン共振室の出口に連通し、
該ハルトマン共振室からの超音波発生空気流を受容し外
方へと噴射する高速空気流噴射ノズルとを具備し、前記
高速空気流噴射ノズルから噴出された超音波振動をなす
高速空気流中に微粒化すべき液体を供給し、該液体の微
粒化を行なうことを特徴とする液体霧化装置である。好
ましくは、高速空気流発生手段からの高速空気流は音速
又は超音速とされる。
ＬＬ例
次に、本発明に係る液体霧化装置を図面に即して更に詳
しく説明する。
しく説明する。
第１図には本発明に係る液体霧化装置の一実施例が図示
される０本実施例にて清体霧化装ｆｉｔはノズルヘッド
２を有し、該ノズルヘッド２の中央下方位置にドラバル
形状の高速空気流噴射ノズル４が形成される。ノズル４
は、喉部の断面積をＳｌ、出口部の断面積を８２とする
と、出口で超音速を得るには（５２／３１）は通常は１
．５〜５で十分であり、出口の気流速度はマツハ１．５
〜２．５とすることができる。
される０本実施例にて清体霧化装ｆｉｔはノズルヘッド
２を有し、該ノズルヘッド２の中央下方位置にドラバル
形状の高速空気流噴射ノズル４が形成される。ノズル４
は、喉部の断面積をＳｌ、出口部の断面積を８２とする
と、出口で超音速を得るには（５２／３１）は通常は１
．５〜５で十分であり、出口の気流速度はマツハ１．５
〜２．５とすることができる。
ノズル４の入口部に近接して環状凹所６が形成される。
該凹所６は、所定の開口巾（Ｗ）及び深さくｈ）を有し
、又環状に形成された該凹所６の内側開口先端縁６ａは
ナイフェツジとされ、後で詳しく説明するハルトマン共
振室を形成する。該凹所６に隣接して断面が半径（ｒ）
の円形とされる環状の共鳴室８が設けられ、該共鳴室８
は環状通路ｌＯにて凹所、即ちハルトマン共振室６に連
通される。更に、前記ハルトマン共振室６に対向して高
速空気流発生手段、即ち１本実施例では環状の先細ノズ
ル１２が配置され、高速空気流を該ハルトマン共振室６
に噴出するべく構成される。
、又環状に形成された該凹所６の内側開口先端縁６ａは
ナイフェツジとされ、後で詳しく説明するハルトマン共
振室を形成する。該凹所６に隣接して断面が半径（ｒ）
の円形とされる環状の共鳴室８が設けられ、該共鳴室８
は環状通路ｌＯにて凹所、即ちハルトマン共振室６に連
通される。更に、前記ハルトマン共振室６に対向して高
速空気流発生手段、即ち１本実施例では環状の先細ノズ
ル１２が配置され、高速空気流を該ハルトマン共振室６
に噴出するべく構成される。
先細ノズル１２は、上述のように環状に形成される必要
はなく、個別の先細ノズルを円周方向に複数側配設する
ことも可能である。
はなく、個別の先細ノズルを円周方向に複数側配設する
ことも可能である。
該先細ノズル１２には、ノズルヘッド２に接続された空
気供給管１４からの空気流が、ノズルヘッド２内に形成
された環状の空気タンク１６に−Ｂ、貯溜された後供給
される。このように空気供給管１４からの空気流を一旦
前記空気タンク１６に貯溜することによりノズル１２に
供給される空気流の圧力や流量が脈流となることが防止
される。
気供給管１４からの空気流が、ノズルヘッド２内に形成
された環状の空気タンク１６に−Ｂ、貯溜された後供給
される。このように空気供給管１４からの空気流を一旦
前記空気タンク１６に貯溜することによりノズル１２に
供給される空気流の圧力や流量が脈流となることが防止
される。
本発明に従えば、ノズルヘッド２には前記ドラバル形状
の高速空気流噴射ノズル４の出口部４ｂに隣接して複数
の１例えば２〜６個の液体供給通路２０が円周方向に等
分に形成される。又、液体供給量を増大させたい場合に
は液体供給通路は少なくとも液噴出口においては環状に
連通したスリット状とすることも可能である。いずれの
形態の液体供給通路であっても、該液体供給通路２０の
噴田口からの液体の噴出方向は任意に設定し得るが、高
速空気流噴射ノズル４を通る空気流に対し、即ちノズル
４の内面に対し大略直交するのが好ましいであろう、該
液体供給通路２０には、ノズルヘッド２に接続された液
体供給管２２からの供給液体が、ノズルヘッド２内に形
成された環状の液体タンク２４に一旦貯溜された後供給
される。このように液体供給管２２からの液体流を−Ｈ
前記液体タンク２４に貯溜することにより液体供給通路
２０に供給される液体流の圧力や流量が脈流となること
が防止される。
の高速空気流噴射ノズル４の出口部４ｂに隣接して複数
の１例えば２〜６個の液体供給通路２０が円周方向に等
分に形成される。又、液体供給量を増大させたい場合に
は液体供給通路は少なくとも液噴出口においては環状に
連通したスリット状とすることも可能である。いずれの
形態の液体供給通路であっても、該液体供給通路２０の
噴田口からの液体の噴出方向は任意に設定し得るが、高
速空気流噴射ノズル４を通る空気流に対し、即ちノズル
４の内面に対し大略直交するのが好ましいであろう、該
液体供給通路２０には、ノズルヘッド２に接続された液
体供給管２２からの供給液体が、ノズルヘッド２内に形
成された環状の液体タンク２４に一旦貯溜された後供給
される。このように液体供給管２２からの液体流を−Ｈ
前記液体タンク２４に貯溜することにより液体供給通路
２０に供給される液体流の圧力や流量が脈流となること
が防止される。
前記供給液体及び供給空気は制御弁（図示せず）等を含
んだ種々の制御装置にてその圧力、流量及び供給タイミ
ング等が１９１ｍされる。
んだ種々の制御装置にてその圧力、流量及び供給タイミ
ング等が１９１ｍされる。
次に、上述のように構成される本発明に係る液体霧化装
置の作動について説明する。
置の作動について説明する。
空気供給管１４がら空気タンク１６を介して先細ノズル
１２に供給された空気流は、該ノズル１２によって音速
又は超音速の空気流とされる。該ノズル１２にて音速又
は超音速とされた空気流はハルトマン共振室６へと噴出
される。このように高速気流をハルトマン共振室に噴出
することにより、共振室出口に空気の超音波振動が発生
する。
１２に供給された空気流は、該ノズル１２によって音速
又は超音速の空気流とされる。該ノズル１２にて音速又
は超音速とされた空気流はハルトマン共振室６へと噴出
される。このように高速気流をハルトマン共振室に噴出
することにより、共振室出口に空気の超音波振動が発生
する。
又、噴射ノズル４の中央部には、空気の不安定区間に設
けられた円環状の共鳴器８により該不安定区間における
圧力上昇と共に音の強さの大きい、つまり高出力の空気
の超音波振動が発生する。音の強さのレベルＳＰＬは周
波数ｆと関数関係にあり、共振周波数ｆｒまではＳＰＬ
の上昇と共に周波数ｆは増大するが、それ以後はＳＰＬ
の上昇と共にｆは減少する。ＳＰＬは供給空気圧と空気
流量によって定まる。
けられた円環状の共鳴器８により該不安定区間における
圧力上昇と共に音の強さの大きい、つまり高出力の空気
の超音波振動が発生する。音の強さのレベルＳＰＬは周
波数ｆと関数関係にあり、共振周波数ｆｒまではＳＰＬ
の上昇と共に周波数ｆは増大するが、それ以後はＳＰＬ
の上昇と共にｆは減少する。ＳＰＬは供給空気圧と空気
流量によって定まる。
このようにハルトマン共振室６に噴出された高速空気流
と共鳴室８の作用にて発生した超音波振動は、例えば８
〜５０ｋＨｚ、７０〜１４５ｄｂの高出力を有しており
、高速空気流噴射ノズル４の入口部４ａから、該噴射ノ
ズル４によって高速流とされ、外方へと噴射される。該
噴射ノズル４は、ノズル中央部に発生した空気の高出力
超音波振動を減衰しないような形状寸法とされたドラバ
ル形状（末広）のノズルとされ、該ノズルを通る気流は
出口にて超音速の高出力超音波振動する空気流とされる
。
と共鳴室８の作用にて発生した超音波振動は、例えば８
〜５０ｋＨｚ、７０〜１４５ｄｂの高出力を有しており
、高速空気流噴射ノズル４の入口部４ａから、該噴射ノ
ズル４によって高速流とされ、外方へと噴射される。該
噴射ノズル４は、ノズル中央部に発生した空気の高出力
超音波振動を減衰しないような形状寸法とされたドラバ
ル形状（末広）のノズルとされ、該ノズルを通る気流は
出口にて超音速の高出力超音波振動する空気流とされる
。
供給液体は、上述のように高速空気流噴射ノズル４の出
口部において液体供給通路２０を介して該高速空気流中
へと噴射される。従って、供給液体は、該超音波振動す
る高速の空気流にて衝突、剪断作用を受け、瞬時に該液
体のキャピラリ波状分裂が行なわれ、その後も高速気流
により微粒化された液粒は表面張力を減じることにより
更に微粒化が促進され、均一な極常の微粒化が達成され
る。
口部において液体供給通路２０を介して該高速空気流中
へと噴射される。従って、供給液体は、該超音波振動す
る高速の空気流にて衝突、剪断作用を受け、瞬時に該液
体のキャピラリ波状分裂が行なわれ、その後も高速気流
により微粒化された液粒は表面張力を減じることにより
更に微粒化が促進され、均一な極常の微粒化が達成され
る。
このように、本発明に従えば、高速空気流との衝突によ
る剪断作用及び超音波振動による剪断作用の複合作用に
より、液体供給通路からの液体は微細な、且つ粒度分布
が狭い噴霧体とされる。
る剪断作用及び超音波振動による剪断作用の複合作用に
より、液体供給通路からの液体は微細な、且つ粒度分布
が狭い噴霧体とされる。
上記構成の液体霧化装置を燃焼器用の液体燃料噴射弁と
して使用した場合の一例を具体的に示せば次の通りであ
る。
して使用した場合の一例を具体的に示せば次の通りであ
る。
使用液体二 ケロシン
環状先細ノズル（１２）：
入口部中 ４ｍｍ
出口部巾 ０．５ｍｍ
ノズル先端の空気流速 マツハ１〜１．５ハルトマン共
振室（６）： ｒｌ］（ｗ） ２ｍｍ深さくｈ）
２ｍｍ共鳴室（８）： 半径（ｒ） ６ｍｍドラバル形状高
速空気流噴射ノズル（４）二人口部径
１０ｍｍ 喉部径 ５ｍｍ 出口部径 １０ｍｍ 出口気流速度 マツハ１．５〜２，５噴射ノズル（
４）の入口部（４ａ）における二層波数８〜５０ｋＨｚ
（常用３０〜４５ｋＨｚ）出力 ７０〜１４５ｄｂ 液体供給通路（２０’）： 口径 ０．３ｍｍ ａ（等分） ３個 供給液体圧カニ ０〜０ 、２ ｋ ｇ ｆ 、／
ｃ ｒｎ” Ｇ供給液体流量： ０ ” ０ 、
５１ ／ ｍ （ｎ供給空気圧カニ ０ 、５〜５ 、
５ ｋｇ ｆ／ｃｒｎ’Ｇ供給空気流量： ２０〜
８０Ｍ／ｍｉｎ上記構成にて、液体燃料の微粒化が極め
て効率良く達成することができ、噴霧微粒子の平均粒径
（Ｄ３□）は１８終ｍ以下であった。
振室（６）： ｒｌ］（ｗ） ２ｍｍ深さくｈ）
２ｍｍ共鳴室（８）： 半径（ｒ） ６ｍｍドラバル形状高
速空気流噴射ノズル（４）二人口部径
１０ｍｍ 喉部径 ５ｍｍ 出口部径 １０ｍｍ 出口気流速度 マツハ１．５〜２，５噴射ノズル（
４）の入口部（４ａ）における二層波数８〜５０ｋＨｚ
（常用３０〜４５ｋＨｚ）出力 ７０〜１４５ｄｂ 液体供給通路（２０’）： 口径 ０．３ｍｍ ａ（等分） ３個 供給液体圧カニ ０〜０ 、２ ｋ ｇ ｆ 、／
ｃ ｒｎ” Ｇ供給液体流量： ０ ” ０ 、
５１ ／ ｍ （ｎ供給空気圧カニ ０ 、５〜５ 、
５ ｋｇ ｆ／ｃｒｎ’Ｇ供給空気流量： ２０〜
８０Ｍ／ｍｉｎ上記構成にて、液体燃料の微粒化が極め
て効率良く達成することができ、噴霧微粒子の平均粒径
（Ｄ３□）は１８終ｍ以下であった。
ｌ見立差】
本発明に係る霧化装置は、以上説明したように、ノズル
から噴射される高速空気流のエネルギーを最大限に利用
し、つまり高速空気流にて発生するハルトマン共振室に
よる超音波振動作用と、高速空気流による衝突剪断作用
とを有効に利用し、性状に関係なく広範囲の粘度（０，
０００３〜３０Ｐａ＊ｓ）を有する供給液体を使用し得
て、例えば１８μｍ以下の微細な且つ均一な粒径を有し
た微粒子から成る噴霧体を発生することができ、しかも
構造が簡単で、小型化し得るという効果を有する。更に
本発明の霧化装置は、霧化された噴霧体における空気と
液体微粒子の混合が極めて均一に達成され、液体燃料を
使用した燃焼器用霧化装置として好適に使用することが
できるという利点がある。
から噴射される高速空気流のエネルギーを最大限に利用
し、つまり高速空気流にて発生するハルトマン共振室に
よる超音波振動作用と、高速空気流による衝突剪断作用
とを有効に利用し、性状に関係なく広範囲の粘度（０，
０００３〜３０Ｐａ＊ｓ）を有する供給液体を使用し得
て、例えば１８μｍ以下の微細な且つ均一な粒径を有し
た微粒子から成る噴霧体を発生することができ、しかも
構造が簡単で、小型化し得るという効果を有する。更に
本発明の霧化装置は、霧化された噴霧体における空気と
液体微粒子の混合が極めて均一に達成され、液体燃料を
使用した燃焼器用霧化装置として好適に使用することが
できるという利点がある。
第１図は、本発明に係る霧化装置の一実施例の断面図で
ある。 ２：ノズルヘッド ４：ドラバル形状高速空気流噴射ノズル６：ハルトマン
共振室 ８：共鳴室 １２：高速空気流発生手段（先細ノズル）２０：液体供
給通路
ある。 ２：ノズルヘッド ４：ドラバル形状高速空気流噴射ノズル６：ハルトマン
共振室 ８：共鳴室 １２：高速空気流発生手段（先細ノズル）２０：液体供
給通路
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）高速空気流を発生せしめる高速空気流発生手段と、
該高速空気流発生手段からの高速空気流を受容し、超音
波振動を発生せしめるハルトマン共振室及び共鳴室と、
該ハルトマン共振室の出口に連通し、該ハルトマン共振
室からの超音波発生空気流を受容し外方へと噴射する高
速空気流噴射ノズルとを具備し、前記高速空気流噴射ノ
ズルから噴出された超音波振動をなす高速空気流中に微
粒化すべき液体を供給し、該液体の微粒化を行なうこと
を特徴とする液体霧化装置。 ２）高速空気流発生手段は先細ノズルであり、高速空気
流噴射ノズルはドラバル形状噴射ノズルである特許請求
の範囲第１項記載の液体霧化装置。 ３）高速空気流は音速又は超音速とされる特許請求の範
囲第１項又は第２項記載の液体霧化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5279687A JPS63218274A (ja) | 1987-03-06 | 1987-03-06 | 液体霧化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5279687A JPS63218274A (ja) | 1987-03-06 | 1987-03-06 | 液体霧化装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63218274A true JPS63218274A (ja) | 1988-09-12 |
Family
ID=12924798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5279687A Pending JPS63218274A (ja) | 1987-03-06 | 1987-03-06 | 液体霧化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63218274A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010000490A (ja) * | 2008-06-20 | 2010-01-07 | Kanichi Ito | 液状物質の処理方法及び装置 |
| JP2013022689A (ja) * | 2011-07-21 | 2013-02-04 | Dainippon Printing Co Ltd | 微細貫通孔成形装置、微細貫通孔成形品の製造方法、およびその方法により製造されたミスト形成用フィルター |
| US20160167077A1 (en) * | 2013-07-26 | 2016-06-16 | Advanced Plasma Solutions Inc. | Pneumoacoustic atomizer of liquids |
| AT517929A1 (de) * | 2015-11-12 | 2017-05-15 | Cs Comb Solutions Gmbh | Zerstäubungsdüse |
-
1987
- 1987-03-06 JP JP5279687A patent/JPS63218274A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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