JPS63143502A - 逆反射体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はキューブコーナ逆反射体、すなわち光源に向っ
て光ｔａ射し戻す物体に関し、よυ詳細には交差する３
組の平行７字溝にエクキュープコーナ連成射☆索が形成
されるような物体に関する。

〔従来の技術〕

逆反射体からの反射光線は一般的に２！２！反射体から
遠ざかるにつ１逆反射体への光の進行径路を中心とする
コーン状パターンに拡散する。この工うな拡散は逆反射
体ヲ芙用化するのに必要でるる。

例えば、到来する車輛のヘッドライトから発せらｎ逆反
射標識により車輛に向って及射される光は、ヘッドライ
ト光線の軸から外Ｘｒした位置にある運転者の目に屈く
には充分発散しなけｎはならない。

従来のキューブコーナ逆反射体では、連成射元肪のこの
コーン状拡散はキューブコーナ逆反射賛累円の不完全性
（例えば、平面の非平坦さ、相互に直角な位置からの平
面の意図せぬ傾き等）及び３つの反射面の基縁により画
定される開口を通って出て行く逆反射光線により生じる
回折により得らする。（スタンの米国的計第５．７１２
，７０６号参照） しかしながら、キューブコーナ逆反射体からの光の拡散
は亘賛な欠点を有している。第１に、逆反射ｆｔ、線の
コーンは反射光線をさらに軸から外ｎて見る必俄のある
多くの用途に対して狭通ざることか多い。第２に、キュ
ーブコーナ逆戊射安索の３面性によシ、逆反射光線コー
ンが望ましくない非対称形状となる。この非対称形状に
ｘ９異なるプレゼンテーション角（用語別は明細書の末
尾にある〕で眺めた場合、キューブコーナ逆反射体には
逆反射輝度の変動が生じる。こｎらの欠点はキューブコ
ーナ連成躬シーテイングで被接さｔ′Ｌ九標識全通過す
る車捕円に並んで着座している２人の人間が標識の輝度
に関して明らかに異なって卸党するほど酷いものである
。

米国特許第３．８１７．５９６号において、出中氏はキ
ューブコーナ逆災射衆素の面上垂直すなわち直角から慎
重に頷けることにより、キューブコーナ逆反射体からの
光軸の発散すなわち拡散音強めている。１９５８年７月
１アメリ力元学協会ジャーナル”第７号第４８巻のピー
・アール・ヨーダの論文１三ｌミラー及び四面体プリズ
ムの光偏向誤差の研究１、理論及び実験の第１９８頁及
び次の頁のエヌ・イー−ライティンの論文１コーナキｚ
−ｉＦｉＲ４ａＯ光字’　（ＵＩ＋Ｃ５３ａ　３１８　
：５３１．７１９．２４；）及び１９７１年７月応用光
学第７号第１０巻のエッチ・ディ・エクノ）ルツの論文
１コーナノ又射板現象の簡単なモデル”に教示されてい
るように、面の傾斜に工９キューブコーナ逆反射費索に
よりｆｇＬ射される光は６本の異なる光妨に分割さ１、
そｎらは要％の基鵡軸から発散して広範な角度に光を拡
散させる。

木国判許第３．８１７，５９６号に教示さτした党の拡
散は逆反射に工９物体を見る観察角全増大させるが、キ
ューブコーナ逆反射要素の６面性から生じる系不的非対
称性を避ける努力はなさｊしていない。さらに、通常小
さな観察角に指向される光は拡大さｎた空間領域に拡散
されるため、通常経験する小さな観察角、すなわち基準
軸近くの狭い角度では拡散により逆反射輝度が低減する
。拡大さｌｆ′した空間中の点から物体は一般的に見え
ないため、拡散光線の大部分は浪費さｎ、この損失光線
により物体の有用逆反射輝度が著しく仏法される。

（米国特許第５．８１７，５９６号の第６図参ｈ＊　）
。

米国判許第３．８５３．２８５号において、ヒーナンは
異なる方法、嘴に１組の１列に配置１：ｎた特殊キュー
ブコーナ逆反射要素を逆反射体に嗣み込むことによシキ
ュープコーナ逆反射体からの光の発散すなわち拡散を変
えている。こ八らの嶋殊キューブコーナ逆反射要素の各
々において、２つの面が要素列の長さに沿って一致する
）Ｕ″ＣＣ交差２面の交差線の稜角は従来の９０’ｆｆ
ｉ越えて、例えば９０’３０”！で拡太さ釘ている。七
の結果前記出版物に記載されているように、こｎらの要
素に工す逆尺射される光は２不のビームに分割され、％
ｎらは列の長さに沿って発散する。列内の異なる賛累で
は、稜角が異なる量だけ拡大さｎて光を細長いパターン
に拡散するものと考えらｎる。

米国特許第！１，８３３．２８５号に教示されている逆
反射体の重要な欠点は、又通管側標識等の多くの逆反射
体において、逆反射体の他の逆反射要素とは著しく蓼な
るパターンの元金分布する孤立した一列の逆反射要素を
設けると混乱が生じることである。例えば、均一に照光
さｎ穴逆ヌ射標識を見る替りに、観察者は標識上の情報
の理解を混乱させる縛反変化？見ることがある。さらに
、米国特許第３．８３３．２８５号に記載さｎた製品は
後に束ねて１列の要素を形成する個々のピンをａ智に製
作する必費がるり、このように別々のピンを精密に形成
して分類し所望の公差円で逆ｆｊｔ射を得るのは困難で
ある。

要約すｎば、キューブコーナ逆反射体からの逆反射光の
発散プロフィール１ｉ−変える従来の努力にはその効用
全制限する基本的欠陥が残さｎ穴。

〔発明の目的と要約〕

本発明は物体から逆反射さｎ六光を所望のパターンや発
散プロフィールに分布するように個々に調整可能な新型
のキューブコーナ逆反射体全提供する。要約すｎば、新
しい逆反射体はその一面にキューブコーナ逆反射要素ア
レイが載置され、要素の３つの横反射面が交差する６組
の平行７字溝に工す形成さ１、少くともその１組が同じ
組の他の＠９１１１角とは異なる溝側角を繰返パターン
で富んでいる。溝側角が繰返し変動する穴め、キューブ
コーナ逆反射要素アレイは各々が機数の別々の形状の柳
数のキューブコーナ逆反射費素からなる繰返すデアレイ
に分割される。別々の形状の少くとも一つは非垂直キュ
ーブコーナ逆反射要素のものであシ、そｎは賛累内の全
ての稜角が垂直となるのに必要な角とは異なる角度で賛
索の少くとも一面が傾斜していることｔ−意味し、稜角
が全て垂直でなくとも、形状及び機能が理想キューブコ
ーナ逆反射要素に近似しているため、このよう彦要素で
もここではキューブコーナ逆反射要素とみなされる。

別々な形状のキューブコーナ逆反射４に索は入射光＋［
ｌ−別々な形状の元パターンに逆反射する。本発明の逆
反射体によυ違反射される光の全体パターン、すなわち
逆反射体の発散プロフィールはサブアレイ内゛の別々な
形状のキューブコーナ逆反射要素が入射光線を逆反射さ
せる異なる光パターンの和からなっておシ、別々な形状
の個々の光パターンを選定して全体パターンに所望の形
状すなわち輪郭を与えることができる。

本発明の逆反射体によシ生じる元パターンの形状は驚く
べき柔軟性全頁している。個々のキューブコーナ逆反射
要素が互いに多くの共通点を有するために驚くべき柔軟
性が得らｎる。例えは、溝に沿って互いに瞬接する費累
は共通面角を有し、（−ｆｉらはこれらの面が全て同じ
ｍ　９１１１角で形成されているためである。さらに、
（′９．差する平行溝セットがある三角形を画定するた
め）、全袂累の基面が同じ三角形全方し、サブアレイ内
の全曹素が互いに同じ方位に固定されている。このよう
な明らかな制約にもかかわらず、逆反射体は高い柔軟性
？有し、ここで詳説するように、■賛な新しい効果を達
成するように製作することができ、そｎには次のものが
含１ｎる。

１）本発明の交通管制標識にＬ９逆及射される光はその
大部分が逆反射全必★としない大きな領域全体に分布さ
れるのではなく、七ｎを見る必要のある人間だけ、例え
ば車輛が標識に接近する場合の車輛の運転者が見るよう
に構成することができる、すなわち不発明の標識からの
発散プロフィールは非対称とすることができるが、七ｎ
は元をニジ有用なパターンに分布でさる望ましい非対称
性である。

２）広範な観察位置範囲にわたって輝度の均一性が改善
さ１穴逆及射譬識を提供することがで曳き、例えばキュ
ーブコーナ要素の３面性から任じる逆反射光コーンの合
理的非対称性ｒ低減することができ、さらに標識の予ｉ
ｆｌ！観察プロフィールにさらに近イ以し、例えは運転
者の車輛が道路に沿って動く時に運転者の目の径路をよ
り完全に包囲する発散プロフィール會合成光コーンに与
えることができる。

６）連成射樟詭は判定の車輛対標識距廂においてのみ機
能して判別な非常警告を与える。

４）例えば、広告サイン、又通デリニエータ等の大きな
ディスアレイで効率的な逆反射体ｔ−提供することがで
きる。

５〕書察名の前面空間にグラフィックイメージを生じる
逆反射体を提供することができる。

６）逆反射体の表作中に生じる寸ｆＩ：誤差や使用中に
生じる寸法か差に対して旭くべさ公差を有する逆反射体
を提供することができる。

こｎらの利点は全てキューブコーナ逆反射製品の効用を
著しく高め、逆反射体の技術において従来不可能でめっ
たことを可能にする。

〔実施例〕

本発明の代表的な逆反射板材１０の裏面全第１図に示し
断面全部２因に示す。第１図に示す工うに、板材１０の
裏面はキューブコーナ逆反射要素の稠密すなわち完全パ
ックアレイを形成する交差する６和の平行７字＃１１１
，１２．１３に工９画定されている。溝の側面の角度、
すなわち溝１１１１角は溝の交差線、例えば第１図の代
表的キューブコーナ逆反射要素１７に対する線１４．１
５．１６に形成される稜角が少くともお工そ９０′とな
るように選択さ１ている。しかしながら、交差する少く
とも１組の平行溝は一刀もしくは両方の溝側角が同じ組
の少くとももう一つの溝Ｉ１１角とは異なる溝を繰返パ
ターンで含んでいる。１繰返パターン”とは判定の別々
の溝側角がキューゾコーナ連成射賃累アレイ上で周期的
に生じる、すなわちアレイ内の前に生じる位置から同じ
溝数だけ離されていることを意味する。

第２図は同じ組の他の溝側角とは異なる溝側角１ｒ、有
することを訝張して示す一組の代表的溝の一部を示す。

物に、第２図は第１図の板材からの一組の溝１３、すな
わち１３１，１３２，１３３゜１３４を示す。この−組
の溝において、溝１１面と溝の底縁１９に１９画定され
る面に直角な面１８間を延在する４つの異々る溝側角°
ａ″、１ｂ″。

“Ｃ″、ｄ″がある。溝側角はａ−’ｂ−ａ−ｄ−ａ−
ｂ−ｃ−ｄの繰返パターンで配置さ１ている。この代表
的ｔ４＃１１に２ける溝側角１ａ０は溝側面と個の２組
の汀ｄの適切な角度の溝側面との父差線に垂直な稜角で
形成させる角である。（このような溝側角はここでしば
しば＠蚕直生ｇ＃と呼ばｎる）。溝側角“ｂ″、”ｃ’
、“ｄ″は垂直稜角を生成しない。垂直生成する溝側面
の位＊’ｔｓ４図に破線で示し、角°ｂ″は僑直性ｔ′
４るのに必儀なものよりも小さく、角”Ｃ”及び”ｄ′
は垂直性を得るのに部製なものエフも大きいことが判る
。

第３図及び第４図は本発明の逆反射体の代表的溝パター
ンの略平面図である。こｆＬらの図において、令紛は１
本のＶ字′ＷＩを我わし、６想の両側の文字Ｆｉ溝のそ
の側の溝側角を表わす。こｎらの例で示すように、３組
の溝の令々が異なる繰返パターンの溝側角を有すること
ができる。第６図において、１組はａ　−’ｂ　−ｂ　
−ａパターンを刊し、第２組はａ−ｂ−ａ−ｂ−ｂ−ａ
−ｂ−ａパターン’ｋＷし、第３組はｃ−ａ−ｅ−ｆ−
ａ−ｃ−ｆ−θパターンを有している。第４図において
、異なる溝パターンはそ：ｒＬ（”ｊＬａ　−’ｂ　−
’ｂ　−ａパターン、ａ−ｂ−ａ−ｂ−ｂ−ａ−ｂ−ａ
パターン及びｏ−ｄ−ｄ−ｃパターンである。

溝の繰返パターンは逆反射体の面積の大きい一面上に分
布さまたキューブコーナ連成＃：Ｊｉ素、すなわちサブ
アレイの周期的繰返酔を形成する。第３図に示す溝パタ
ーンにより、可能性として１６個の別々のキューブコー
ナ逆反射蒙累からなるサシアレイが形成される、すなわ
ちａ、ｂ、ａ、ａ。

ｅ、ｆが全て互いに異なるものとすると、サブアレイ内
には別々の形状の１６個のキューブコーナ逆反射要素が
ある。こｎら１６個の賃累の各々が第３図の逆反射体の
各サブアレイ内で２回、すなわち対として、生じ、６対
の要素は互いに１８０゜回転している。便宜上、一対の
異なる要素は左側要素及び右側要素と呼ぶことができる
。このようにして、図示するサブアレイには合計３２個
のキューブコーナ逆反射要素がある。溝側角は互いに独
立に調整すなわち選択できるため、要素対は必要ないが
、替りに、所望すｎば景索は互いに全て異ならせること
ができる。第６図のアレイの要素対はアレイに使用する
特定繰返溝パターン、例えば、ａ−℃パターンを瞬接溝
のｂ−ａパターンに対して回転させて生じる。どのエラ
な繰返パターン全使用しても、周期的パターンである限
シ、サブアレイは全て互いに同じである。

サブアレイ内の全ての溝側角が互いに異なることは１喪
なことではない。例えば、Ｃ及びｅは互いに同じとする
ことができ、あるいは他の溝側角を同じとすることがで
きる。しかしながら、こｎら３Ｈ１の溝の少くとも１ｍ
１制御性を良くするには少くとも２組もしくは３組全部
が同じｍｌ’３の少゛くとももう一つの溝側角とは異な
る少くとも一つの溝側角ｔ″含んでいる。その結果、サ
ブアレイ内の複数個（すなわち、少くとも２つ）のキュ
ーブコーナ逆反射要素が別々が形状とされる、すなわち
互いに異なる形状を有する。この形状の違いは、前記１
８０′″回転もしくは木国判ｆｆ第４，５８８．２５８
号のキューゾコーナ契素の同様な１８０′″回転のよう
な、要素の七の＠まわりの単なる回転以上のものである
。替りに、形状差は、例えば、要素の判定面が一つの形
状では垂直生成ではなく他の形状の対応する面が垂直生
成であるために生じる。

もしくは、一つの形状に２ける努定面の出直生成からの
逸脱が他の形状における出直生成からの対応する面の逸
脱とは皿が異なるために生じる。１、ｆ５内に件数の異
なる溝側角があり、且つ／もしくは２組もしくは５粗金
部が同じ此の他の溝４１１１１角とは異なる少くとも一
つの溝１ｊｌ角を苫ひために個数の別々の形状が生じる
。好１しくは繰返パターンのいくつかもしくは芙質的に
全ての？？￥側角が踵直生賊ではなく、サブアレイ丙の
いくつかもしくは９！、質的に全ての個々のキューブコ
ーナ逆反射要素がサブアレイ内の他のキューブコーナ逆
反射要素とは別の形状でるる。

異なる形状は海側角の変動の結果であり、サブアレイ内
の別々の形状すなわち独特なキューブコーナ逆Ｊ５ｃ躬
要木のｐ」能数（−）は次式により決定でｆＬ。

Ｎｕ−２（ｍｎｏ）　／　１’ ここに、ｍ％　ｎ及び０は異なる３甜の溝内の基本繰返
パターンの溝数を衣ゎしく第３図参照）、ｙは個々の数
“ｍ″、”ｎ”及び“０′の各々に分割可能な（１″を
含ひ）１個の最大塾数係数である（繰返パターンは完全
なｔイで構成さゎていることをお判）ｈいたい。〕“−
ｕＪ能″七い５言葉は繰返パターン日のいくつかの海側
角が同じであｎば、式により与えらｎる全数の別々な形
状の要素を実現する必俊がないために過用される。

好ましくは、別々な形状のキューブコーナ逆反射要素の
可能数は溝数ｍ、ｎ及び０を組合せる総組台数（ｍ、ｎ
及びｏｆ乗算し、次に６溝に２面があるためその積に２
を乗じて算出する〕よりも／ｈさい。こｔ′Ｌ′ｔ−１
次の２つの場合について説明する。第１の場合は、１１
　ｍ　５、ｎｍ　６且っ。−７で計算さｎ７を組合数、
すなわち異なる溝側角を組合せることができる異なるキ
ューブコーナ逆反射要素数は４２０である。さらに、繰
返パターンのこｎらの溝数により、各組合せが央現さｒ
する。すなわち、可能数について削代で確認されるＬう
に、サブアレイには可能な４２０の異なるキューブコー
ナ逆反射要素がある。

第２の場合は、ｍ−６、ｎ−６且つ。−６で、異なる溝
数全組合せることがでさるキュープコー素の可能数は７
２である。

第２の場合に、４６２０勇なる可能組合数の替プにサブ
アレイには僅か７２の異なるキューブコーナ逆反射要素
しかないという事実は逆戊射体の設計者に柔軟性を与え
るために有利である。すなわち、設！′を渚は４６２の
真なる可能なキューブコーナ逆反射要素の中から所望の
発散プロフィール全達成するのに使用したい７８賛累の
１組合選択することができる。こｎに較べて、第１の場
合には、設計者は４２０要素のサブアレイ内の４２０個
の異なる可能なキューブコーナ逆ｆｉ射要素の全てを使
用する必俊があり、従って設計できる発散プロフィール
に匍」約が課される。

一群の異々る組合せの甲から選択する設計者の自由は（
サブアレイ内の６本の軸の各々に沿った溝の和に２？！
−乗じたものに等しい〕サブアレイ内の面角総数全サブ
アレイ内の独特なキューブコーナ逆反射要素の総数で除
し１００を乗じて計算される設計効率係数に工り示すこ
とができる。削代の名称を使用した等式にｐいて、関係
は次のようになる。

設計効率係数−（２）　（ｍ＋ｎ＋ｏ　）　（Ｉ　ＤＯ
）／Ｎｕ前記第１の場合について、 設計効率係数−（２）　（１８）　（Ｉ　ＤＯン／４２
０−８．６％第２の場合について、 設計効率係数−（２）（１８，１（１００）／７２−５
０％いくつかの異なるケースを次の第１ｆｉに記載し、
どｎだけ大きい望ましい設計効率係数が得らｎるかを示
す。Ｍ善の結果は少くとも２５％、好ましくは５ｏもし
くは１００％の設計効率係数に対して達成される。

第１表 ３３６　　２４　　　１０８　　　　５６　　　　　６
６．７４５６　　５０　　　２４０　　　２４０　　　
　　１２．５５６７　　３６　　　４２０　　　４２０
　　　　　　８．６本発明のある逆反射体において、キ
ューブコーナｉｓアレイはフルパックさ１ていない、す
なわち要素間に全問がある。例えば、平坦な表面の空間
ｔ−含んで逆反射体中にｉ’ｔ−透通させ、回動車のテ
ールランプからの元に直接逆反射体中を透通させること
ができる。あるいは、キューブコーナ要素に占有さする
一部アレイ、すなわち３本の溝の交差により囲１ｎる領
域が他の構造により占有されるアレイを準備することか
でさる。削代は交差する３本の溝間の全位置にキューブ
コーナが存在する逆反射体に適用さｎｓａ面の一部のみ
にキューブコーナ要素が設けらｎている場合に修正する
ことができる。

好ましくは、本発明のキューブコーナ逆反射要素の谷サ
ブアレイは、観察者が逆反射体金兄る代衣的観察位厘に
目がめる場合に、人間の目で解像するには小さすぎるサ
イズである。一般的に、解像不能となるには表面の別々
の部分が観察者の視野の円弧のおよそ１ミリラジアンニ
ジ大きくてはならない。不発明の逆反射体の観察距離は
代表的に仰ら１ている、例えば交通管制標識を観察する
最／」為距離とすることができるため、不発明の逆反射
体のサブアレイの解像サイズｔ−容易に決定することが
できる。大概の頭上又通榔識は少くとも３０７ＦＬ（１
００フイート〕の距離から眺めることができ、大概の路
辺又辿標識は少くとも１５ｍ（５０フイート）の距離か
ら詫めることができ、大概の車幅ナンバープレートは少
くとも６ｍ（２０フイート〕から眺めることがてき、；
ｆ、′ｎはその要素〇七ｎ　３．２ｍ　（１−２５イン
チ）、１．６鴎（０，６２５インチ）及び０．６−　（
０，２５インチ）より大きくない線型寸法を有するサブ
アレイはこのような標識ヤプレートでは解像不能である
こと全意味する。本発明の逆反射体は一般的に数貞個／
傷２（数十個／平方インチ）のキューブコーナ逆反射要
素を含み、且つサブアレイは一般的に数十個の要素しか
富まない穴め、サブアレイは非常に小さくすることかで
＠解像不能である。

サブアレイはお１七〇、５もしくは１１Ｌジ大きい線型
寸法１に有することはあ１シない。

個々のサブアレイの解像度はサブアレイ間の視覚コント
ラストが非常に低いという事実によりさらに抑制さｎ、
サブアレイは同じ逆反射体内で変化する形状金とること
ができる。この事実全第５図に示し、−ｆ、ｎは第１組
の溝でａ−１）−０−ａＪ１＋−Ｑの繰返パターン、第
２組の溝で６−　ｅ−ｆ−ｄ−ｅ−ｆのパターン、第５
Ｍｉの溝でｇ−ｈ−１−ｇ−ｈ−１−ｇのパターンを使
用する本発明の逆反射体の溝パターンを示している。ア
レイの異なるキューブコーナ要素、すなわち三角形、は
各々が番号で識別さｎて３す、同じ絹合せの溝により画
定されるキューブコーナ要素には同じ番号が使用されて
いる。

このようにして、番号１は溝（ａＪ　、　（ｉｌ及び（
８１により画定されるキューブコーナ要素に使用される
。サシアレイの正規の構成は第５囚にＡとマークさｎた
平行四辺形であるが、サブアレイの完全な１組のキュー
ブコーナ要素に対する他のアウトラインがあることもお
弔」シ願いたい、すなわち多角形Ｂ。

Ｃ，Ｄ、にはまた多角形Ａ円に囲ｔｎるのと同じ要素を
囲む。このようにして、サブアレイは同じ逆反射体内に
さまざまな異なる形状を有するため、観察者の目は特定
サブアレイ？孤立でせ次がらない。

前記した工うに、同じ側内の他の溝側角とは異なる少く
とも一つの溝側角が少くとも一つの組にあるが、各繰返
パターン内の個々の溝９１１１角は垂直もしくは非垂直
を生成するよう々ものとすることができ、垂直生成では
ない側内に少くとも一つの溝側角がなけｎばならないこ
とを意味する。垂直生成である角からの過剰もしくは不
足量は一般的に数分である、すなわち、大さく逸脱して
も工いが、お工そ１５〜３０分もしくはそ１以下である
。

垂直キューブコーナ逆反射要素？得るのに必ｉｓ彦面角
は交差する溝組、す々わちキューブコーナ逆反射賛累の
基面に工り画定される三角の形状によシ確立される。好
ましくは、選択された溝側角は本発明の逆反射体がお工
そ±１７２分、好ましくは、±’／４分以内に成型され
るツーリング内に得らｎる。成型中に２もしくは３分以
上、さらには１もしくは２分以上の変化がないことが好
］しいが、さらに逸脱することもある。

本発明は広範なサイズのキューブコーナ逆反射要素によ
り実施することができる。回折効果を最少限としたい場
合には、大きなサイズが有利である。薄い可撓性シーテ
イングを得るには小さなサイズが望ましい。後者の場合
、キューブコーナ逆反射要素は一般的に９工そ１鵡、好
１しくは訃よそ１／２鵡以上Ｆａｎていない溝により画
定さｎｌこの場合乎力偽当シ数百のキューブコーナ逆反
射要素がある。不発明の逆反射体からの逆反射光線の発
散もしくは観察プロフィール形状を精密とするために、
野ましくはキューブコーナ要素はその要素からの連成射
光縁が面角の欠陥を逝けたい光分彦サイズのキューブコ
ーナ要素を使用して達成できる狭い発散プロフィール全
溝するエラに選定される。

前記したように、本発明の利点はＶ溝を切る時に、溝の
両側に沿って生じる全ての面が’！’Ｒ＠に同じ角を有
することである。また、この同じ面角は切削工Ａａ−割
シ出して同じｅｔ−繰夛返すたびに極めて精密に得るこ
とができる。同じキューブコーナ逆反射要素の形状のこ
の精警性にｚ５各キューブコーナ逆反射＠累からの逆反
射光線パターンを精密に重畳させることができ、従って
、同じ光学設計のキューブコーナ璧累間の発散すなわち
矛盾が最小限とされる。このような相互作用ｙｎ４密度
は光が意図する角度にのみ指向される工う光を制御して
使用するのに寄与する。

好ましくは、本発明の逆反射体の構成面全形成する溝は
多数のサブアレイ上を連続的に延在し、多くの個々のサ
ブアレイは繰返し溝パターンにより生成される。この工
うな連続溝は各々が大きいキューブコーナ逆反射費索全
使用する工うな個々のキューブコーナ逆反射要素の形状
を刊する個々のピンの形成と対比さｔ′Ｌ（ヒーナンの
米国特肝第３．８３３．２８５号参照）、且つ異なる方
位のキューブコーナ逆反射要素圏からなるアレイがピン
束に工９形成嘔ｒ＋た平坦な面金溝切りし、次に束をゆ
るめ、ピン七回転させ、束を再度組み立てることに１シ
提供されるバンアーナムの木国物許第４．２４２．６１
８号に教示さｎた手順とも対比される。連続溝はより便
利で廉価で切削でき、開開境界における破裂ＪＰ反射率
の損失が避けらｎるなめに好ましい。本発明に使用され
る連続溝の繰返パターンは別々のピンを製作することな
くサブアレイを生成することができる。しかしながら、
本発明は個々のピンの束から形成さｎた平坦な面を溝切
りし、次にピンを回転させてピンに刻まｎたキューブコ
ーナ逆戊射賃素の方位’１ｉ−ｆｆえることに工り準備
されるツーリング七使用して製作される逆反射体により
実施することもできる。一般的にピンにより提供される
平坦な表面部は少くともサブアレイの面積と同じ大きさ
である。

第６図及び第４図の代表的パターンから判る工うに、溝
側角を変える一つの簡便な方法は究極的に本発明の逆反
射体ｋＷ作するマスター全切削するのに使用されるダイ
ヤモンドポイント工具等のＶ字型工具ｔ−１８０’回転
させることでるる。事実、第６図及び第４因に示す溝側
角の多くの溝は互いに単に１８０′回転させた断面形状
を有している。

また、溝内の垂直からの変動は溝の形成に使用するダイ
ヤモンドポイント工具等のＶ字型工具全傾斜もしくはオ
フセットして得ることができる。同じ工具ｔ１組以上の
Ｓｔ−切るのにも使用することができる。

削ｈピした工うに、別々な形状の各キューブコーナ逆反
射要素は別々な形状のパターンやフィールド、すなわち
異なる形状のキューブコーナ逆反射ＪＪ！索により生成
されるパターンやフィールドとは異なる形状のパターン
やフィールドに入射する光を再指向させる。判定形状の
要素が生成するフィールドは経験的に決定するか、もし
くは幾例元学（すなわち、レイトレーシングンと回折光
字の組合せを使用してコンピュータ投影に↓シ決定する
ことができる。幾例光学、すなわちレイトレーシング、
は一般的に非垂直キューブコーナ逆反射要素を去る逆反
射光線の径路全予想するのに使用され、従って光森かさ
えぎらｎる平坦な表面上のスポット位置を予想するのに
使用さ１てきた。しかしながら、この工うなレイトレー
シングは面が数分だけ非垂直である非垂直キューブコー
ナ逆反射要素、から元分布フィールドの大きさと輪郭を
完全に性徴ずけるのに光分ではない。こｆは、キューブ
コーナ逆反射９累の一つもしくはいくつかの面？七の垂
直生成角から傾けると、要素はその要素の出ロ開ロ円の
６個の副開口が実際上１個の光学開口として機能するも
のから６個の副開口が独立に機能して互いに竹定位相関
係に！するものへ変化する故に真実である。副開口間の
位相関係は発散プロフィルに強い影ｇを及ぼす。効果は
出ロ捌ロ内の振幅と位相の両関係ｔ−考慮するフーリエ
分析等の方法により計算することができる。ナショナル
エアロノテイツクアンドスペースアドミニストレーショ
ン、ゴダードスペースフライトセンタ、コントラクトＮ
ＡＳ５−１１９９９％　タスクアサインメント８４２の
ために準備さｎ７ｔ１９．７７年２月、ファー・ジー、
カークのｃｓｃ／ＴＭ　−７７／６０５４、ファーフィ
ールド回折パターンを計算するためのキューブコーナ逆
反射モールディングプログラム（固体中空）の説明を参
照されｉｓｔい。

第１図及び第２図に示すシート材は米国特許第４．５８
８．２５８号（参照としてここに組み人１らｎている〕
に教示さ１ている種類のものでる光子こではキューブコ
ーナ逆反射要素の光軸はシート材の前面との也厘から傾
けら１ている。この傾きは個々の溝側の垂直生成角から
の本発明の僅かな４＃４＠とけ異って′ｓ？り、米国特
許第４．５８８．２５８号の教示するところにより全キ
ューブコーナ機素が傾けらｎ％傾いている間に費索面は
互いに相対位ｒＩｔｔ″維持してお夕、接木円の稜角は
米国特許第４．５８８．２５８号の精きの後に９０′？
継幌することができる。本発明において、１組もしくは
数組の溝の少くとも一つもしくはいくつかの屑側面がキ
ューブコーナ契累円で全ての９０’稜角を生成する位置
から傾けられて非垂直キューブコーナ逆反射要素全作り
出す。第１図に示すように、米国省許第４．５８８，２
５８号に教示されている種類のシート材において、キュ
ーブコーナ逆反射要素は対として配置され、対の各接木
は互いに１８０’回転している。また、第１図に示す二
うに、米国特許第４，５８８．２５８号に教示さ１てい
るように、シート材のキューブコーナ逆反射要素の基面
（要素の出口開口に対応するっけ二等辺三角形でａシ、
このような三角形に官まｎる角は７０’、５５’及び５
５′である。

本発明はまたキューブコーナ逆反射’ｊｔ’累が米国特
許第４．５８８．２５８号のようには槌いていない逆反
射体にも有用であるが、その習すに光＠勿シート材の前
面に厘角とし欣ける。この工うなキューブコーナ逆反射
要素に関して、基面は正三角である。

第１図及び第２図に示す本発明の逆反射体はシート材で
あり、好ましくは貯蔵ロールとして巻回可能な可溶性シ
ート材であるが、不発明は他の逆反射体にも有用である
。後者は型板、もしくは車幅後部に載置される反射板に
使用される反射板本体、もしくは道路面に９着して走行
車肪會描きマーカの９１面にモールド嘔ｎたキューブコ
ーナ逆反射蟹累ヲ鳴して道路上を走行する車輛のヘッド
ライトからの元を反射する盛り上った舗道）−カを含む
ことができる。

本発明の逆反射体は最初に板全刻みつける（スタンの米
国、ｔＰｆＩ許第５．７１２，７０６号、第１７列、第
２５行から第２１列、第４４行を参照）ことによシ庄じ
るツーリングを使用して第３図及び第４図に示す溝パタ
ーンを形成して一般的にＪＡ造される。次に溝が切らｎ
た板ｔ１例えば電鋳工程において、マスターとして使用
してモールドを形成しそｎから不発明の逆反射体ＩＩ−
鋳造、浮彫りもしくは他にモールドする。サーモプラス
チックアクリレートベースポリマー、翁にその衝撃ｊｌ
ｉ！減を行ったもの、ポリカーボネート、ビニルポリマ
ー、セルロースアセテートブチレート、及びマルテンの
ｆｆ１ｌｉ’［’ｆｍ　４．５７６．８５　ＣＪ号ＪＦ
ｈ　）４−パーｏｚ国特許第４．５８２，８８５４！に
教示さ１ているポリウレタンや反応ポリマー系等の一般
的に有機ボ゛リマー材であるさｌざ１々透明材を使用し
て逆故射体七形成することができる。

法例により、本発明上さらに説明する。

例１ 本例は本発明の逆反射体に対して所望の発散プロフィル
全決定することができる手順全庁し、第６図〜第９図を
使用して検討する。第６Ａ図は道路上全ドライブする車
［２０の六直面内の相対位置奮略示し、交通管制標識２
１が道路上方の一つの０］能な代表的位置、及び車種の
運転者の目２２の上方に載置されている。車輛のヘッド
ライトから照射１１＋！１２°３上を進む光の入射角の
鉛直成分Ｖφ（すなわち、蚕直面への入射角の投影〕及
び運転者の観察角の垂直成分Ｖαを示し、且つ水留のヘ
ットライトと標識間珀離Ｄ１ヘッドライトと運転者の目
との間の距［ａ　ＳヘッドライトとｎＤ中心との間の距
離Ｈ及びヘッドライトと運転者の目との間の距離ｈ２示
す。昏察角の垂直成分Ｖαは次式にＬシ与えらｎる。

Ｖα−ａｒｃｔａｎ（（Ｄ＋−ｄ）　／（Ｈ−ｈ））−
（ａｒｃｔａｎ　Ｉ）／Ｈ）第６Ｂ図は車輛、運転者及
び標識の水平面内の相対位Ｗ？示し、且つ車輛の右側ヘ
ッドライトの観察角の水平成分（ＶαＲ）と左側ヘッド
ライトの水平成分（ＨαＬ）を示す。運転者と左右ヘラ
ドラライト間の距躊はそむぞｎ　ＸＲ及びＸＬで表わさ
れる。観察角の水平成分値は次式により与えらｎｌ−ｔ
″ｎは標識の基準軸からの運転者の変位を煙視して簡単
化されしている。

ＨαＲ−ａｒｃｔａｎ（ｘＲ／Ｄ） ＨαＬ　ｍ　ａｒｃｔａｎ（：ｃＬｌ／υ）上式を使用
し、Ｈに５．９１３　ｍ　（１９，４フイート）、ｄに
２．５９１　ｍ　（８，５フイート）、ｈｌＣｏ、７６
２　ｍ　（２−５フイート）、ｘＲＫｏ、８３８ｍ（２
，７５フィート）、ｘＬに０．２２９　ｍ　（０−７５
フイート）の値全仮定すると、さ１ざまな距１ｌｉｌＤ
に対するＶα及びＨαＲ及びＨαＬ　の値が次のように
示される。

第Ｈ表 Ｈ＝　１９−４’　（２１，５−２，１）（５−９１５
ｍ）Ｘｆ＝２−７５’　（０，８５Ｂ−）ｈ＝２．５’
　　＜０．７６２ｍ）　　　　　　ＸＬ＝　、７５’　
（０，２２９ｍ）ｄ−８，！：ｉ’　　＜２．５９１ｍ
）２．０００（６０９，６）　　　　　、０７４　　　
　　．０７９　　　．０２１１．５００（４５７，２）
　　　　　、０９９　　　　　．１０５　　　．０２９
１．０００（３０４，８）　　　　、１５１　　　　　
．１５８　　　．０４３５００（１５２，４）　　　　
　、３１８　　　　　．３１５　　　．０８６２５０（
７６，２）　　　　　、６９７　　　　　．６５０　　
　．１７２１２５（３８，１）　　　　　１．６０７　
　　　１．２６０　　　．３４４第７図ｒｒｉ第Ｈ表の
値のグラフであシ、右側ヘッドライトの観察角の水平成
分は横座標上原点の左側ヘプロットされ、左側ヘッドラ
イトの観察角の水平成分は償座楠上原点の右１＋１１に
プロットされ、銃祭角の垂直成分は＃！座標上にプロッ
トされている。左上象限の実線グラフは異なる距離りに
おける右側ヘッドライトからの逆反射光線に対する運転
者の異なる親察角？示し、従って標識によ）逆反射され
る右ｉｌｌヘッドライトに対するｆ９′ｒ望の発散プロ
フィールを表わす。右上象限内の点線グラフは標識によ
シ逆反射ぎれる左側ヘッドライトに対するＰｆｒ望の発
散プロフィルを表す。両曲巌上で、点ｑ％　　”Ｘ　’
ｓ　　ｔｓ　ｕはそれぞれ距１４１ｉ６０９．６ｍ（２
，０００フイートノ、４５７．２ｍ（１，５００フイー
ト）、５０４．８ｔ（１，０００フイート）、１５２．
４　ｍ　（５００フイート）、７６．２ｍＣ２５０フイ
ート）を表わしている。

このようにして、第７図は第６図に示す状況に対して＆
’ｆｆＲ２１から逆反射される光に対して理想的な発散
すなわちｒ６Ｍ察７″ロフイルを描く。現実には理想的
状況は生じないため、（例えば、車輌は走行水練の幾分
異なる位置にあ）、運転者は異なる高さにめる、等）、
第７図に破線形で画定されているような広いプロフィル
が’ＡＩＭ上より望ましい。よた、破線プロフィルは実
線及び点線グラフ間にある狽域を含み、それはモータサ
イクル等のある狸の車輌はヘットライトが１個しかなく
、バスやトラック等の車輌では運転者は前記想定した扁
さよりもヘッドライト土鍋いためである。

第７図に破鈑で示すプロフィルはサブアレイが８キユー
デコーナアレイである、すなわちアレイ内に８個の別々
な形状のキュ〜ゾコーナがある本発明Ｑ逆反射体Ｖζよ
シ得ることができる。この種の逆反射アレイを第８図及
び次の第１表に略示し、この表には個々のキューブコー
ナ要素の面角が垂直生成から逸脱する址が載せられてい
る（この場合、３組の平行溝が互いに６０°で交差し、
従って個々のキューブコーナ逆反射要素の基面が正三角
形でう）、全ての溝側角が３５．２６４°である」助合
に当直が生成される）。同じ溝側角すなわち面角にるる
而は同じ文字で示す。

第１表 ａ＝−ｏ、ｏｓａ°　　　　ｇ＝−０，１４５゜ｂ＝−
１１，１４５ｕｈ＝−０，０５８゜。＝−０，０５８’
　　　　　ｊ＝＋Ｌ１．１４５゜ｄ＝−０，２９１°　
　　　ｊ＝−０，０５８゜ｅ＝　−Ｌｌ−２９１’　　
　　　ｋ＝＋　０．１４５゜ｒ＝　−Ｑ、０５Ｂ　’　
　　　　１＝＋　０．０５８゜前記した角度を有する本
発明のシート材の基準軸に沿って光線を発すると、逆反
射光線は一般的に第７図の仮線で描かれたようなプロフ
ィル分有する、すなわち、逆反射先勝が基準軸に直角な
面によシさえぎられると、破線でアウトラインを示すパ
ターンでその面を照光する。これを第９図にボし、てれ
は第８図に示すアレイのキューブコーナ要素の異なる面
から分布されるスポットすなわチ光ビームのパターンを
示す。キューブコーナ要素面を垂直生成角から離れるよ
うに移動させて第７図の破線プロフィル分有する光ビー
ムを形成すると、所望ビームから１８０°回転した等し
いビームも生成され、それは逆反射体からの完全な逆反
射は第９図に示す形状すなわち発散プロフィルを１する
ことを、依味し、それを１ドツグボーン“形と呼ぶ。ド
ツグボーンの底半部は無視することができ、それは運転
者が一般的にパターンのその部分を見る位置にはいない
ためである。

逆反射体はプロフィル内で均一に光を分布する必要はな
く、シない方が望ましいことも多い。例えば、第７図の
ｑ点周シのプロフィル内の領域は運転者が大きい距離（
６０９，６ｍ　（２，０００フイート））にいる時に見
える光を表わし、且つその距離だけ離れたヘッドライト
から標識に衝突する光の強さは近距離から到達する光の
強さよシも小追いため、本例の逆反射体は逆反射先腕の
大部分をプロフィルのその部分へ指向する。キューブコ
ーナ要素のいくつかの面が光線を指向するこれらの円に
対する績い斑点を使用して、これを第９図に示す。この
日内に略示されるスポットは面からのビームを表わすた
めに使用され、円のサイズは各ビーム内の光のベル型分
布内の光の大きさを表わすように選択されている。

第Ｈ例 本例はキューブコーナ逆反射体から逆反射される光のパ
ターンを本発明によシ回転対称とすることができる改良
を示す。比較の目的でフープマンの米国％軒第４．５８
８，２５８号に記載されているような、すなわち前記４
１！？許に教示されているようにキューブコーナ逆反射
要素の光軸が傾いて入射角を大きくするポリカーボネー
トシーテイングが隣村マスターから電鋳工程によシ作ら
れ次ニッケルモールドからモールドサしている。シーテ
イング内の全てのキューブコーナ要素が垂直で同じ形状
でろる。特に、溝角は８８．８８７°、６０．６４０゜
及び６０．６４０°を目標とされている（溝側角は溝角
の半分に等しい）、シーテイングの基１１ｉｌｒは７０
°、５５１′及び５５°の角度を含み、前記角度はこの
ような基本三角形で垂直を生じる角度である。

８８．８８７°溝間の間隔は０．３５４肩ｊ　（０，０
１５９４８インチ）であシ、６０．６４０ｕ溝間の間隔
は０．４０６闘（０，０１６インチ）である。

第３図に示すような溝パターンの比較用シーテイングの
垂直生成角から溝側角が変化していることを除けば、本
発明の逆反射シーテイングは比較用シーテイングと全く
同様に製作される。角度ａ−ｆは垂直生成角から次の量
（分）だけ異なるように目標ずけら７している。

ａ＝＋２．３ ｂ；−５ ｃ＝＋２．６ ｄ　＝　＋　２．５ ｅ＝＋２．６ ｆニー５ 第１ｖ表は本例の逆反射シーテイング及び異なるプレ七
〇ンテーショシ角及び異なる観察角の比較用シーテイン
グ上で測定した最大及び最小逆反射強度を載せているっ
ｌた、最大及び最小強度間の差及び最大強度に関する差
のパーセンテージも載せられている。

第　１ｖ　　表比較用シーテイング ０．１　２０５１　５２１５　２５６５　１１６４　　
　３６０．２　１７８７　５７２６　２５７５　１９３
９　　　５２０．３１２４９　５０６５　２００３　１
８１６　　　５９０．４　３９０　１５４３　１０５６
　１１５．５　　　７５０．５　１７８　８６５　４６
５　６８５　　　７９０．６　　９８　４２５　２１６
３２７　　　７７０．７　　４２　２３９　１２４　１
９７　　　８６０．８　　２８　１７６　　８６　１４
８　　　８４０．９　　２４　１２７　　　、！５１　
　１０３　　　８０１．０　　１９　　８８　　４６　
　６９　　　７８本発明のシーテイング 最小　最大　平均　作り ０．１　１８２９　２２２５　２０４３５９６　　　１
８０．２　１６４４　２０５５　１７９１　３８９　　
　１９０．５　１２３４　１７４６　１４６８　５１２
　　　２９０．４　　６７８　１２７９　９７５　６０
１　　　４７０．５　　４１１　７２５　５４４　３１
２　　　４３０．６　　２０４　４０７　２７６　２０
５　　　５００．７　　１０４　２０４　１４４　１０
０　　　４９０．８　　６１　１２０　　８９　　５９
　　　４９０．９　　３７　　８９　　６５　　５２　
　　５８１．０　　２７　　７０　　４６　　４３＋５
１異なるプレゼンテーション角における逆反射強度の変
動は本発明のシーテイングに対しては著しくは減される
ことがお判シいただけると思う。

逆反射輝度の差を第１０図〜第１３図にグラフで示し、
それらはそれぞれ等強度の輪郭（第１０１及び第１２図
）及び発散の放射グラフ（第１１図及び第１３図〕を示
している。第１０図及び第１１図は比較用シーテイング
に対する結果を示し、第１２図及び第１６図は本例のシ
ーテイングに対する結果を示す。

本発明の利点は第２例に使用したものよシも小さなキュ
ーゾコーナ要素でも得ることができる。

例えば、第２例の溝間間隔をファクタ２だけ減少しくす
なわち、前の間隔のｌ／Ｉ）、且つ繰返パターンの個々
の角度が垂直から逸脱する量をン２だけ増大した時、第
２図に報告したものと同じ相対光パターン及び対称性が
維持された、すなわち、このようなシーテイングはよシ
広い発散プロフィルを有する、すなわち小さい観察角に
おける輝度は幾分低減されるが、大きい観察角で見るこ
とができる。一般的に特に興味のある逆反射体は間隔が
第２例の４であり垂直生成からの角の逸脱は第２例で使
用したもののｐ倍であシ、好ましくはｐは２と２．６７
の間である。

久の２例はキューブコーナ逆反射体の別の問題、すなわ
ち逆反射体の寸法変化時の逆反射輝度損失感度に関する
本発明の利点を示す。キューブコーナ逆反射要素ｆ′ｉ
精密な構成を有効とし、例えば道路に沿って載置された
サインボードが経験する毎日の温度サイクリング中もし
くは新しくモールドされたキューブコーナ逆反射体の冷
却中の僅かな形状変化により逆反射体からの逆反射強度
を著しく変えることができる。本発明の実施例において
少くとも１Ｍｉの溝がキューブコーナ要素の垂直に必要
な角度を越える少くとも一つの溝側角及び垂直に必要な
角度よシも小さい少くとも一つの溝側角を含んでいる。

このような溝パターンを有する逆反射体はその寸′法変
化による逆反射特性の変化の影響が少いことが判ってい
る。明らかに逆反射体の寸法変化は少くとも一つの溝側
角を垂直に必要なものに近すけ、従って他の溝側角の垂
直の損失を補償する。

第３例 改善されたエラー公差の証明 （製作浮彫１度の変化に対するよシ安定な応答）溝切マ
スターから電鋳工程によシ作られた２つのニッケルモー
ルドを使用してプラスチック膜を２つの異なる浮彫温度
で浮彫シを行った。明らかに、キューブコーナ逆反射要
素の形状が異なる温度により影響を受けるため、異なる
浮彫温度が異なる反射輝度のシート材を生じることをお
判シ願いたい。

モデル／ｉ６１は比較の目的用であシ、全てが名目上同
じ形状の（米国特許第４，５８８，２５８号に記載され
ているようなもの）キューブコーナ逆反射要素アレイを
含んでお９、溝角は８８．７９２°、６０．５８５°、
６０．５４０°であシ、溝側角はこれらの値の半分であ
シ、溝間間隔は８８．７９２°溝に対しては０．４０６
朋（０，０１６インチ）であシロ　０．５８５°虜に対
してはＬ］、３５４朋（０，ＣＪ１５９４Ｂインチ〕で
あった。モデル４２は本発明のシート材を作るように設
計されておシ、モデル４１と同じサイズ及び基本形状の
キューブコーナ違反Ｊｔ［’索アレイを含んでいるが、
一般的に第６図のものと同じ繰返パターンを有する交差
する溝線によシ画定されており、“ｍ”組の溝では°ａ
１及び１ｂ１角がＭｇ１及びｌｈ−によ）置換されるこ
とを除けばパターンは第３図のものと同じであ）、ＭＶ
表に各溝側角に対する垂直生成角からの逸脱を分で示し
ている。

第Ｖ表 ａ＝　−４，６ｅ＝−５，３ １）＝　＋　２．６ｆ　＝　＋　２．０ｃ＝＋２．０　
　　　ｇ＝−５，８ ｄ　＝　＋　２．Ｏｈ　＝　＋　３．４モデル／１６１
は２８．５７５ｃ１ｎ（１１，２５インチ）Ｘ２７．９
４（ｍ（１１インチ）のパターンエリア及び０．６３２
趨（０，０２４９インチ）の厚さを有し、モールド／ｉ
６２は２９．２１ｃＩｎ（１１，５インチ）Ｘ２９．２
１（１’ｍ（１１，５インチ）のパターンエリア及び０
．６０２關（０，０２３フインチ）の浮式を有し友０ 使用したプラスチック膜は２６．６７（ｍ　（１０，５
インチ）　Ｘ　２６．６７０ｍ（１０，５インチ）　Ｘ
　Ｏ，７６２Ｒ１Ｋ（０，０５０インチ）のアクリル膜
（ロームアンドハルス社製プレクシグラスＤＲ樹脂）で
あった。

七−ルドする前に、プラスチック模ヲモールドパターン
上に置き２７．９４（＝’ｌｌ！（１１イン、チ）Ｘ２
７．９４ｃＩＲ（１１インチ）　Ｘ　Ｏ，１０２１１Ｃ
０，００４インチ〕のポリエステル膜、３１．７５ｔＭ
（１２，５−インチ）Ｘ５５．０２ｔ’ｍ＜１５インチ
）　Ｘ　１．２９５ｆ１ｍ（０，０５１インｆ）クロム
板及び４０．６４０１ｎ（１６インチ）Ｘ４０．６４ｃ
Ｉｎ（１６インチ）Ｘｏ、８６４ｉ１（０，０６４イン
チ〕ボール紙を連続的に裏打ちした。モールドは第２の
５１．７５０（１２，５インチ）　Ｘ　５３．０２傭（
１３インチ）Ｘｌ、２９５傭ｍ＜　０．０５１インチ）
のクロム板で裏打ちされた。次に、こうして得られるサ
ンドウィッチをポール紙を上部プラテンに尚でて油加熱
プラテン圧縮プレス内に配置した。プレスｔ　４．５５
ｔｏｎ　（１０，０００ボンド）の力で閉じてｒｎ望の
浮彫温度へ加熱しｆｃ。一度この晶度に達すると、力を
４５．３　ｔｏｎ　Ｋ増大し、視度を２０秒間維持した
。

この期間後、プラテンが１６０″Ｆ＋の温度に塙する１
で１サンドウイツチを大きい力の元で冷却した。

この点において、プレスを開きサンドウィッチを泳去し
た。クロム紙板の表面温度が１１０ｆｆＫ達しｆｃ時、
サンドウィッチ全開いて浮彫シされたキューブコーナ逆
反射シート材をモールド〃・ら取シ除いた。各モールド
は３００’Ｆ及び６８０°Ｆの温度でシート材を浮彫り
するのに使用され、４つのシート材が得られた。

２．５４ｃ！ｎ（１インチ）径エリア内の各シート材の
反射輝度を合衆国防衛出版Ｔ　９８７，００３に記載チ
れているのと同じレトロルミノメータにより、−４°の
入射角と１５°〜３６０°のプレゼンテーション角範囲
にわたって一定の回転角と０．２°及び０．５°の親祭
角で測定した。測定された輝度キャンデラ／ルクス／７
７！２対プレゼンテーション角（度）を第ｖ１表に示す
。

久に、５００’Ｆ及び６８０下の２つの異なる浮彫温度
において作られたシート材間の絶対％輝度差を各政祭角
において各モールｒに対して測定されたプレセ゛ンテー
ション角について計算し、それを第■表に示す。

前記データカ為ら、平均変化、変化の標準偏差及び平均
の９５チ信順限界（真の母集団平均がこれらの限界の外
側に来る危険性が５チ）が計算さへその結果を第ｖ１表
に示す。また、第鴇表には前記したＱと同じプルセスを
使用して４つのモールド／浮彫温度の組合せの各々にお
いて行ったさらに２つの空押俣様に対する結果も含まれ
ている。これらの空押換様は前と同様に測定され、且つ
３つの９押模様に対する３００°及び３８０°の温度プ
レス間の平均絶対チ輝度変化の平均を計算し、繰返テス
トの表題の元で結果を第１表に要約した。

モ 第爾表に報告された結果はモデル、％２（本発明のシー
ト材）に対する２つの浮彫温度間の平均チ変化は統計的
に両観察角において比較用モデル高ＩＫ対する２つの浮
彫温度間の平均変化よ）も低く、従って本発明のシーテ
イングは浮彫工程中に王じるエラーに対して比較用シー
テイングよシも安定度が篩いことを示している。

第４例 改善されたエラー公差の証明 （使用中の製品の寸法変化に対するよ多安定な応答）本
例において、２つの浮彫プされたプラスチックキューブ
コーナシート材、一方は比較用他方は本発明のシート材
、を引き伸して製品の輝度の寸法変化の効果を決定した
。プラスチックキューブコーナシート材や８８品は一般
的に使用中寸法変化を生じる。この変化は代表的に温度
及び湿度環境変化による製品の膨張収縮やデリニエータ
ポール等の小半径装置の周シに製品を湾曲させることに
よシ生じる変形によシ生じる。このような寸法変化が生
じる時は製品輝度が著しく変らないことが望ましい。

両シート材共ポリカーボネート膜（Ｇ、Ｅ、社製レクサ
ン樹脂）で作られている。比較用シート材は全てが同じ
公称形状で８８．８５２°、　６０．５６９゜及０’　
６０．５５０１１Ｏｌ１４角（？ｌ’Ｈ１ｌｌ角ｔｌ’
ｉ　Ｒ角Ｏ”／２　Ｋ等しい）及び第２例に述べたよう
な溝間隔を有するキューブコーナ要素パターンヲ含ｔｒ
　Ｏ，５１８趨＜　ｏ、ｏ　１２５インチ）厚の膜であ
った。本発明のシート材は第２例に記載し次ようなキュ
ーブコーナ要素バター　ンヲ含む０．３８１　ＲＩＩＣ
０，０１５インチ）厚の膜であった。

長い方向を８８°溝の方向に平行として各シート材から
１２．１９ＣＩＩＣ４，８インチ）　Ｘ　、５．１８！
　（１，２５インチ）細片が切〕とられた。次に、一時
に一側片ずつ引き延して増量し、各増分変形において細
片輝度を測定した。細片を合衆国防衛出版Ｔ９８７．０
０５に記載されたレトロルミノメータの元に＆き、それ
に対して入射角を変える軸に対して細片の長軸を直角と
した。マイクロメータにょシ増分長会測定し、各増分伸
長において細片輝度を一４°の入射角と０．２”の観察
角で測定した。両シート相に対する倒１ｊ定データを第
■表に示す。

第■表 伸長後に保持される優輝度 ’４ＪＪ　Ｍ＃度１５６０キャンデラ／ルクｘ　／　ｍ
”沖艮　　　　　　　　綽　度　　　保持された元の輝
度の％、０２５　　　１　　　　１４０８　　　　　　
　９０．２．０５０　　　２　　　　１２９６　　　　
　　　　Ｂ３．１．０７５　　　５　　　　１１７２　
　　　　　　　７５．１．１２５　　　５　　　　１０
４６　　　　　　　６７．１．１７５　　　７　　　　
　８１（５５２，５，２２５９６８５４５，９ ，２５０１０５６０５５，９ ，２７５１１４５５２９，２ ，５７５１５！、１６　　　　　　　　２０．５．４２
５　　１７　　　　　２４２　　　　　　　　１５．５
．５００　　２０　　　　　１９７　　　　　　　　１
２．６本発明のシート材 初期輝度１６０ｏキヤンデラ／ルクス／ｎＬ２．０２５
　　１　　　１５２９　　　　　９５．６．１００　　
４　　　１５５５　　　　　８４．６．１５０　　６　
　　１２２０　　　　　７６．２．２００　　８　　　
１０７５　　　　　６７．２．２７５　　１１　　　　
９８４　　　　　６１．５．３００　　１２　　　　８
７８　　　　　５４．９．６５０　　１４　　　　７８
７　　　　　４９．２．３７５　　１５　　　　７１５
　　　　　４４．７．４２５　　１７　　　　６２５　
　　　　３９．１．５００　　２０　　　　５．５５　
　　　　３３．４こうして得られるキャンデラ／ルクス
／　ｍ２　輝度（初期輝度に対して１（ＪＯ％に正規化
されている）対ミル（”／ｚｏｏｏインチ）で表わされ
た伸長の曲線を各シート材に対して第１４図に示し、こ
こに曲線１ｆ′ｉ比較用シート材に対するものであシ曲
線２は本発明のシート材に対するものである。本発明■
シート材に対する輝度変化はテストした範囲にわたって
同じ伸長について比較用シート材に対するものよりも小
さかった。結ｉは本発明のシート材の輝度応答はテスト
した変形範囲にわ几って従来のシート材よルも変動が少
なかっ比。

第５例 （９間で見える像を提供する逆反射体）前記したように
、透明スクリーン等の平面を本発明の逆反射シートら逆
反射される光コーンの径路内に配置した場合、コーンの
発散プロフィルがスクリーン上ＶＣ主しる。ある場合に
は、プロフィル内に含まれた光を見るのに表面上へ光を
投射する必要はない。逆反射体が観察者の視野よシも大
きい場合には、逆反射光は透明スクリーン材の助けを借
りずに見られる像を形成することができ、像は空間内に
浮揚して見える。

本発明のこの局面を第１５図に示し、逆反射シート材２
５がホールウェイ２６終端の壁上に配置されている。ラ
ンノ２１が出口ドア２９に隣シ合うホールウェイの壁２
８上に載置されており、逆反射シート材２５に光をりび
せる。シート材２５は出口ドア２９を指す矢符３０の像
を発生するように設計されておシ、矢符３０はドア直前
で空間に浮揚して見える。このような矢状デデインを与
えるパターンを第１６図及び次の第Ｘ表に示し、それは
各面角が５５．２６４°の垂直生成から逸脱する量を分
で示している。このようなパターンは１８０°回転し離
された２つの矢符を生ずるが、シーテイング及び光源の
配置によシ第２の矢符は観察者の目につかないように壁
によシ占有される点に配置される。

第Ｘ表 Ａ＝−２２Ｄ冨＋２４ Ｆ＝−４５Ｆ＝−５６ Ｃ！＝＋２５　　　　　　　Ｆ＝−２１用語解 溝側角−溝側面と溝の長さに平行に廷在し且つ交差する
３ｍｏｖ字薄の底縁によシ一定される面と直角な面間の
角 基準中心−その性能を指定する目的で装置の中心として
明示される逆反射体上もしくはその付近の点 照＃９４＠−基準中心から照明源の中心までの腺分親察
角−基準中心から受光体すなわち観察者の中心までの線
分 観察角−照明軸と観察軸間の角 基準軸−逆反射体の角位置を表示するのに使用される基
準中心からの指定線分であ夛、本発明のシート材を含め
た大概の逆反射体に対してその前面に直角な腺である。

入射角−照＃Ｊ＠と基準軸間の角 プレゼンテーション角−（Ｍ明細と基準軸によシ形成さ
れたつ入射面と（照明軸と観察角によシ形成もれた）観
察面間の稜角 データムマーク−基準軸周シの回転に関する逆反射体の
方位を示すのに使用する逆反射体上のマーク 観察半面−照明軸上に生じ観察軸を含む半面第１＠−基
早甲心を通シ親察半面に直角な軸１Ｅ２８−基準中心を
通シ第１軸及び基準軸に直角な軸 回転角−基＊＠上に生じ第２ｍの正部分（すなわち親察
半面内の第２軸部）を含む半面から基準軸上に生じデー
タマークを含む半面までの稜角。データムマークが逆反
射体の基準中心と垂直に一致し、受光体すなわち観察者
が照明軸と垂直に一致し、且つ照明軸が逆反射体の前面
に直角である時は、回転角及びプレゼンテーション角は
同じ運動を表わすことをお判シ願い比い。シーテイング
を異なる角方位に載置することにより生じる発散プロフ
ィルの差が最少限とされるため、改善された回転対称性
を有する本発明のシーテイングは有利である。

観察角−観察軸と基準軸間の角 発散プロフィル−ｒ座標上の観察角とθ座標上のプレゼ
ンテーション角の関数としての逆反射強度の極グラフ。

１ｉ［プロフィルもしくはビュープロフィル−発散プｏ
フィルと類似ではあるが本発明の逆反射体に関して観察
者が予期する観察位置範囲を画定する他グラフ。理想的
には、逆反射体の発散プロフィルは予期する観察もしく
はビュープロフィルと一蔵する。

発散プロフィルという用語は一般的にここでは反射体を
離れる光のパターンを強調する場合に使用し、鋭祭もし
くはビュープロフィルという用語は一般的に観察者によ
る光の知覚を強調する場合に使用する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の代表的逆反射シート材の裏面図、第２
図は本発明の代表的逆反射シート材の断面図、第３図及
び第４図は本発明の逆反射体の溝パターンを表わす略平
面図、第５図は本発明の逆反射体の溝パターンを示す図
、第６に図は道路をｒライプする車輌の垂直面内の相対
位置を表わす略図、第６Ｂ図は車輌、運転者及び標識の
水平面内の相対位置を示す図、第７図は左右ヘッドライ
トの欽祭角の水平成分対観察角の垂直成分のグラフ図、
第８図は８個の別々の形状のキユーデコ−す要素を有す
るアレイを示す図、第９図は第８図の７レイのキューブ
コーナ要素の異なる面から分布ぼれるスポットすなわち
光ビームのパターンを示す図、第１０図及び第１２図は
それぞれ比較用シーテイング及び実施例のシーテイング
に関する逆反射輝度の等強度線を示す図、第１１図及び
第１３図はそれぞれ比較用シーテイング及び実施例のシ
ーテイングに関する発散の放射グラフ図、第１４図は各
シート材の輝度対伸長曲線図、第１５Ａ図、第７５Ｂ図
及び第１５Ｃ図に逆反射光が透明スクリーン材の助けを
惜シずに見ることのできる像を空間に浮揚させて形成す
る本発明の局面を示す図、および第１６図は、矢状デデ
インを与えるパターンを示す図である。 〔参照符号の説明〕 １０．２５−・・逆反射板材 １７・・・キューデアレイ逆反射要素 ２０−・車輌 ２１・・・交通管制標識 ２７・−・ランプ ２９・・・出口ドア

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. （１）一面にキューブコーナ逆反射要素アレイが載置さ
   れ、前記要素の３つの横反射面は交差する３組のＶ字溝
   により形成されている逆反射体において、少くともその
   一組が同じ組のもう一つの溝側角とは異なる少くとも一
   つの溝側角を繰返パターンで含んでおり、従ってキュー
   ブコーナ逆反射要素アレイは各々が入射光を別々な形状
   の光パターンへ逆反射させる複数の別々な形状の複数の
   キューブコーナ逆反射要素からなる繰返サブアレイへ分
   割されることを特徴とする逆反射体。
2. （２）特許請求の範囲第１項において、少くとも２組の
   Ｖ字溝は同じ組のもう一つの溝側角とは異なる溝側角を
   繰返パターンで含んでいる逆反射体。
3. （３）特許請求の範囲第１項において、３組のＶ字溝の
   全てが同じ組のもう一つの溝側角とは異なる溝側角を繰
   返パターンで含む逆反射体。
4. （４）特許請求の範囲第１項〜第３項のいずれかにおい
   て、前記少くとも一組の溝は少くとも２つの異なる溝側
   角を繰返パターンで含んでおり、それはこれらの溝側角
   により画定されるキューブコーナ逆反射要素の全ての稜
   角が直角となるのに必要な角とは異っている逆反射体。
5. （５）特許請求の範囲第１項〜第３項のいずれかにおい
   て、前記少くとも一組の繰返パターン溝側角の実質的に
   全部が、これらの溝側角により画定されるキューブコー
   ナ逆反射要素の全ての稜角を直角とするのに必要な角と
   は異っている逆反射体。
6. （６）特許請求の範囲第１項〜第５項のいずれかにおい
   て、要素アレイのキューブコーナ逆反射要素は要素対と
   して配置されており、別々な形状の各要素が最初の要素
   から１８０度回転した同様な形状の要素と一致する逆反
   射体。
7. （７）特許請求の範囲第１項〜第６項のいずれかにおい
   て、少くとも一組のパターンはａ−ｂ−ｂ−ａパターン
   を含み、ここで、“ａ”及び“ｂ”は各各異なる溝側角
   である逆反射体。
8. （８）特許請求の範囲第１項〜第７項のいずれかにおい
   て、次式により決定されるサブアレイ内の異なるキュー
   ブコーナ逆反射要素の可能数（Ｎ＿ｕ）Ｎ＿ｕ＝２（ｍ
   ｎｏ／Ｆ） ここに、ｍ、ｎ、ｏは３の溝の各々の繰返パターン内の
   溝数であり、Ｆは個々の数ｍ、ｎ、ｏの各々に均一に分
   割できる一つの最大整数、はｃ＝２（ｍｎｏ） により算出される可能な組合せ数（Ｃ）よりも小さい逆
   反射体。
9. （９）特許請求の範囲第１項〜第７項のいずれかにおい
   て、少くとも２５％の設計効率係数を示す逆反射体。
10. （１０）特許請求の範囲第１項〜第９項のいずれかにお
    いて、逆反射体の発散プロフィルのある領域へ他の領域
    よりも多く反射光が集中するようにキューブコーナ逆反
    射要素が選択されている逆反射体。
11. （１１）特許請求の範囲第１項〜第１０項のいずれかに
    おいて、第９図に示すようなプロフィルで０°の入射角
    の光が逆反射される逆反射体。
12. （１２）特許請求の範囲第１項〜第１１項のいずれかに
    おいて、交通管制標識形状の逆反射体であって、サブア
    レイ円の異なるキューブコーナ逆反射要素が入射光を逆
    反射する異なる光パターンの和が、前記アレイの全ての
    キューブコーナ逆反射要素が同じである逆反射体からの
    逆反射発散プロフィルよりも標識の予期観察プロフィル
    に一層精密に一致する全体逆反射発散プロフィルを発生
    する逆反射体。
13. （１３）特許請求の範囲第１項〜第１２項のいずれかに
    おいて、一束の個々のピンからなる平坦な表面を溝切り
    して準備されたツーリングにより製作され、各ピンによ
    り形成された平坦な表面部分は少くとも個々のサブアレ
    イと同じ面積であり、少くともいくつかのピンは溝切動
    作完了後に回転され再組立てられている逆反射体。
14. （１４）特許請求の範囲第１項〜第１６項のいずれかに
    おいて、キューブコーナ逆反射要素の少くともいくつか
    の光軸はその要素の一つの縁に向って傾けられて逆反射
    体の入射角を増大する逆反射体。
15. （１５）特許請求の範囲第１項〜第１４項のいずれかに
    おいて、別々な形状の光パターンの和は前記アレイの全
    てのコーナキューブ逆反射要素が同じである逆反射体か
    らの逆反射光パターンよりも大きい回転対称性を有する
    全体逆反射光パターンを発生する逆反射体。
16. （１６）特許請求の範囲第１項〜第１５項のいずれかに
    おいて、少くとも一組の溝の少くとも一つの溝側角及び
    同じ組の溝の少くとももう一つの溝側角はこれらの溝側
    面により画定される要素の他の面と垂直交差を生じる角
    よりもそれぞれ大きい及び小さい逆反射体。