JPS63131883A - ベ−ンポンプ - Google Patents
ベ−ンポンプInfo
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- JPS63131883A JPS63131883A JP61276690A JP27669086A JPS63131883A JP S63131883 A JPS63131883 A JP S63131883A JP 61276690 A JP61276690 A JP 61276690A JP 27669086 A JP27669086 A JP 27669086A JP S63131883 A JPS63131883 A JP S63131883A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/08—Rotary pistons
- F01C21/0809—Construction of vanes or vane holders
- F01C21/0818—Vane tracking; control therefor
- F01C21/0827—Vane tracking; control therefor by mechanical means
- F01C21/0836—Vane tracking; control therefor by mechanical means comprising guiding means, e.g. cams, rollers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、スーパーチャージャやコンプレッサ等に使用
される回転型ポンプのひとつであるベーンポンプに関す
る。
される回転型ポンプのひとつであるベーンポンプに関す
る。
従来から、第８図に概略構成を示すようなベーンポンプ
が広く知られている。
が広く知られている。
同図において、 （５１）はハウジング、（５２）は該
ハウジング（５りの内周空間に偏心した状態で内挿され
、回転軸（５３）によって回転自在に支持されたロータ
、（５５ａ） （５５ｂ） （５５ｃ）はロータ（５２
）（７）外周側を周方向に３分割するごとく等配凹設さ
れたベーン溝（５４ａ）（５４ｂ） （５４ｃ）に径方
向突没自在に配設された板状のベーンである０回転軸（
５３）によってロータ（５２）が図中矢印（Ｘ）方向へ
回転すると、ベーン（５５ａ） （５５ｂ） （５５ｃ
）は遠心力によって外径方向に飛び出し、その先端縁が
ハウジング（５１）の内周面に摺接しながら回転する。
ハウジング（５りの内周空間に偏心した状態で内挿され
、回転軸（５３）によって回転自在に支持されたロータ
、（５５ａ） （５５ｂ） （５５ｃ）はロータ（５２
）（７）外周側を周方向に３分割するごとく等配凹設さ
れたベーン溝（５４ａ）（５４ｂ） （５４ｃ）に径方
向突没自在に配設された板状のベーンである０回転軸（
５３）によってロータ（５２）が図中矢印（Ｘ）方向へ
回転すると、ベーン（５５ａ） （５５ｂ） （５５ｃ
）は遠心力によって外径方向に飛び出し、その先端縁が
ハウジング（５１）の内周面に摺接しながら回転する。
既述したように。
ロータ（５２）がハウジング（５１）に対して偏心して
いるため、この回転に伴ない、ハウジング（５１）。
いるため、この回転に伴ない、ハウジング（５１）。
ロータ（５２）およびベーｙ （５５ａ）（５５ｂ）（
５５ｃ）で区画された作動空間（５８ａ）（５８ｂ）
（５８ｃ）の容積が繰返し拡縮変化して、吸入口（５７
）から吸い込んだ流体を吐出口（５８）から吐出させる
。
５５ｃ）で区画された作動空間（５８ａ）（５８ｂ）
（５８ｃ）の容積が繰返し拡縮変化して、吸入口（５７
）から吸い込んだ流体を吐出口（５８）から吐出させる
。
しかし、上記従来のベーンポンプは、ベーンがハウジン
グの内周面を高速で摺動するため、ベーン先端縁とハウ
ジング内周面との摺動抵抗による回転効率の低下を避け
ることができず、また、摺動発熱により搬送流体の大幅
な体積効率の低下を避は得ないとともにベーンが膨張し
てハウジングの軸方内円内側面とのかじりを生じること
があり、摩耗も著しいといった問題があった。
グの内周面を高速で摺動するため、ベーン先端縁とハウ
ジング内周面との摺動抵抗による回転効率の低下を避け
ることができず、また、摺動発熱により搬送流体の大幅
な体積効率の低下を避は得ないとともにベーンが膨張し
てハウジングの軸方内円内側面とのかじりを生じること
があり、摩耗も著しいといった問題があった。
本発明は、このような問題に鑑み、摺動による抵抗の発
生や発熱を防止して上記回転や体積についての効率を向
上する目的をもってなされたものである。
生や発熱を防止して上記回転や体積についての効率を向
上する目的をもってなされたものである。
この目的を達成するため、本発明のベーンポンプは、ハ
ウジングの内周空間に偏心した状態で回転自在に軸支さ
れたロータと、該ロータに凹設された複数のベーン溝に
突没自在に配設された板状のベーンとを有し、ロータお
よびベーンの回転に伴なう各ベーン間の作動空間の緑返
し容積変化を利用して流体を一方から吸入し、他方へ吐
出する構造において、前記ハウジングの端壁の内側に前
記内周空間と同軸に、なるリテーナまたはベアリングを
回転自在に嵌挿し、該リテーナまたはベアリングと前記
各ベーンを係合して前記ベーン溝からのベーンの飛び出
しを規制するとともに、各ベーンの背面に位置するベー
ン溝底部に対し背圧調整溝を導く構成とした。
ウジングの内周空間に偏心した状態で回転自在に軸支さ
れたロータと、該ロータに凹設された複数のベーン溝に
突没自在に配設された板状のベーンとを有し、ロータお
よびベーンの回転に伴なう各ベーン間の作動空間の緑返
し容積変化を利用して流体を一方から吸入し、他方へ吐
出する構造において、前記ハウジングの端壁の内側に前
記内周空間と同軸に、なるリテーナまたはベアリングを
回転自在に嵌挿し、該リテーナまたはベアリングと前記
各ベーンを係合して前記ベーン溝からのベーンの飛び出
しを規制するとともに、各ベーンの背面に位置するベー
ン溝底部に対し背圧調整溝を導く構成とした。
すなわち本発明のベーンポンプは、ベーン溝からのベー
ンの飛び出しをハウジング内周面との当接によって規制
するものではなく、ハウジング内に嵌挿したリテーナま
たはベアリングと各ベーンの保合によってベーンの先端
縁が一定の軌跡を描くよう規制するものであるため、ベ
ーンをハウジングの内面に対して非接触の状態として回
転させることができ、さらに該ベーンの突没動作時にベ
ーンの背面に位置するベーン溝底部の圧力を調整可能と
して突没動作するベーンに過大な負担をかけないように
構成してなる。
ンの飛び出しをハウジング内周面との当接によって規制
するものではなく、ハウジング内に嵌挿したリテーナま
たはベアリングと各ベーンの保合によってベーンの先端
縁が一定の軌跡を描くよう規制するものであるため、ベ
ーンをハウジングの内面に対して非接触の状態として回
転させることができ、さらに該ベーンの突没動作時にベ
ーンの背面に位置するベーン溝底部の圧力を調整可能と
して突没動作するベーンに過大な負担をかけないように
構成してなる。
以下、本発明に係るベーンポンプの実施例を図面にした
がって説明する。
がって説明する。
第１実施例に係る第１図および第２図において、（１）
はフロントハウジング、（２）はリアハウジングで、と
もに軽量で熱膨張率の小さいアルミニウム等の非鉄金属
で製せられ、ボルト（３）によって互いに一体的に固着
されている。（４）はハウジング内周空間（５）に偏心
した状態で内挿された鉄製のロータで、フロントハウジ
ング（１）の軸孔段部内にあって固定リング（６）によ
って抜は止めされたポールベアリング（７ａ）およびリ
アハウジング（２）の軸孔段部内にあってベアリングカ
バー（８）によって抜は止めされたポールベアリング（
７ｂ）を介してこれら両ハウジング（１）（２）に貫挿
されプーリ（８）から駆動力が伝達される回転軸（１０
）に軸着されている。 （ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ
）は摺動性に優れたカーボン材を主材とする板状のベー
ンで。
はフロントハウジング、（２）はリアハウジングで、と
もに軽量で熱膨張率の小さいアルミニウム等の非鉄金属
で製せられ、ボルト（３）によって互いに一体的に固着
されている。（４）はハウジング内周空間（５）に偏心
した状態で内挿された鉄製のロータで、フロントハウジ
ング（１）の軸孔段部内にあって固定リング（６）によ
って抜は止めされたポールベアリング（７ａ）およびリ
アハウジング（２）の軸孔段部内にあってベアリングカ
バー（８）によって抜は止めされたポールベアリング（
７ｂ）を介してこれら両ハウジング（１）（２）に貫挿
されプーリ（８）から駆動力が伝達される回転軸（１０
）に軸着されている。 （ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ
）は摺動性に優れたカーボン材を主材とする板状のベー
ンで。
ロータ（４）に該ロータ（４）の外周側を周方向３分割
するごとく等配凹設されたベーン溝（１２ａ）（１２ｂ
）（１２ｃ）にそれぞれ径方向突没（摺動）自在に配設
されている。ロータ（４）の軸方向両側に対応する各ベ
ーン（ｔｔａ）（ｔｔｂ）（ｔｘｃ） ａ＞両端部には
それぞれスチール製のピン（＋３） （＋３）が突設さ
れており、該各ピン（１３）には必要に応じて摺動性お
よび耐摩耗性に優れた樹脂材製のスリーブベアリング（
図示せず）が外挿されている。フロントハウジング（１
）およびリアハウジング（２）の互いに対向する端壁の
内側面にそれぞれハウジング内周空間（５）と同軸的（
フロントハウジング（１）の内周面（ビ）と同軸的）に
形成された環状四部（目ａ）（１４ｂ）には、アルミニ
ウム等の非鉄金属よりなり環状軌道（１Ｂ）を有するリ
テーナプレート（１５ａ）（１５ｂ）がそれぞれポール
ベアリング（１７ａ）（１７ｂ）を介して回転自在に嵌
挿されている。各ベーン（ｌｌａ）（Ｉｌｂ）（ｌｌｃ
）に突設されたピン（１３）（１３）は、このリテーナ
プレート（１５ａ）（１５ｂ）の環状軌道（１Ｂ）（１
Ｂ）に周方向摺動自在に係合するもので、該係合により
１回転時におけるベーｙ （１１ａ０１１ｂ０１１ｃ）
の径方向への動きが規制され、その先端縁とフロントハ
ウジング（１）の内周面（ｌｏ）との間に僅かなりリア
ランスを介在させた状態を維持するようになっている。
するごとく等配凹設されたベーン溝（１２ａ）（１２ｂ
）（１２ｃ）にそれぞれ径方向突没（摺動）自在に配設
されている。ロータ（４）の軸方向両側に対応する各ベ
ーン（ｔｔａ）（ｔｔｂ）（ｔｘｃ） ａ＞両端部には
それぞれスチール製のピン（＋３） （＋３）が突設さ
れており、該各ピン（１３）には必要に応じて摺動性お
よび耐摩耗性に優れた樹脂材製のスリーブベアリング（
図示せず）が外挿されている。フロントハウジング（１
）およびリアハウジング（２）の互いに対向する端壁の
内側面にそれぞれハウジング内周空間（５）と同軸的（
フロントハウジング（１）の内周面（ビ）と同軸的）に
形成された環状四部（目ａ）（１４ｂ）には、アルミニ
ウム等の非鉄金属よりなり環状軌道（１Ｂ）を有するリ
テーナプレート（１５ａ）（１５ｂ）がそれぞれポール
ベアリング（１７ａ）（１７ｂ）を介して回転自在に嵌
挿されている。各ベーン（ｌｌａ）（Ｉｌｂ）（ｌｌｃ
）に突設されたピン（１３）（１３）は、このリテーナ
プレート（１５ａ）（１５ｂ）の環状軌道（１Ｂ）（１
Ｂ）に周方向摺動自在に係合するもので、該係合により
１回転時におけるベーｙ （１１ａ０１１ｂ０１１ｃ）
の径方向への動きが規制され、その先端縁とフロントハ
ウジング（１）の内周面（ｌｏ）との間に僅かなりリア
ランスを介在させた状態を維持するようになっている。
またリアハウジング（２）の端壁内面において環状凹部
（１４ｂ）の内径側には環状を呈する背圧調整溝（１８
）が回転軸（ｌＯ）に対して同軸的に形成されており、
第２図に示すようにベーン（ｌｌａ） （ｌｌｂ）（ｌ
ｌｃ）の背面（内端側）に位置する各ベーン溝（１２ａ
）（１２ｂ）（１２ｃ）の底部（１２ａ’）（１２ｂ’
）（１２ｃ’）を相互に連通している。
（１４ｂ）の内径側には環状を呈する背圧調整溝（１８
）が回転軸（ｌＯ）に対して同軸的に形成されており、
第２図に示すようにベーン（ｌｌａ） （ｌｌｂ）（ｌ
ｌｃ）の背面（内端側）に位置する各ベーン溝（１２ａ
）（１２ｂ）（１２ｃ）の底部（１２ａ’）（１２ｂ’
）（１２ｃ’）を相互に連通している。
つぎに、当該ベーンポンプの作動について説明する。プ
ーリ（９）からの駆動力によって回転軸（ｌＯ）および
ロータ（４）が回転すると、ベーン（ｌｌａ） （ｌｌ
ｂ）（ｌｌｃ）も回転し、該ベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ
）（ｌｌｃ）のそれぞれに突設されたピン（１３）（１
３）が環状軌道（１Ｂ）（１８）に沿って回転する。第
２図に示すように、ハウジング内周面（１゛）と環状軌
道（１６）は同軸的関係、環状軌道（ｔｉｌｌ）とロー
タ（４）は偏心的関係にあるため、前記回転に伴なって
、ベーン（ｌｌａ） （ｌｌｂ）（Ｉｌｃ）はロータ（
４）ノベーン溝（１２ａ）（１２ｂ）、（１２ｃ）を径
方向に摺動して繰返し突没し、両ハウジング（１）（２
）、ロータ（４）およびベーン（ｌｌａ） （ｌｌｂ）
（ｌｌｃ）で区画された作動空間（５ａ） （５ｂ）（
５ｃ）の容積は繰返し増減する。すなわち、第２図にお
いて作動空間（５ａ）は回転とともにその容積が拡大し
て該部分に開口する吸入口から流体を吸込み、作動空間
（５Ｃ）は回転とともにその容積が縮小して該部分に開
口する吐出口へ流体を吐出し１作動室間（５ｂ）は、吸
い込んだ流体を吐出口へ向けて移送している過程を示し
ている。上記作動において、ベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ
）（ｌｌｃ） （７）先端縁は既述したように、フロン
トハウジング内周面（１°）と摺接しないため、摩耗や
高熱の発生は起こり得ない、また、各ピン（１３）はリ
テーナプレート（１５ａ）（１５ｂ）（７）環状軌道（
１６）内を遠心力によって外径側へ圧接した状態で摺回
動を行なうが、リテーナプレート（＋５ａ） ＜１５ｂ
）はそれぞれポールベアリング（１７ａ）（＋７ｂ）に
よって回転自在な状態にあるため、ピン（１３）に追随
して回転し、ピン（１３）と環状軌道（１６）との相対
的な摺動速度は小さく、よってこれら環状軌道（１Ｂ）
（リテーナプレート（１５ａ）（＋５ｂ）） 、ピン
（１３）等の摩耗は極小に抑えられる。
ーリ（９）からの駆動力によって回転軸（ｌＯ）および
ロータ（４）が回転すると、ベーン（ｌｌａ） （ｌｌ
ｂ）（ｌｌｃ）も回転し、該ベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ
）（ｌｌｃ）のそれぞれに突設されたピン（１３）（１
３）が環状軌道（１Ｂ）（１８）に沿って回転する。第
２図に示すように、ハウジング内周面（１゛）と環状軌
道（１６）は同軸的関係、環状軌道（ｔｉｌｌ）とロー
タ（４）は偏心的関係にあるため、前記回転に伴なって
、ベーン（ｌｌａ） （ｌｌｂ）（Ｉｌｃ）はロータ（
４）ノベーン溝（１２ａ）（１２ｂ）、（１２ｃ）を径
方向に摺動して繰返し突没し、両ハウジング（１）（２
）、ロータ（４）およびベーン（ｌｌａ） （ｌｌｂ）
（ｌｌｃ）で区画された作動空間（５ａ） （５ｂ）（
５ｃ）の容積は繰返し増減する。すなわち、第２図にお
いて作動空間（５ａ）は回転とともにその容積が拡大し
て該部分に開口する吸入口から流体を吸込み、作動空間
（５Ｃ）は回転とともにその容積が縮小して該部分に開
口する吐出口へ流体を吐出し１作動室間（５ｂ）は、吸
い込んだ流体を吐出口へ向けて移送している過程を示し
ている。上記作動において、ベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ
）（ｌｌｃ） （７）先端縁は既述したように、フロン
トハウジング内周面（１°）と摺接しないため、摩耗や
高熱の発生は起こり得ない、また、各ピン（１３）はリ
テーナプレート（１５ａ）（１５ｂ）（７）環状軌道（
１６）内を遠心力によって外径側へ圧接した状態で摺回
動を行なうが、リテーナプレート（＋５ａ） ＜１５ｂ
）はそれぞれポールベアリング（１７ａ）（＋７ｂ）に
よって回転自在な状態にあるため、ピン（１３）に追随
して回転し、ピン（１３）と環状軌道（１６）との相対
的な摺動速度は小さく、よってこれら環状軌道（１Ｂ）
（リテーナプレート（１５ａ）（＋５ｂ）） 、ピン
（１３）等の摩耗は極小に抑えられる。
上記作動に際してベーン溝（１２ａ）（１２ｂ）（１２
ｃ）の底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（１２ｃ’）に注
目すると、該底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（１２ｃ’
）の容積はロータ（０の回転に伴なうベーン（ｌｌａ）
（１１ｂ０１１ｃ） （７）突没により繰り返し増減し
、第２図に示すようにベーン（ｌｌａ）が最も引込むト
ップ位置において最小、ベーンが最も飛び出すボトム位
置において最大となり、この容積の増減によりベーン（
ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ）に対して背圧として作用
する該底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（１２ｃ’）の内
圧が増減して環状軌道（１６）に係合するピン（１３）
に多大な負荷をかける事態を生じることが考えられる。
ｃ）の底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（１２ｃ’）に注
目すると、該底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（１２ｃ’
）の容積はロータ（０の回転に伴なうベーン（ｌｌａ）
（１１ｂ０１１ｃ） （７）突没により繰り返し増減し
、第２図に示すようにベーン（ｌｌａ）が最も引込むト
ップ位置において最小、ベーンが最も飛び出すボトム位
置において最大となり、この容積の増減によりベーン（
ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ）に対して背圧として作用
する該底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（１２ｃ’）の内
圧が増減して環状軌道（１６）に係合するピン（１３）
に多大な負荷をかける事態を生じることが考えられる。
すなわち第２図において（１２ｂ’）のベーン溝底部は
その容積を増大する過程にあり、該底部（１２ｂ’）の
内圧は徐々に低くなる。ボトム位置を過ぎた位置にある
（１２ｃ’）のベーン溝底部は反対にその容積を減少す
る過程にありその内圧は徐々に高くなる。ロータ（４）
が高速で回転した場合、この内圧増減の繰り返しはベー
ｙ （ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ）に対する背圧とし
てピン（１３）に多大な負担をかけるようになり、最悪
の場合は該ピン（１３）の折損に至る。
その容積を増大する過程にあり、該底部（１２ｂ’）の
内圧は徐々に低くなる。ボトム位置を過ぎた位置にある
（１２ｃ’）のベーン溝底部は反対にその容積を減少す
る過程にありその内圧は徐々に高くなる。ロータ（４）
が高速で回転した場合、この内圧増減の繰り返しはベー
ｙ （ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ）に対する背圧とし
てピン（１３）に多大な負担をかけるようになり、最悪
の場合は該ピン（１３）の折損に至る。
当該ポンプはこの点を考慮し、上記背圧調整溝（１８）
を設けてベーン溝底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（１２
ｃ’）の内圧を調整回部としている。第１図および第２
図に示した背圧調整溝（［１）は既述したようにリアハ
ウジング（２）の端壁内面に回転軸（ｉｏ）に対して同
軸的になる環状に形成されており、ベーン溝底部（１２
ａ’ ）（１２ｂ’）（１２ｃ’）を相互に連通してい
る。すなわちこの背圧調整溝（１日）は、各ベーン溝底
部（１２ａ’）（１２ｂ’０１２ｃ’）の容積の増減周
期がずれており３つの底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（
１２ｃ’）の容積の和が常に略等しいことに着目し、増
圧過程にある底部（１２ｃ’）から減圧過程にある底部
（１２ｂ’）へ圧力の一部を移送して該圧力を常に平均
化させ、各底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（１２ｃ’）
に極端な増減圧を生じさせないように構成してなるもの
である。
を設けてベーン溝底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（１２
ｃ’）の内圧を調整回部としている。第１図および第２
図に示した背圧調整溝（［１）は既述したようにリアハ
ウジング（２）の端壁内面に回転軸（ｉｏ）に対して同
軸的になる環状に形成されており、ベーン溝底部（１２
ａ’ ）（１２ｂ’）（１２ｃ’）を相互に連通してい
る。すなわちこの背圧調整溝（１日）は、各ベーン溝底
部（１２ａ’）（１２ｂ’０１２ｃ’）の容積の増減周
期がずれており３つの底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（
１２ｃ’）の容積の和が常に略等しいことに着目し、増
圧過程にある底部（１２ｃ’）から減圧過程にある底部
（１２ｂ’）へ圧力の一部を移送して該圧力を常に平均
化させ、各底部（１２ａ’）（１２ｂ’）（１２ｃ’）
に極端な増減圧を生じさせないように構成してなるもの
である。
第３図はこの背圧ａｌｌ整転１８）をトップ位置からボ
トム位置にかけての減圧過程部分（１８ａ）とボトム位
置からトップ位置にかけての増圧過程部分（１８ｂ）に
部分し、前者減圧過程部分（１８ａ）と吸入口連通空間
（１８）、後者増圧過程部分（１８ｂ）と吐出口連通空
間（２０）をそれぞれ配管（２１）（２２）で接続した
ものを示しており、ベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌ
ｃ）の内外（各ベーン溝底部と作動空間）を連通し該内
外の圧力を略平均化させるように構成してなる。
トム位置にかけての減圧過程部分（１８ａ）とボトム位
置からトップ位置にかけての増圧過程部分（１８ｂ）に
部分し、前者減圧過程部分（１８ａ）と吸入口連通空間
（１８）、後者増圧過程部分（１８ｂ）と吐出口連通空
間（２０）をそれぞれ配管（２１）（２２）で接続した
ものを示しており、ベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌ
ｃ）の内外（各ベーン溝底部と作動空間）を連通し該内
外の圧力を略平均化させるように構成してなる。
また第４図は環状の背圧調整溝（１８）と吸入口連通空
間（１８）を配管（２１）を介して接続し、さらに第５
図はこの背圧調整溝（１８）と吐出口連通空間（２０）
を配！（２２）を介して接続したものを示し、それぞれ
べ−７（ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ）の内外を大まか
に均圧化してベーンにかかる負担を軽減している。
間（１８）を配管（２１）を介して接続し、さらに第５
図はこの背圧調整溝（１８）と吐出口連通空間（２０）
を配！（２２）を介して接続したものを示し、それぞれ
べ−７（ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ）の内外を大まか
に均圧化してベーンにかかる負担を軽減している。
つぎに本発明の第２実施例を上記第１実施例と相違する
部分についてのみ説明すると、第６図に示すように当該
ポンプは第１実施例における環状軌道（１６）を有する
リテーナプレート（１５ａ）（１５ｂ）に代えて単純な
矩形断面になるリテーナリング（２３ａ）（２３ｂ）を
環状四部（１４ａ）（１４ｂ）に嵌挿し、該リテーナリ
ング（２３ａ） （２３ｂ）の製作にかかる手数やコス
トの削減を図っている。ベーン（ｌｌａ） （ｌｌｂ）
（ｌｌｃ）の側面に突設したビン（１３）はこのリテー
ナリング（２３ａ）（２３ｂ）の内周面に係合し、ベー
ン溝（１２ａ）（１２ｂ）（１２ｃ）からの飛び出し量
を規制されてハウジング（りの内周面（ｌｏ）に対して
非接触に保たれる。この構成によると各ベーン（ｌｌａ
）（ｌｌｂ）（ｌｉｅ）がベーン溝（１２ａ）（１２ｂ
）（１２ｃ）内に引込む方向にフリーとなって当該ポン
プの停止時や低速回転時にべ−７（Ｉｌａ）（ｌｌｂ）
（ｌｌｃ）が勝手に引込んでしまい、この動きによって
衝撃荷重を受けて早期に破損するおそれがあるため、ベ
ーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｉｅ） （７）内径側に
ストッパとしてボス（２４ａ）（２４ｂ）を突設して各
ベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ）の勝手な動きを
規制している。環状を呈するこのボス（２４ａ）（２４
ｂ）はハウジング（１）の内周空間（５）と同軸的に設
定され、フロントハウジング（１）およびリアハウジン
グ（２）の端壁に一体成形されており、リアハウジング
（２）側のボス（２４ｂ）の端面に上記各図に示した構
成になる背圧調整溝（１８）（１８ａ）（１８ｂ）が形
成されている。前記リテーナリング（２３ａ） （２３
ｂ）はこれをポールベアリングに代えることができる。
部分についてのみ説明すると、第６図に示すように当該
ポンプは第１実施例における環状軌道（１６）を有する
リテーナプレート（１５ａ）（１５ｂ）に代えて単純な
矩形断面になるリテーナリング（２３ａ）（２３ｂ）を
環状四部（１４ａ）（１４ｂ）に嵌挿し、該リテーナリ
ング（２３ａ） （２３ｂ）の製作にかかる手数やコス
トの削減を図っている。ベーン（ｌｌａ） （ｌｌｂ）
（ｌｌｃ）の側面に突設したビン（１３）はこのリテー
ナリング（２３ａ）（２３ｂ）の内周面に係合し、ベー
ン溝（１２ａ）（１２ｂ）（１２ｃ）からの飛び出し量
を規制されてハウジング（りの内周面（ｌｏ）に対して
非接触に保たれる。この構成によると各ベーン（ｌｌａ
）（ｌｌｂ）（ｌｉｅ）がベーン溝（１２ａ）（１２ｂ
）（１２ｃ）内に引込む方向にフリーとなって当該ポン
プの停止時や低速回転時にべ−７（Ｉｌａ）（ｌｌｂ）
（ｌｌｃ）が勝手に引込んでしまい、この動きによって
衝撃荷重を受けて早期に破損するおそれがあるため、ベ
ーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｉｅ） （７）内径側に
ストッパとしてボス（２４ａ）（２４ｂ）を突設して各
ベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ）の勝手な動きを
規制している。環状を呈するこのボス（２４ａ）（２４
ｂ）はハウジング（１）の内周空間（５）と同軸的に設
定され、フロントハウジング（１）およびリアハウジン
グ（２）の端壁に一体成形されており、リアハウジング
（２）側のボス（２４ｂ）の端面に上記各図に示した構
成になる背圧調整溝（１８）（１８ａ）（１８ｂ）が形
成されている。前記リテーナリング（２３ａ） （２３
ｂ）はこれをポールベアリングに代えることができる。
第７図は本発明の第３実施例を示しており、リテーナプ
レート（１５ａ）（１５ｂ）の外周端部に軸線と平行な
方向に突出するストッパ（２５ａ）（２５ｂ）を形成し
、べ−７（ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ）の飛び出しを
規制している。 （２Ｂ）と（２７）はロータ（４）と
りテーナプレー） （１５ａ）（１５ｂ）をその対向端
面間で回動連結するカムで、ロータ（４）の片面に等配
状に３個ずつ設けられている。ロータ（０の端面に等配
状に形成した凹部（３２）（３３）に嵌挿されるこのカ
ム（２Ｂ）（２７）は１円形の回転盤の一面（内側面）
の中心に該ロータ（０に係合する第１のビン（２８）（
２９）を突設し、ポールベアリング（３４）（３５）を
介して該ロータ（４）に対して回転自在（自転）に軸着
されるとともに、前記回転盤の他面（外側面）の周縁近
傍にリテーナプレー） （１５ａ）（１５ｂ）に係合す
る第２のビン（３０） （３１）を突設し、該第２のビ
ン（３０）（３１）をリテーナプレート（１５ａ）（１
５ｂ）に形成した四部（３６）（３７）にポールベアリ
ング（３８）（３９）を介して回転自在に係合してなる
。第１のビン（２８）（２９）と第２のビン（３０）（
３１）はロータ（４）の偏心量だけ互いに偏心した同径
の円周上にあり、リテーナプレート（１５ａ）（１５ｂ
）はこのカム（２８）（２７）によッテロータ（４）と
同期回転する。当該ポンプもストッパ（２５ａ）（２５
ｂ）の働きによりベーン（ｌｌａ）（：１ｂ）（ｌｌｃ
）の飛び出しを規制してベーン（ｌｌａ）（１’１ｂ）
（Ｉｌｃ）とハウジング（りを非接触に保つように構成
してなりさらにカム（２Ｂ）（２７）をつかってロータ
（４）とリテーナプレート（１５ａ） （１５ｂ）を同
期回転させるものであるため回転に伴なうトルクの損失
を抑えて摩耗や発熱等の不具合を抑えることができる。
レート（１５ａ）（１５ｂ）の外周端部に軸線と平行な
方向に突出するストッパ（２５ａ）（２５ｂ）を形成し
、べ−７（ｌｌａ）（ｌｌｂ）（ｌｌｃ）の飛び出しを
規制している。 （２Ｂ）と（２７）はロータ（４）と
りテーナプレー） （１５ａ）（１５ｂ）をその対向端
面間で回動連結するカムで、ロータ（４）の片面に等配
状に３個ずつ設けられている。ロータ（０の端面に等配
状に形成した凹部（３２）（３３）に嵌挿されるこのカ
ム（２Ｂ）（２７）は１円形の回転盤の一面（内側面）
の中心に該ロータ（０に係合する第１のビン（２８）（
２９）を突設し、ポールベアリング（３４）（３５）を
介して該ロータ（４）に対して回転自在（自転）に軸着
されるとともに、前記回転盤の他面（外側面）の周縁近
傍にリテーナプレー） （１５ａ）（１５ｂ）に係合す
る第２のビン（３０） （３１）を突設し、該第２のビ
ン（３０）（３１）をリテーナプレート（１５ａ）（１
５ｂ）に形成した四部（３６）（３７）にポールベアリ
ング（３８）（３９）を介して回転自在に係合してなる
。第１のビン（２８）（２９）と第２のビン（３０）（
３１）はロータ（４）の偏心量だけ互いに偏心した同径
の円周上にあり、リテーナプレート（１５ａ）（１５ｂ
）はこのカム（２８）（２７）によッテロータ（４）と
同期回転する。当該ポンプもストッパ（２５ａ）（２５
ｂ）の働きによりベーン（ｌｌａ）（：１ｂ）（ｌｌｃ
）の飛び出しを規制してベーン（ｌｌａ）（１’１ｂ）
（Ｉｌｃ）とハウジング（りを非接触に保つように構成
してなりさらにカム（２Ｂ）（２７）をつかってロータ
（４）とリテーナプレート（１５ａ） （１５ｂ）を同
期回転させるものであるため回転に伴なうトルクの損失
を抑えて摩耗や発熱等の不具合を抑えることができる。
なお当該ポンプについてはカム（２Ｂ）（２７）を取り
去って構造を簡略化することができ、さらに上記第２実
施例に述べたボスを付加してベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ
）（ｌｌｃ）の動きを規制する手段を用いることができ
る。
去って構造を簡略化することができ、さらに上記第２実
施例に述べたボスを付加してベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ
）（ｌｌｃ）の動きを規制する手段を用いることができ
る。
上記ベーン（ｌｌａ）（Ｉｌｂ）（ｌｌｃ） ノ飛び出
し量を規制する手段としては、そのほか上記カム（２Ｂ
） （２７）をつかって各ベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ）
（ｌｌｃ）とリテーナプレート（１５ａ）（１５ｂ）を
係合連結することが考えられる。
し量を規制する手段としては、そのほか上記カム（２Ｂ
） （２７）をつかって各ベーン（ｌｌａ）（ｌｌｂ）
（ｌｌｃ）とリテーナプレート（１５ａ）（１５ｂ）を
係合連結することが考えられる。
以上説明したとおり、本発明のベーンポンプは、ハウジ
ングの内周空間に偏心した状態で回転自在に軸支された
ロータと、該ロータに凹設された複数のベーン溝に突没
自在に配設された板状のベーンとを有し、ロータおよび
ベーンの回転に伴なう各ベーン間の作動空間の繰返し容
積変化を利用して流体を一方から吸入し、他方へ吐出す
る構造において、前記ハウジングの端壁の内側に前記内
周空間と同軸になるリテーナまたはベアリングを回転自
在に嵌挿し、該リテーナまたはベアリングと前記各ベー
ンを係合して前記ベーン溝からのベーンの飛び出しを規
制し、ハウジング内周面に対してベーンが非接触状態で
回転するように構成してなることから該部摺動抵抗によ
る回転効率の低下やベーンの摩耗を防止し、かつ摺動発
熱の増大による体積効率の低下等の不具合の発生を防止
することができる。またベーン溝底部に対して背圧調整
溝を形成して該溝底部の背圧を調整可能としたため、ベ
ーンに過大な負荷をかけることなくこれをスムーズに動
作させることができ、ポンプ全体としてスムーズな作動
を確保するものである。
ングの内周空間に偏心した状態で回転自在に軸支された
ロータと、該ロータに凹設された複数のベーン溝に突没
自在に配設された板状のベーンとを有し、ロータおよび
ベーンの回転に伴なう各ベーン間の作動空間の繰返し容
積変化を利用して流体を一方から吸入し、他方へ吐出す
る構造において、前記ハウジングの端壁の内側に前記内
周空間と同軸になるリテーナまたはベアリングを回転自
在に嵌挿し、該リテーナまたはベアリングと前記各ベー
ンを係合して前記ベーン溝からのベーンの飛び出しを規
制し、ハウジング内周面に対してベーンが非接触状態で
回転するように構成してなることから該部摺動抵抗によ
る回転効率の低下やベーンの摩耗を防止し、かつ摺動発
熱の増大による体積効率の低下等の不具合の発生を防止
することができる。またベーン溝底部に対して背圧調整
溝を形成して該溝底部の背圧を調整可能としたため、ベ
ーンに過大な負荷をかけることなくこれをスムーズに動
作させることができ、ポンプ全体としてスムーズな作動
を確保するものである。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の第１実施例に係るベーンポンプの断面
図、第２図は同作動説明図、第３図ないし第５図はそれ
ぞれ背圧調整溝の異なる態様を示す説明図、第６図は本
発明の第２実施例に係るベーンポンプの断面図、第７図
は本発明の第３実施例に係るベーンポンプの断面図、第
８図は従来のベーンポンプの概略構成を示す説明図であ
る。 （１）フロントハウジング （２）リアハウジング（
４）ロータ （５）内周空間 （ｌＯ）回転軸 （ｌｌａ）（１１ｂ０１１ｃ）ベー
ン（１２ａ）（１２ｂ）（１２ｃ）ベーン溝（１２ａ’
）（１２ｂ’）（１２ｃ’）ベーン溝底部 （１３）
ビン（１５ａ）（１５ｂ）リテーナプレート（１６）環
状軌道 （１８）背圧調整溝（１８ａ）減圧過程部分
（１８ｂ）増圧過程部分（１８）吸入口連通空間
（２０）吐出口連通空間（２１）（２２）配管 （
２３ａ） （２３ｂ）リテーナリング（２５ａ）（２５
ｂ）ストッパ 第１図 １−−７０７トハウジング １２ａ、１２ｂ、１２
ｃｍベーン溝２−一すアへウジング １２ｉ
、１２ｇ、１２ｒニー−ベーン溝底部４−一ロータ
１５ａ １５ｂ−−リテーナプレ
ート５−一内周空間 １８
−一背圧調整溝１１ａ、１ ｌｂ、１１ｃｍ−ベーン 第２図 第３図 第４図 第５図 １３ １”：１ｌ）ＩＪ 第６図 第７図
図、第２図は同作動説明図、第３図ないし第５図はそれ
ぞれ背圧調整溝の異なる態様を示す説明図、第６図は本
発明の第２実施例に係るベーンポンプの断面図、第７図
は本発明の第３実施例に係るベーンポンプの断面図、第
８図は従来のベーンポンプの概略構成を示す説明図であ
る。 （１）フロントハウジング （２）リアハウジング（
４）ロータ （５）内周空間 （ｌＯ）回転軸 （ｌｌａ）（１１ｂ０１１ｃ）ベー
ン（１２ａ）（１２ｂ）（１２ｃ）ベーン溝（１２ａ’
）（１２ｂ’）（１２ｃ’）ベーン溝底部 （１３）
ビン（１５ａ）（１５ｂ）リテーナプレート（１６）環
状軌道 （１８）背圧調整溝（１８ａ）減圧過程部分
（１８ｂ）増圧過程部分（１８）吸入口連通空間
（２０）吐出口連通空間（２１）（２２）配管 （
２３ａ） （２３ｂ）リテーナリング（２５ａ）（２５
ｂ）ストッパ 第１図 １−−７０７トハウジング １２ａ、１２ｂ、１２
ｃｍベーン溝２−一すアへウジング １２ｉ
、１２ｇ、１２ｒニー−ベーン溝底部４−一ロータ
１５ａ １５ｂ−−リテーナプレ
ート５−一内周空間 １８
−一背圧調整溝１１ａ、１ ｌｂ、１１ｃｍ−ベーン 第２図 第３図 第４図 第５図 １３ １”：１ｌ）ＩＪ 第６図 第７図
Claims (1)
- ハウジングの内周空間に偏心した状態で回転自在に軸支
されたロータと、該ロータに凹設された複数のベーン溝
に突没自在に配設された板状のベーンとを有し、ロータ
およびベーンの回転に伴なう各ベーン間の作動空間の繰
返し容積変化を利用して流体を一方から吸入し、他方へ
吐出する構造において、前記ハウジングの端壁の内側に
前記内周空間と同軸になるリテーナまたはベアリングを
回転自在に嵌挿し、該リテーナまたはベアリングと前記
各ベーンを係合して前記ベーン溝からのベーンの飛び出
しを規制するとともに、各ベーンの背面に位置するベー
ン溝底部に対し背圧調整溝を導いてなることを特徴とす
るベーンポンプ。
Priority Applications (19)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61276690A JPS63131883A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | ベ−ンポンプ |
| KR870012427A KR880006463A (ko) | 1986-11-21 | 1987-11-05 | 베인펌프 |
| GB8726171A GB2197688B (en) | 1986-11-21 | 1987-11-09 | Pumps |
| IT8767959A IT1211514B (it) | 1986-11-21 | 1987-11-12 | Pompa a palette |
| DE19873738943 DE3738943A1 (de) | 1986-11-21 | 1987-11-17 | Fluegelzellenpumpe |
| FR8715998A FR2607196A1 (fr) | 1986-11-21 | 1987-11-19 | Pompe a palettes |
| US07/197,548 US4958995A (en) | 1986-07-22 | 1988-05-23 | Vane pump with annular recesses to control vane extension |
| US07/394,785 US5032070A (en) | 1986-07-22 | 1989-08-16 | Rotary machine having axially biased ring for limiting radial vane movement |
| US07/394,774 US4997351A (en) | 1986-07-22 | 1989-08-16 | Rotary machine having vanes with embedded reinforcement |
| US07/394,778 US5030074A (en) | 1986-07-22 | 1989-08-16 | Rotary machine with dynamic pressure bearing grooves on vane guide ring |
| US07/394,777 US5011390A (en) | 1986-07-22 | 1989-08-16 | Rotary vane machine having stopper engaging recess in vane means |
| US07/394,779 US4998867A (en) | 1986-07-22 | 1989-08-16 | Rotary machine having axial projections on vanes closer to outer edge |
| US07/394,771 US4955985A (en) | 1986-07-22 | 1989-08-16 | Vane pump with annular ring for engaging vanes and drive means in which the rotor drives the annular ring |
| US07/394,780 US4997353A (en) | 1986-07-22 | 1989-08-16 | Vane pump with dynamic pressure bearing grooves on vane guide ring |
| US07/394,773 US5033946A (en) | 1986-07-22 | 1989-08-16 | Rotary vane machine with back pressure regulation on vanes |
| US07/394,772 US5002473A (en) | 1986-07-22 | 1989-08-16 | Vane pump with annular ring and cylindrical slide as vane guide |
| US07/394,776 US4998868A (en) | 1986-07-22 | 1989-08-16 | Vane pump with sliding members on axial vane projections |
| US07/508,743 US5022842A (en) | 1986-07-22 | 1990-04-12 | Vane pump with rotatable annular ring means to control vane extension |
| US07/590,568 US5044910A (en) | 1986-07-22 | 1990-09-28 | Vane pump with rotatable drive means for vanes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61276690A JPS63131883A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | ベ−ンポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63131883A true JPS63131883A (ja) | 1988-06-03 |
Family
ID=17572966
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61276690A Pending JPS63131883A (ja) | 1986-07-22 | 1986-11-21 | ベ−ンポンプ |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63131883A (ja) |
| KR (1) | KR880006463A (ja) |
| DE (1) | DE3738943A1 (ja) |
| FR (1) | FR2607196A1 (ja) |
| GB (1) | GB2197688B (ja) |
| IT (1) | IT1211514B (ja) |
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| US9458849B2 (en) | 2012-01-11 | 2016-10-04 | Mitsubishi Electric Corporation | Vane compressor that suppresses the wear at the tip of the vane |
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| CN102345604A (zh) * | 2011-07-30 | 2012-02-08 | 浙江鸿友压缩机制造有限公司 | 叶片式平动转子压缩机 |
| CN103062053B (zh) * | 2012-06-07 | 2016-11-23 | 罗智中 | 异速旋叶压缩机 |
| CN108501915B (zh) * | 2018-04-25 | 2021-02-02 | 罗德凯 | 一种叶片式刹车制动系统 |
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